PL240100B1 - Kompozyt na osnowie tlenku glinu oraz sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu - Google Patents
Kompozyt na osnowie tlenku glinu oraz sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu Download PDFInfo
- Publication number
- PL240100B1 PL240100B1 PL424890A PL42489018A PL240100B1 PL 240100 B1 PL240100 B1 PL 240100B1 PL 424890 A PL424890 A PL 424890A PL 42489018 A PL42489018 A PL 42489018A PL 240100 B1 PL240100 B1 PL 240100B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- montmorillonite
- minutes
- water
- weight
- carried out
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 29
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 71
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 68
- GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N dialuminum;dioxosilane;oxygen(2-);hydrate Chemical group O.[O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 55
- 229910052901 montmorillonite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 55
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 48
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 38
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 claims abstract description 36
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims abstract description 36
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims abstract description 34
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 27
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 14
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 52
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 32
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 claims description 32
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 4
- 238000002490 spark plasma sintering Methods 0.000 description 34
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 229910021389 graphene Inorganic materials 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 4
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 2
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 2
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 2
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000013074 reference sample Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- 229920006243 acrylic copolymer Polymers 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- ZHNUHDYFZUAESO-OUBTZVSYSA-N aminoformaldehyde Chemical compound N[13CH]=O ZHNUHDYFZUAESO-OUBTZVSYSA-N 0.000 description 1
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 1
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 239000003733 fiber-reinforced composite Substances 0.000 description 1
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 description 1
- LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N haloperidol Chemical compound C1CC(O)(C=2C=CC(Cl)=CC=2)CCN1CCCC(=O)C1=CC=C(F)C=C1 LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000271 hectorite Inorganic materials 0.000 description 1
- KWLMIXQRALPRBC-UHFFFAOYSA-L hectorite Chemical compound [Li+].[OH-].[OH-].[Na+].[Mg+2].O1[Si]2([O-])O[Si]1([O-])O[Si]([O-])(O1)O[Si]1([O-])O2 KWLMIXQRALPRBC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 229920013657 polymer matrix composite Polymers 0.000 description 1
- 239000011160 polymer matrix composite Substances 0.000 description 1
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 description 1
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 229920002689 polyvinyl acetate Polymers 0.000 description 1
- 239000011118 polyvinyl acetate Substances 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 239000005060 rubber Substances 0.000 description 1
- 229910000275 saponite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910000269 smectite group Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 229920006337 unsaturated polyester resin Polymers 0.000 description 1
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Silicates, Zeolites, And Molecular Sieves (AREA)
Abstract
Przedmiotem zgłoszenia jest kompozyt na osnowie tlenku glinu modyfikowany montmorylonitem w ilości od 0.1% wagowych do 30% wagowych. Zgłoszenie obejmuje też sposób wytwarzania modyfikowanego kompozytu na osnowie tlenku glinu, który polega na tym, że do pojemnika młynka wprowadza się proszek tlenku glinu oraz montmorylonitu gdzie udział masowy montmorylonitu zawiera się od 0.1% wagowych do 30% wagowych, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 10 do 60 minut w 30 do 500 ml wody i/lub alkoholu izopropylowego na 1 gram montmorylonitu, całość poddaje się procesowi mieszania w wodzie i/lub alkoholu izopropylowym przez czas od 4 do 12 godzin a następnie mieszaninę suszy się w temperaturze 30°C do 100°C oraz przesiewa przez sito o wielkości oczek 0.1 - 0.5 µm, po czym prowadzi się proces konsolidacji przy użyciu technologii spiekania SPS w próżni w następujących parametrach: temperatura spiekania od 1100°C do 1500°C, prędkość grzania i chłodzenia z zakresu 1 - 300°C/min, czas wygrzewania od 1 do 30 minut, ciśnienie z zakresu 10 – 50 MPa.
Description
PL 240 100 B1
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest kompozyt na osnowie tlenku glinu oraz sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu posiadającego unikatowe właściwości tribologiczne. Kompozyt może być używany jako element konstrukcyjny o podwyższonej odporności na ścieranie lub może on tworzyć powłokę w innych materiałach zabezpieczając je przed zużyciem ściernym.
Posiadane właściwości, takie jak niska gęstość nasypowa, wysoka twardość i wytrzymałość na ściskanie, odporność na korozję w szerokim zakresie temperatur, odporność na ścieranie oraz niski współczynnik rozszerzalności cieplnej [1-3], sprawiają, że zaawansowana ceramika jest odpowiednia do zastosowań w aplikacjach tribologicznych. Wśród najczęściej stosowanych kompozytów ceramicznych wykorzystywanych w procesach tribologicznych są te na osnowie Si 3N4 [4], ZrO2 [5], SiC [6] oraz AI2O3 [7].
W ostatnich latach to właśnie ceramika na osnowie tlenku glinu rozwinęła się najbardziej jako elementy składowe łożysk ślizgowych, tulei cylindrów, gniazd zaworów, pierścieni tłokowych w silnikach samochodowych, ostrzy oraz frezów skrawających, uszczelnień m echanicznych czy hamulców lotniczych [8-10]. Zawdzięcza to unikatowemu połączeniu właściwości fizycznych typowych dla zaawansowanych ceramik, z wysoką trwałością przy zachowaniu dużej precyzji obróbki, żywotnością części oraz możliwością stosowania w aplikacjach do temperatury 1700°C. Niezmiennie istotnymi są również niska cena oraz dostępność wynikająca z występowania tlenku glinu naturalnie w dużych ilościach w skorupie ziemskiej w boksycie, ilastej skale osadowej. Cechy te spowodowały iż ceramika na osnowie tlenku glinu jest najczęściej wykorzystywaną zaawansowaną ceramiką na świecie [11].
Niestety tak samo jak i inne materiały (na osnowie polimerowej czy metalicznej), tak również kompozyty ceramiczne ulegają zużyciu ściernemu, które jest problemem o duży m znaczeniu przemysłowym, gdyż powoduje konieczność częstej wymiany elementów. Skutkuje to znaczącym wzrostem kosztów i czasu produkcji oraz utrzymania sprzętu. Dlatego tak istotnym jest odpowiedni dobór materiałów odpornych na ścieranie, co istotnie wydłuża żywotność elementu, tym samym zwiększając użyteczność urządzenia oraz obniżając koszty pracy. Samo zużycie ścierne jest procesem degradacji materii podczas eksploatacji i następuje na skutek stopniowej utraty materiału z powierzchni styku lub ruchu ciał względem siebie. Mechanizmy zachodzące podczas zużycia materiałów zależą od systemu tribologicznego, który obejmuje trącą powierzchnię, środek trący oraz środowisko w którym części się znajdują [12]. Dla większości mechanizmów, za najbardziej istotne właściwości podczas prac tribologicznych wymienia się twardość oraz odporność na kruche pękanie. Dlatego też na odporność na ścieranie wpływają właściwości powierzchni ściernej oraz ścierniwa a także charakter interakcji pomiędzy nimi [13].
Większość publikacji prezentuje wyniki na temat wpływu wielkości ziarna na mikrostrukturę wytwarzanych kompozytów, a tym samym na charakter zużycia [14]. Mały rozmiar ziarna oraz wąski zakres rozkładu wielkości ziarna, wpływają znacząco na zwiększenie odporności na zużycie ś cierne [15]. Trzeba jednak pamiętać iż równie istotnymi czynnikami wpływającymi na tribologię materiałów, jest rodzaj oraz skład domieszek, sposób wytwarzania, a także mechanizmy oraz kinetyka spiekania [16-17].
Wśród niezwykle popularnych kompozytów na os nowie tlenku glinu, jednym z najpopularniejszych stosowanych obecnie materiałów jako faza umacniająca jest grafen (Gn) oraz jego pochodne, takie jak tlenek grafenu (GO) czy też zredukowany tlenek grafenu (RGO) [18-19]. Jest to zasługą unikatowego połączenia jego termicznych oraz mechanicznych właściwości oraz dwuwymiarowej struktury [20]. W przypadku produkcji tego typu kompozytów (A LO3-grafen/tlenek grafenu) niezwykle istotnym jest także zastosowanie odpowiednich technologii wytwarzania, takich jak metalu rgia proszków oraz zaawansowanych metod konsolidacji typu HP (Hot Pressing), HIP (Hot Isostatic Pressing) czy SPS (Spark Plasma Sintering) [21 -23]. Pomimo szeregu zalet, kompozyty te posiadają również i swoje wady wśród których najważniejsze to: trudność z zapewnieniem odpowiedniego interfejsu na granicy faz osnowa-umocnienie, aglomerację grafenu/tlenku grafenu w trakcie mieszania czy też stosunkowo wysoką cenę dobrej jakości i czystości Gn/GO. To spowodowało, iż nadal poszukiwane są coraz to nowsze fazy mogące służyć jako umocnienie oraz modyfikator mikrostruktury w kompozytach ceramicznych.
PL 240 100 B1
Jednym z takich materiałów jest montmorylonit (MMT), minerał z grupy smektytów należący do klasy krzemianów warstwowych, o ogólnym wzorze M x(Al4-xMgx)Si8O2o(OH)4 (gdzie M - jednowartościowy kation, x - stopień substytucji izomorficznej, od 0.5 do 1.3). Jego struktura składa się z trzech wzajemnie połączonych warstw, tj. dwóch warstw zewnętrznych zbudowanych z tetraedrycznych kryształów ditlenku krzemu, oraz warstwy wewnętrznej powstałej z oktaedrycznych kryształów tlenku magnezowego MgO bądź tlenku glinowego AI2O3. Pomiędzy warstwami znajdują się kationy metali, głównie sodu, potasu, żelaza oraz wapnia. Jest on podstawowym składnikiem bentonitu, osadowej skały ilastej występującej w dużych ilościach w skorupie ziemskiej. Z tego powodu jest on materiałem niezwykle tanim oraz łatwo dostępnym.
Montmorylonit, tak jak inne krzemiany (saponit, hektorit), jest pospolicie używany jako dodatek do osnowy polimerowej [24, 25]. Może on pełnić funkcje nanonapełniacza takich polimerów oraz żywic reaktywnych jak: poli(octan winylu), polimery i kopolimery akrylowe, poliuretany, polialkohol winylowy), skrobia i inne polisacharydy, nienasycone żywice poliestrowe, żywice epoksydowe, żywice aminowo-formaldehydowe, kauczuki i inne. Może być również stosowany jako umocnienie w kompozytach o osnowie polimerowej, gdzie mechanizm poprawy właściwości mechanicznych jest identyczny jak dla kompozytów umacnianych włóknami. Przy obecnym stanie lit eraturowym, brak jest jednakże jakichkolwiek doniesień na temat zastosowania montmorylonitu jako fazy umacniającej w kompozytach na osnowie ceramicznej.
Przedmiotem wynalazku jest kompozyt na osnowie tlenku glinu modyfikowany montmorylonitem w ilości od 0.1% wagowych do 30% wagowych.
Sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu modyfikowanego montmorylonitem prowadzony wedle wynalazku charakteryzuje się tym, że do pojemnika młynka, korzystnie typu attritor bądź młynka kulowego, wprowadza się proszek tlenku glinu oraz montmorylonitu gdzie udział masowy montmorylonitu zawiera się od 0.1% wagowych do 30% wagowych, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 10 do 60 minut w 30 do 500 ml wody i/lub alkoholu izopropylowego na 1 gram montmorylonitu. Całość poddaje się procesowi mieszania w wodzie i/lub alkoholu izopropylowym przez czas od 4 do 12 godzin. Następnie mieszaninę suszy się w 30°C do 100°C oraz przesiewa przez sito o wielkości oczek 0,1-0,5 μm. Proces konsolidacji przeprowadza się przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania od 1100°C do 1500°C, prędkość grzania i chłodzenia z zakresu 1 -300°C/min, czas wygrzewania od 1 do 10 minut, ciśnienie z zakresu 10-50MPa. Proces prowadzi się w próżni.
Korzystnie udział masowy montmorylonitu zawiera się od 0.5 do 2% wagowych.
Proces homogenizacji w ultradźwiękach prowadzi się korzystnie w czasie 30 minut przy udziale wody jako medium i proporcjach 50 ml wody na 1 g montmorylonitu. Proces mieszania obu proszków korzystnie prowadzi się w medium wody lub roztworze wody z alkoholem izopropylowym w czasie 8 godzin.
Korzystne parametry konsolidacji wysuszonych oraz zgranulowanych proszków przy użyciu technologii spiekania SPS to: temperatura spiekania 1400°C, prędkość grzania i chłodzenia 150°C/min, czas wygrzewania 7 minut, ciśnienie 35MPa. Proces prowadzi się w próżni.
Prowadząc proces według wynalazku, otrzymuje się kompozyt na osnowie tlenku glinu modyfikowany montmorylonitem o unikatowych właściwościach tribologicznych.
Wyniki przeprowadzonych badań tribologicznych, w tym średni współczynnik tarcia oraz wskaźnik zużycia dysku (próbki), przy wykorzystaniu metody ball -on-disc przedstawiono poniżej. Jako M1 oraz M2 oznaczono kompozyty z udziałem 1% wagowo montmorylonitu, mieszane z osnową odpowiednio w medium wody oraz w medium wody z alkoholem izopropylowym (w stosunku 1:1). Wykonano również badania dla próbki czystego AI 2O3 jako próbki referencyjnej.
Na wykresie 1 przedstawiono średni współczynnik tarcia. Dla spieku czystego tlenku glinu wyniósł on 0,72. W przypadku obu materiałów kompozytowych był on znacznie niższy i wyniósł 0,55 oraz 0,42 odpowiednio dla próbek M1 oraz M2.
PL240 100 Β1
Wykres 1. Średni współczynnik tarcia dla spieku czystego AI2O3 oraz próbki M1 i M2.
Najbardziej interesującym jest końcowe badanie zużycia dysków (próbek), które przebyły drogę 1000 m z liniową prędkością wynoszącą 0,1 m/s, po testach tribologicznych przedstawione na wykresie 2. Dla próbki referencyjnej czystego AI2O3 zużycie dysku wyniosło 1,73 *10-6 mm3/N*m, natomiast dla kompozytów oznaczonych M1 oraz M2, wyniosło ono odpowiednio 0,14 oraz 0,19 *10-6 mm3/N*m. Dla kompozytów z montmorylonitem wyniki te są 12-krotnie niższe niż dla spieku czystego tlenku glinu.
Tak niskie zużycie kompozytów na osnowie tlenku glinu modyfikowanych montmorylonitem wynika przede wszystkim z dwumodalnej mikrostruktury, w której w populacji ziaren występują obok siebie ziarna drobne oraz duże. Podobne rezultaty zużycia próbek w badaniach tribologicznych osiągnięto w kompozytach na osnowie AI2O3 umacnianych różnej wielkości cząstkami SiC, gdzie zaobserwowano malejące zużycie wraz z udziałem coraz większych cząstek umacniającego węglika krzemu [26].
Wykres 2. Wskaźnik zużycia dysku dla spieku czystego AI2O3 oraz próbek M1 i M2
Na rysunku Fig. 1 przedstawiono przykładowy przełom kompozytu na osnowie tlenku glinu z udziałem 1% wagowo montmorylonitu, konsolidowanego w temperaturze 1300°C. Widać na nim dwumodalną mikrostrukturę w której obok dużej ilości izometrycznych ziaren o wielkości rzędu 0,1-0,2 pm, można również zaobserwować pewną ilość dużych wydłużonych ziaren o rozmiarach w zakresie 3-5 pm. Na rysunku Fig. 2 przedstawiono natomiast przełom kompozytu na osnowie tlenku glinu z udziałem
PL 240 100 B1
2% wagowo montmorylonitu, konsolidowanego w temperaturze 1400°C. Również i w tym wypadku widać bardzo wyraźnie dwumodalną mikrostrukturę, przy czym znacząco wzrosła ilość dużych ziaren (o rozmiarach w zakresie 3-5 μm) w badanej populacji.
Istota wynalazku objaśniona jest w przykładach wykonania:
P r z y k ł a d 1
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.97 g tlenku glinu oraz 0.03 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 2
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.97 g tlenku glinu oraz 0.03 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 3
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 4
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 5
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 27 g tlenku glinu oraz 3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 6
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 27 g tlenku glinu oraz 3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 7
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 60 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
PL 240 100 B1
P r z y k ł a d 8
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 60 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 9
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 30 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 10
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 30 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 11
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml alkoholu izopropylowego, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 12
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml alkoholu izopropylowego, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 13
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml alkoholu izopropylowego, i całość poddano procesowi mieszania w medium alkoholu izopropylowego przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 14
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml alkoholu izopropylowego, i całość poddano procesowi mieszania w medium alkoholu izopropylowego przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 15
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody z alkoholem izopropylowym przez czas 8 godzin.
PL 240 100 B1
Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 16
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody z alkoholem izopropylowym przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 17
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 4 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 18
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 4 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 19
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 70°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 20
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 70°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 21
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.1 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 22
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.1 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
PL 240 100 B1
P r z y k ł a d 23
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1400°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 24
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1400°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 25
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 150°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 26
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 150°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 27
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 15 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 28
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 15 minut, ciśnienie 35MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 29
Do pojemnika młynka typu attritor wprowadzono 29.7g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 50MPa, w próżni.
P r z y k ł a d 30
Do pojemnika młynka kulowego wprowadzono 29.7 g tlenku glinu oraz 0.3 g montmorylonitu, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 30 minut w 100 ml wody, i całość poddano procesowi mieszania w medium wody przez czas 8 godzin. Następnie mieszaninę wysuszono w 50°C oraz przesiano przez sito o wielkości oczek 0.3 μm. Proces konsolidacji przeprowadzono przy użyciu technologii spiekania SPS w następujących parametrach: temperatura spiekania 1350°C, prędkość grzania i chłodzenia 50°C/min, czas wygrzewania 10 minut, ciśnienie 50MPa, w próżni.
Claims (8)
- PL 240 100 B1Zastrzeżenia patentowe1. Kompozyt na osnowie tlenku glinu modyfikowany montmorylonitem w ilości od 0.1% wagowych do 30% wagowych.
- 2. Kompozyt według zastrz. 1, znamienny tym, że ilość montmorylonitu wynosi 0.5 do 2% wagowych.
- 3. Sposób wytwarzania modyfikowanego kompozytu na osnowie tlenku glinu, znamienny tym, że do pojemnika młynka wprowadza się proszek tlenku glinu oraz montmorylonitu gdzie udział masowy montmorylonitu zawiera się od 0.1% wagowych do 30% wagowych, poddanego wcześniej procesowi homogenizacji w ultradźwiękach przez 10 do 60 minut w 30 do 500 ml wody i/lub alkoholu izopropylowego na 1 gram montmorylonitu, całość poddaje się procesowi mieszania w wodzie i/lub alkoholu izopropylowym przez czas od 4 do 12 godzin a nas tępnie mieszaninę suszy się w temperaturze 30°C do 100°C oraz przesiewa przez sito o wielkości oczek 0.1- 0.5 μm, po czym prowadzi się proces konsolidacji przy użyciu technologii spiekania SPS w próżni w następujących parametrach: temperatura spiekania od 1100°C do 1500°C, prędkość grzania i chłodzenia z zakresu 1-300°C/min, czas wygrzewania od 1 do 30 minut, ciśnienie z zakresu 10-50MPa.
- 4. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że proces mieszania prowadzi się w młynku typu attritor bądź młynku kulowym.
- 5. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że montmorylonitu zawiera się od 0.5% wagowych do 2% wagowych.
- 6. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że proces homogenizacji w ultradźwiękach prowadzi się w czasie 30 minut przy udziale wody jako medium i proporcjach 50 ml wody na 1 g montmorylonitu.
- 7. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że proces mieszania obu proszków prowadzi się w czasie 8 godzin.
- 8. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że parametry konsolidacji wysuszonych oraz zgranulowanych proszków przy użyciu technologii spiekania SPS to: temperatura spiekania 1400°C, prędkość grzania i chłodzenia 150°C/min, czas wygrzewania 7 minut, ciśnienie 35MPa.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL424890A PL240100B1 (pl) | 2018-03-14 | 2018-03-14 | Kompozyt na osnowie tlenku glinu oraz sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL424890A PL240100B1 (pl) | 2018-03-14 | 2018-03-14 | Kompozyt na osnowie tlenku glinu oraz sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL424890A1 PL424890A1 (pl) | 2019-09-23 |
| PL240100B1 true PL240100B1 (pl) | 2022-02-14 |
Family
ID=67979709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL424890A PL240100B1 (pl) | 2018-03-14 | 2018-03-14 | Kompozyt na osnowie tlenku glinu oraz sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL240100B1 (pl) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01119559A (ja) * | 1987-11-02 | 1989-05-11 | Kureha Chem Ind Co Ltd | ムライト−アルミナ複合焼結体及びその製造方法 |
| DE19623425B4 (de) * | 1996-06-12 | 2005-06-16 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Verfahren zur Herstellung reaktionsgebundener Mullit-haltiger Keramikformkörper und deren Verwendung |
-
2018
- 2018-03-14 PL PL424890A patent/PL240100B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL424890A1 (pl) | 2019-09-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3011197B1 (en) | Friction material for brake pads and related brake pads | |
| Klimczyk et al. | Al2O3–cBN composites sintered by SPS and HPHT methods | |
| Xu et al. | Fabrication and abrasive wear behavior of ZrO2-SiC-Al2O3 ceramic | |
| Boyraz et al. | Investigation of wear properties of mullite and aluminium titanate added porcelain ceramics | |
| Cygan et al. | The effect of microstructure evolution on mechanical properties in novel alumina-montmorillonite composites | |
| Sun et al. | Low pressure hot pressing of B4C matrix ceramic composites improved by Al2O3 and TiC additives | |
| Alecrim et al. | Sliding wear behavior of Al2O3-NbC composites obtained by conventional and nonconventional techniques | |
| Sharma et al. | Reusing marble dust as reinforcement material for better mechanical performance: studies on compositing aluminum matrix | |
| Tang et al. | Mechanical properties and solid particle erosion behavior of LaMgAl11O19–Al2O3 ceramic at room and elevated temperatures | |
| PL240100B1 (pl) | Kompozyt na osnowie tlenku glinu oraz sposób wytwarzania kompozytu na osnowie tlenku glinu | |
| Saeidabadi et al. | Preparation mullite/Si3N4 composites by reaction spark plasma sintering and their characterization | |
| Buyakov et al. | Refractory ceramics based on magnesium–aluminate spinel and periclase of the Satka deposit | |
| Tomkovich et al. | Sintered silicon carbide based materials: mechanical properties vs. structure | |
| EP3445824B1 (en) | Composition for coating friction surfaces | |
| Latella et al. | Effect of Porosity on the Erosive Wear of Liquid‐Phase‐Sintered Alumina Ceramics | |
| Ctibor et al. | Formation of mullite and mullite-corundum composites from kaolin using spark plasma sintering | |
| Jeng et al. | Erosion damage and surface residual stress of Cr3C2/Al2O3 composite | |
| Hankla | Mechanical properties of particulate-reinforced boron carbide composites | |
| CN221235515U (zh) | 一种B4C-Al2O3复合陶瓷块体的表面结构 | |
| CN112840142A (zh) | 基于粘合剂组合物的用于制动衬块的具有低存储时间的摩擦材料和相关的制动衬块 | |
| CN104295644B (zh) | 用于铝合金摩擦盘的制动器衬片及其制备方法 | |
| CN115069366B (zh) | 一种立磨磨机内用高铝锆质陶瓷耐磨棒 | |
| Yust | Tribological behavior of whisker-reinforced ceramic composite materials | |
| Al-Fouadi et al. | The microstructure and the mechanical properties of ceramic body-based Iraqi clays | |
| Zheng et al. | Friction and wear characteristics of β‐Sialon prepared from secondary aluminum dross |