PL191081B1 - Sposób i urządzenie do studzenia strumienia gorącego gazu - Google Patents
Sposób i urządzenie do studzenia strumienia gorącego gazuInfo
- Publication number
- PL191081B1 PL191081B1 PL351257A PL35125700A PL191081B1 PL 191081 B1 PL191081 B1 PL 191081B1 PL 351257 A PL351257 A PL 351257A PL 35125700 A PL35125700 A PL 35125700A PL 191081 B1 PL191081 B1 PL 191081B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- quench
- downstream
- hot gas
- pipe
- gas stream
- Prior art date
Links
- 238000010791 quenching Methods 0.000 title claims abstract description 96
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 title description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims abstract description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000003780 insertion Methods 0.000 claims description 7
- 230000037431 insertion Effects 0.000 claims description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 2
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 12
- 238000013461 design Methods 0.000 description 9
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 7
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 238000003491 array Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000007888 film coating Substances 0.000 description 1
- 238000009501 film coating Methods 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000003020 moisturizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000004230 steam cracking Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000007514 turning Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/002—Cooling of cracked gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S261/00—Gas and liquid contact apparatus
- Y10S261/54—Venturi scrubbers
Abstract
1. Urzadzenie do studzenia strumienia goracego gazu, znamienne tym, ze zawiera (I) pierwszy element przewodu rurowego do przenoszenia tego strumienia gazu ze zródla po stronie doplywu do miejsca przeznaczenia po stronie odplywu, (II) uklad zaporowy hamujacy przeplyw umiesz- czony wewnatrz wymienionego elementu przewodu ruro- wego do utworzenia strefy niskocisnieniowej w wymienio- nym strumieniu goracego gazu, bezposrednio za wymie- nionym ukladem zaporowym po stronie odplywu, (III) drugi element przewodu rurowego zlokalizowany po stronie odplywu za wymienionym ukladem zaporowym, wymienio- ny drugi element przewodu rurowego przecina sie wzajem- nie z wymienionym pierwszym elementem przewodu ruro- wego, bedac wzgledem niego usytuowany stycznie i pod katem, wymieniony drugi element przewodu rurowego jest przystosowany do stycznego wtryskiwania plynu ozie- biajacego do wymienionego goracego strumienia gazu, wymienionym goracym strumieniem gazu…………………... 8. Sposób studzenia strumienia goracego gazu z pieca do pirolizy, który obejmuje strefe szybkiego chlodzenia zwiazana ze strumieniem goracego gazu w piecu do piroli- zy, znamienny tym, ze strefa szybkiego chlodzenia zawie- ra (a) rure szybkiego chlodzenia, przez która jest wtryski- wany olej oziebiajacy, by chlodzil ten goracy gaz, wymie- niona rura szybkiego chlodzenia zawiera w sobie wstawke pierscieniowa umieszczona obwodowo na wewnetrznej srednicy wymienionej rury szybkiego chlodzenia, wymie- niona wstawka pierscieniowa posiada pochylenie, które powieksza swa wysokosc w kierunku przeplywu gazu,…….. PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Wynalazek dotyczy urządzenia do szybkiego chłodzenia strumienia gazowego, w szczególności wynalazek dotyczy procesu technologicznego szybkiego chłodzenia przy oziębianiu produktu rozkładu termicznego wychodzącego z pieca do pirolizy.
W jednym z zakładów zgłaszającego stosującym kraking parowy oleju gazowego, przy produkcji olefin stwierdzono, że nawilżanie ściany rury oziębiającej ma zasadnicze znaczenie dla utrzymywania rury oziębiającej w stanie wolnym od gromadzenia się w niej zanieczyszczeń występujących z powodu osadów koksowych. Użycie dyszy rozpylającej do wprowadzania oleju oziębiającego służącego do ochładzania gorącego gazu pirolitycznego występującego w sekcji promieniowania cieplnego nie funkcjonowało dobrze z powodu trudności w utrzymywaniu ścian w stanie całkowicie nawilżonym. Wcześniejsze układy dysz zawierały zewnętrzny pierścień szybkiego studzenia okrążający rurę oziębiającą służący do rozdzielania oleju oziębiającego pomiędzy trzy osobne dysze ustawione co 120° wokół rury oziębiającej. Ta konstrukcja wywołuje nadmierny stres termiczny na pierścieniu szybkiego studzenia. Później zmodyfikowano i przekształcono w trzy oddzielne dysze szybkiego studzenia, wszystkie dzielące między siebie jedną linię doprowadzającą olej oziębiający, co wymagało ograniczania przepływu w każdej z dysz, dla zapewnienia dobrego rozdzielania oleju oziębiającego.
Otwory ograniczające i mniejsze rozmiary dysz we wcześniejszym wielodyszowym układzie do wtryskiwania oleju, w rurach oziębiających, były często zatykane przez drobiny koksu występujące w oleju oziębiającym. Kiedy to się zdarzało, przepływ oleju oziębiającego, nawiiżający ścianę rury oziębiającej, był przerywany i doprowadzało to do niecałkowitego nawilżania ściany rury oziębiającej. Na suchym miejscu na ścianie rury oziębiającej formowałby się wtedy i narastałby koks aż w końcu zatkałby rurę oziębiającą. Wtedy cały piec musi być wyłączany dla oczyszczenia. Nawet bez występowania problemów z dyszami wtryskowymi rura oziębiająca była podatna na tworzenie się koksu i zatykanie jej w ruchomym obszarze granicznym pomiędzy ścianami nawilżonymi i suchymi w pobliżu wlotów olejowych.
Niniejszy wynalazek ma na celu dostarczenie takiego układu dysz, w którym można uniknąć występowania problemów przedstawionych powyżej. Osiągnięto to przez zastosowanie układu dysz szybkiego studzenia, w którym dysze wprowadzają olej oziębiający stycznie do rury oziębiającej i chłodzą gorące produkty gazowe pirolizy, opuszczające gorące rury promieniujące w piecu do pirollzy (na przykład przy produkcji etylenu), podczas gdy jednocześnie utrzymywane jest nawilżanie olejem oziębiającym wewnętrznej ściany rury oziębiającej, co jest konieczne dla zabezpieczenia rury oziębiającej przed osadzaniem się na niej koksu.
Stosownie do tego, niniejszy wynalazek dotyczy urządzenia do oziębiania gorącego strumienia gazu, które zawiera (I) pierwszy element przewodu rurowego do przenoszenia tego strumienia gazu ze źródła po stronie dopływu do miejsca przeznaczenia po stronie odpływu, (II) układ zaporowy hamujący przepływ umieszczony wewnątrz wymienionego elementu przewodu rurowego do utworzenia strefy niskociśnieniowej w wymienionym strumieniu gorącego gazu, bezpośrednio za wymienionym układem zaporowym po stronie odpływu, (III) drugi element przewodu rurowego zlokalizowany po stronie odpływu za wymienionym układem zaporowym, wymieniony drugi element przewodu rurowego przecina się wzajemnie z wymienionym pierwszym elementem przewodu rurowego, będąc względem niego usytuowany stycznie i pod kątem, wymieniony drugi element przewodu rurowego jest przystosowany do stycznego wtryskiwania płynu oziębiającego do wymienionego gorącego strumienia gazu, pod wystarczającym ciśnieniem do spowodowania okrężnego przepływu wymienionego płynu oziębiającego wokół wewnętrznej powierzchni wymienionego pierwszego elementu przewodu rurowego, oraz jest przystosowany do wypełniania płynem oziębiającym wymienionej strefy niskociśnieniowej w wymienionym strumieniu gazu i zapewniania kontaktu z olejem czołowej powierzchni wymienionego układu zaporowego hamującego przepływ, znajdującej się po stronie odpływu, (IV) układ połączenia na wymienionej powierzchni czołowej wymienionego układu zaporowego hamującego przepływ, znajdującej się po stronie odpływu, dostarczający ostro załamanego złącza na granicy pomiędzy wymienionym gorącym strumieniem gazu i wymienionym płynem oziębiającym. Rozwiązania konstrukcyjne preferowane w tym urządzeniu są następujące:
Korzystnie jest, gdy drugi element przewodu rurowego przecina się wzajemnie z wymienionym pierwszym elementem przewodu rurowego będąc względem niego usytuowany stycznie i prostopadle.
Korzystnie jest, gdy wymieniony układ zaporowy jest wstawką pierścieniową przystosowaną do umieszczenia w pierwszym elemencie przewodu rurowego na jego średnicy.
PL 191 081 B1
Korzystnie jest, gdy wymieniony pierwszy przewód rurowy jest cylindrem a wymieniona wstawka pierścieniowa jest usytuowana obwodowo na jego wewnętrznej średnicy i wymieniona wstawka pierścieniowa ma pochylenie, które powiększa swą wysokość w kierunku wymienionego przepływu gazu, przy czym wymienione pochylenie kończy się płaską częścią i wymieniona płaska część kończy się ostro załamanym złączem, łączącym ją z bokiem wymienionego układu zaporowego, znajdującym się po stronie odpływu.
Korzystnie jest, gdy pochylenie posiada krzywiznę, wypukłą lub wklęsłą.
Korzystnie jest gdy wymieniony układ zaporowy jest uformowany przez dwa lub więcej koncentryczne przewody rurowe.
Korzystnie jest, gdy odległość pomiędzy zewnętrzną powierzchnią wymienionego drugiego przewodu rurowego i powierzchnią czołową po stronie odpływu wymienionego układu zaporowego, ma wielkość pomiędzy 20% i 100% wewnętrznej średnicy wymienionego drugiego przewodu rurowego.
Jedną ze specyficznych postaci niniejszego wynalazku jest proces technologiczny chłodzenia strumienia gorącego gazu z pieca do pirolizy, który to proces technologiczny zawiera strefę szybkiego chłodzenia powiązaną ze strumieniem gorącego gazu z pieca do pirolizy, a ta strefa szybkiego chłodzenia zawiera:
(a) rurę szybkiego chłodzenia, przez którą jest wtryskiwany olej oziębiający, po to by chłodził ten gorący gaz, wymieniona rura szybkiego chłodzenia zawiera w sobie wstawkę pierścieniową umieszczoną obwodowo na wewnętrznej średnicy wymienionej rury szybkiego chłodzenia, wymieniona wstawka pierścieniowa posiada pochylenie, które powiększa swą wysokość w kierunku przepływu gazu, wymienione pochylenie kończy się płaską częścią, wymieniona płaska część kończy się ostro załamanym złączem, (b) przynajmniej jedną dyszę umieszczoną po stronie odpływu od wymienionego ostro załamanego złącza, usytuowaną pod kątem i styczną do rury szybkiego chłodzenia, służącą do wprowadzania oleju oziębiającego do wymienionej rury szybkiego chłodzenia.
Korzystnie jest, gdy odległość pomiędzy zewnętrzną powierzchnią dyszy i ostro załamanym złączem ma wielkość pomiędzy 20% i 100% wewnętrznej średnicy wymienionej dyszy.
Drugi przewód rurowy urządzenia lub dyszy ma jedno wejście dla oleju oziębiającego, zatem eliminuje się potrzebę kryzy z otworem ograniczającym, który byłby wymagany do równomiernego rozkładania przepływów oleju oziębiającego pomiędzy kilka dysz. Przy jednodyszowym wprowadzaniu oleju występuje także większa średnica dyszy niż ta wymagana, gdyby wykorzystywano do tego celu więcej niż jedną dyszę. Zastąpienie zwielokrotnionych dysz (i kryz z otworami ograniczającymi), dyszą pojedynczą o większej średnicy, eliminuje problemy związane z zatykaniem powodowanym przez drobiny koksu występujące w oleju oziębiającym. Ściany wnętrza pierwszego przewodu układu rurowego, albo rury oziębiającej, są utrzymywane w stanie nawilżenia przez zastosowanie układu zaporowego przy przepływie wewnętrznym, w postaci odpowiednio uformowanego pierścienia z brzegami wprowadzającymi o specjalnie nadanej im zbieżności i z raptownym uskokiem na skraju końcowym, który to pierścień służy do zapobiegania rozdzielaniu się faz olej/gaz przy osiowym ruchu w tył i w przód, występującym w rurze oziębiającej, co tym samym zapobiegatworzeniu się koksu.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia przekrój poprzeczny rury oziębiającej i dyszy według wynalazku, fig. 2 - przekrój poprzeczny wzdłuż linii 2-2 z fig. 1, figury 3 do 10 - różne przykłady kilku postaci wstawki pierścieniowej.
Jednym ze środowisk, w którym możliwe jest stosowanie niniejszego wynalazku, jest środowisko pieca do pirolizy, ujawnione w opisie patentu US 3,907,661, fig. 1. Wynalazek niniejszy jest ulepszeniem konstrukcji strefy szybkiego chłodzenia 13 z powołanego opisu patentowego lub ulepszeniem innego podobnego urządzenia.
Nawiązując do fig. 1 niniejszego zgłoszenia patentowego, rura oziębiająca 10 jest tam przedstawiona w przekroju poprzecznym i posiada wlot rury oleju oziębiającego, albo dyszę 12, uformowany jako wejście styczne do rury oziębiającej 10. Na fig. 1 przyjęto taką średnicę dyszy 12 i średnicę rury oziębiającej 10, w miejscu gdzie dwa przewody rurowe przecinają się ze sobą, oraz takie połączenie rur opisywanych tutaj, że stanowią one ulepszenie strefy szybkiego chłodzenia 13, przedstawionej w wymienionym wyżej patencie US 3,907,661. Fig. 2 przedstawia przekrój rury oziębiającej 10 wzdłuż jej osi podłużnej i patrząc w tył na dyszę 12. Wewnątrz rury oziębiającej 10 i od strony dopływu gazu do dyszy 12 (w odniesieniu do przepływu gazu, i odpowiednio do wejścia dyszy do strefy oziębiającej 13, na fig. 1 opisu patentowego US 3,907,661) znajduje się wstawka pierścieniowa 14 posiadająca część pochyłą 14a zakończoną płaską sekcją 14b posiadającą ostro załamane połączenie
PL 191 081 B1 z powierzchnią czołową 14c. Takie połączenie ma płaską sekcję 14b i powierzchnię czołową 14c wkładki pierścieniowej 14, przecinają się ze sobą pod kątem prostym i tworzą ostrą krawędź 14d.
Funkcją wstawki pierścieniowej 14 i jej odmian jest utworzyć strefę 16 obniżonego ciśnienia po stronie odpływu od powierzchni czołowej 14c.
Dysza 12, w swej najprostszej postaci, może być rurą o stałej średnicy, która wchodzi do rury oziębiającej 10, korzystnie pod kątem prostym z jedną ze swych ścian styczną do rury oziębiającej 10. Wstawka pierścieniowa 14 jest umieszczona w niewielkiej odległości od dyszy 12, po stronie dopływu, i tworzy niskociśnieniową strefę 16 przy powierzchni czołowej 14c. Optymalna odległość pomiędzy powierzchnią czołową 14c i dyszą 12 jest taka, że odległość ta nie doprowadza do przepływania cieczy ponad ostrą krawędzią 14d, ale przy której występuje całkowite zwilżanie powierzchni czołowej 14c. Olej oziębiający wtryskiwany przez dyszę 12 płynie po obwodzie wokół wewnętrznej powierzchni rury oziębiającej 10 (z powodu dostatecznie dużego ciśnienia stycznego wtrysku) wypełniając niskociśnieniową strefę 16 przy powierzchni czołowej 14c. W celu zapewnienia prawidłowego funkcjonowania wynalazku konieczne jest żeby płyn wtryskiwany stycznie przez dyszę 12 posiadał dostateczną szybkość, taką żeby siła odśrodkowa działająca na ten wchodzący strumień, przyłożona do strumienia w czasie trwania pierwszego obrotu płynu wewnątrz rury oziębiającej 10, przewyższała siłę działającą na wchodzący strumień, która występuje pod wpływem działania pola grawitacyjnego w tym rejonie urządzenia. Innymi słowy szybkość ta musi być taka, że:
U2/(Rg) > 1gdzie
U2 jest kwadratem szybkości wlotowej,
R jest wewnętrznym promieniem rury oziębiającej 10, g jest przyspieszeniem grawitacyjnym wszystkie te parametry są wyrażone w niesprzecznym układzie jednostek wymiarowych. Typowe wartości U2/(Rg) mieszczą się w zakresie 3 - 20. Olej oziębiający jest rozłożony wzdłuż wewnętrznej ściany rury oziębiającej 10 jako wynik sił oporu czynnika płynnego działających na olej i wywieranych przez fazę gazową. To oddziaływanie pomiędzy fazami gazową i olejową daje w wyniku również przechodzenie pewnego ruchu (pewnego pędu) w kierunku odpływu z gazu do oleju oziębiającego. W ten sposób, powierzchnia czołowa 14c i wewnętrzna ściana rury oziębiającej 10, po stronie odpływu, są utrzymywane w „wilgotnych” warunkach, co tworzy reżim dwufazowego pierścieniowego przepływu, który hamuje odkładanie się koksu. Część rury oziębiającej 10 po stronie dopływu do powierzchni czołowej 14c, włączając w to powierzchnie 14a i 14b wstawki pierścieniowej 14, pozostaje „sucha” i dlatego nie jest podatna na odkładanie się koksu. Ostra krawędź 14d wstawki pierścieniowej 14 tworzy ostrą granicę rozdziału pomiędzy sekcjami „wilgotną” i „suchą”.
Wstawka pierścieniowa 14 została tutaj opisana jako posiadająca płaskie sekcje (14a, 14b i 14c) ale mogłaby być również skonstruowana z sekcjami zakrzywionymi, przedłużonymi lub skróconymi. Wymagane właściwości krytyczne to ostro załamane połączenie 14d i niskociśnieniowa strefa 16. Figury od 3 d 10 ilustrują część innych kombinacji możliwych dla wkładki pierścieniowej 14. Fig. 3 przedstawia sekcję 14b o zerowej długości czyli pochylnię 14a zakończoną ostro załamanym połączeniem 14d z płaszczyzną czołową 14c. Fig. 4 przedstawia krzywiznę w sekcji 14b, która jest ogólnie równoległa do osi rury oziębiającej. Fig. 5 wykorzystuje wklęsłą sekcję 14c, taką żeby obejmowała strefę niskociśnieniową i zmieniała kąt na krawędzi 14d ostro załamanego połączenia. Fig. 6 przedstawia zmieniony kształt części pochylonej 14a. Fig. 7 pokazuje jedną postać kombinacji, która zachowuje rozgraniczenie sekcji „wilgotna/sucha” i strefę niskociśnieniową. Fig. 8 jest inną kombinacją, wykorzystującą pochylnię o „nieskończonej” długości, to jest bez występowania tam wewnętrznej wstawki pierścieniowej 14a.
To jest zasadniczo przedstawienie jak dwie rury oziębiające o różnych średnicach mogą przedstawić funkcję wstawki pierścieniowej 14. Fig. 9 przedstawia wstawkę pierścieniową 14 o powierzchniach czołowych 14a i 14c ustawionych pod kątem 90°. To ukształtowanie powoduje turbulencję wywoływaną nadmiernym obciążaniem krawędzi (wstawki pierścieniowej) i wynikły z tego spadek ciśnienia, ale może być użyte w niektórych zastosowaniach. Fig. 10 jest postacią przykładu z fig. 8 łatwiejszą do wykonania. Pokazano tam wklęsłą powierzchnię czołową 14c, chociaż powierzchnie wypukłe i płaskie mogą także być wykorzystywane.
Chociaż dysza 12 jest tutaj opisana w postaci elementu rurowego lub elementu przewodu rurowego (cylindrycznego) może ona mieć i inne kształty w przekroju poprzecznym, i.e. eliptyczny, kwadratowy, prostokątny, i tak dalej. Krytyczną właściwością konstrukcji jest wykorzystywanie styczności lub przybliżonej styczności wlotu rury do nadania szybkości olejowi i dostatecznego ruchu (wystarczaPL 191 081 B1 jącego pędu) dla spowodowania przepływu okrężnego wokół obwodu rury oziębiającej 10, przy zupełnym nawilżeniu powierzchni czołowej 14c. Podobnie, chociaż opisywana jest tylko jedna dysza, można użyć więcej dysz, na przykład dwie dysze rozstawione przeciwległe na średnicy rury oziębiającej 10, żeby pomagały one sobie wzajemnie przy okrężnym przepływie oleju oziębiającego. Także styczne wejście, zalecane pod kątem prostym do rury oziębiającej 10, podczas gdy każdy kąt może być wykorzystywany, przy którym olej będzie wypełniał strefę niskociśnieniową 16 wokół obwodu rury oziębiającej 10, za powierzchnią czołową 14c. Podobnie, odległość zewnętrznej powierzchni dyszy 12 od powierzchni czołowej 14c ustalana jest przez potrzebę występowania efektu wciągania oleju i rozłożenia go w strefie niskociśnieniowej 16, bez przepływania ponad ostrą krawędzią 14d. W zalecanej postaci wynalazku ta odległość powinna mieścić się w przedziale pomiędzy około 20% i 100% wewnętrznej średnicy dyszy 12.
Wstawka pierścieniowa 14 może być wykonywana jako pierścień, który jest wspawany do wnętrza rury oziębiającej 10 albo może ona być wykonywana jako integralna część rury oziębiającej 10. Wstawka pierścieniowa 14, jaką przedstawiono na fig. 1, zawiera część pochyłą 14a, która korzystnie ma kąt pochylenia 7,5° ale może być ta część odchylana maksymalnie do 90° lub więcej. Pochylenie 14a może być tak małe, że spada do zera stopni w przypadku dwóch oddzielnych średnic rury oziębiającej (fig. 8). Część pochylona 14a kończy się przechodząc w część 14b, płaską lub zakrzywioną, która z kolei kończy się ostrą krawędzią lub ostro załamanym złączem 14d, łączącym ją z powierzchnią czołową 14c. W warunkach przepływu gazu, wstawka pierścieniowa 14 ogranicza powierzchnię przepływu powodując wzrost szybkości gazu podczas przepływu przez wstawkę pierścieniową.
Dzięki zwiększonej szybkości utworzona jest strefa niskociśnieniowa 16, która ma tendencję do wciągania wtryskiwanego stycznie z dyszy 12 oleju oziębiającego do tej strefy niskociśnieniowej 16 nawilżając w tym obszarze wewnętrzną ścianę rury oziębiającej i powierzchnię 14c wstawki pierścieniowej. Olej oziębiający z dyszy 12 jest następnie przenoszony przez strumień przepływu gazu wychodzący z pieca w kierunku odpływu i utrzymuje się na ścianie rury oziębiającej 10 (tym samym ją nawilżając). Zaleca się, żeby długość pochylni 14a była taka duża jak to jest tylko możliwe, taka żeby powodowała jak najmniejsze zaburzenia przepływu, ale wykonawstwo (obróbka skrawaniem) stawia tu ograniczenia możliwości kontrolowania wymiarów fizycznych.
Chociaż ukierunkowanie rury oziębiającej 10 jest pokazane jako poziome, to jednak tak długo jak łączna ilość ruchu (pęd) oleju oziębiającego i strumienia przepływu gazu może utrzymywać wilgoć na ścianie oziębiającej, orientacja rury oziębiającej 10 może być pionowa lub pochylona pod kątem do pozycji poziomej w kierunku dopływu lub w kierunku odpływu. Przewody rurowe powinny być o takich wymiarach i tak zorientowane oraz szybkości przepływu gazu i płynu powinny być tak dobrane, żeby po stronie odpływu od powierzchni czołowej 14c utworzyć i utrzymywać dwufazowy przepływ pierścieniowy wewnątrz rury oziębiającej 10, w celu osiągnięcia działania nawilżającego ścianę.
Chociaż tutaj wynalazek został opisany w odniesieniu do specyficznego zastosowania w piecu do pirolizy to jednak możliwe są też inne zastosowania, takie jak:
1. Wtryskiwanie strumienia „spłukiwania wodą” do rury przenoszącej strumień gazowy w celu nawilżania ścian rurociągu po stronie odpływu by zapobiec lub usunąć osady soli w operacjach spłukiwania wodą procesu technologicznego (na przykład, w operacjach spłukiwania wodą w hydrokrakingu).
2. Wtryskiwanie wody lub inhibitora korozji na bazie węglowodoru do rury przenoszącej strumień gazowy w celu równomiernego nawilżania ścian rurociągu po stronie odpływu przy kontrolowaniu procesu korozji (na przykład, wtryskiwanie aminy do napowietrznych przewodów rurowych kolumny absorpcyjnej lub destylacyjnej, przy wykonywaniu pokrycia błoną aminową).
3. Wtryskiwanie węglowodoru lub płynu na bazie wody do rury przenoszącej strumień gazowy w celu chronienia ścian rury po stronie odpływu, przed nadmiernym nagrzewaniem się (na przykład wtryskiwanie „pyłu wodnego” lub oziębionej wody w procesie krakingu katalitycznego albo do przewodów rurowych napowietrznych w procesie koksowania fluidalnego w hutnictwie w celu utrzymywania temperatur rur poniżej granic użytkowania w metalurgii).
4. Konfiguracja styczna układu nawiiżania ściany rury oziębiającej może być zastosowana do pojedynczej rury wymiennika z liniowym przenoszeniem (TLE) u wylotu z pieców do pirolizy. Wymienniki TLE są wymiennikami ciepła płaszczowo-rurowymi gdzie gorące gazowe produkty rozkładu termicznego znajdujące się w rurze radiacyjnej są pośrednio chłodzone lub oziębiane po stronie rury podczas wytwarzania się pary wodnej o wysokim ciśnieniu po stronie płaszcza. Po stronie rury będzie się odkładał koks obniżając tym samym przenoszenie ciepła i podwyższając spadek ciśnienia przy przepływie przez TLE oraz wymagając okresowego przestoju pieca i usuwania osadu węglowego.
PL 191 081 B1
Przez zastosowanie ujawnionej tutaj technologii (sposobu) oziębiania nawilżoną ścianą przy utrzymywaniu tych rur TLE w stanie całkowitego nawilżenia od wewnątrz można uniknąć osadzania się koksu a przez to czasu naprawy przez pracowników dyżurnych i spadku produkcji.
Wynalazek jest zilustrowany przez następujący dalej przykład nie ograniczający zakresu wynalazku do tej szczególnej postaci.
P r z y k ł a d
Piece w jednym z zakładów zgłaszającego wykorzystujące stare konstrukcje dysz szybkiego studzenia musiały być zwykle wyłączane po każdych piętnastu dniach pracy na skutek zaślepiania się dysz szybkiego studzenia w jednym lub więcej z dziesięciu kanałów oziębiania w każdym piecu. W próbnej instalacji zgłaszającego służącej do sprawdzenia pomysłu ujawnionego tutaj wynalazku był do wymiany kanał oziębiania (ze starymi konstrukcjami dysz) w najczęściej zatykanym piecu, który był najbardziej podatny na występowanie problemu zaślepiania. Dysza tamta była zastąpiona przy rurze oziębiającej 10, na którą wykorzystano rurę z pozycji 40 wykazu rur, posiadającą średnicę nominalną o wielkości 20,3 cm, i rura ta była przecinana dyszą 12 posiadającą średnicę otworu wewnętrznego o wielkości 4,3 cm.
Płyn oziębiający był wtryskiwany przy szybkości przepływu około 4,0 m/s do gorącego strumienia gazu płynącego z szybkością od 61 m/s do 76 m/s. Próbę dyszowego układu kanału oziębiania prowadzono przez około jeden rok bez okresu postoju lub wystąpienia zatkania się bez względu na to, że inne dysze (o starej konstrukcji) zawarte w tym samym testowanym piecu i sąsiadujące z dyszą testowaną, zaślepiały się wskutek osadzania się koksu, więc i tak wymagało to wyłączania całego testowanego pieca. Tak zademonstrowano odporność nowej konstrukcji dyszowej na zatykanie w podatnym na to środowisku jak widać to było przy problemach z zatykaniem się ciągle innych dysz o „starej konstrukcji” umieszczanych w tym samym piecu.
Claims (10)
- Zastrzeżenia patentowe1. U rządzenie do studzenia str^Lum^rnfagc^r^E^/^^ę^cogf^^Lu znamiennetym, że zawiera (I) pierwszy element przewodu rurowego do przenoszenia tego strumienia gazu ze źródła po stronie dopływu do miejsca przeznaczenia po stronie odpływu, (II) układ zaporowy hamujący przepływ umieszczony wewnątrz wymienionego elementu przewodu rurowego do utworzenia strefy niskociśnieniowej w wymienionym strumieniu gorącego gazu, bezpośrednio za wymienionym układem zaporowym po stronie odpływu, (III) drugi element przewodu rurowego zlokalizowany po stronie odpływu za wymienionym układem zaporowym, wymieniony drugi element przewodu rurowego przecina się wzajemnie z wymienionym pierwszym elementem przewodu rurowego, będąc względem niego usytuowany stycznie i pod kątem, wymieniony drugi element przewodu rurowego jest przystosowany do stycznego wtryskiwania płynu oziębiającego do wymienionego gorącego strumienia gazu, pod wystarczającym ciśnieniem do spowodowania okrężnego przepływu wymienionego płynu oziębiającego wokół wewnętrznej powierzchni wymienionego pierwszego elementu przewodu rurowego oraz jest przystosowany do wypełniania płynem oziębiającym wymienionej strefy niskociśnieniowej w wymienionym strumieniu gazu i zapewniania kontaktu z olejem czołowej powierzchni wymienionego układu zaporowego hamującego przepływ, znajdującej się po stronie odpływu, (IV) układ połączenia na wymienionej powierzchni czołowej wymienionego układu zaporowego hamującego przepływ, znajdującej się po stronie odpływu, dostarczający ostro załamanego złącza na granicy pomiędzy wymienionym gorącym strumieniem gazu i wymienionym płynem oziębiającym.
- 2. Urządzenie według zas-trz. 1, znamienne tym, że drugi element przewodu rurowego przecina się wzajemnie z wymienionym pierwszym elementem przewodu rurowego będąc względem niego usytuowany stycznie i prostopadle.
- 3. Urządzenie według zas-trz. 1, znamienne tym, że wymieniony układ zaporowy (esf wssawką pierścieniową przystosowaną do umieszczenia w pierwszym elemencie przewodu rurowego na jego średnicy.
- 4. Urządzenie według z zastrz. 1, znamienne tym, że wymieniony pierwszy przewód rurowy jest cylindrem a wymieniona wstawka pierścieniowa jest usytuowana obwodowo na jego wewnętrznej średnicy i wymieniona wstawka pierścieniowa ma pochylenie, które powiększa swą wysokość w kierunku wymienionego przepływu gazu, przy czym wymienione pochylenie kończy się płaską częściąPL 191 081 B1 i wymieniona płaska część kończy się ostro załamanym złączem, łączącym ją z bokiem wymienionego układu zaporowego, znajdującym się po stronie odpływu.
- 5. Urządzenie według zastrz. 4, znamienne tym, że pochylenie posiada krzywiznę wypukłą lub wklęsłą.
- 6. Urządzenie według każdego zastrz. 1, tym, że w'^rm^rnc^rn/ układ zaporowy jest uformowany przez dwa lub więcej koncentryczne przewody rurowe.
- 7. Urządzenie według zastrz 1, znamienne tym, że odległość pomiędzy zewnętrzną powierzchnią wymienionego drugiego przewodu rurowego i powierzchnią czołową po stronie odpływu wymienionego układu zaporowego, ma wielkość pomiędzy 20% i 100% wewnętrznej średnicy wymienionego drugiego przewodu rurowego.
- 8. Sposób ssudzenia ε^υιτηίβηίβ gorącego gazu z pieca do pirollzy, który obeemuje s^efę szybkiego chłodzenia związaną ze strumieniem gorącego gazu w piecu do pirolizy, znamienny tym, że strefa szybkiego chłodzenia zawiera (a) rurę szybkiego chłodzenia, przez którą jest wtryskiwany olej oziębiający, by chłodził ten gorący gaz, wymieniona rura szybkiego chłodzenia zawiera w sobie wstawkę pierścieniową umieszczoną obwodowo na wewnętrznej średnicy wymienionej rury szybkiego chłodzenia, wymieniona wstawka pierścieniowa posiada pochylenie, które powiększa swą wysokość w kierunku przepływu gazu, wymienione pochylenie kończy się płaską częścią, wymieniona płaska część kończy się ostro załamanym złączem, (b) przynajmniej jedną dyszę umieszczoną po stronie odpływu od wymienionego ostro załamanego złącza, usytuowaną pod kątem i styczną do rury szybkiego chłodzenia, służącą do wprowadzania oleju oziębiającego do wymienionej rury szybkiego chłodzenia.
- 9. Sposób według zas^z. 7, znamienny tym, że dysza jess usytuowana prostopadle i sst^c^^ni^ do wymienionej rury szybkiego chłodzenia.
- 10. Sposób według 8 albo 9, tym, że odległość pomiędzy zewnętrzną powierzchnią. dyszy i ostro załamanym złączem ma wielkość pomiędzy 20% i 100% wewnętrznej średnicy wymienionej dyszy.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US27584699A | 1999-03-24 | 1999-03-24 | |
PCT/EP2000/002667 WO2000056841A1 (en) | 1999-03-24 | 2000-03-23 | Quenching apparatus |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL351257A1 PL351257A1 (en) | 2003-04-07 |
PL191081B1 true PL191081B1 (pl) | 2006-03-31 |
Family
ID=23054060
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL351257A PL191081B1 (pl) | 1999-03-24 | 2000-03-23 | Sposób i urządzenie do studzenia strumienia gorącego gazu |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6626424B2 (pl) |
EP (1) | EP1173528B1 (pl) |
JP (1) | JP2002539928A (pl) |
KR (1) | KR100715057B1 (pl) |
CN (1) | CN1183224C (pl) |
AT (1) | ATE348867T1 (pl) |
AU (1) | AU762565B2 (pl) |
BR (1) | BR0009216B1 (pl) |
DE (1) | DE60032472T2 (pl) |
ES (1) | ES2276679T3 (pl) |
PL (1) | PL191081B1 (pl) |
RU (1) | RU2232788C2 (pl) |
TR (1) | TR200102702T2 (pl) |
WO (1) | WO2000056841A1 (pl) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7473405B2 (en) * | 2004-10-13 | 2009-01-06 | Chevron U.S.A. Inc. | Fluid distribution apparatus for downflow multibed poly-phase catalytic reactor |
JP2006137997A (ja) * | 2004-11-12 | 2006-06-01 | Toyota Motor Corp | 中空部材の焼き入れ装置及び焼き入れ方法 |
US7763162B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-07-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
US7674366B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-03-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
US7749372B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-07-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
US7718049B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-05-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
US7465388B2 (en) | 2005-07-08 | 2008-12-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
US8524070B2 (en) | 2005-07-08 | 2013-09-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
US7780843B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-08-24 | ExxonMobil Chemical Company Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
DE102006000696B4 (de) * | 2006-01-02 | 2007-12-13 | Outotec Oyj | Quenchturm für metallurgische Gase |
WO2007117919A2 (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-18 | Shell Oil Company | Improved process for producing lower olefins from heavy hydrocarbon feedstock utilizing two vapor/liquid separators |
WO2007117920A2 (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-18 | Shell Oil Company | Process for producing lower olefins |
US7989562B2 (en) * | 2006-10-03 | 2011-08-02 | Univation Technologies, Llc | Method for preventing catalyst agglomeration based on production rate changes |
US7862651B2 (en) * | 2006-12-11 | 2011-01-04 | Shell Oil Company | Apparatus and method for superheated vapor contacting and vaporization of feedstocks containing high boiling point and unvaporizable foulants in an olefins furnace |
US8118996B2 (en) | 2007-03-09 | 2012-02-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Apparatus and process for cracking hydrocarbonaceous feed utilizing a pre-quenching oil containing crackable components |
US8158840B2 (en) * | 2007-06-26 | 2012-04-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process and apparatus for cooling liquid bottoms from vapor/liquid separator during steam cracking of hydrocarbon feedstocks |
US8074973B2 (en) * | 2007-10-02 | 2011-12-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method and apparatus for cooling pyrolysis effluent |
US20090301935A1 (en) * | 2008-06-10 | 2009-12-10 | Spicer David B | Process and Apparatus for Cooling Liquid Bottoms from Vapor-Liquid Separator by Heat Exchange with Feedstock During Steam Cracking of Hydrocarbon Feedstocks |
US8921627B2 (en) * | 2008-12-12 | 2014-12-30 | Uop Llc | Production of diesel fuel from biorenewable feedstocks using non-flashing quench liquid |
EP2528997B1 (en) * | 2010-01-26 | 2019-01-09 | Shell Oil Company | Method for quenching a hot gaseous stream |
WO2012015494A2 (en) | 2010-07-30 | 2012-02-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
US20120156015A1 (en) * | 2010-12-17 | 2012-06-21 | Ravindra Gopaldas Devi | Supersonic compressor and method of assembling same |
RU2453358C1 (ru) * | 2011-01-27 | 2012-06-20 | Межрегиональное общественное учреждение "Институт инженерной физики" | Устройство для закалки потока горячего газа |
US8900443B2 (en) | 2011-04-07 | 2014-12-02 | Uop Llc | Method for multi-staged hydroprocessing using quench liquid |
CN102911708B (zh) * | 2012-11-01 | 2014-12-24 | 华东理工大学 | 一种乙烯裂解炉旋流进料装置 |
EP3186338B1 (en) | 2014-08-28 | 2018-09-26 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Process for decoking a hydrocarbon steam cracking furnace |
WO2016099608A1 (en) | 2014-12-16 | 2016-06-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process and apparatus for decoking a hydrocarbon steam cracking furnace |
WO2017052685A1 (en) | 2015-09-21 | 2017-03-30 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process and apparatus for reducing thermal shock in a hydrocarbon steam cracking furnace |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2775629A (en) * | 1953-12-11 | 1956-12-25 | Exxon Research Engineering Co | Production of aromatics and dehydrogenated hydrocarbons |
US2754340A (en) * | 1953-12-11 | 1956-07-10 | Exxon Research Engineering Co | Aromatics and resins production |
US2901418A (en) * | 1956-12-03 | 1959-08-25 | Exxon Research Engineering Co | Improved quench oil for high temperature coking of residua |
DE1468159A1 (de) * | 1964-08-05 | 1969-05-08 | Knapsack Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Spaltung von Kohlenwasserstoffen mit Hilfe des elektrischen Lichtbogens |
US3498906A (en) * | 1967-09-29 | 1970-03-03 | Lummus Co | Quench oil recovery system |
US3544086A (en) * | 1968-08-19 | 1970-12-01 | Chemical Construction Corp | Adjustable annular venturi scrubber |
US3593968A (en) * | 1968-09-26 | 1971-07-20 | Stone & Webster Eng Corp | Rapid cooling for high-temperature gas streams |
US3690839A (en) * | 1970-10-26 | 1972-09-12 | Universal Oil Prod Co | Heat exchange apparatus |
US3959420A (en) * | 1972-05-23 | 1976-05-25 | Stone & Webster Engineering Corporation | Direct quench apparatus |
US3907661A (en) * | 1973-01-29 | 1975-09-23 | Shell Oil Co | Process and apparatus for quenching unstable gas |
US3878088A (en) * | 1974-03-04 | 1975-04-15 | Robert S Nahas | Integrated production of olefins and coke |
US4150716A (en) * | 1975-02-07 | 1979-04-24 | Chiyoda Chemical Eng. & Constr. Co. Ltd. | Method of heat recovery from thermally decomposed high temperature hydrocarbon gas |
US4107226A (en) * | 1977-10-19 | 1978-08-15 | Pullman Incorporated | Method for quenching cracked gases |
US4279733A (en) | 1979-12-21 | 1981-07-21 | Shell Oil Company | Coking prevention |
US4279734A (en) * | 1979-12-21 | 1981-07-21 | Shell Oil Company | Quench Process |
US4444697A (en) * | 1981-05-18 | 1984-04-24 | Exxon Research & Engineering Co. | Method and apparatus for cooling a cracked gas stream |
DE3939057A1 (de) * | 1989-11-25 | 1991-05-29 | Bayer Ag | Vorrichtung fuer den stoffaustausch zwischen einem heissen gasstrom und einer fluessigkeit |
US5874134A (en) * | 1996-01-29 | 1999-02-23 | Regents Of The University Of Minnesota | Production of nanostructured materials by hypersonic plasma particle deposition |
US6019818A (en) * | 1996-09-27 | 2000-02-01 | G.F.K. Consulting, Ltd. | Combination quenching and scrubbing process and apparatus therefor |
-
2000
- 2000-03-23 AU AU41108/00A patent/AU762565B2/en not_active Ceased
- 2000-03-23 RU RU2001128669/15A patent/RU2232788C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2000-03-23 DE DE60032472T patent/DE60032472T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-23 ES ES00920585T patent/ES2276679T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-23 EP EP00920585A patent/EP1173528B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-23 TR TR2001/02702T patent/TR200102702T2/xx unknown
- 2000-03-23 BR BRPI0009216-9A patent/BR0009216B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-03-23 JP JP2000606700A patent/JP2002539928A/ja active Pending
- 2000-03-23 AT AT00920585T patent/ATE348867T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-03-23 CN CNB00805357XA patent/CN1183224C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-23 KR KR1020017012050A patent/KR100715057B1/ko active IP Right Grant
- 2000-03-23 PL PL351257A patent/PL191081B1/pl unknown
- 2000-03-23 WO PCT/EP2000/002667 patent/WO2000056841A1/en active IP Right Grant
-
2002
- 2002-04-16 US US10/123,716 patent/US6626424B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL351257A1 (en) | 2003-04-07 |
KR100715057B1 (ko) | 2007-05-07 |
DE60032472D1 (de) | 2007-02-01 |
US20020109246A1 (en) | 2002-08-15 |
RU2232788C2 (ru) | 2004-07-20 |
DE60032472T2 (de) | 2007-10-11 |
CN1344307A (zh) | 2002-04-10 |
AU4110800A (en) | 2000-10-09 |
ES2276679T3 (es) | 2007-07-01 |
ATE348867T1 (de) | 2007-01-15 |
JP2002539928A (ja) | 2002-11-26 |
EP1173528A1 (en) | 2002-01-23 |
WO2000056841A1 (en) | 2000-09-28 |
CN1183224C (zh) | 2005-01-05 |
BR0009216A (pt) | 2002-01-08 |
EP1173528B1 (en) | 2006-12-20 |
KR20020010588A (ko) | 2002-02-04 |
US6626424B2 (en) | 2003-09-30 |
TR200102702T2 (tr) | 2002-03-21 |
AU762565B2 (en) | 2003-06-26 |
BR0009216B1 (pt) | 2011-06-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL191081B1 (pl) | Sposób i urządzenie do studzenia strumienia gorącego gazu | |
US20050262850A1 (en) | Intra-body flow distributor for heat exchanger | |
TWI416027B (zh) | 自清除式膨脹接合裝置 | |
KR101148333B1 (ko) | 냉각 도관내의 습식-벽 형성 방법 및 이러한 방법을 실행하는 냉각 도관 장치 | |
US5346133A (en) | High temperature liquid injection apparatus | |
TWI676613B (zh) | 用於氨氧化反應器的進料分佈器設計 | |
EA022106B1 (ru) | Износостойкая трубная соединительная деталь пульпопровода | |
EP3171110B1 (en) | Atmospheric distillation column overhead oil-gas heat exchange apparatus and heat exchange method | |
EP2167246B1 (en) | Cyclone cleaning device and method | |
US8702911B2 (en) | Center feed system | |
TWI666053B (zh) | 用於氨氧化反應器的進料分佈器設計(一) | |
US8011912B2 (en) | Positionable gas injection nozzle assembly for an underwater pelletizing system | |
US6821411B2 (en) | Steam injection system on the TLE cones of a hydrocarbon cracking furnace | |
US5156659A (en) | Cooler and particulate separator for an off-gas stack | |
US20220184529A1 (en) | Steam co-injection for the reduction of heat exchange and furnace fouling | |
AU745155B2 (en) | Unit for supplying a coke-deposit inhibitor solution in tube furnaces used for the pyrolysis of raw hydrocarbons | |
US20160250610A1 (en) | High temperature inlet distributor | |
JPH04108501A (ja) | 蒸留塔等へのガス供給方法とその装置 | |
GB2176210A (en) | A method and apparatus for cooling an advancing elongate metal product | |
CN100337734C (zh) | 一种液态化学品注入装置及其应用 | |
KR20110096390A (ko) | 분체 이송을 향상시키기 위한 유체 분사 장치 |