PL162103B1 - Method for manufaqcturing electrotechnikal and transformer and power generator silicon steeks in a converter - Google Patents
Method for manufaqcturing electrotechnikal and transformer and power generator silicon steeks in a converterInfo
- Publication number
- PL162103B1 PL162103B1 PL27826189A PL27826189A PL162103B1 PL 162103 B1 PL162103 B1 PL 162103B1 PL 27826189 A PL27826189 A PL 27826189A PL 27826189 A PL27826189 A PL 27826189A PL 162103 B1 PL162103 B1 PL 162103B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- steel
- argon
- temperature
- ladle
- metal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania stali elektrotechnicznych transfomatorowych i prądnicowych krzemowych w konwertorze.The subject of the invention is a method of producing transformer electrical and generator silicon steels in a converter.
Znany jest sposób wytwarzania stali transformatorowej i prądnicowej krzemowej w konwertorze tlenowym z równoczesnym wielokrotnym przelewaniem kadziowym i etapowym dodawaniem dodatków korygujących skład chemiczny stali do wymaganych zakresów zawartości. Z uwagi na zróżnicowanie wymaganego składu chemicznego stale transformatorowe i prądnicowe krzemowe wykonuje się według odmiennych technologii.There is known a method of producing silicon transformer and generator steel in an oxygen converter with simultaneous multiple ladle overflow and gradual addition of additives correcting the chemical composition of the steel to the required ranges of content. Due to the diversity of the required chemical composition, silicon transformer and generator steels are made according to different technologies.
Przy wykonywaniu stali transformatorowej, po wyświeżeniu kąpieli metalowej do wymaganej analizy chemicznej i temperatury, metal z konwertora spuszcza się po otrzymaniu wyników analizy, do kadzi pierwszej, zwanej spustową, z zamknięciem suwakowym lub zatyczkowym. W czasie spustu, metal odtlenia się dodatkiem do kadzi określonej ilości FeSi 75% oraz uzupełnia się jego skład dodatkiem elektrody węglowej, siarki i żelazomanganu affine, w ilościach pozwalających osiągnąć wymagany skład chemiczny. Z kadzi spustowej, metal przez wylew przelewa się do kadzi drugiej, pośredniej - głuchodennej, na dnie której umieszczona jest odważona ilość pokruszonego FeSi 75%. Na podstawie wyników analizy chemicznej metalu z kadzi drugiej, przeprowadza się po przelaniu, korektę składu chemicznego w^opu, wprowadzając dodatki korygujące na dno kadzi trzeciej, zwanej kadzią odlewniczą z zamknięciem suwakowym.When making transformer steel, after the metal bath has been refreshed to the required chemical and temperature analysis, the metal from the converter, after obtaining the results of the analysis, is tapped into the first ladle, called the drain, with a slide or stopper. During the tapping, the metal is deoxidized with the addition of a specific amount of FeSi 75% to the ladle and its composition is supplemented with the addition of a carbon electrode, sulfur and affine ferromanganese, in amounts allowing to achieve the required chemical composition. From the tapping ladle, the metal is poured through the spout into the second, intermediate, deaf-bottomed vat, on the bottom of which a weighed amount of crushed FeSi 75% is placed. On the basis of the results of the chemical analysis of the metal from the second ladle, after pouring, the chemical composition of the vapor is corrected by introducing corrective additives to the bottom of the third ladle, called the slider-closure casting ladle.
Przy wykonywaniu stali prądnicowych krzemowych, po wyświeżeniu kąpieli metalowej do wymaganej analizy chemicznej i temperatury, metal z konwertora spuszcza się, po otrzymaniu wyniku analizy do kadzi pierwszej, zwanej spustową. Kadź spustowa jest kadzią głuchodenną, na dnie której umieszczona jest część FeSi 75% oraz część aluminium w postaci gąsek. W czasie spustu metalu, dozuje się pozostałą ilość FeSi 75%A, uzupełnia jego skład dodatkami FeMn affine, oraz w razie potrzeby FeP, w ilościach pozwalających na osiągnięcie wymaganego składu chemicznego. Na podstawie wyników analizy chemicznej metalu z kadzi pierwszej, przeprowadza się końcową korektę składu chemicznego, wprowadzając dodatki korygujące, oraz pozostałą część aluminium na dno kadzi drugiej - odlewniczej z zamknięciem suwakowym. Metal do kadzi drugiej przelewa się przez rynnę przelewową.When producing silicon generator steels, after the metal bath has been refreshed to the required chemical and temperature analysis, the metal from the converter is tapped, having obtained the analysis results, into the first ladle, called the drain. The drain ladle is a deaf-bottomed ladle with a part of FeSi 75% and part of aluminum in the form of ingots at the bottom. During the tapping of the metal, the remaining amount of FeSi 75% A is dosed, its composition is supplemented with FeMn affine additives and, if necessary, FeP, in amounts allowing to achieve the required chemical composition. Based on the results of the chemical analysis of the metal from the first ladle, a final correction of the chemical composition is carried out by introducing corrective additives, and the remainder of the aluminum at the bottom of the second - casting ladle with a zipper closure. Metal for the second vat is poured through the overflow chute.
Znany jest również sposób wytwarzania stali w konwertorach z opisu wynalazku ZSRR patent nr 1 148 876, w którym proces dodawania składników stopowych prowadzi się do czasu uzyskania wymaganego składu chemicznego, potwierdzonego odpowiednimi analizami. Również w konwertorze, prowadzi się proces korygowania składu chemicznego żużla, w celu zmniejszenia jego agresywności. Prowadzenie procesów korygujących skład chemiczny w konwertorze, wpływa na znaczne wydłużenie procesu produkcyjnego. Z opisu patentowego ZSRR nr 1 167 205 znany jest sposób rafinacji stali konwertorowej, prowadzony w odpowiednio założonej temperaturze i z dodatkiem składników stopowych do konwertora.There is also known a method of producing steel in converters from the description of the invention of the USSR Patent No. 1,148,876, in which the process of adding alloying elements is carried out until the required chemical composition is obtained, confirmed by appropriate analyzes. Also in the converter, the chemical composition of the slag is corrected in order to reduce its aggressiveness. Conducting processes correcting the chemical composition in the converter significantly extends the production process. From the USSR patent specification No. 1,167,205 a converter steel refining method is known, carried out at an appropriately assumed temperature and with the addition of alloy components to the converter.
W rozwiązaniu według wynalazku sposób wytwarzania stali elektrotechnicznych transformatorowych i prądnicowych krzemowych, charakteryzuje się tym, że po wyświeżeniu wsadu konwertorowego, złożonego ze złomu hutniczego w ilości 30 do 35% i surówki ciekłej w ilości 65 do 70%, do zawartości węgla w granicach 0,02% oraz temperatury od 1630 do 1650°C i po pobraniu próby do analizy przedspustowej spuszcza się stal do kadzi spustowej, w której prowadzi się proces wstępnego odtleniania. Po uwzględnieniu otrzymanych wyników analiz wykonanych w oparciu o próbę pobraną w konwertorze, kieruje się wytop do dalszego przerobu na stal transformatorową lub prądnicową krzemową poprzez przelanie przez wylew o średnicy do 110 mm do odpowiedniej kadzi odlewniczej zawierającej wymagane ilości dodatków stopowych korygujących skład chemiczny dla danego gatunku stali. W kadzi odlewniczej stal poddawana jest dwustopniowemu przedmuchiwaniu argonem podczas przelewania. Po zakończonym przelewaniu prowadzi się okresowe argonowanie korygujące, pobierając próbę kontrolną do analizy składu chemicznego i ewentualnie wprowadzając końcową dawkę korygującą skład chemiczny, prowadząc przedmuchiwanie argonem z dołu lub z góry, aż do uzyskania żądanej temperatury odlewania. Po zakończonej obróbce stal odlewa się do wlewnic wylewem o średnicy do 110 mm.In the solution according to the invention, the method of producing silicon electrical transformer and generator steels is characterized by the fact that after refreshing the converter charge, consisting of 30 to 35% metallurgical scrap and 65 to 70% liquid pig iron, to a carbon content of 0, 02% and temperatures from 1630 to 1650 ° C and after sampling for pre-drain analysis, the steel is drained into the tapping ladle, where the preliminary deoxidation process is carried out. After taking into account the obtained results of analyzes carried out on the basis of a sample taken in the converter, the smelting is directed for further processing into transformer or silicon generator steel by pouring through a spout with a diameter of up to 110 mm to an appropriate casting ladle containing the required amounts of alloy additives correcting the chemical composition for a given grade steel. In the casting ladle, the steel undergoes a two-stage argon purging during pouring. After completion of pouring, periodic corrective argonization is carried out, taking a control sample for chemical composition analysis and possibly introducing the final dose to correct the chemical composition, by purging argon from the bottom or top until the desired pouring temperature is reached. After processing, the steel is poured into the molds with a nozzle with a diameter of up to 110 mm.
Dwustopniowe przedmuchiwanie argonem prowadzi się w ten sposób, że przy stopniu pierwszym intensywnym, powodującym przyśpieszony proces rozpuszczania się stałych dodatków stopowych prowadzi się do napełnienia połowy objętości kadzi odlewniczej metalem, przy natężeniu przepływu argonu w granicach około 5,0 Nm3/min. Maksymalny przepływ argonu uzyskuje sięThe two-stage argon purging is carried out in such a way that in the first intensive stage, causing an accelerated dissolution process of the solid alloy additives, half the volume of the casting ladle is filled with metal, with an argon flow rate of about 5.0 Nm 3 / min. The maximum argon flow is achieved
162 103 stopniowo w czasie do 10 sekund, licząc od momentu rozpoczęcia przelewania metalu. Przedmuchiwanie argonem przy stopniu drugim, łagodnym, powodującym ujednorodnienie metalu, prowadzi się od momentu napełnienia metalem połowy kadzi odlewniczej do czasu zakończenia przelewania, drogą stopniowego obniżania intensywności przepływu argonem z około 5,0 Nm3/min do około 3,0 Nm3/min. Okresowe przedmuchiwanie argonem korygujące temperaturę, prowadzi się przy natężeniu przepływu argonu około 3,0Nm3/min., przez okres do 3 minut, licząc od zakończenia przelewania metalu do kadzi.162 103 gradually over a period of up to 10 seconds from the start of the metal transfer. Argon purging at a mild second stage, which homogenizes the metal, is carried out from the moment half of the casting ladle is filled with metal until the overflow is completed, by gradually reducing the argon flow rate from about 5.0 Nm 3 / min to about 3.0 Nm 3 / min. Periodic argon purging to correct the temperature is carried out at an argon flow rate of approximately 3.0Nm3 / min for up to 3 minutes after the completion of the transfer of metal to the ladle.
Po upływie żądanego czasu, pobiera się próbkę metalu do kontrolnej analizy składu chemicznego przy temperaturze metalu w kadzi dla stali transformatorowej około 1565 do 1570°C, a dla stali prądmcowej krzemowej około 158O°C, prowadząc dalsze przedmuchiwanie argonem, aż do uzyskania żądanej temperatury odlewania, która wynosi dla stali transformatorowej 1535 do 1550°C, a dla stali prądnicowej krzemowej 1545 do 156O°C. Końcową dawkę dodatków stopowych korygujących skład chemiczny wprowadza się do metalu przy temperaturze dla stali transformatorowej od 1565 do 1570°C, a dla stali prądnicowej krzemowej około 1580°C, z jednoczesnym argonowaniem z dołu lub z góry, przy natężeniu przepływu około 3,0Nm3/min, umożliwiającym uzyskanie temperatury odlewania w czasie nie mniejszym niż 30 sekund. Po sumarycznym czasie przedmuchiwania stali transformatorowej argonem w kadzi odlewniczej ponad 15 minut, temperatura odlewania winna wynosić nie więcej niż 1545°C. Natomiast, dla stali prądnicowej krzemowej, przy sumarycznym czasie agronowania ponad 20 minut, temperatura odlewania winna wynosić nie więcej niż 1555°C.After the desired time has elapsed, a sample of the metal is taken for a control chemical composition analysis at the tank temperature for the transformer steel about 1565 to 1570 ° C and for the silicon current steel about 158 ° C, with further argon purging until the desired casting temperature is achieved , which is 1535 to 1550 ° C for transformer steel, and 1545 to 156O ° C for silicon generator steel. The final dose of alloying additives correcting the chemical composition is introduced into the metal at the temperature for transformer steel from 1565 to 1570 ° C, and for silicon generator steel about 1580 ° C, with simultaneous argonation from the bottom or top, at a flow rate of about 3.0Nm 3 / min, enabling the casting temperature to be obtained in not less than 30 seconds. After the total time of purging the transformer steel with argon in the casting ladle for more than 15 minutes, the pouring temperature should be no more than 1545 ° C. However, for silicon generator steel, with a total agronization time of more than 20 minutes, the casting temperature should not exceed 1555 ° C.
Zastosowanie rozwiązania według wynalazku, umożliwia prowadzenie procesu wytapiania stali elektrotechnicznej według jednolitego sposobu, zarówno dla stali transformatorowych jak i prądnicowych krzemowych, uzyskując przy tym wyższy stopień trafionych wytopów i znaczną poprawę jakości, poprzez zawężenie wymaganego składu chemicznego. Jednolita technologia wytapiania stali, umożliwia uzyskanie znaczącego zwiększenia stopnia wykorzystania zdolności produkcyjnych urządzeń hutniczych.The use of the solution according to the invention enables the process of smelting electrical steel according to a uniform method, both for transformer steels and silicon generator steels, obtaining a higher degree of smelting hits and a significant improvement in quality by reducing the required chemical composition. The uniform technology of steel smelting enables a significant increase in the degree of utilization of the production capacity of metallurgical equipment.
W rozwiązaniu według wynalazku, zarówno dla stali transformatorowej jak i stali prądnicowej krzemowej, temperatura metalu w konwertorze przed spustem winna wynosić 1630 do 1650°C, a zawartość węgla około 0,02%. Założone parametry osiąga się przez odpowiedni dobór składu procentowego surówki i złomu we wsadzie metalicznym. Po zakończeniu dmuchu, wykonaniu pomiaru temperatury i pobraniu próby do analizy chemicznej, o ile temperatura mieści się w przewidzianym zakresie, przystępuje się do spustu metalu z konwertora, nie czekając na wynik analizy chemicznej. Niezależnie od rodzaju stali, w trakcie spustu metalu do kadzi pierwszej spustowej z zamknięciem suwakowym, prowadzi się wstępne odtlenianie metalu stałym dodatkiem FeSi 75%A z niewielką dawką aluminium.In the solution according to the invention, for both the transformer steel and the silicon generator steel, the metal temperature in the converter before tapping should be 1630 to 1650 ° C, and the carbon content is about 0.02%. The assumed parameters are achieved by appropriate selection of the percentage composition of pig iron and scrap in the metal charge. After the blast is finished, the temperature is measured and the sample is taken for chemical analysis, if the temperature is within the prescribed range, the metal is tapped from the converter without waiting for the chemical analysis result. Regardless of the type of steel, during the tapping of the metal into the first tundish with a slide closure, preliminary deoxidation of the metal is carried out with the solid FeSi 75% A addition with a small dose of aluminum.
Sposób wytwarzania stali zostanie przedstawiony w przykładach wykonania. Sposób jest tak ujednolicony, że po zakończonym świeżeniu, z wytopu można wytwarzać stal transformatorową lub prądnicową krzemową. Wsad metaliczny zestawia się w proporcji od 30 do 35% złomu stalowego hutniczego i jako dopełnienie od 65 do 70% surówki ciekłej. Tak zastosowany wsad umożliwia, po wyświeżeniu wytopu, osiągnąć temperaturę metalu w konwertorze przed spustem 1630 do 1650°C, a zawartość węgla od 0,020 do 0,030%. W przypadku, gdy temperatura kąpieli nie mieści się w wymaganym zakresie, należy przeprowadzić dodmuch korekcyjny na podwyższenie temperatury, lub na schładzanie korekcyjne.The method of producing steel will be presented in the examples of the implementation. The method is so standardized that, after refining, transformer steel or silicon generator steel can be produced from the smelting. The metallic charge is compiled in the proportion of 30 to 35% of steel scrap and as a supplement of 65 to 70% of liquid pig iron. The charge used in this way makes it possible, after the melt is refreshed, to reach the metal temperature in the converter before tapping from 1630 to 1650 ° C, and the carbon content from 0.020 to 0.030%. If the bath temperature is not within the required range, perform a correction blow to increase the temperature or to a correction cooling.
W okresie pobierania próby i pomiaru temperatury z konwertora należy zlać do czaszy żużlowej maksymalną ilość żużla. Spust metalu z konwertora dokonuje się bezpośrednio po dokonaniu pomiaru temperatury metalu i pobraniu próby do analizy, bez oczekiwania na jej wynik. Spustu stali dokonuje się do czystej i wygrzanej do wysokiej temperatury kadzi z wyłożeniem szamotowym lub dolomitowym, z wylewem o średnicy do 110 mm z· zamknięciem suwakowym. Przy spuście istotnym jest, aby stan otworu spustowego konwertora gwarantował czas trwania spustu w granicach od 3 do 6 minut. Podczas spustu, należy przestrzegać zasady zachowania zwartości strumienia i niedopuszczenia do przedostawania się żużla z konwertora do kadzi spustowej. W trakcie spustu, do kadzi spustowej wprowadza się dodatki, w celu wstępnego odtleniania metalu w postaci FeSi 75%A w ilości około l,5kg/Mg stali, oraz Al w ilości do 0,2kg/Mg stali. Po zakończonym spuście i dokonaniu pomiaru temperatury stali w kadzi spusto162 103 5 wej, w zależności od wymiarów analizy składu chemicznego z próby pobranej z konwertora przed spustem, dokonuje się wyboru wytapianego gatunku stali.During the sampling and temperature measurement period, the maximum amount of slag should be poured from the converter to the slag bowl. The metal drain from the converter is performed immediately after measuring the metal temperature and taking a sample for analysis, without waiting for its result. The steel is tapped into a clean and heated to a high temperature ladle with chamotte or dolomite lining, with an outlet with a diameter of up to 110 mm, with a zipper closure. It is important for the trigger that the condition of the converter drain hole guarantees the drain duration from 3 to 6 minutes. During tapping, keep the stream compactness and prevent slag from the converter from entering the tapping ladle. During the tapping, additives are introduced into the tapping ladle to initially deoxidize the metal in the form of FeSi 75% A in the amount of about 1.5 kg / Mg of steel, and Al in the amount of up to 0.2 kg / Mg of steel. After the tapping is completed and the temperature of the steel in the tapping ladle has been measured, depending on the dimensions of the chemical composition analysis from the sample taken from the converter before tapping, the melted steel grade is selected.
Jeżeli analiza chemiczna próby przedspustowej wynosi: C = 0,020 do 0,030%, Mn maksymalnie 0,070%, P maksymalnie do 0,008%, S maksymalnie do 0,028%, N2 maksymalnie do 0,006%, przystępuje się do wykonania stali transformatorowej.If the chemical analysis of the pre-drain test is: C = 0.020 to 0.030%, Mn maximum 0.070%, P maximum 0.008%, S maximum 0.028%, N2 maximum 0.006%, the transformation of the transformer steel is commenced.
W przypadku, gdy analiza chemiczna próby przedspustowej nie spełnia wyżej wymienionych wymogów, a zawartość węgla i siarki nie przekracza odpowiednio: C do 0,040%, i S do 0,020%, przystępuje się do wykonania stali prądnicowej krzemowej.If the chemical analysis of the pre-drain test does not meet the above-mentioned requirements, and the carbon and sulfur content does not exceed respectively: C to 0.040%, and S to 0.020%, silicon generator steel is manufactured.
W przypadku, gdy analiza chemiczna próby przedspustowej, nie spełnia wymogów określonych dla stali transformatorowej i stali prądnicowej krzemowej, a w szczególności gdy zawartość węgla i siarki przekracza odpowiednio C - 0,040%, i S - 0,020% następuje przeklasyfikowanie wytopu na gatunek stali niskowęglowej. Dalszy tok postępowania przy wykańczaniu i obróbce stali transformatorowej i prądnicowej krzemowej według wynalazku prowadzi się na stanowisku przelewania w sposób przedstawiony w poniższych przykładach.If the chemical analysis of the pre-drain test does not meet the requirements specified for transformer steel and silicon generator steel, and in particular when the content of carbon and sulfur exceeds C - 0.040% and S - 0.020%, respectively, the melt is reclassified to the low-carbon steel grade. The rest of the finishing and treatment of the transformer and silicon generator steel according to the invention is carried out in the decanting station as shown in the examples below.
Przykład I. Wytwarzanie stali transformatorowej.Example I. Manufacturing of transformer steel.
Na stanowisku przelewania znajduje się uprzednio przygotowana kadź z wymurówką dolomitową lub szamotową, z wylewem o średnicy 100 mm i zamknięciem suwakowym. Na dnie kadzi umieszcza się uprzednio FeSi 75%C o niskiej zawartości Al, wygrzany do temperatury 250 do 300°C, przy czym ilość żelazokrzemu uzależniona jest od masy metalu w kadzi spustowej, ustalonej na podstawie wskazań wagi tensometrycznej, zainstalowanej na suwnicy. Na podstawie wyników analizy chemicznej próby przedspustowej, ustala się również ilość siarki, FeMn affine i elektrody węglowej, które wprowadza się do kadzi odlewniczej bezpośrednio przed rozpoczęciem przelewania metalu, lub na początku tego przelewania. W dnie kadzi odlewniczej osadzona jest gazoprzepuszczalna kształtka porowata, podłączona do sieci argonu. Przepuszczalność tej kształtki każdorazowo jest sprawdzana przed zasypaniem do kadzi żelazokrzemu. Rozpoczęcie podawania argonu do kadzi, następuje w czasie 15 do 25 sekund przed rozpoczęciem przelewania metalu. Wymagany przepływ argonu około 5,0 Nm3/min. winien być osiągnięty po upływie około 10 sekund, licząc od początku rozpoczęcia przelewania. Początkowy, intensywny okres przedmuchiwania metalu argonem, mający na celu przyśpieszenie procesu rozpuszczania się dodatków, trwa do momentu nepełnienia kadzi metalem do połowy jej objętości. Po przelaniu połowy metalu, następuje drugi, łagodny okres przedmuchiwania argonem, mający na celu wymieszanie metalu, a w efekcie ujednorodnienie jego składu chemicznego i temperatury. W okresie tym, następuje zmniejszenie intensywności podawania argonu z około 5,0Nm3/min do około 3,0Nm3/min. Po przelaniu metalu, prowadzi się okresowe przedmuchiwanie argonem o natężeniu około 3,0Nm3/min. Po trzech minutach trwania okresowego argonowania, następuje przerwa na czas pobrania próby metalu do analizy składu chemicznego. W okresie oczekiwania na wynik analizy chemicznej, prowadzi się dalsze argonowanie o natężeniu 3,0Nm3/min. do czasu uzyskania temperatury w kadzi od 1565 do 1570°C.At the transfer station there is a previously prepared tub with a dolomite or chamotte lining, with a 100 mm diameter spout and a zipper closure. At the bottom of the ladle, FeSi 75% C with a low Al content, heated to a temperature of 250 to 300 ° C, is placed first, the amount of FeSi depends on the weight of the metal in the tapping ladle, determined on the basis of the indications of a strain gauge installed on the crane. Based on the results of the chemical pre-drain test, the amount of sulfur, FeMn affine and the carbon electrode, which are introduced into the casting ladle immediately before or at the beginning of the metal transfer, is also determined. In the bottom of the casting ladle there is a gas-permeable porous piece connected to an argon network. The permeability of this shaped piece is checked each time before filling it into the ferro-silicon ladle. The start of argon supply to the ladle occurs within 15 to 25 seconds before the metal transfer begins. Required argon flow approx. 5.0 Nm3 / min. it should be reached after about 10 seconds from the start of the transfer. The initial, intensive period of blowing the metal with argon, aimed at accelerating the dissolution of the additives, lasts until the ladle is filled with metal to half its volume. After half of the metal has been poured, a second, gentle period of argon purging follows in order to mix the metal and, as a result, homogenize its chemical composition and temperature. During this period, the argon feed intensity is reduced from about 5.0Nm3 / min to about 3.0Nm3 / min. After the metal has been poured, a periodic argon purging of approximately 3.0Nm 3 / min is performed. After three minutes of periodic argon treatment, there is a pause for the time of sampling the metal for chemical composition analysis. While waiting for the result of the chemical analysis, further argonation is carried out at the rate of 3.0Nm3 / min. until the temperature in the tub is between 1565 and 1570 ° C.
W przypadku uzyskania wyników analizy chemicznej z próby kontrolnej odpowiadającej wymogom dla stali transformatorowej, prowadzi się dalsze argonowanie do czasu uzyskania temperatury odlewania, to jest od 1535 do 1550°C. W przypadku gdy, wynik analizy odbiega od założonych wymogów, wprowadza się do kadzi odlewniczej końcową dawkę korygującą skład chemiczny wytopu. Końcową dawkę korygującą skład chemiczny, stosownie do potrzeb, składającą się z naważonych odpowiednich ilości materiału nawęglającego, siarki, FeMn affine lub FeSi 75%C, wprowadza się do metalu prowadząc równocześnie argonowanie w kadzi przez kształtkę przepuszczalną, bądź przez lancę, z natężeniem około 3,0Nm3/min, aż do uzyskania temperatury odlewania 1535 do 1550°C, ale nie krócej niż 30 sekund. W przypadku gdy łączny czas argonowania przekracza 15 minut, zaleca się aby temperatura metalu w kadzi nie była wyższa niż 1545°C. Po osiągnięciu temperatury odlewania, kadź z metalem przekazuje się do odlewania.If the chemical analysis results from the control test meet the requirements for transformer steel, further argonization is carried out until the casting temperature is reached, that is, from 1535 to 1550 ° C. If the result of the analysis deviates from the assumed requirements, the final dose correcting the chemical composition of the melt is introduced into the casting ladle. The final dose, correcting the chemical composition, as needed, consisting of weighed appropriate amounts of carburizing material, sulfur, FeMn affine or FeSi 75% C, is introduced into the metal, while argoning in the ladle through the permeable fitting or through the lance, with an intensity of about 3 , 0Nm3 / min, until the casting temperature is 1535 to 1550 ° C, but not less than 30 seconds. If the total argon time exceeds 15 minutes, it is recommended that the metal temperature in the ladle is not higher than 1545 ° C. After the casting temperature is reached, the ladle with the metal is transferred to the casting.
Przykład II. Wytwarzanie stali prądnicowej krzemowej.Example II. Manufacture of silicon generator steel.
Na stanowisku przelewania, znajduje się wcześniej przygotowana kadź do wytwarzania stali prądnicowej krzemowej z wymurówką dolomitową lub szamotową, z wylewem 0 100 mm i zamknięciem suwakowym. Na dnie kadzi umieszcza się stałą ilość FeSi 75%/A, FeMn affine lub FeSiMn i ewentualnie FeP w zależności od gatunku stali prądnicowej. Ustaloną ilość Al umieszczaAt the transfer station, there is a previously prepared ladle for the production of silicon generator steel with dolomite or chamotte lining, with an outlet of 0 100 mm and a zipper closure. A constant amount of FeSi 75% / A, FeMn affine or FeSiMn and possibly FeP, depending on the type of generator steel, is placed at the bottom of the ladle. A fixed amount of Al places
162 103 się na dnie kadzi, lub wprowadza się do kadzi w czasie przelewania metalu. W dnie kadzi odlewniczej osadzona jest porowata kształtka, podłączona do sieci argonu. Przepuszczalność kształtki sprawdza się przed umieszczeniem w kadzi dodatków stopowych. Rozpoczęcie podawania argonu do kadzi, następuje w czasie 15 do 25 sekund przed rozpoczęciem przelewania metalu. Wymagany przepływ argonu około 5,0Nm3/min. winien być osiągnięty po upływie około 10 sekund, licząc od początku rozpoczęcia przelewania. Początkowy intensywny okres przedmuchiwania metalu argonem, mający na celu przyśpieszenie procesu rozpuszczania się dodatków, trwa do momentu napełnienia kadzi metalem do połowy jej objętości. Po przelaniu połowy metalu, następuje drugi, łagodny okres przedmuchiwania argonem, mający na celu wymieszanie metalu, a w efekcie ujednorodnienie jego składu chemicznego i temperatury. W okresie tym, następuje zmniejszenie intensywności podawania argonu z około 5,0 Nm3/min do około 3,0 Nm3/min. Po przelaniu metalu, prowadzi się okresowe przedmuchiwanie argonem o natężeniu około 3,0Nm3/min. Po trzech minutach trwania okresowego argonowania, następuje przerwa na czas pobrania próby metalu do analizy składu chemicznego. W okresie oczekiwania na wynik analizy chemicznej, prowadzi się nadal argonowanie z natężeniem około 3,0Nm3/min., aż do uzyskania temperatury 1580°C. Po uzyskaniu wyników analizy chemicznej, próby kontrolnej odpowiadającej wymogom założonego składu chemicznego, kontynuuje się argonowanie do czasu uzyskania przewidzianej temperatury odlewania od 1545 do 1560°C.162 103 is placed at the bottom of the ladle, or introduced into the ladle while pouring the metal. A porous shaped piece connected to an argon network is embedded in the bottom of the casting ladle. The permeability of the shaped piece is checked before the alloying elements are placed in the ladle. The start of argon supply to the ladle occurs within 15 to 25 seconds before the metal transfer begins. The required argon flow is about 5.0Nm 3 / min. it should be reached after about 10 seconds from the start of the transfer. The initial intensive period of blowing the metal with argon, aimed at accelerating the dissolution of the additives, lasts until the ladle is filled with metal to half its volume. After half of the metal has been poured, a second, gentle period of argon purging follows in order to mix the metal and, as a result, homogenize its chemical composition and temperature. During this period, the argon feed rate is reduced from about 5.0 Nm3 / min to about 3.0 Nm3 / min. After the metal has been poured, a periodic argon purging of approximately 3.0Nm3 / min is performed. After three minutes of periodic argon treatment, there is a pause for the time of sampling the metal for chemical composition analysis. While waiting for the result of the chemical analysis, argon is continued at the rate of approximately 3.0Nm3 / min, until the temperature reaches 1580 ° C. After obtaining the results of the chemical analysis and the control test meeting the requirements of the assumed chemical composition, argoning is continued until the intended pouring temperature is obtained from 1545 to 1560 ° C.
W przypadku, gdy wynik analizy chemicznej odbiega od składu założonego, wprowadza się do kadzi odlewniczej końcową dawkę korygującą skład chemiczny wytopu. Końcową dawkę korygującą skład chemiczny wytopu stosownie do potrzeb, składającą się z naważonych odpowiednich ilości FeMn affine lub FeSiMn, FeSi 75%A, Al lub FeP, wprowadza się do metalu prowadząc równocześnie argonowanie w kadzi przez kształtkę przepuszczalną, lub z góry przez lancę, z natężeniem około 3,0 Nm3/min, aż do uzyskania temperatury odlewania 1545 do 1560°C. W razie gdy łączny czas przedmuchiwania argonem przekracza 20 minut, zaleca się aby temperatura metalu w kadzi nie była wyższa niż 1555°C. Po osiągnięciu temperatury odlewania, kadź z metalem zostaje przekazana do odlewania. Odlewanie do wlewnic, prowadzi się wylewem o średnicy 100 mm.If the result of the chemical analysis differs from the assumed composition, the final dose correcting the chemical composition of the melt is introduced into the casting ladle. The final dose correcting the chemical composition of the melt as needed, consisting of appropriate amounts of FeMn affine or FeSiMn, FeSi 75% A, Al or FeP, weighed in, is introduced into the metal while argonising in the ladle through the permeable fitting or through the lance from above, at about 3.0 Nm3 / min until the casting temperature is 1545 to 1560 ° C. If the total argon purging time exceeds 20 minutes, it is recommended that the metal temperature in the ladle is not greater than 1555 ° C. After the casting temperature is reached, the ladle with the metal is sent for casting. Pouring into ingot molds is carried out with a nozzle with a diameter of 100 mm.
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz Cena 10 000 złPublishing Department of the UP RP. Circulation of 90 copies Price PLN 10,000
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL27826189A PL162103B1 (en) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | Method for manufaqcturing electrotechnikal and transformer and power generator silicon steeks in a converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL27826189A PL162103B1 (en) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | Method for manufaqcturing electrotechnikal and transformer and power generator silicon steeks in a converter |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL162103B1 true PL162103B1 (en) | 1993-08-31 |
Family
ID=20046651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL27826189A PL162103B1 (en) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | Method for manufaqcturing electrotechnikal and transformer and power generator silicon steeks in a converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL162103B1 (en) |
-
1989
- 1989-03-10 PL PL27826189A patent/PL162103B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109943680A (en) | A kind of Ultra-low carbon, the production method of low silicon, low manganese and low aluminum steel continuous casting billet | |
| CN104946974B (en) | Method for controlling solid solution carbon content of ultra-low carbon baking hardened steel slab | |
| CN103898275B (en) | A kind of method of refining of the cleanliness factor for improving steel | |
| CN102002553B (en) | Desulfurization method of medium and low grade cold rolling non-oriented molten silicon steel | |
| US3960616A (en) | Rare earth metal treated cold rolled, non-oriented silicon steel and method of making it | |
| CN105861775A (en) | Smelting process method of high-nickel-content ultra-low-phosphorus steel | |
| CN113832380A (en) | Smelting method of ultralow-aluminum-content low-sulfur non-oriented silicon steel | |
| CN106566911B (en) | A kind of sheet billet continuous casting straight carbon steel steel treatment method | |
| CN112251561B (en) | Method for smelting low-titanium steel in electric furnace under high molten iron ratio condition | |
| US3985550A (en) | Method of producing low sulfur steel | |
| KR910008143B1 (en) | Method for producing steel in a top-blown vessel | |
| CN111705269A (en) | Low-silicon steel 27NiCrMoV15-6 and smelting continuous casting production process thereof | |
| US4097269A (en) | Process of desulfurizing liquid melts | |
| PL162103B1 (en) | Method for manufaqcturing electrotechnikal and transformer and power generator silicon steeks in a converter | |
| CN115478215A (en) | High-strength high-toughness steel for hollow pipe and smelting process thereof | |
| CN101935796A (en) | Ni14 nickel-iron intermediate alloy | |
| RU2188240C1 (en) | Method of high-strength cast iron production | |
| US2705673A (en) | Deoxidizing a heat of steel | |
| JPH04110413A (en) | Production of high carbon steel wire rod | |
| RU2179586C1 (en) | Method for making steel in oxygen converter | |
| US3782921A (en) | Production of steel with a controlled phosphorus content | |
| US2745731A (en) | Method for making low carbon 18-8 type heats | |
| JPH04202710A (en) | Vacuum refining method | |
| RU2164245C2 (en) | Method of carbon steel making | |
| RU2114183C1 (en) | Method of ladle steel treatment |