Przedmiotem wynalazku jest spoiwo zywiczne do wiazania ziarn sciernych przeznaczonych do wytworzenia narzedzi sciernych, zwlaszcza sciernic do ciecia. Spoiwo przeznaczone do wiazania ziarn sciernych stanowi najczesciej mieszanine róznych substancji chemicznych spelniajacych okreslone w poszczególnych etapach wytwarzania i uzytkowania narzedzi sciernych. Zasadnicze zadanie spoiw to utrzymanie w czerepie narzedzia pracujacych ziarn sciernych tak dlugo, dopóki ziarna te maja ostre krawedzie skrawajace. Z chwila stepienia sie krawedzi ziarn maleja ich zdolnosci skrawne i rosnie opór skrawania. W takim momencie dobrze dobrane spoiwo umozliwia wykruszenie sie stepionych ziarn z czerepu narzedzia, a na ich miejsce do pracy skrawania wchodza ziarna glebiej polozone.Do szeroko stosowanych spoiw naleza zywiczne spoiwa fenolowo-formaldehydowe. Szczególnie szerokie ich wykorzystanie ma miejsce w operacjach obróbki sciernej zgrubnej i ciecia sciernego. W sklad zywicznych spo¬ iw fenolowo-formaldehydowych wchodza takie substancje jak: zywice nowolakowe sproszkowane, plastyfikato¬ ry, wypelniacze, srodki zwilzajace i inne substancje polepszajace adhezje miedzy ziarnem sciernym a spoiwem.Jedna z metod róznicowania wlasnosci spoiw zywicznych i dostosowania ich do wymogów okreslonej operacji obróbczej jest dobór odpowiedniego typu wypelniacza. Wypelniacze sa bowiem bardzo waznymi skladnikami spoiw zywicznych i gotowych narzedzi sciernych. Ich podstawowe zadanie to poprawa wlasnosci wytrzymalo¬ sciowych oraz pochlanianie ciepla w strefie styku narzedza sciernego z obrabiana powierzchnia. Obecnosc wy¬ pelniaczy ma równiez wplyw na szybkosc wykruszenia sie stepionych ziarn sciernych, czyli na proces samo- ostrzenia sie narzedzi.Do szeroko stosowanych wypelniaczy w spoiwach zywicznych naleza: piryt, litopon, weglan wapnia, fluo- roboran potasu, siarczek cynku, kriolit, czerwien zelazowa oraz tlenki krzemu, glinu, wapnia i magnezu. Najko¬ rzystniejsze efekty uzyskuje sie wprowadzajac jednoczesnie do masy sciernej dwa albo wiecej wypelniaczy.Dotyczy to szczególnie przecinaków sciernicowych. I tak, opis patentowy USA nr 3 900 517 opisuje np. szeroko stosowane w praktyce spoiwo zawierajace jako wypelniacz mieszanine pirytu i litoponu. Opis patentowy PRL nr 104 048 przedstawia sposób wytwarzania sprzeglowych plytek ciernych, w którym masa celulozowa zawiera od 1 do 4% tlenku krzemu Si02, 0,5-2% tlenku glinu Al2O3 i 2,5-3,5% grafitu. Opis patentowy PRL nr 131 570 przedstawia sposób wytwarzania wkladek ciernych, w którym jako sproszkowane spoiwo stosuje sie mieszanine 30—90 czesci sproszkowanej zywicy fenolowo-formaldehydowej, 6—12% wagowych w stosunku do 143 1782 143178 tej zywicy szesciometylenoczteroaminy 2-15% czesci wagowych pylu metalicznego, substancji zwilzajacych oraz wypelniacza w ilosci do 20 czesci wagowych np. mielonego barytu o zawartosci 98-99% siarczanu baru, weglanu wapnia i pylu weglika glinu. Opis patentowy PRL nr 85 671 dotyczy mieszanki tworzyw sztucznych, w której napelniacz mineralny zawiera wapno magnezowo-tlenkowe zawierajace CaO + MgO w ilosci 45 ±4%, w tym MgO 7-15%, siarczki w ilosci do 1%, Al203 do 8% oraz sladowe ilosci zwiazków fosforu i zelaza.Celem wynalazku bylo zastapienie znanych dotychczas wypelniaczy innym srodkiem umozliwiajacym zwiekszenie efektywnosci pracy narzedzi sciernych. Cel ten udalo sie osiagnac w ten sposób, ze spoiwo zywiczne wedlug wynalazku zawiera jako wypelniacz lub jego czesc odpowiednio rozdrobniony zuzel pomiedziowy bedacy produktem odpadowym w procesie ogniowego otrzymywania miedzi. W jego sklad wchodza cztery podsta¬ wowe tlenki: Si02 (34-45%) CaO (15,5-25%), Al203 (12-17%) i MgO (4-12%). Zuzel pomiedziowy rozdrob¬ niony jest do ziarn drobniejszych od 150/hn a jego ilosc w masie sciernej, która zalezy od charakterystyki narzedzia zawiera sie w granicach od 0,5 do 20% wagowych calej masy sciernej.Nieoczywistosc rozwiazania polega glównie na nieoczekiwanej poprawie wlasnosci eksploatacyjnych prze¬ cinaków sciernicowych zawierajacych jako wypelniacz zuzel pomiedziowy. Trudno byloby spodziewac sie takie¬ go efektu po skladzie chemicznym zuzla pomiedziowego. Prawdopodobnie jest to efektem korzystnych proporcji poszczególnych zwiazków chemicznych w zuzlu pomiedziowym i bedacym tego efektem korzystnego oddzialy- ' wania zuzla pomiedziowego na powierzchnie obrabiana sciernie. W przedstawionych ponizej przykladach za¬ mieszczono dane wskazujace na sposób wykorzystania zuzla pomiedziowego jako wypelniacza w spoiwie oraz na wysoka efektywnosc pracy narzedzi sciernych wytworzonych z jego udzialem. Przyklady dotycza wykorzysta¬ nia zuzla pomiedziowego jako wypelniacza w przecinakach sciernicowych. Efektywnosc jego pracy porównano z szeroko stosowanym w praktyce przemyslowej wypelniaczem litoponem.Przyklad I. Zmieszano 0,608 kg ziarna nr 20 i 0,260 kg ziarna nr 30 elektrokorundu zwyklego, 0,147 kg sproszkowanej zywicy nowolakowej, 0,037 kg cieklej zywicy fenolowej typu rezolowego gatunku „Mo- dofen", 0,043 kg zuzla pomiedziowego o skladzie Si02 38,5%, CaO 15,8%, Al203 9,2%, MgO 4,3% i wielkosci ziarn ponizej 63jum oraz 0,019 kg czerwieni zelazowej. Z tej masy sciernej wyprasowano sciernice plaska do ciecia o wymiarach 400 x 4,5 x 32 mm, a nastepnie utwardzano w czasie 16 godzin, przy zastosowaniu maksy¬ malnej temperatury 180°C. W analogiczny sposób wykonano sciernice porównawcze, w których w miejsce zuzla pomiedziowego wprowadzono taka sama ilosc litoponu. Otrzymane w ten sposób przecinaki sciernicowe, po sprawdzeniu dynamicznej wytrzymalosci na rozrywanie, poddano badaniom eksploatacyjnym podczas ciecia pretów o srednicy 60 mm ze stali 65G przy predkosci obrotowej wrzeciona przecinarki 3800 obr/min. Wydaj¬ nosc procesu ciecia oceniono okreslajac wartosc wspólczynnika wydajnosci ciecia Kf bedacy stosunkiem prze¬ cietego przekroju stali 65G do powierzchni zuzytej przecinaka sciernicowego. Dla przecinaka sciernicowego zawierajacego jako wypelniacz zuzel pomiedziowy uzyskano wartosc wspólczynnika wydajnosci ciecia równa 1,38, zas dla przecinaków porównawczych zawierajacych jako wypelniacz litopon wartosc 1,19.Przyklad II. Pobrano 0,600 kg ziarna nr 20 i 0,260 kg ziarna nr 30 elektrokorundu zwyklego, 0,147 kg sproszkowanej zywicy nowolakowej o sredniej drodze plyniecia 0,037 kg cieklej zywicy fenolowej typu rezolowego gatunku „Modofen" 0,006 kg zuzla pomiedziowego o wielkosci ziarna ponizej 63/urn oraz 0,056 kg czerwieni zelazowej. Z tej masy sciernej wyprodukowano plaska sciernice do ciecia owymiaracch 400 x 4,5 x 32 mm, a nastepnie utwardzano w czasie 16 godzin, przy zastosowaniu max. temperatury 180°C.Sciernice porównawcza wykonano w sposób analogiczny jak w przykladzie I. W podobny sposób sprawdzano wytrzymalosc na rozrywanie oraz przeprowadzono proces ciecia pretów ze stali 65G. Dla przecinaków sciernico¬ wych zawierajacych jako wypelniacz zuzel pomiedziowy uzyskano wartosc wspólczynnika ciecia Kx równa 1,12, zas dla przecinaków porównawczych zawierajacych jako wypelniacz litopon wartosc 1,10.Przyklad III. Pobrano 0,480 kg ziarna nr 20, 0,200 kg ziarna nr 30 elektrokorundu zwyklego, 0,147 kg sproszkowanej zywicy nowolakowej o sredniej drodze plyniecia 0,037 kg cieklej zywicy fenolowej typu rezolowego gatunku „Modofen", 0,220 kg zuzla pomiedziowego o wielkosci ziarna ponizej 63 /zm oraz 0,020 kg czerwieni zelazowej. Z tej masy wyprodukowano sciernice plaska do ciecia o wymiarach 400 x 4,5 x 32 mm. Cykl utwardzania i wykonywania sciernicy porównawczej, jak równiez badania wytrzyma¬ losci dynamicznej na rozrywanie wykonywano analogicznie jak w przykladzie I. Podczas ciecia pretów ze stali 65G dla przecinaka sciernicowego zawierajacego jako wypelniacz zuzel pomiedziowy uzyskano wartosc wspólczynnika wydajnosci ciecia równy 1,82, zas dla przecinaków porównawczych zawierajacych jako wypel¬ niacz litopon wartosc 1,59.Przyklad IV. Zmieszano 0,240 kg ziarna nr 20, 0,330 kg ziarna nr 24 i 0,330 kg ziarna nr 30 czarnego weglika krzemu, 0,110 kg sproszkowanej zywicy nowolakowej o sredniej drodze plyniecia 0,045 kg cieklej zywicy fenolowej typu rezolowego gatunku „Modofen", 0,060 kg zuzla pomiedziowego o wiel¬ kosci ziarn ponizej 63/xm. Z tej masy wyprodukowano sciernice plaskie do ciecia o wymiarach 400^x 4,5 x 32 mm a nastepnie utwardzono w czasie 16 godz. przy zastosowaniu maksymalnej temperatury 180 C. W analogiczny sposób wykonano, sciernice porównawcze, w których w miejsce zuzla pomiedziowego za¬ stosowano jako wypelniacz weglan wapnia. Otrzymanej ten sposób przecinaki sciernicowe, po sprawdzeniu143178 3 dynamicznej wytrzymalosci na rozrywanie poddano badaniom eksploatacyjnym podczas ciecia zeliwa i alumi¬ nium przy predkosci obrotowej wrzeciona przecinarki 2860obr/min. Wyniki badan ciecia wskazywaly, ze podczas ciecia zeliwa przecinarka zawierajace jako wypelniacz zuzel pomiedziowy uzyskano wydajnosc okreslo¬ na wartoscia Kf = 1,57, zas przy zastosowaniu jako wypelniacza weglanu wapnia 1,52, zas podczas ciecia aluminium odpowiednio 2,92 i 2,75.Zastrzezenie patentowe Spoiwo zywiczne do wiazania ziarn sciernych skladajace sie ze sproszkowanej zywicy nowolakowej w ilosci od 40 do 85% wag., plastyfikatory w postaci cieklej zywicy fenolowo-formaldehydowej formaldehydowej w ilosci od 2 do 1-% wag., wypelniaczy jedno lub wieloskladnikowych oraz srodków zwilzajacych i polepszaja¬ cych adhezje miedzy ziarnem scirnym i spoiwem, znamienne tym, ze jako wypelniacz zawiera od 0,5 do 20% wag., ziarn zuzla pomiedziowego o wielkosci ponizej 150 mikroelementów, o skladzie Si02 od 34 do 45% wag., CaO od 15,5-25% wag., Al203 od 12-17% wag. i MgO od 4 do 12% wag. PLThe present invention relates to a resin binder for bonding abrasive grains intended for the manufacture of abrasive tools, in particular cutting wheels. The binder intended for binding abrasive grains is usually a mixture of various chemical substances meeting the requirements specified at individual stages of the production and use of abrasive tools. The primary task of the binders is to keep the abrasive grains in working order in the tool body as long as the grains have sharp cutting edges. As the edges of the grains melt, their cutting ability decreases and the cutting resistance increases. At this point, a well-chosen binder allows the cut grains to crumble from the body of the tool, and the deeper grains enter their place for cutting work. The widely used binders include phenol-formaldehyde resin binders. They are particularly widely used in abrasive grinding and abrasive cutting operations. The composition of phenol-formaldehyde resin binders includes such substances as: powdered novolak resins, plasticizers, fillers, wetting agents and other substances improving adhesion between the abrasive grain and the binder. One of the methods of differentiating the properties of their resin binders to the requirements of machining operation is the selection of the appropriate type of filler. Fillers are very important components of resin binders and ready-made abrasive tools. Their main task is to improve the strength properties and to absorb heat in the contact zone of the abrasive tools with the treated surface. The presence of fillers also affects the speed of crumbling of abrasive grains, i.e. the process of self-sharpening of the tools. The widely used fillers in resin binders include: pyrite, lithopone, calcium carbonate, potassium fluororate, zinc sulfide, cryolite, iron red and oxides of silicon, aluminum, calcium and magnesium. The most favorable effects are obtained by introducing two or more fillers simultaneously into the abrasive mass, especially for abrasive cutters. Thus, U.S. Patent No. 3,900,517 describes, for example, a binder which is widely used in practice and comprises a mixture of pyrite and lithopone as filler. PRL patent description No. 104,048 describes a method of producing clutch friction plates, in which the cellulose pulp contains from 1 to 4% of silicon oxide SiO2, 0.5-2% of aluminum oxide Al2O3 and 2.5-3.5% of graphite. PRL patent description No. 131 570 describes a method of producing friction inserts, in which a mixture of 30-90 parts of powdered phenol-formaldehyde resin, 6-12% by weight, in relation to 143 1782 143 178 of this hexomethylenetetramine resin, 2-15% by weight as powdered binder metallic dust, wetting agents and filler in an amount up to 20 parts by weight, e.g. ground barite containing 98-99% barium sulphate, calcium carbonate and aluminum carbide dust. PRL patent description No. 85 671 relates to a mixture of plastics in which the mineral filler contains magnesium-oxide lime containing CaO + MgO in the amount of 45 ± 4%, including MgO 7-15%, sulphides in the amount of up to 1%, Al203 up to 8% and trace amounts of phosphorus and iron compounds. The aim of the invention was to replace the previously known fillers with another agent that would increase the efficiency of abrasive tools. This object has been achieved by the fact that the resin binder according to the invention contains, as filler or a part thereof, a suitably comminuted copper glaze, which is a waste product in the process of fire preparation of copper. It consists of four basic oxides: SiO2 (34-45%), CaO (15.5-25%), Al2O3 (12-17%) and MgO (4-12%). The copper slag is ground to grains smaller than 150 / hn, and its amount in the abrasive mass, which depends on the characteristics of the tool, ranges from 0.5 to 20% by weight of the entire abrasive mass. The solution is not obvious mainly due to the unexpected improvement in operational properties. abrasive chisels containing copper zuzel as filler. It would be difficult to expect such an effect from the chemical composition of the copper wire. It is probably the effect of the favorable proportions of individual chemical compounds in the copper wire and the result of the favorable interaction of the copper wire on the abrasion-treated surfaces. In the examples presented below, there are data showing how to use the copper bond as a filler in the binder and the high efficiency of the abrasive tools produced with it. The examples relate to the use of a copper plate filler in grinding wheels. The effectiveness of his work was compared with the lithopone filler, widely used in industrial practice. Example I. 0.608 kg of grain No. 20 and 0.260 kg of grain No. 30 of common alumina, 0.147 kg of powdered novolak resin, 0.037 kg of liquid phenolic resin of the "Mo-dofen" type resole type were mixed. 0.043 kg of copper slag with the composition of Si02 38.5%, CaO 15.8%, Al203 9.2%, MgO 4.3% and grain sizes below 63 µm, and 0.019 kg of iron red. dimensions 400 x 4.5 x 32 mm, and then hardened for 16 hours at the maximum temperature of 180 ° C. Comparative grinding wheels were made in a similar manner, in which the same amount of lithopone was introduced in place of the copper wire. in this way, the grinding wheels, after checking the dynamic tear strength, were subjected to operational tests when cutting bars with a diameter of 60 mm made of 65G steel at the rotational speed of the spindle eciners 3800 rpm. The efficiency of the cutting process was assessed by determining the value of the cutting efficiency factor Kf, which is the ratio of the 65G steel cut section to the wear area of the grinding wheel. For an abrasive cutter with an interchangeable glaze as filler, the value of the cutting efficiency factor was 1.38, and for comparative cutters with a lithopone filler, the value was 1.19. Example II. 0.600 kg of grain No. 20 and 0.260 kg of grain No. 30 of ordinary alumina, 0.147 kg of powdered novolak resin with an average flow path, 0.037 kg of liquid phenolic resin of the "Modofen" type resole type 0.006 kg of copper slug with grain size below 63 / µm and 0.056 kg of red This abrasive mass was used to produce flat grinding wheels with dimensions of 400 x 4.5 x 32 mm, and then hardened for 16 hours, using a maximum temperature of 180 ° C. The comparative grinding wheels were made in a similar manner as in example I. the tear strength was tested in a similar way and the process of cutting 65G steel rods was carried out. For abrasive chisels containing copper zel as filler, the value of the cutting factor Kx was equal to 1.12, and for comparative chisels with lithium filler the value of 1.10. 0.480 kg of grain No. 20, 0.200 kg of grain No. 30 of common aluminum oxide, 0.147 kg of powder were collected. A novolak resin with an average flow path of 0.037 kg of a liquid phenolic resin of the "Modofen" type resole type, 0.220 kg of copper wire with a grain size of less than 63 / m2 and 0.020 kg of iron red. This mass was used to produce flat grinding wheels with dimensions of 400 x 4.5 x 32 mm. The hardening and manufacturing cycle of the comparative grinding wheel, as well as the dynamic tear strength tests were carried out in the same way as in example I. When cutting 65G steel rods for a grinding wheel chisel with an intergrate grinder as filler, the value of the cutting efficiency factor was 1.82, while for cutters comparatives containing lithopone filler with a value of 1.59. Example IV. 0.240 kg of grain No. 20, 0.330 kg of grain No. 24 and 0.330 kg of grain No. 30 of black silicon carbide, 0.110 kg of powdered novolak resin with an average flow path, 0.045 kg of liquid phenolic resin of the "Modofen" type resole type, 0.060 kg of high copper copper grain bones below 63 µm. Flat grinding wheels with dimensions of 400 ^ x 4.5 x 32 mm were produced from this mass, and then hardened for 16 hours at a maximum temperature of 180 C. Comparative grinding wheels were made in the same way, which, in place of the copper wire, was used as a filler calcium carbonate. The abrasive cutters obtained in this way, after checking the dynamic tear strength, were subjected to operational tests during the cutting of cast iron and aluminum at the rotational speed of the saw spindle 2860 rev / min. that when cutting cast iron, the performance was achieved with the use of a cut-off machine containing copper slag as filler. for Kf = 1.57, and when using calcium carbonate as a filler, 1.52, and when cutting aluminum, 2.92 and 2.75, respectively. Patent claim Resin binder for binding abrasive grains consisting of a powdered novolak resin in an amount from 40 up to 85% by weight, plasticizers in the form of a liquid formaldehyde formaldehyde resin in the amount of 2 to 1-% by weight, single or multi-component fillers, and wetting agents and improving adhesion between the abrasive grain and the binder, characterized by the fact that as a filler it contains from 0.5 to 20% by weight, grains of copper with a size of less than 150 microelements, with the composition of SiO2 from 34 to 45% by weight, CaO from 15.5-25% by weight, Al2O3 from 12-17% by weight. and MgO from 4 to 12 wt.%. PL