Przedmiotem wynalazku jest kaskadowy uklad napedowy, stosowany w napedach urzadzen o wen¬ tylatorowej charakterystyce momentu obciazenia, zwlaszcza wówczas gdy zakres regulacji wynosi od 3*/o do 60°/o predkosci zmianowej.Znany z polskiego opisu patentowego nr 111 480, uklad szeregowo-równoleglego laczenia przeksztal¬ tników tyrystorowych w kaskadowym ukladzie na¬ pedowym, zawiera dwa przeksztaltniki tyrystorowo- -diodowe, polaczone swymi wejsciami zmiennopra¬ dowymi z wirnikiem indukcyjnego silnika pierscie¬ niowego. Natomiast wyjscia stalopradowe prze¬ ksztaltników tyrystorowo-diodowych sa polaczone poprzez dlawiki wygladzajace z wejsciami stalopra- dowymi dwóch przeksztaltników tyrystorowych, po¬ laczonych poprzez element prostowniczy, zapewnia¬ jacy prace równolegla przeksztaltników, a wyjscia zmiennopradowe przeksztaltników sterowanych sa polaczone poprzez trójfazowy transformator z sie¬ cia zasilajaca.Znany jest równiez ze zgloszenia patentowego nr P. 234 908 kaskadowy uklad napedowy, zawieraja¬ cy indukcyjny silnik pierscieniowy, w którego ob¬ wodzie wirnika wlaczone sa wejsciem zmiennopra¬ dowym przeksztaltniki adaptacyjne, z których kaz¬ dy stanowi mostek trójfazowy, skladajacy sie z grupy, anodowej tyrystorów oraz grupy katodowej tyrystorów, polaczonych zgodnie i szeregowo, na¬ tomiast wyjsciem stalopradowym wlaczone sa po¬ przez dlawik wygladzajacy w obwód staloprado- 10 15 25 30 wy tyrystorowych przeksztaltników sterowanych fa¬ zowo. Ponadto uzwojenie wirnika, jest polaczone z blokiem rozruchu i ochrony przepieciowej zlozone¬ go z laczników tyrystorowo-diodowych i oporników polaczonych w gwiazde.Wada tych ukladów jest brak skutecznego zabez¬ pieczenia obwodu pradu stalego w przypadku prze¬ wrotu falownika.Uklad wedlug wynalazku ma pierwszy lacznik sterowany wlaczony w obwód pradu stalego pomie¬ dzy grupa katodowa pierwszego przeksztaltnika wirnikowego z grupa anodowa pierwszego tyrysto¬ rowego przeksztaltnika sterowanego oraz drugi lacznik sterowany wlaczony w obwód pradu stalego pomiedzy grupa anodowa drugiego przeksztaltnika wirnikowego a grupa katodowa drugiego tyrysto¬ rowego przeksztaltnika sterowanego.Zgodnie z wynalazkiem uklad umozliwia galwa¬ niczne odlaczenie obwodów przeksztaltników stero¬ wanych od obwodu wirnika podczas rozruchu oraz zabezpiecza przeksztaltniki przed uszkodzeniem w przypadku awarii, to jest zwarcia w obwodzie pra¬ du stalego lub przewrotu przeksztaltnika sterowa¬ nego, pracujacego jako falownik. Ponadto uklad posiada mniejszy pobór mocy biernej, zwlaszcza w górnym zakresie regulacji predkosci.Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przy¬ kladzie wykonania na rysunku, który na fig. 1 przedstawia kaskadowy uklad napedowy z tyrys- torowo-diodowymi przeksztaltnikami wirnikowymi, 140 110140 110 3 ..i,-.,--., .',•-¦ zas na fig. 2 — uklad z tyrystorowymi przeksztal¬ tnikami wirnikowymi.Jak..4iwidQPzniono na fig. 1 rysunku, indukcyjny silnik przez wylacznik W z siecia zasilajaca RST, zas wirnik polaczony z wejsciem zmiennopradowym diódSwd-^f^stdrowych przeksztaltników wirniko¬ wych lEw!*ll2PW.VGrupa katodowa diod prze¬ ksztaltnika 1PW jest polaczona poprzez lacznik sterowany JWS, dlawik wygladzajacy 1DL z gru¬ pa anodowa tyrystorów przeksztaltnika sterowane¬ go 1PS, którego grupa katodowa tyrystorów jest polaczona z grupa anodowa tyrystorów przeksztal¬ tnika 1PW oraz poprzez element prostowniczy EP zapewniajacy prace równolegla przeksztaltników 1PS i 2PS, z grupa katodowa tyrystorów przeksztal¬ tnika sterowanego 2PS, którego grupa katodowa tyrystorów polaczona jest poprzez dlawik wygla¬ dzajacy 2DL oraz lacznik sterowany 2WS z grupa anodowa diod przeksztaltnika wirnikowego 2PW.Wyjscia zmiennopradowe przeksztaltników stero¬ wanych 1PS i 2PS sa polaczone poprzez trójfazo¬ wy transformator TP oraz poprzez wylacznik W z siecia zasilajaca RST. Ponadto wirnik silnika MI jest polaczony z lacznikami tyrystorowo-diodowy- mi LTD polaczonymi szeregowo z opornikami R i w gwiazde, bloku rozruchu i ochrony przepiecio¬ wej BROP.Uklad dziala w sposób nizej opisany. Zamkniecie wylacznika W powoduje zalaczenie stojana silnika MI do napiecia sieci RST. W obwód wirnika wla¬ czony zostaje blok BROP zas laczniki 1WS i 2WS sa otwarte, natomiast tyrystory grupy anodowej przeksztaltnika 1PW oraz tyrystory grupy katodo¬ wej, przeksztaltnika 2PW sa w stanie nieprzewo- dzenia. Blok BROP umozliwia kontrolowany roz¬ ruch silnika MI do predkosci odpowiadajacej dol¬ nemu zakresowi regulacji w ukladzie kaskadowym.Powyzej predkosci odpowiadajacej dolnemu za¬ kresowi, zostaja zamkniete laczniki 1WS i 2W3 oraz odlaczony zostaje blok BROP.Obwód wirnika silnika MI stanowia szeregowo wlaczone grupa katodowa diod przeksztaltnika 1PW, lacznik lWS. dlawik 1DL, przeksztaltnik 1PS, element prostowniczy EP, przeksztaltnik 2PS, dla¬ wik IDL, lacznik 2WS, grupa anodowa diod prze¬ ksztaltnika 2FW, Regulacja predkosci obrotowej silnika MI uzys¬ kiwana jest poprzez zmiane napiecia wyprostowa¬ nego przeksztaltników 1PS, 2PS pracujacych jako falownik. .Energia poslizgu silnika MI, dzieki pracy falow- niczej przeksztaltników sterowanych 1PS i 2PS prze¬ sylana jest pczaz traa^armator TP do sieci zasi¬ lajacej RST.W przypadku przewrotu przeksztaltników stero¬ wanych 1PS i 2PS pracujacych jako falownik, na¬ stepuje gwaltowny wzrost pradu w obwodzie pradu stalego, co powoduje otwarcie laczników 1WS i 2WS oraz odlaczenie przeksztaltników 1PS, 2PS od silnika MI i wlaczenie bloku BROP.Praca szeregowa przeksztaltników 1PS, 2PS wy¬ stepuje w dolnym zakresie regulacji predkosci obrotowej.W górnym zakresie regulacji predkosci obroto¬ wej zostaja wysterowane tyrystory grupy katodo¬ wej przeksztaltnika 2PW oraz grupy anodowej przeksztaltnika 1PW, co powoduje przeplyw polo- 5 wy pradu wirnika silnika MI przez przeksztaltnik 1PW, lacznik 1W8, dlawik 1DL oraz przeksztaltnik IPSj zai druga polowa pradu wirnika poplynie przez przeksztaltnik 2PW, przeksztaltnik 2PS, dla¬ wik 2DL, lacznik 2WS, natomiast element prostow¬ niczy KF uniemozliwia zwarcie wirnika przez gru¬ pe katodowa wysterowanych tyrystorów przeksztal¬ tnika 2PW i grupe anodowa wysterowanych tyrys¬ torów przeksztaltnika 1PW.W przypadku przewrotu przeksztaltników 1PS, 2PS pracujacych jako falownik wystepuje odlacze¬ nie poprtez lacznik 1WS lub 2WS; odpowiednia przeksztaltników 1PS lub 2PS od obwodu wir- nifca.Podczas pracy równo"eglej przeksztaltników 1PS„ 2PS energia poslizgu silnika MI jest przekazywana poprzez transformator TP do. sieci zasilajacej' RST, Kazdorazowe odlaczenie laczników sterowanych 1WS i 2WS powoduje wyzwolenie laczników ty- rystorowo-diodowych LTD bloku BROP i zamknie¬ cie obwodu wirnika silnika MI poprzez blok BROP? co zapewnia tlumienie przepiecia powstajacego pod¬ czas odlaczania obwodu stojana od sieci zasilaja¬ cej RST.W uwidocznionym na fig. 2 rysunku, indukcyjny silnik pierscieniowy MI ma stojan polaczony po¬ przez wylacznik W z siecia zasilajaca RST, zas wirnik polaczony z wejsciem zmiennopradowym tyrystorowych przeksztaltników 1PW jest polaczo¬ ny poprzez dlawik wygladzajacy 1DL, lacznik ste¬ rowany 1WS z grupa anodowa tyrystorów prze¬ ksztaltnika sterowanego 1PS, którego grupa katon dowa tyrystorów jest polaczona z grupa anodowa tyrystorów przeksztaltników 1PW oraz poprzez ele¬ ment prostowniczy EP zapewniajacy prace równo¬ legla przeksztaltników 1PS i 2PS, z grupa katodo¬ wa tyrystorów przeksztaltnika 2PW oraz grupa ^ anodowa tyrystorów przeksztaltnika sterowanego 2PS, którego grupa katodowa tyrystorów polaczo¬ na jest poprzez dlawik wygladzajacy 2DL oraz lacznik sterowany 2WS z grupa anodowa tyrystorów przeksztaltnika wirnikowego 2PW. Wyjscia zmien¬ nopradowe przeksztaltników sterowanych 1PS I 2PS sa polaczone poprzez transformator trójfazo¬ wy TP oraz poprzez wylacznik W z siecia zasila¬ jaca RST. Ponadto wirnik silnika MI jest pola¬ czony z lacznikami tyrystorowo-diodowymi LTD polaczonymi szeregowo z opornikami R i w gwiaz¬ de, bloku rozruchu i ochrony przepieciowej BROP.Uklad dziala w sposób nizej opisany. Po zam¬ knieciu wylacznika W zostaje podane napiecie do obwodu stojana silnika ML Obwód wirnika zam¬ kniety jest wówczas przez blok BROP, zas lacz¬ niki 1WS i 2WS sa otwarte, a tyrystory przeksztalt¬ ników wirnikowych IPW i 1PW ty™ stanie nie- przewodzenia. Blok BROP umozliwia kontrolowa¬ ny rozruch do predkosci odpowiadajacej dolnemu zakresowi regulacji w ukladzie kaskadowym.Powyzej predkosci odpowiadajacej dolnemu za- 15 20 25 30 35 40 45 501 55 60140 5 kresowi zostaja zamkniete laczniki 1WS i 2WS, a nastepnie zostaja wyzwolone tyrystory grupy kato¬ dowej przeksztaltnika 1PW oraz tyrystory grupy anodowej przeksztaltnika 2PW, co powoduje, ze laczniki 1WS i 2WS sa zalaczone w stanie bez- pradowym. Przeplyw pradu w obwodzie kaskady wystapi po odpowiednim wysterowaniu tyrystorów przeksztaltników 1PW i 2PW, co powoduje odla¬ czenie bloku BROP poprzez komutacje naturalna (napieciem wirnika) tyrystorów tego bloku BROP.Obwód wirnika jest wówczas zamkniety przez grupe katodowa przeksztaltnika 1WP, dlawik 1DL, lacznik 1WS, przeksztaltnik 1PS, element prostow¬ niczy EP, przeksztaltnik 2PS, lacznik 2WS, dlawik 2DL i grupe anodowa przeksztaltnika ^ 2PW.Regulacja predkosci silnika MI uzyskiwana jest przez zmiane napiecia wyprostowanego przeksztal¬ tników 1PS i 2PS pracujacych jako falownik.Energia poslizgu silnika MI, dzieki pracy falow- niczej przeksztaltników sterowanych 1PS i 2PS przesylana jest poprzez transformator TP do sieci zasilajacej RST.W przypadku przewrotu przeksztaltników stero¬ wanych 1PS i 2PS pracujacych jako falownik, na¬ stepuje gwaltowny wzrost pradu w obwodzie pra¬ du stalego, co powoduje otwarcie laczników 1WS i 2WS oraz odlaczenie przeksztaltników 1PS i 2PS od silnika MI i wlaczenie bloku BROP.Praca szeregowa przeksztaltników 1PS, 2PS wy¬ stepuje w dolnym zakresie regulacji predkosci obrotowej.W górnym zakresie regulacji predkosci obroto¬ wej zostaja wysterowane tyrystory grupy katodo¬ wej przeksztalnika 2PW oraz grupy anodowej prze¬ ksztaltnika 1PW, co powoduje przeplyw polowy pradu wirnika silnika MI przez przeksztaltnik 1PW, lacznik 1WS, dlawik 1DL oraz przeksztaltnik 1PS, zas druga polowa pradu wirnika plynie przez prze¬ ksztaltnik 2PW, przeksztaltnik 2PS, dlawik 2DL, lacznik 2WS, natomiast element prostowniczy EP uniemozliwia zwarcie wirnika przez grupe kato¬ dowa wysterowanych tyrystorów przeksztaltnika 110 6 2PW i grupe anodowa wysterowanych tyrystorów przeksztaltnika 1PW.W przypadku przewrotu przeksztaltników 1PS i 2PS pracujacych jako falownik, wystepuje od- 5 laczenie poprzez lacznik 1WS albo 2WS odpowied¬ nio przeksztaltników 1PS lub 2PS od obwodu wir¬ nika.Podczas pracy równoleglej przeksztaltników 1PS i 2PS, energia poslizgu silnika MI jest przekazy- io wana przez transformator TP do sieci zasilajacej RST.Kazdorazowe odlaczenie laczników sterowanych 1WS i 2WS powoduje wyzwolenie laczników ty- rystyrowo-diodowych LTD bloku BROP i zamknie- 15 cie obwodu wirnika silnika MI przez blok BROP, co zapewnia tlumienie przepiecia powstajacego pod¬ czas odlaczania obwodu stojana od sieci zasilajacej RST. 20 Zastrzezenie patentowe Kaskadowy uklad napedowy zawierajacy induk¬ cyjny silnik pierscieniowy, w którego obwodzie wirnika wlaczone sa przeksztaltniki wirnikowe po- 25 laczone poprzez dlawiki wygladzajace z tyrystoro¬ wymi przeksztaltnikami sterowanym fazowo oraz element prostowniczy zapewniajacy prace równo¬ legla tyrystorowych przeksztaltników i blok rozru¬ chu i ochrony przepieciowej zlozony z laczników 30 tyrystorowo-diodowych polaczonych szeregowo z opornikami, które sa polaczone w gwiazde oraz trójfazowy transformator trójuzwojeniowy lub dwa transformatory trójfazowe dwuuzwojeniowe, zna¬ mienny tym, ze ma pierwszy lacznik sterowany 35 (1WS) wlaczony w obwód pradu stalego pomiedzy grupe katodowa pierwszego przeksztaltnika wirni¬ kowego (1PW) a grupe anodowa pierwszego tyry¬ storowego przeksztaltnika sterowanego (1PS) oraz drugi lacznik sterowany (2WS) wlaczony w obwód 40 pradu stalego pomiedzy grupe anodowa drugiego przeksztaltnika wirnikowego (2PW) a grupe kato¬ dowa drugiego tyrystorowego przeksztaltnika ste¬ rowanego (2PS).140 110 RST 1PW| i-M- ¦W 1PS rW 4»- EP -tt- rtt- Hfl- 2PS r*- HH TP w \2WS ^2Dt: FIG.1 5* as- 1! R? ? l I BROP WZGraf. Z^d 2 — 251/87 — 95 Cena 130 zl PLThe subject of the invention is a cascade drive system used in drives of devices with a fan load torque characteristic, especially when the control range is from 3% to 60% with a shift speed. Known from the Polish patent specification No. 111 480, a series- for parallel connection of thyristor converters in a cascade drive system, it contains two thyristor-diode converters, connected by their AC inputs to the rotor of a ring induction motor. On the other hand, the steady-current outputs of thyristor-diode converters are connected through smoothing chokes with the constant-current inputs of two thyristor transformers, connected through a rectifier element, which ensures parallel operation of the converters, and the variable-current outputs of the transformers are connected by a three-phase network transformer There is also known from the patent application No. 234 908 a cascade drive system containing a ring induction motor in which the rotor circuit is connected to an AC input adaptive converters, each of which is a three-phase bridge, consisting of They consist of the anode group of thyristors and the cathode group of thyristors, connected in series and in series, while the steady-current output is connected through a smoothing choke in the circuit of the steady-state phase controlled thyristor converters. In addition, the rotor winding is connected to a start-up and overvoltage protection block consisting of thyristor-diode switches and star-connected resistors. The disadvantage of these systems is the lack of effective protection of the DC circuit in the event of a reverse inverter. The system according to the invention has the first a controlled switch connected to the DC circuit between the cathode group of the first rotor converter with the anode group of the first thyristor controlled converter and the second controlled switch connected to the DC circuit between the anode group of the second rotor converter and the cathode group of the second controlled thyristor converter. according to the invention, the system enables the galvanic disconnection of the controlled converter circuits from the rotor circuit during start-up and protects the converters from damage in the event of a failure, i.e. a short circuit in the DC circuit or an overturn of the controlled converter operating as inverter. In addition, the system has a lower reactive power consumption, especially in the upper range of the speed control. The subject of the invention is illustrated in an example embodiment in the drawing, which in Fig. 1 shows a cascade drive system with tiger-diode rotor converters, 140 110 140 110 3. .i, -., -.,. ', • -¦ and in Fig. 2 - a system with thyristor rotor transformers. As shown in Fig. 1, an induction motor through a circuit breaker W from the RST supply network, and the rotor is connected to the AC input of diodes SWD- ^ f of standard rotor converters lEw! * II2PW.V The cathode group of the 1PW converter diodes is connected by a JWS-controlled jumper, a 1DL smoothing choke from the 1PSA shifter of the anode converter whose cathode group of thyristors is connected to the anode group of thyristors of the 1PW converter and through the EP rectifier element ensuring parallel operation of 1PS and 2PS converters, with the cathode group of thyristors p 2PS controlled transformer, whose thyristor cathode group is connected through a 2DL smoothing choke and a 2WS controlled switch with the anode group of the 2PW rotor transformer's diodes. The AC outputs of the 1PS and 2PS controlled converters are connected via a three-phase TP switch and through a transformer switch RST power grid. In addition, the rotor of the MI motor is connected to a thyristor-diode LTD switch in series with the R and star resistors, the starter block and the BROP overvoltage protection. The circuit operates as described below. Closing the switch W causes connecting the stator of the MI motor to the RST mains voltage. The BROP block is connected to the rotor circuit, the switches 1WS and 2WS are open, while the thyristors of the anode group of the 1PW converter and the thyristors of the cathode group of the 2PW converter are in a non-conductive state. The BROP block enables the controlled start-up of the MI motor to a speed corresponding to the lower range of regulation in a cascade system. Above the speed corresponding to the lower range, the connectors 1WS and 2W3 are closed and the BROP block is disconnected. The rotor circuit of the MI motor is a series connected cathode group. 1PW converter diodes, lWS connector. choke 1DL, converter 1PS, rectifier EP, converter 2PS, for IDL, connector 2WS, anode group of diodes of converter 2FW, The adjustment of the rotational speed of the MI motor is achieved by changing the rectified voltage of 1PS, 2PS converters working as inverter. The slip energy of the MI motor, thanks to the inverter operation of 1PS and 2PS controlled converters, is sent along the path of the TP ship owner to the RST supply network. In the event of an inversion of the 1PS and 2PS controlled converters operating as an inverter, it is rapidly stepped. increase of the current in the DC circuit, which causes the opening of the 1WS and 2WS switches and the disconnection of 1PS, 2PS converters from the MI motor and switching on the BROP block. Series work of 1PS, 2PS converters is in the lower range of rotational speed regulation. The thyristors of the cathode group of the 2PW converter and the anode group of the 1PW converter are actuated, which causes the flow of the 5th half of the rotor current of the MI motor through the converter 1PW, the 1W8 connector, the 1DL choke and the IPSj converter and the other half of the rotor current will flow through the converter, 2PS converter, for 2DL, 2WS connector, while the KF rectifier element prevents short-circuit vortex it passes through the cathode group of the controlled thyristors of the 2PW converter and the anode group of the controlled thyristors of the 1PW converter. In the case of an inversion of the 1PS, 2PS converters working as an inverter there is a disconnection with the connector 1WS or 2WS; suitable 1PS or 2PS converters from the rotor circuit. During operation of the smooth 1PS converters, 2PS the slip energy of the MI motor is transferred through the TP transformer to the RST supply network. Each disconnection of the 1WS and 2WS controlled switches triggers the thyristor- of the LTD diode block of the BROP block and the closure of the rotor circuit of the MI motor through the BROP block, which suppresses the overvoltage occurring when the stator circuit is disconnected from the RST supply network. In the figure 2, the MI ring induction motor has a stator connected to ¬ through the switch W to the RST supply network, and the rotor connected to the AC input of the 1PW thyristor converters is connected through the 1DL smoothing choke, the 1WS controlled connector with the anode group of the thyristors of the 1PS controlled converter, the cathode of which is connected to the thyristor the anode group of the thyristors of 1PW converters and through the rectifier element EP providing parallel work of 1PS and 2PS converters, with the cathode group of the 2PW converter thyristors and the anode group of the thyristors of the 2PS controlled converter, whose cathode group of thyristors is connected through the 2DL smoothing choke and the 2WS switch with the 2WS anode group of the 2PW thyristor rotor . The AC outputs of the 1PS and 2PS controlled converters are connected via a three-phase transformer TP and via a switch W to the RST supply network. In addition, the rotor of the motor MI is connected to thyristor-diode switches LTD in series with the resistors R and in the star, the starting block and the overvoltage protection BROP. The circuit operates as described below. After closing the switch W, voltage is applied to the stator circuit of the ML motor. The rotor circuit is then closed by the BROP block, the switches 1WS and 2WS are open, and the thyristors of the rotor transformers IPW and 1PW are non-conductive. . The BROP block enables a controlled start-up to the speed corresponding to the lower regulation range in the cascade system. Above the speed corresponding to the lower limit, the 1WS and 2WS switches are closed, and then the cat group thyristors are triggered. of the 1PW converter and thyristors of the anode group of the 2PW converter, which means that the 1WS and 2WS switches are closed in the de-energized state. The current flow in the cascade circuit will take place after appropriate activation of the thyristors of 1PW and 2PW converters, which causes disconnection of the BROP block by natural commutation (rotor voltage) of the thyristors of this BROP block. The rotor circuit is then closed by the cathode group of the 1WP converter, 1DLS choke 1DLS , 1PS converter, EP rectifier element, 2PS converter, 2WS coupler, 2DL choke and 2PW converter anode group. MI motor speed regulation is obtained by changing the rectified voltage of 1PS and 2PS converters working as an inverter. Electric energy, Thanks to the inverter operation of 1PS and 2PS controlled converters, it is sent through the TP transformer to the RST supply network. In the event of an inversion of the 1PS and 2PS controlled converters working as an inverter, there is a sudden increase in the current in the DC circuit, which causes opening 1WS and 2WS connectors and disconnection of 1PS and 2PS converters from the motor MI and switching on the BROP block. Series operation of 1PS, 2PS converters occurs in the lower range of rotational speed control. In the upper range of rotational speed control, thyristors of the cathode group of the 2PW converter and the anode group of the 1PW converter are controlled, which causes the flow half of the rotor current of the MI motor through the 1PW converter, 1WS coupler, 1DL choke and 1PS converter, while the other half of the rotor current flows through the 2PW converter, 2PS converter, 2DL choke, 2WS connector, while the EP rectifier element prevents short-circuit of the rotor by the group of corners The power of the triggered thyristors of the 110 6 2PW converter and the anode group of the triggered thyristors of the 1PW converter. In the case of an inversion of the 1PS and 2PS converters working as an inverter, there is a disconnection through a 1WS or 2WS connector from 1PS or 2PS converters from the rotor circuit. parallel operation of 1PS and 2PS converters, motor slip energy MI is transmitted through the TP transformer to the RST supply network. Each disconnection of the 1WS and 2WS controlled switches causes the triggering of the LTD thyristor-diode switches of the BROP block and the closing of the MI motor rotor circuit by the BROP block, which suppresses the overvoltage generated under ¬ time to disconnect the stator circuit from the RST mains. 20 Patent claim A cascade drive system containing an induction ring motor, in the rotor circuit of which rotor converters are connected through smoothing chokes with phase-controlled thyristor converters and a rectifying element ensuring the operation of parallel thyristor transformers and a starter block and overvoltage protection consisting of thyristor-diode switches connected in series with resistors, which are star-connected, and a three-phase three-winding transformer or two three-phase two-winding transformers, characterized by the fact that it has a first controlled switch (1WS) connected to the DC circuit between the cathode group of the first rotor converter (1PW) and the anode group of the first thyristor controlled converter (1PS) and the second controlled switch (2WS) connected in the DC circuit 40 between the anode group of the second rotor converter (2PW) and the cathode group of the second vol controlled yristor converter (2PS). 140 110 RST 1PW | i-M- ¦W 1PS rW 4 »- EP -tt- rtt- Hfl- 2PS r * - HH TP w \ 2WS ^ 2Dt: FIG.1 5 * as- 1! R? ? l I BROP HZGRAPH. Z ^ d 2 - 251/87 - 95 Price PLN 130 PL