Przedmiotem wynalazku jest sposób desorpcji zanieczyszczen gazowych w wielopólkowej kolumnie adsorpcyjnej, polegajacy na przepuszczaniu czynnika desorbujacego przez zloze stale sorbenta umieszczone na róznych poziomach.Znane sposoby desorpcji zanieczyszczen gazowych z fazy stalej polegaja na przepuszczeniu czynnika desorbujacego na przyklad pary wodnej, przez warstwe sorbenta. stosujac przeplyw wspólpradowy lub przeciwpradowy, gdy desorpcje prowadzi sie jednoczesnie w co najmniej dwóch aparatach, proces mozna prowadzic sposobem wedlug wynalazku opisanego w opisie patentowym australijskim nr409994.Opisany proces desorpcji zanieczyszczen para wodna, polega na rozdzieleniu cyklu desorpcji kazdego adsorbera na dwie fazy. Pierwsza faza polega na odpedzeniu zanieczyszczen para wodna odprowadzona z innego aparatu, to znaczy zawierajaca juz zdesorbowane zanieczyszczenia. W drugiej fazie procesu prowadzi sie desorpcje swieza para wodna. W przypadku stosowania dwóch adsorberów czas desorpcji dzieli sie na równe czesci na obie fazy procesu. Taki sposób prowadzenia procesu desorpcji zanieczyszczen, pozwala zachowujac te sama efektywnosc obnizyc zuzycie pary wodnej, o okolo 25% w odniesieniu do procesu desorpcji tylko swieza para wodna. Niedogodnoscia stosowania znanych sposobów desorpcji jest znaczne zuzycie pary wodnej dla osiagniecia zadanej efektywnosci procesu.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu desorpcji zanieczyszczen znanymi czynnikami desorbuja- cymi, a w szczególnosci para wodna charakteryzujacego sie wysoka efektywnoscia desorpcji przy dalszym znacznym obnizeniu zapotrzebowania czynnika desorpcyjnegO; Cel ten zostal osiagniety, dzieki wynalaz¬ kowi, zgodnie z którym desorpcje zanieczyszczen gazowych w wielopólkowej kolumnie adsorpcyjnej polega¬ jaca na przepuszczeniu przez zloze stale sorbenta umieszczone na róznych poziomach prowadzi sie rozdzielajac strumien czynnika desorbujacego na co najmniej dwa strumienie przeplywowe, przy czym strumien glówny przepuszcza sie przez kolejne warstwy zloza stalego stosujac przeplyw wspólpradowy lub przeciwpradowy, a pozostala czesc strumienia desorbujacego wprowadza sie jako uzupelnienie strumienia glównego do kolejnych przestrzeni miedzywarstwowych zachowujac ten sam kierunek przeplywu jak stru¬ mienia glównego. Strumien uzupelniajacy wprowadza sie do dowolnej przestrzeni miedzywarstwowej w ielo- pólkowej kolumny adsorpcyjnej. Strumien uzupelniajacy wprowadza sie do przestrzeni miedzywarstwowych w postaci strumieni czastkowych równych lub róznych wielkosci. Zoptymalizowanie poszczególnych wiel¬ kosci strumieni pozwala obnizyc znacznie zapotrzebowanie energii na pokonanie oporów przeplywu przez urzadzenie adsorpcyjne. Osiaga sie tez znaczne obnizenie zuzycia pary wodnej do desorpcji gdy proces prowadzi sie obnizajac wielkosc strumienia doplywajacego do kolejnej warstwy sorbenta.2 116116 Sposobem wedlug wynalazku mozna doprowadzic poszczególne strumienie czynnika desorbujacego do kolejnych przestrzeni miedzywarstwowych lub na przyklad do co drugiej lub co trzeciej przestrzeni miedzy- warstwowej w ten sposób, ze kolejny doprowadzony strumien czynnika desorbujacego bedzie mieszal sie ze strumieniem wyplywajacym z warstwy sasiedniej. Proces desorpcji mozna prowadzic stosujac doplyw strumieni o wielkosci zmiennej do kolejnej przestrzeni miedzywarstwowej, wielkosc strumienia doplywaja¬ cego bedzie funkcja stopnia nasycenia zloza adsorpcyjnego. Desorpcje zanieczyszczen filtra adsorpcyjnego zgodnie z wynalazkiem mozna prowadzic stosujac przeciwpradowe lub wspólpradowe przepuszczenie czynnika desorpcyjnego przez zloze, w którym jako materialów adsorpcyjnych uzywa sie w pierwszym rzedzie wegli aktywnych jak równiez zelu krzemionkowego i zeolitów.Sposób wedlug wynalazku jest blizej objasniony schematem na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schemat przeplywu strumieni desorpcyjnych do kolejnych przestrzeni miedzywarstwowych, a fig. 2 — schemat przeplywu strumienia czynnika desorpcyjnego w okreslonych przestrzeniach miedzywarstwowych.Strumien glówny czynnika desorbujacego wprowadzany jest do przestrzeni znajdujacej sie pod najnizsza warstwa sorbenta i przeplywa przez kolejne warstwy umieszczone na róznych poziomach laczac sie ze strumieniami czasteczkowymi strumienia uzupelniajacego w kolejnych przestrzeniach miedzywarstwowych.Fig. 2 przedstawia schemat wprowadzenia strumienia uzupelniajacego w postaci dwóch róznych strumieni czasteczkowych Vi i V2 do przestrzeni miedzywarstwowych umieszczonych na róznych poziomach w wieJopólkowej kolumnie adsorpcyjnej, przy czym wielkosci poszczególnych strumieni przeplywowych nie sa sobie równe. Nizej podane przyklady blizej objasniaja sposób wedlug wynalazku.Przyklad I. Para wodna o cisnieniu 1,18 103 Pa przegrzana do temperatury 393 K desorbowano toluen ze zloza zawierajacego wegiel aktywny N rozmieszczony w sposób równomierny na trzech pólkach adsorbera. Zloze sorbenta w ilosci po lOOOg na kazdej pólce, zawieralo 550g uprzednio zaadsorbowanego toluenu. Proces desorpcji toluenu prowadzono rozdzielajac strumien pary wodnej na trzy strumienie czast¬ kowe, przy zachowaniu proporcji poszczególnych strumieni 2:1:1, przy czym strumien najwiekszy kiero¬ wany byl pod pierwsza pólke, przeplywajac kolejno przez trzy zloza, pozostale strumienie doprowadzano pod druga i trzecia pólke. Po 60 minutach przerwano proces desorpcji i zmierzono ilosc skroplin oraz ilosc zdesorbowanego toluenu. W trakcie procesu mierzono temperature pary na wylocie, która wynosila 374K.Zdesorbowano ogólem 535g toluenu, zuzywajac 30,2kg pary wodnej. Wskaznik zuzycia pary wodnej, liczony na kilogram zdesorbowanego rozpuszczalnika wyniósl 56,5 kg/kg. Osiagnieto stopien desorpcji 0,97.Dla celów porównawczych przeprowadzono proces desorpcji przepuszczajac cala ilosc pary przez cale zloze, kolejno przez wszystkie pólki. Zachowujac warunki wyjsciowe jak w przykladzie powyzej, desorpcje prowadzono do osiagniecia w desorbacie 535 g toluenu, co odpowiadalo stopniowi desorpcji równemu 0,97.Ten stopien zdesorbowania osiagnieto po 75 minutach. Calkowite zuzycie pary desorpcyjnej wynioslo 41,5 kg. Wskaznik zuzycia pary grzejnej liczony na kilogram zdesorbowanego rozpuszczalnika wyniósl 77,2kgAg.Przyklad II. Para wodna o cisnieniu 1.13 • 105Pa przegrzana do temperatury 388K desorbowano toluen ze zloza zawierajacego wegiel aktywny N rozmieszczony równomiernie na trzech pólkach przy zachowaniu identycznych wielkosci zloza i stanu jego nasycenia toluenem. Pare wodna doprowadzono pod pólke pierwsza oraz pod pólke trzecia zachowujac proporcje wielkosci poszczególnych strumieni 2,6:1.Temperatura pary odlotowej zmierzona na wylocie wynosila 372 K. Dla osiagniecia stopnia zdesorbowania toluenu równego 0,97 zuzyto 36 kg pary wodnej. Cykl desorpcji trwal 65 minut. Wskaznik zuzycia pary na kilogram zdesorbowanego toluenu wyniósl 67 kgAg.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób desorpcji zanieczyszczen gazowych w wielopólkowej kolumnie adsorpcyjnej, polegajacy na przepuszczeniu czynnika desorbujacego przez zloze stale sorbenta umieszczone na róznych poziomach, znamienny tym, ze strumien czynnika desorbujacego rozdziela sie na co najmniej dwa strumienie przeply¬ wowe, przy czym strumien glówny przepuszcza sie przez kolejne warstwy zloza stalego stosujac przeplyw wspólpradowy lub przeciwpradowy a pozostala czesc strumienia desorbujacego wprowadza siejako uzupel¬ nienie strumienia glównego do kolejnych przestrzeni miedzywarstwowych zachowujac ten sam kierunek przeplywu jak strumienia glównego. 2. Sposób wedlug zastrz 1, znamienny tym, ze strumien uzupelniajacy wprowadza sie do dowolnej przestrzeni miedzywarstwowej wielopólkowej kolumny adsorpcyjnej. 3. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, ze strumien uzupelniajacy wprowadza sie do przestrzeni miedzywarstwowych w postaci strumieni czastkowych równych lub róznych wielkosci.116 116 V* V, V b^xxxxxx^ l 1 kxx^x«xN^ 1 l 1 5to^W^^ ^00066^99WJ C66ó^^«^d i | V V V V V \xxóóó&x$$v \ l ksSOOOOOOOOOod i 1 | Wttóóóótzm l | £&*&5Ó66^^ l | ¦SSÓSÓAÓ&^d l | fig.1. fig.2. PL