PL104359B1 - Sposob zgazowywania wegla zawierajacego popiol - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób zgazowy¬ wania stalych materialów weglistych w fluidalnym zlozu.

Gaz syntezowy jest waznym surowcem, z które¬ go wytwarza sie na skale przemyslowa rózne pro¬ dukty chemiczne. Gaz ten jest mieszanina wodoru z tlenkiem wegla i wytwarza sie go poddajac go¬ racy wegiel dzialaniu pary wodnej na drodze re¬ akcji zwanej reakcja gazu wodnego, która przebie¬ ga zgodnie z nastepujacym schematem: 871°C C + HfO (para) ? CO + H2 Gaz syntezowy poddawany katalitycznemu pro¬ cesowi w temperaturze 204—593°C mozna przepro¬ wadzac w metan lub w surogat naturalnego gazu, znany w energetyce i technologii paliw pod nazwa SNG. Prowadzono juz liczne badania w celu opra¬ cowania praktycznego sposobu wytwarzania SNG, przy uzyciu jako produktu posredniego gazu syn¬ tezowego otrzymanego przez zgazowywanie wegla lub materialów weglistych.

Jeden ze znanych sposobów wytwarzania gazu syntezowego polega na tym, ze pare wodna pro¬ wadzi sie przez fluidalne zloze weglistego mate¬ rialu. W procesie tym para wodna styka sie bar¬ dzo dokladnie z silnie rozdrobnionym weglem, dzieki czemu osiaga sie wysoka sprawnosc proce¬ su. Aczkolwiek zastosowanie techniki fluidyzacji stanowi postep w procesie wytwarzania gazu syn¬ tezowego, to jednak i w tym sposobie doprowa- 39 dzanie ciepla niezbednego dla silnie endotermicz- nej reakcji pary wodnej z weglem jest trudne do zrealizowania. Wprawdzie prostym rozwiazaniem jest doprowadzenie powietrza razem z fluidyzuja- ca para woda i spalanie czesci wegla, ale wówczas otrzymany gaz syntezowy zawiera azot. Zamiast powietrza mozna stosowac czysty tlen, ale pod¬ wyzsza to znacznie koszt procesu.

W celu unikniecia tych wad wewnetrznego spa¬ lania w generatorze gazu syntezowego proponowa¬ no tez wycofywac pewna ilosc stalego materialu weglistego ze strefy gazyfikacji i dzielic ja na 2 odrebne strumienie. Jeden z tych strumieni spa¬ la sie w strefie spalania, a drugi prowadzi sie po¬ przez gorace gazy spalinowe i zawraca do reakto¬ ra razem ze swiezym materialem weglistym w postaci stalej, uzyskujac w ten sposób w zasa¬ dzie calkowita ilosc ciepla niezbednego do prowa¬ dzenia reakcji pomiedzy weglem i para wodna.

Taki uklad jest znany z opisu patentowego St. Zj.

Am. nr 3 440 177.

Niepozadanym objawem towarzyszacym fluidal¬ nemu zgazowywaniu wegla jest wytwarzanie sie drobnych czastek, które uchodza, z fluidalnego re¬ aktora razem z gazem syntezowym i albo sie je traci, albo odzyskuje i zawraca do procesu, co jed¬ nak powoduje dodatkowe koszty. Poza tym, na¬ gromadzanie sie drobnych czastek zmusza do zmniejszania predkosci gazu w reaktorze, a tym samym ogranicza calkowita wydajnosc procesu. 104 359104 359 Korzystnym sposobem jest spalanie tych drob¬ nych czastek w celu uzyskiwania ciepla niezbed¬ nego do prowadzenia reakcji pary wodnej z we¬ glem. W takim procesie, znanym z brytyjskiego opisu patentowego nr 1312 860, drobne czastki wegla, oddzielone od gazu syntezowego, wprowa¬ dza sie do odzuzlajacej komory spalania, w której spala sie je, uzyskujac cieplo dla gazogeneratora.

Gorace gazy spalinowe stosuje sie do porywania i dyspergowania zawracanego strumienia stalego materialu weglistego z gazogeneratora, a równo¬ czesnie do bardzo szybkiego ogrzewania tego stru¬ mienia do zadanej temperatury. Zazwyczaj prze¬ noszenie ciepla trwa tylko ulamek sekundy, przy czym czas stykania sie nie powinien byc dluzszy niz pare sekund (2—3 sekundy), aby uniknac strat wegla powodowanych przez reakcje wegla z dwu¬ tlenkiem wegla i para wodna w porwanych gazach spalinowych. W celu utrzymania ukladu w równo¬ wadze cieplnej trzeba odprowadzac ze zloza pewna ilosc wegla i spalac razem z drobnymi czastkami.

Jako weglowy reagent stosuje sie silnie rozdrob¬ niony wegiel wypalony, otrzymywany przy fluidal¬ nym zweglaniu wegla mineralnego, opisanym w opisie patentowym St. Zj. Am. nr 3 375 175.

Prowadzac taki proces w duzym urzadzeniu próbnym stwierdzono, ze w gazogeneratorze nagro¬ madza sie popiól, poniewaz pewna ilosc stopionego popiolu jest porywana z komory spalania w posta¬ ci drobnych kropel zuzla, który zawraca sie do gazogeneratora z cyrkulujacym strumieniem wy¬ palonego wegla. Ten i inny material o duzej za¬ wartosci popiolu ma tendencje do nagromadzania sie na dnie gazogeneratora. Stwierdzono równiez, ze drobne czastki tego wypalonego wegla zawie¬ raja w przyblizeniu taka sama ilosc popiolu jak swiezy wegiel wypalony, doprowadzany do gazo¬ generatora. Poniewaz rozdrobniony wegiel wypa¬ lony ma znacznie mniejszy niz doprowadzany do ukladu wegiel wypalony, przeto ilosc popiolu usu¬ wanego z ukladu przez spalanie w komorze spala¬ nia rozdrobnionego zweglonego materialu wegliste¬ go jest mniejsza niz ilosc popiolu w doprowadza¬ nym materiale weglistym. Poza tym, popiól powi¬ nien byc usuwany, w celu utrzymania równowagi popiolu w ukladzie. Mozna to uskuteczniac przez wycofywanie strumienia wegla wypalonego z ga¬ zogeneratora. Jednakze czyniac to usuwa sie rów¬ niez wegiel (pierwiastek), a jego ilosc, która moze byc uzyta jest uwarunkowana wymaganiami cieplnymi ukladu.

Przedmiotem wynalazku jest sposób zgazowywa- nia wegla zawierajacego popiól za pomoca pary wodnej w gazogeneratorze o fluidalnym zlozu, w którym drobne czastki wegla oddzielone od gazu syntezowego spala sie w odzuzlajacej komorze spa¬ lania, gazy spalinowe stosuje sie do dyspergowa¬ nia wegla zawracanego z fluidalnego zloza w ga¬ zogeneratorze, w celu ogrzania tego zawracanego strumienia, który nastepnie oddziela sie od gazów spalinowych w celu ograniczenia jego reakcji z ty¬ mi gazami, po czym zawraca do fluidalnego zloza w gazogeneratorze, aby w ten sposób dostarczyc ciepla niezbednego dla reakcji zgazowywania, przy czym nagromadzanie sie popiolu w gazogene¬ ratorze reguluje sie podczas doprowadzania do¬ datkowo ciepla do reakcji gazyfikacji.

Cecha sposobu wedlug wynalazku jest to, ze z fluidalnego zloza w gazogeneratorze odprowadza sie drugi strumien zweglonego materialu wegliste¬ go, rozdziela ten strumien na czesc o duzej zawar¬ tosci popiolu i czesc o malej zawartosci popiolu, czesc o duzej zawartosci popiolu wprowadza sie do komory spalania i spala razem z drobnymi czastkami, zas czesc o malej zawartosci popiolu wprowadza sie do fluidalnego zloza w gazogenera¬ torze, przy czym ten drugi strumien weglistego materialu odprowadza sie z predkoscia co najmniej tak duza, aby z fluidalnego zloza w gazogenerato- rze odprowadzana byla ilosc popiolu równa ilosci popiolu wprowadzanego do gazogeneratora razem z swiezym surowcem.

Predkosc strumienia wegla odprowadzanego z gazogeneratora i poddawanego rozdzielaniu mo- ze byc równa najmniejszej predkosci niezbednej do utrzymania równowagi popiolu, to znaczy, ze trzeba z ukladu odprowadzac tyle popiolu, ile go doprowadza sie razem z swiezym weglem podda¬ wany zgazowywaniu. Korzystnie jest jednak, gdy predkosc odprowadzania i rozdzielania byla znacz¬ nie wyzsza od tej najmniejszej predkosci, gdyz wówczas zawartosc popiolu w zlozu ulegnie wy¬ raznemu obnizeniu, w wyniku czego, dzieki zwiekszonej zawartosci wegla w zlozu, sprawnosc gazogeneratora ulegnie wyraznemu zwiekszeniu.

Wynalazek opisano ponizej w odniesieniu do ry- runku, który przedstawia schemat procesu prowa¬ dzonego sposobem wedlug wynalazku. Zgodnie z wynalazkiem, cieplo niezbedne dla fluidalnej ga- zyfikacji dostarcza sie korzystnie przez spalanie najbardziej rozdrobnionego materialu wytwarza¬ nego w tym procesie, dzieki czemu doprowadzajac pewna ilosc ciepla równoczesnie reguluje sie ilosc drobnych czastek. Reszte niezbednego ciepla do- 40 starcza sie przez spalanie strumienia wegla o zwiekszonej zawartosci popiolu, otrzymanego przez rozdzielanie zawracanego strumienia wegla z grz^generatora na czesc o duzej zawartosci po¬ piól .i i csesc o malej zawartosci popiolu, przy czym 45 ta droga zawraca sie do gazogeneratora.

Produkty spalania drobnych czastek wegla i frakcji wegla i zwiekszonej zawartosci popiolu miesza sie ze strumieniem wegla zawracanym z gazogeneratora, ogrzewajac w ten sposób ten zawracany strumien do temperatury dostatecznie wysokiej tak, ze po zawróceniu tego strumienia do gazogeneratora uzyskuje sie w nim ilosc ciepla niezbedna do prowadzenia reakcji pary wodnej z weglem. Czas stykania sie gazów spalinowych z zawracanym strumieniem wegla jest krótki, aby ograniczyc mozliwie najbardziej reakcje wegla z dwutlenkiem wegla i para wodna w tych gazach spalinowych.

Cieplo dostarczane przez drobne czastki nie wy¬ starcza dla uzyskania równowagi ciepla, totez 60 trzeba je dodatkowo uzupelniac przez spalanie wegla odprowadzanego z masy fluidalnego zloza.

Stosujac znane sposoby rozdzielania, strumien wegla wycofany z gazogeneratora mozna rozdzie¬ lac na frakcje o wiekszej zawartosci popiolu 55 i frakcje o mniejszej zawartosci popiolu. Spalanie 50104 359 6 frakcji o wiekszej zawartosci popiolu daje te ko¬ rzysc, ze zwieksza sie stezenie wegla w gazogene- ratorze, dzieki czemu wzrasta sprawnosc gazoge- neratora. Frakcje o mniejszej zawartosci popiolu zawraca sie do fluidalnego zloza gazogeneratora.

Ilosc wegla wycofywanego ze zloza zalezy od ilosci wegla niezbednego do spalania, od sprawnosci urza¬ dzenia do oddzielania popiolu od wegla i od ilosci popiolu, która nalezy usunac, a ta zas zalezy od zawartosci popiolu i rodzaju wegla.

Jak uwidoczniono na rysunku, gazogenerator 1 zawiera zloze 2 wypalonego wegla, otrzymanego przez fluidalne zweglanie surowca weglistego w sposób podany w powolanym wyzej opisie pa¬ tentowym St. Zj. Am. nr 3 375175. Zloze to jest utrzymywane na siatce za pomoca fluidyzujacego strumienia przegrzanej pary wodnej. Wypalony wegiel wprowadza sie do gazogeneratora 1 bezpo¬ srednio przewodem 3 lub w postaci produktu za¬ wracanego przewodem 12, jak opisano nizej.

W gazogeneratorze 1 goracy wypalony surowiec weglisty reaguje z para wodna doprowadzana prze¬ wodem 4, dajac gaz syntezowy, skladajacy sie glównie z tlenku wegla i wodoru, ale zawierajacy równiez pewna ilosc tlenosiarczku wegla, dwutlen¬ ku wegla i gazów siarkowych (siarkowodór). Gazy te, unoszace zawiesine stalego wegla, prowadzi sie przez uklad cyklonów, w celu oddzielania stalych substancji od wytworzonego gazu. Wieksze czastki stale oddziela sie w pierwszym cyklonie 5 i za¬ wraca do gazogeneratora, a czastki drobniejsze od¬ dziela sie w drugim cyklonie 6 i przewodami 7 i 8 prowadzi do komory spalania 9. Spalanie tych najdrobniejszych czastek w komorze spalania 9 zapobiega nagromadzaniu sie ich w ukladzie i umozliwia unikniecie duzych urzadzen odpylaja¬ cych, a tym samym zmniejsza koszty inwestycji i eksploatacji. Równoczesnie zas, takie selektywne usuwanie drobnych czastek umozliwia zachowanie odpowiedniej wielkosci czastek w zlozu 2, dzieki czemu przez to zloze mozna prowadzic gaz z duza predkoscia, nie powodujac wydmuchiwania stalych czesci zloza. Z drugiego cyklonu 6 przewodem 10 odprowadza sie wytworzony gaz.

Komora do spalan 9 stanowi korzystnie urzadze¬ nie udzuzlajace, w którym popiól zawarty w pali¬ wie poddawanym zgazowywaniu jest usuwany w postaci stopionego zuzla, nie zawierajacego wegla. Przez spalanie drobnych czastek usuwa sie wszystek popiól wydmuchiwany z gazogeneratora, ale jak podano wyzej, nie wystarcza to do zapo¬ biezenia nagromadzaniu sie zbyt duzej ilosci po¬ piolu w gazogeneratorze. Zgodnie z wynalazkiem, te zawartosc popiolu reguluje sie odprowadzajac przewodem 11 zweglony material weglisty z gazo¬ generatora i rozdzielajac go w rozdzielaczu 12 na frakcje o malej zawartosci popiolu, która przewo¬ dem 13 zawraca sie jak wspomniano wyzej do ga¬ zogeneratora 1 i na frakcje o duzej zawartosci po¬ piolu, kierowana przewodem 8 do komory spala¬ nia 9. 50 55 60 Proces spalania w komorze 9 prowadzi sie za pomoca powietrza, korzystnie ogrzanego do tempe¬ ratury 538°C. Gorace gazy spalinowe z komory 9 poddaje sie zetknieciu ze strumieniem stalych czastek paliwa pobieranych przewodem 14 z dol¬ nej czesci gazogeneratora 1, po czym ogrzane czastki zawraca sie przewodem 15 do gazogenera¬ tora 1. Czas stykania sie tych czastek z gazami spalinowymi reguluje sie tak, aby zawracane czastki stale mogly zaabsorbowac ze spalin dosta¬ teczna ilosc ciepla, ale równoczesnie aby wyklu¬ czyc w zasadzie mozliwosc reakcji tych czastek z dwutlenkiem wegla i para wodna w gazach spa¬ linowych.

Jezeli np. zawracane czastki stale maja byc ogrzane do temperatury 1038°C i gazy spalinowe wchodzace do strefy mieszania sie ze stalymi czastkami maja temperature okolo 2204°C, wów¬ czas wystarcza stykanie sie gazów spalinowych ze stalymi czastkami paliwa w ciagu mniej niz 0,1 se¬ kundy. W celu ograniczenia reakcji dwutlenku wegla i pary wodnej w gazach spalinowych z weglem zawartym w paliwie, ten czas stykania sie w wymienniki ciepla (linia przerywana w ko¬ morze 9) powinien wynosic tylko pare sekund, ko¬ rzystnie mniej niz 3 sekundy. Ogrzane czastki sta¬ le zawracane do gazogeneratora 1 stanowia zródlo ciepla niezbednego dla reakcji.

Urzadzenie stosowane w procesie prowadzonym zgodnie z wynalazkiem moze byc korzystnie sto¬ sowane razem z urzadzeniem opisanym w powola¬ nym wyzej opisie patentowym St. Zj. Am. nr 3 375 175.

Rozdzielanie weglistego materialu w rozdziela¬ czu 12 moze byc prowadzone dowolnymi znanymi sposobami, np. metoda fluidalnego zloza. Predkosc fluidyzacji dobiera sie tak, aby ciezsza frakcja o duzej zawartosci popiolu opadala, a frakcja lzej¬ sza, o malej zawartosci popiolu, unosila sie ku gó¬ rze. Frakcje o duzej zawartosci popiolu stosuje sie jako paliwo w komorze spalan, a frakcje o malej zawartosci popiolu zawraca do gazogeneratora.

Mozna tez stosowac inne sposoby rozdzielania, ta¬ kie jak rozdzielanie magnetyczne, hydrauliczne lub wibracyjne, stosowane przy wzbogacaniu rud.

Przyklad I. W przykladzie tym wykazuje sie nagromadzenie sie popiolu przy prowadzeniu pro¬ cesu znanym sposobem. Sposobem nieciaglym pro¬ wadzi sie szereg prób zgazowywania wyjsciowego produktu weglistego, zawierajacego 22,1% wago¬ wych popiolu. Warunki procesu i wyniki podano w tablicy 1. Wyniki te swiadcza o tym, ze w miare kontynuowania gazyfikacji zawartosc popiolu w fluidalnym zlozu wzrasta.104 359 Tablica 1 Warunki procesu czas (godziny) 0 1,3 1,3 3,5 3,5 tempera¬ tura °C 871 871 871 871 871 cisnienie KG/cm* 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 Analiza produktu wyjsciowego % wagowe po¬ piól 22,1 31,3 19,2 51,2 24,1 C 73,5 66,8 76,4 47,5 71,8 H 0,8 0,6 0,8 0,4 0,8 N 0,9 0,3 0,8 0,2 0,8 S 2,7 1,0 2,8 0,7 2,6 Uwagi 45.4 kg produktu wyjsciowego 24.5 kg zloza w gazogeneratorze " 12.2 kg drobnych czastek paliwa 13.3 kg zloza w gazogeneratorze 13,1 kg drobnych czastek paliwa Przyklad II. W przykladzie tym ilustruje sie regulowanie nagromadzenia sie popiolu przy pro¬ wadzeniu procesu sposobem wedlug wynalazku, ifi Weglisty surowiec o skladzie podanym w przykla¬ dzie I, w ilosci 45,36 kg/godzine, wprowadza sie do gazpgeneratora pracujacego w temperaturze 871°C i pod cisnieniem 3,5 kG/cml. Proces prowa¬ dzi sie w ciagu 10 godzin. Sklad zloza w gazoge- 20 neratorze i sklad drobnych czastek paliwa podano w tablicy 2. Do gazogeneratora wprowadza sie w ciagu 1 godziny 10,02 kg popiolu, a równoczes¬ nie odprowadza sie taka sama ilosc, mianowicie 4,85 kg w postaci drobnych czastek i 1,0 kg w po- 25 staci paliwa niezbednego dla wyrównania ilosci ciepla oraz 4,17 kg w paliwie, które trzeba odpro¬ wadzic w celu wyrównania zawartosci popiolu.

Tablic Przy takim odprowadzaniu w gazogeneratorze znajduje sie okolo 2,5 raza wiecej popiolu niz w surowym produkcie wprowadzanym. Nalezy tez zauwazyc, ze dla utrzymania równowagi popiolu w ukladzie trzeba by tracic w ciagu 1 godziny 3,31 kg wegla (9,9% calkowitej ilosci wprowadza¬ nej i 10,9% ilosci wegla zgazowywanego). Straty tej unika sie odzyskujac zloze w gazogeneratorze i, utrzymujac to zloze nieco powyzej najnizszej predkosci, niezbednej dla fluidyzacji, przy czym frakcje o duzej zawartosci popiolu uzyskuje sie w postaci produktu opadajacego, zas frakcje o ma¬ lej zawartosci popiolu otrzymuje sie w postaci produktu przeniesionego. Strumienie i ich sklad podano w tablicy 3.

Zloza w gazogeneratorze Drobne czastki do komory spalania Ze zloza w gazogeneratorze do komory spalania zgodnie l potrzeba zasilania Odprowadzanie z gazogene¬ ratora w celu utrzymania równowagi popiolu Sklad w % wagowych popiól 55,0 22,5 55,0 55,0 C 43,8 73,1 43,8 43,8 H 0,4 0,8 0,4 0,4 N 0,2 0,9 0,2 0,2 S 0,6 2,7 0,6 0,6 Ilosc w kg/godzine razem 21,32 1,81 7,57 popiól 4,85 1,0 ¦ 4,17 wegiel ,87 0,81 3,31 v ' Ze zloza gazogeneratora do zwiekszania zawartosci po¬ piolu Frakcja opadajaca, kierowa¬ na do komory spalania Frakcja unoszona, kierowana do gazogeneratora*) Tablica 3 Sklad w % wagowych popiól 55,0 85,7 £ C 43,8 13,5 73y0 H 0,4 0,1 0,6 N 0,2 04 0,3 S 0,6 0,2 0,9 Ilosc w kg/godzine rateem 12,25 6,03 6,21 popiól 6,76 ,17 1,59 wegiel ,35 0,81 4,53 *) Ten dodatkowy strumien trzeba odzyskiwac, gdyz krople stopionego popiolu sa porywane przez gazy ulatujace z komory spalania. '104359 . 9 Przyklad III. Przyklad ten wykazuje uzyski¬ wana zgodnie z wynalazkiem zwiekszona wydaj¬ nosc urzadzenia. W przykladzie tym przeplyw pa¬ liwa z gazogeneratora do fluidalnego zloza stoso- wanego do zwiekszania zawartosci popiolu zwiek¬ sza sie z 12,25 kg/godzine do 45,36 kg/godzine, dzie¬ ki czemu uzyskuje sie wyniki podane w tablicy 4.

Tablica 4 Ze zloza gazogeneratora do zwiekszania zawartosci po¬ piolu Frakcja opadajaca, kierowa¬ na do komory spalania Frakcja unoszona, kierowana do gazogeneratora Sklad w % wagowych popiól 31,9 85,7 23,7 C 66,4 13,5 74,5 H 0,5 0,1 0,6 N • 0,3 0,1 0,3 S 0,8 . 0,2 0,9 Ilosc w kg/godzine razem 45,36 6,03 39,33 popiól 14,47 ,17 9,30 wegiel 29,94 0,82 29,30 Zawartosc wegla w zlozu w gazogeneratorze wzrasta z 43,8% do 66,4% i proporcjonalnie wzrasta wydajnosc procesu zgazowywania, mianowicie o 52%.

Stosujac jeszcze wyzsze predkosci przeplywu mozna jeszcze bardziej zmniejszyc zawartosc po¬ piolu w zlozu. Predkosci te dobiera sie z punktu widzenia gospodarnosci, a mianowicie uwzglednia¬ jac stosunek kosztów zwiekszonych przy stosowa¬ niu wyzszej predkosci do zwiekszonej przy tym wydajnosci.

Claims (3)

Zastrzezenia patentowe

1. Sposób zgazowywania wegla zawierajacego popiól za pomoca pary wodnej w gazogeneratorze z fluidalnym zlozem, w którym drobne czastki wegla oddzielone od wytworzonego gazu syntezo¬ wego spala sie w odzuzlajacej komorze spalania, otrzymane gazy spalinowe stosuje sie do dysper¬ gowania czesci wegla zawracanego z fluidalnego zloza w gazogeneratorze, w celu ogrzania tego za¬ wracanego strumienia, który nastepnie oddziela sie od gazów spalinowych w celu ograniczenia je¬ go reakcji z tymi gazami, po czym zawraca do fluidalnego zloza w gazogeneratorze, dostarczajac tym samym cieplo niezbedne dla reakcji zgazo¬ wywania, przy czym nagromadzanie sie popiolu w gazogeneratorze reguluje sie podczas doprowa- 25 30 35 45 50 dzania dodatkowo ciepla do reakcji gazyfikacji, znamienny tym, ze z fluidalnego zloza w gazoge¬ neratorze odprowadza sie drugi strumien zweglo¬ nego materialu weglistego, rozdziela ten strumien na czesc o duzej zawartosci popiolu i czesc o ma¬ lej zawartosci popiolu i pierwsza z tych czesci wprowadza sie do komory spalania i spala razem z drobnymi czastkami, zas druga z tych czesci wprowadza sie do fluidalnego zloza w gazogenera¬ torze, przy czym ten drugi strumien materialu weglistego odprowadza sie z predkoscia co naj¬ mniej tak duza, aby z fluidalnego zloza w gazoge¬ neratorze odprowadzana byla ilosc popiolu równa ilosci popiolu wprowadzanego do gazogeneratora razem ze swiezym surowcem.

2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze drugi strumien wegla odprowadza sie z predkos¬ cia znacznie wieksza od tej, jaka jest niezbedna w celu usuniecie z ukladu popiolu przy predkosci, z jaka jest on wprowadzany do ukladu. .

3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze drugi strumien odprowadzany rozdziela sie wpro¬ wadzajac go do zloza utrzymywanego w stanie fluidalnym przy predkosci nieco wiekszej od jego predkosci fluidyzacji i uzyskuje frakcje o duzej zawartosci popiolu jako frakcje opadajaca, a frak¬ cje o malej zawartosci popiolu uzyskuje sie z ma¬ terialu unoszonego.104 359 f—f6 10 1 3-A L%r~\ 1 2/11 1 u ^Z 8 RSW Zakl. Graf. Wrwa, Srebrna 16, -a. 280-79/O — 90 + 20 egz. Cena 45 zl