NO884325L - Fremgangsmaate og anordning for olefinseparasjon. - Google Patents
Fremgangsmaate og anordning for olefinseparasjon.Info
- Publication number
- NO884325L NO884325L NO88884325A NO884325A NO884325L NO 884325 L NO884325 L NO 884325L NO 88884325 A NO88884325 A NO 88884325A NO 884325 A NO884325 A NO 884325A NO 884325 L NO884325 L NO 884325L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- stream
- approx
- kpa
- olefin
- product
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 38
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims description 17
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 claims description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 11
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 6
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 6
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 4
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims 1
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 claims 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 1
- 150000005673 monoalkenes Chemical class 0.000 claims 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 32
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 5
- 230000009102 absorption Effects 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical class [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000009103 reabsorption Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C11/00—Aliphatic unsaturated hydrocarbons
- C07C11/02—Alkenes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører separasjon ac C^olefin- og paraflnprodukter fra forbindelser av lavere kokepunkt på en virkningsfull og effektiv måte.
Oleflnprodukter, i det følgende generelt betegnet som C4-olefiner eller som oleflnprodukter, fremstilles i stor grad i katalytiske dehydrogeneringsprosesser hvor det anvendes propan, butan, pentan eller blandede parafiner som ut-gangsmaterialer. Slike prosesser innbefatter "CATOFIN"- og "CATADIENE"-prosessene utviklet kommersielt av Air Products and Chemicals. Produktstrømmer fra disse dehydrogenerings-prosessene innbefatter vanligvis også lettere gasser eller gasser med høyere kokepunkt enn det ønskede olefinproduktet.
Olefinproduktet har tidligere typisk blitt separert fra de lettere gassene i slike strømmer ved en produktsepara-sjonssekvens som innbefattet at den olefinrike strømmen ble satt under trykk, absorpsjon av de lettere gassene fra denne strømmen (i et absorpsjonsmedium så som tungolje) og deretter splitting av de lysere gassene fra absorpsjonsmediet ved hjelp av destillasjon. Fordi absorpsjonen fant sted i dampfasen i denne prosessen kunne innesluttet væske typisk fjernes under og etter kompresjon ved enkelt å la slik innesluttet væske samles og kondensere ettersom dampene passerte gjennom en trommel eller en liten beholder, ofte betegnet som en "avlastningsbeholder" eller "nedslagssepa-rator". Denne kombinasjonen av absorbsjonsinnretning/splittetårn og destillasjonskolonne for stabilisering (eller "av-etanisering" eller "av-propanisering" som det i noen tilfeller betegnes) av produktstrømmen er effektiv for å utvinne en høy andel av det tilgjengelige olefiniske produktet i råstoffstrømmen. Kryogen utvinning har imidlertid også vært benyttet for å oppnå det samme resultatet, istedet for absorpsjon/splitting.
Imidlertid ødelegges kostnadseffektiviteten av disse stabilisaeringsprosessene i stor grad av den påkrevde størrelsen og energibehovet for absorpsjonsinnretningen/- splitteren (eller det kryogene systemet) og volumet av materialet som resirkuleres til prosessen.
Det er nå funnet at toppfraksjonsdampen fra av-propaniser-ingsinnretningen som hittil har vært resirkulert til kompresjonsdelen av prosessen mer økonomisk kan separeres og utvinnes ved hjelp av en prosess bestående av kondensasjon og fraksjonering. En slik prosess eliminerer behovet for å resirkulere damp for kompresjon i produktkompresjonstrinnet, derved oppnås både energi innsparinger og reduksjon av kapitalkostnader.
I fremgangsmåten, og ved hjelp av apparaturen, ifølge foreliggende oppfinnelse separeres C^-olefin- og parafinprodukt fra lettere olefin- og parafinforbindelser ved hjelp av delvis kondensasjon, etterfulgt av trykkavlastningssepara-sjonsteknikker for fremstilling av gass- og væskestrømmer. Væskestrømmen splittes deretter for å fjerne lette produkter og C4~olefin- og paraflnprodukter utvinnes i bunnstrømm fra splittetårnet.
Delvis kondensasjon av produktstrømmen utføres ved ca. -1,1"C og 620,5 kPa. Splitting av væskestrømmen utføres i et splittetårn som har fra 20 til 30 kolonneplater og som drives i et temperaturområde fra 12,8 til 43,3° C, og et trykk på 655,0 til 792,9 kPa.
For en bedre forståelse av foreliggende oppfinnelse vises det til den detaljerte beksrivelsen som følger, sammen med den vedlagte figuren og de etterfølgende kravene.
Figuren er en skjematisk oversikt over fremgangsmåten og anordningen ifølge foreliggende oppfinnelse slik den benyttes eller tilpasses for separasjonen av C4-oleflnprodukter fra lettere gasser som er blandet med disse.
I fremgangsmåten og anordningen ifølge oppfinnelsen er, som vist i figuren, råstoffstrømmen en gassblanding som typisk innbefatter ønsket C4-olefin og parafinprodukt sammen med forbindelser med lavere kokepunkt, så som C3-, C£- og C^-hydrokarboner, karbonoksyder, hydrogen og andre sporkompo-nenter. En slik strøm kan f.eks. fremstilles i en oppstrøms-dehydrogeneringsprosess så som Air Products' "CATOFIN" eller "CATADIENE"-prosesser; råstoffet innbefatter det avkjølte reaktorutbyttet fra slike prosesser. Ved foreliggende fremgangsmåte behandles denne blandede gassråstoffstrømmen 3 på separasjon av C^olefin- og parafinproduktet ved følgende fremgangsmåte.
I motsetning til de tidligere kjente utførelsene av avpro-paniseringstårnet i de ovenfor nevnte prosessene, som krever totrinnskondensasjonssystemer og reabsorbsjonsinnretninger i tillegg til omfattende strøm-resirkulering for å begrense tapet av C^olefin- og paraflnprodukter, tillater foreliggende oppfinnelse utvinning av nevnte C^-olefin- og paraflnprodukter ved en fremgangsmåte som ikke krever noen resirkulering av strømmer fra den øvre delen av systemet tilbake i prosessen.
Etter delvis kondensasjon av toppfraksjonsdampene fra avpropaniseringsinnretningen føres den gjenværende dampen via rør 3 til sekundær nedkjølt kondensator 14. Før inntreden i kondensator 14 blandes resirkulerte damper med strømmen 3 slik at man oppnår strøm 5. Den delvis kondenserte strømmen som forlater kondensator 14 føres til en separasjonsbeholder 15 slik at det fremstilles en mager gass og en væske. Den magre toppfraksjonsgassen føres via rør 6 for anvendelse som drivstoff, mens væsken føres til pumpe 35 og deretter via rør 7 til splittetårn 16. Rør 7 kontrolleres ved hjelp av nivåkontrollventil 30. Væsken som føres i rør 7 består av første utløp og C^-olefin- og paraflnprodukter og pumpes på topplaten av splittetårnet 16 for å destillere de ønskede C4-komponentene fra splittedampene.
Splittetårnet 16 består typisk av 20 til 30 brett og drives ved en temperatur på fra 12,8 til 43,3°C og et trykk på 655,0 til 792,9 kPa. Splittedamper føres via rør 8, mens trykk for toppfraksjonen fra splittetårnet reguleres ved hjelp av ventil 45. En del av splittevæsken resirkuleres gjennom splittetårnfordamperen 40 som drives ved 43,3°C. Den gjenværende delen av væskestrømmen 9 fra splittetårnet er rik på ønskede C^-olefin- og paraflnprodukter, og er produkt-strømmen ved foreliggende oppfinnelse. Dampstrømmen 8 fra splittetårnet resirkuleres og blandes med strøm 3 slik at man får strøm 5.
Selv om det midlere strømtrykket og temperaturparametrene i fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse kan varieres for å tilpasse prosessen og anordningen slik at det oppnås en mest mulig effektiv utvinning av det ønskede olefinproduktet fra en gitt råstoffstrøm, kan bestemmelse og valg av disse prosessparametrene lett foretas av fagmannen, avhengig av den spesifikke råstoffstrømmen som er for hånden, og det ønskede produktet. For å lette denne bestemmelsen og valget, og for å illustrere typiske prosessparametre for spesifikke prosesser følger nedenfor et beregnet eksempel på fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse.
Eksempel 1
En typisk prosesstrøm fra Air Products C4-"CATADIENE"-prosess avleveres til anordningen ifølge foreliggende oppfinnelse via rør 3. Prosessparametrene, innbefattende molprosent sammen-setning av visse identifiserte strømmer, så vel som temperatur og trykk, er sammenfattet i tabell 1 nedenfor, hvor strømmer og beholdere er angitt med henvisningstallene fra f iguren.
C4~delene av råstoffstrømmen 3 og produktstrømmen 9 inne-holder tilnærmet like mengder olefin- og paraflnprodukter, mens C^-delen av råstoffstrømmen er ca. 85$ olefinisk og Cg- delen ca. 40$ olefinisk. Endelig omsettes den oleflniske delen av C^produktstrømmen, og den gjenværende parafiniske delen resirkuleres til råstoffet for dehydrogenerings-prosessen.
Resultatene ovenfor viser at fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse tillater en høy grad av C^utvinning samtidig som C3-hiproduktfremstillingen og resirkuleringsbe-hovene minimaliseres. Dette har i sin tur den totale virkningen at prosesseffektiviteten forbedres og kapitalkost-nadene reduseres (på grunn av mindre kompresjonsbehov).
Foreliggende oppfinnelse ventes å være nyttig ved kostnads-effektiv separasjon av C4-olefin- og paraflnprodukter fra strømmer derav som innbefatter forbindelser av lavere kokepunkt. Slike strømmer produseres typisk i kommersielle parafin-dehydrogeneringsprosesser så som "CATOFIN"- og "CATADIENE"-prosessene til Air Products and Chemicals, Inc.
Claims (2)
1.
Fremgangsmåte ved fremstilling av mono- og diolefiner fra parafiner innbefattende katalytisk dehydrogenering av parafin-råstoffmateriale, avkjøling og kompresjon av det dehydrogenerte materialet, kryogen utvinning og separasjon av hydrogen, C3 -hydrokarbonspesies, og ønskede oleflnprodukter, og rensing av slike ønskede oleflnprodukter ved fjernelse av lettere hydrokarboner i en avpropaniseringsinnretning, karakterisert ved at de ønskede olefinpro-duktene separeres fra de lettere hydrokarbonene ved hjelp av trinnene:
(a) avkjøling av nevnte gasstrøm til under -1,1°C ved ca.
620,6 kPa, slik at nevnte gasstrøm delvis kondenseres;
(b) fordampning av den delvis kondenserte gasstrømmen ved ca. -1,1°C, ved ca. 620,6 kPa, for å fjerne i det minste noen av nevnte lettere hydrokarbonforbindelser;
(c) splitting av den flytende strømmen fremstilt i trinn (b) ved ca. 12,8 til 43,3°C og ca. 655,0-792,9 kPa for å fremstille en toppfraksjonsstrøm innbefattende i det vesentlige C3~ olefinforbindelser og en bunnproduktstrøm innbefattende i det vesentlige C4 -olefin- og parafinforbindelser;
(d) resirkulering av nevnte toppfraksjonsstrøm til trinn (a);
(e) utvinning av bunnfraksjonsstrømmen innbefattende nevnte C4~ olefin- og parafinprodukt.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at splittetårnet innbefatter et atmosfærisk separa-sjonstårn inneholdende fra 20 til 30 kolonnebrett.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/104,321 US4832830A (en) | 1987-10-02 | 1987-10-02 | Method for olefinic separation |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO884325D0 NO884325D0 (no) | 1988-09-29 |
NO884325L true NO884325L (no) | 1989-04-03 |
Family
ID=22299866
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO88884325A NO884325L (no) | 1987-10-02 | 1988-09-29 | Fremgangsmaate og anordning for olefinseparasjon. |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4832830A (no) |
EP (1) | EP0309968A3 (no) |
NO (1) | NO884325L (no) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5414188A (en) * | 1993-05-05 | 1995-05-09 | Ha; Bao | Method and apparatus for the separation of C4 hydrocarbons from gaseous mixtures containing the same |
EP2167210A2 (en) * | 2006-08-09 | 2010-03-31 | AMT International, Inc. | Three phase extractive distillation with multiple columns connected in series |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2413463A1 (de) * | 1974-03-20 | 1975-10-02 | Linde Ag | Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines aus kohlenwasserstoffen bestehenden gemisches |
US4430102A (en) * | 1981-09-04 | 1984-02-07 | Georgia Tech Research Institute | Fractional distillation of C2 /C3 hydrocarbons at optimum pressures |
DE3414749A1 (de) * | 1984-04-18 | 1985-10-31 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas |
US4664607A (en) * | 1985-05-30 | 1987-05-12 | Deere & Company | Rotary engine cooling system with flow balancing |
-
1987
- 1987-10-02 US US07/104,321 patent/US4832830A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-09-26 EP EP88115833A patent/EP0309968A3/en not_active Withdrawn
- 1988-09-29 NO NO88884325A patent/NO884325L/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4832830A (en) | 1989-05-23 |
NO884325D0 (no) | 1988-09-29 |
EP0309968A2 (en) | 1989-04-05 |
EP0309968A3 (en) | 1989-05-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0557396B1 (en) | Sequence for separating propylene from cracked gases | |
US5859304A (en) | Chemical absorption process for recovering olefins from cracked gases | |
US6271433B1 (en) | Cat cracker gas plant process for increased olefins recovery | |
CN102408294B (zh) | 甲醇制烯烃反应系统与烃热解系统的综合 | |
US4072604A (en) | Process to separate hydrocarbons from gas streams | |
JPH07507078A (ja) | エチレンおよび水素の回収のための吸収方法 | |
US4419188A (en) | Thermally coupled extractive distillation process | |
SE427457B (sv) | Forfarande for separering av en c?714-kolveteblandning genom extraktiv destillation med hjelp av ett selektivt losningsmedel | |
NO169092B (no) | Fremgangsmaate for separasjon og utvinning av c3+-flytende hydrokarboner fra en prosess-produktstroem | |
US20180170839A1 (en) | Recovery of Hydrogen and Ethylene from Fluid Catalytic Cracking Refinery Off Gas | |
TW201016632A (en) | Absorber demethanizer for methanol to olefins process | |
EP0130672B1 (en) | Sorption fractionation process for olefin separation | |
US4885063A (en) | Method and apparatus for olefin recovery | |
US2486543A (en) | Treatment of normally gaseous hydrocarbons | |
NO884325L (no) | Fremgangsmaate og anordning for olefinseparasjon. | |
US3921411A (en) | C{HD 2{B splitter operation with side draw removal of water to prevent hydrate formation | |
NO842029L (no) | Separering av metan-rik gass, karbondioksyd og hydrogen fra blandinger med lette hydrokarboner | |
US3349147A (en) | Purifying dehydrogenation recycle stream in butadiene manufacture | |
US20140378726A1 (en) | Catalytic conversion processes using ionic liquids | |
US2745890A (en) | Process for production of polymer hydrocarbons | |
US3267028A (en) | Separation of wet pyrolysis gases by sorbent treating and fractionation | |
US5939596A (en) | Butadiene removal system for ethylene plants with front end hydrogenation systems | |
US2284592A (en) | Refining of mineral oils | |
EP0130244A1 (en) | Extractive distillation process for the purification of diolefins | |
US2388971A (en) | Recovery and regeneration of normal butenes from a sulphuric acid solution thereof |