NO880893L - CENTRAL HEATING SYSTEM FOR ROOM HEATING IN BUILDINGS. - Google Patents
CENTRAL HEATING SYSTEM FOR ROOM HEATING IN BUILDINGS.Info
- Publication number
- NO880893L NO880893L NO88880893A NO880893A NO880893L NO 880893 L NO880893 L NO 880893L NO 88880893 A NO88880893 A NO 88880893A NO 880893 A NO880893 A NO 880893A NO 880893 L NO880893 L NO 880893L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- water
- hydrogen
- heating system
- central heating
- boiler
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 18
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 43
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 43
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 10
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 10
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 5
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 4
- 239000008236 heating water Substances 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 2
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24D—DOMESTIC- OR SPACE-HEATING SYSTEMS, e.g. CENTRAL HEATING SYSTEMS; DOMESTIC HOT-WATER SUPPLY SYSTEMS; ELEMENTS OR COMPONENTS THEREFOR
- F24D19/00—Details
- F24D19/0092—Devices for preventing or removing corrosion, slime or scale
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
- Steam Or Hot-Water Central Heating Systems (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår sentralvarmeanlegg for romoppvarming i bygninger og særlig utstyr for å unngå korrosjon og slamdannelse i komponenter av jern og stål i anlegget. Årsaken til disse ulemper er velkjent, nemlig det forhold at oksygenholdig vann i anlegget angriper de nevnte materialer. Substanstapet fra rør og radiatorer kan da bli betydelig, hvilket kan føre til gjennomtæring og lekkasjer samt også dannelse av magnetitt-slam (Fe20^) som avsetter seg i radiatorer, radiatorventiler og lignende. Disse forhold fører da vanligvis til driftsforstyrrelser og nedsatt ytelse i anlegget. Dette gir i sin tur opphav tiløkning av både kapital- og driftsomkostninger. The present invention relates to central heating systems for space heating in buildings and particular equipment to avoid corrosion and sludge formation in iron and steel components in the system. The reason for these disadvantages is well known, namely the fact that oxygen-containing water in the plant attacks the aforementioned materials. The substance loss from pipes and radiators can then be significant, which can lead to corrosion and leaks as well as the formation of magnetite sludge (Fe20^) which settles in radiators, radiator valves and the like. These conditions then usually lead to operational disturbances and reduced performance in the plant. This in turn gives rise to an increase in both capital and operating costs.
Det er da åpenbart viktig å hindre at oksygen kommer inn i strømningssystemet, men det vil alltid foreligge et vanntap, og selv i et godt drevet anlegg kan dette tap være en 1 - 2% av anleggets volum pr. mnd. Etterfyllingen for å erstatte vanntapet skjer nesten alltid med ubehandlet nettvann. som her i landet som regel er overflatevann og derfor inneholder svært meget oppløst oksygen. It is obviously important to prevent oxygen from entering the flow system, but there will always be a loss of water, and even in a well-run plant this loss can be 1 - 2% of the plant's volume per month The top-up to replace the water loss is almost always done with untreated mains water. which in this country is usually surface water and therefore contains very much dissolved oxygen.
Erfaringer viser imidlertid at hvis vanntapet ikke er større enn det som er angitt ovenfor ( 1 - 2% pr. mnd.) kan korro-sjonen i rimlig grad holdes i sjakk. Den oksygenmengde som kommer inn ved etterfyllingen er da så liten at den omsettes med de jernholdige komponenter og danner slam samt gir noe korrosjon lokalt (vanligvis på kjelen hvor påfyllingen finner sted). Experience shows, however, that if the water loss is not greater than that stated above (1 - 2% per month) the corrosion can reasonably be kept in check. The amount of oxygen that enters during topping up is then so small that it reacts with the iron-containing components and forms sludge and causes some corrosion locally (usually on the boiler where the topping up takes place).
I anlegg hvor etterfyllingen er stor viser det seg derimot at korrosjon og slamdannelse finner sted i betydelig grad i for-bindelse med komponenter av jern. Dette er også tilfellet i anlegg med åpne ekspansjonskar eller hvor det er benyttet plastrør som ikke er diffusjonstette. Dette er tilfelle med de fleste typer plastrør som anvendes i sentralvarmeanlegg, In plants where the refilling is large, it turns out, on the other hand, that corrosion and sludge formation take place to a significant extent in connection with iron components. This is also the case in installations with open expansion vessels or where plastic pipes are used that are not diffusion-tight. This is the case with most types of plastic pipes used in central heating systems,
og anvendelse av sådanne rør løser derfor ikke korrosjons- og slamproblemer ved de jernholdige komponenter som likevel finnes i anlegget. and the use of such pipes therefore does not solve corrosion and sludge problems with the iron-containing components that are nevertheless found in the plant.
På denne bakgrunn er det derfor et formål for foreliggende oppfinnelse å overvinne de ovenfor angitte problemer og frem-bringe et sentralvarmeanlegg av ovenfor angitt art og hvor oksygeninnholdet i det sirkulerte vann ligger langt under de verdier som er angitt ovenfor og som således sikrer korrosjons- og slamfri drift av anlegget. Against this background, it is therefore an object of the present invention to overcome the above-mentioned problems and produce a central heating system of the above-mentioned type and where the oxygen content in the circulated water is far below the values stated above and which thus ensures corrosion and sludge-free operation of the plant.
Oppfinnelsen gjelder således et sentralvarmeanlegg for romoppvarming i bygninger og med varmekjel for oppvarming av vann samt pumpeutstyr for å drive det oppvarmede vann fra kjelen gjennom strømningskanaler og varmeavgivende radiatorer som i det minste delvis er av jern eller stål, samt tilbake til kjelen. The invention thus relates to a central heating system for space heating in buildings and with a boiler for heating water as well as pumping equipment to drive the heated water from the boiler through flow channels and heat-emitting radiators which are at least partially made of iron or steel, and back to the boiler.
På denne bakgrunn prinsippielt kjent teknikk har så anlegget i henhold til oppfinnelsen som særtrekk at det omfatter en doseringsinnretning for tilførsel av hydrogen til vannet i tilstrekkelig mengde til at vannets innhold av oppløst oksygen ved omsetning med hydrogenet til vann nedsettes til et nivå hvor intet vesentlig substanstap av nevnte jern og stål ved korrosjon og slamdannelse kan finne sted, men ikke så stor mengde at eksplosjonsfårlig fritt hydrogen kan forekomme i anlegget. On this background, in principle known technology, the plant according to the invention has as a distinctive feature that it includes a dosing device for supplying hydrogen to the water in a sufficient quantity so that the water's content of dissolved oxygen when reacting with the hydrogen to water is reduced to a level where there is no significant loss of substance of said iron and steel through corrosion and sludge formation can take place, but not such a large amount that explosive free hydrogen can occur in the plant.
Doseringsinnretningen er da fortrinnsvis anordnet for tilfør-sel av hydrogen til strømningskanalen fra kjelen til radia-torne, idet en katalysator er anordnet i vannet i nedstrøms-retningen fra det sted hydrogenet tilføres. The dosing device is then preferably arranged for the supply of hydrogen to the flow channel from the boiler to the radiators, a catalyst being arranged in the water in the downstream direction from where the hydrogen is supplied.
Doseringsinnretningen kan hensiktsmessig omfatte en hydrogenbeholder samt en dyseventil innrettet og anordnet for å åpnes og lukkes automatisk eller manuelt etter et forut fastlagt program for utslipp av den angitte oksygenmengde i vannet. The dosing device can suitably include a hydrogen container and a nozzle valve designed and arranged to be opened and closed automatically or manually according to a previously determined program for releasing the specified amount of oxygen into the water.
Da det ovenfor angitt mengdeområde for hydrogentilførselen til vannet er ganske bredt, og det foreliggende hydrogeninnhold i vannet til enhver tid således ikke er kritisk, kan doseringsutstyret gjøres ganske enkelt, og en kontinuerlig og nøyaktig overvåkning av hydrogenutslippet vil være over-flødig. For å sikre at den ovenfor angitte øvre grense for hydrogenmengden i vannet likevel aldri overskrides, dimen-sjoneres da hydrogenbeholderen i henhold til oppfinnelsen fortrinnsvis slik at tilsatt hydrogenmengde til vannet med tilstrekkelig sikkerhetsmargin aldri kan bli så stor at nevnte eksplosjonsfårlige fri hydrogen foreligger i anlegget, selv om hele beholderens hydrogeninnhold slippes ut i vannet på en gang gjennom dyseventilen. As the above-mentioned quantity range for the hydrogen supply to the water is quite wide, and the present hydrogen content in the water at all times is thus not critical, the dosing equipment can be made quite simply, and a continuous and accurate monitoring of the hydrogen emission will be superfluous. In order to ensure that the above-mentioned upper limit for the amount of hydrogen in the water is never exceeded, the hydrogen container according to the invention is then preferably dimensioned so that the amount of hydrogen added to the water with a sufficient safety margin can never become so large that said explosive free hydrogen is present in the plant, even though the entire hydrogen content of the container is released into the water at once through the nozzle valve.
Da den nødvendige hydrogenmengde for å sikre korrosjons- og slamfritt anlegg imidlertid er ytterst liten, innebærer en sådan dimensjonering likevel ikke at hydrogenbeholderen vanligvis behøver å utskiftes oftere enn med en eller flere måneders mellomrom. However, since the amount of hydrogen required to ensure a corrosion- and sludge-free system is extremely small, such a dimensioning nevertheless does not mean that the hydrogen container usually needs to be replaced more often than at intervals of one or more months.
Oppfinnelsen vil nå bli nærmere forklart ved hjelp av et ut-førelseseksempel og under henvisning til den vedføyde teg-ning, hvis eneste figur viser doseringutstyr for tilførsel av hydrogen til et sentralvarmeanlegg i ehnhold til oppfinnelsen. The invention will now be explained in more detail by means of an exemplary embodiment and with reference to the attached drawing, the only figure of which shows dosing equipment for the supply of hydrogen to a central heating system in accordance with the invention.
På tegningen er det vist et avsnitt S av den strømningskanal som fører vann fra varmekjelen (ikke vist) til de varmeavgivende radiatorer (ikke vist) i et sentralvarmeanlegg i henhold til foreliggende oppfinnelse. The drawing shows a section S of the flow channel which carries water from the boiler (not shown) to the heat-emitting radiators (not shown) in a central heating system according to the present invention.
I dette avsnitt S av strømningskanalen er det anordnet en katalysator K, fortrinnsvis av den art hvor et metall i gruppe VIII i det periodiske system, f.eks. paladium, utgjør den virksomme bestanddelen. På innløpssiden av katalysatoren K strømmer det oppvarmede vann fra varmekjelen gjennom et filter F, og mellom filteret og katalysatoren er tilkoblet doseringutstyr for dosert tilførsel av hydrogen til avsnittet S av strømningskanalen. Dette doseringsutstyr omfatter en hydrogenbeholder B som gjennom en styrbar dyseventil er forbundet med strømningskanalen. Dyseventilen D styres av en konsentrasjonsregulator C ved hjelp av en motor M, idet regulatoren mottar styresignaler fra en konsentrasjonsføler T som er tilknyttet strømningskanalen S på utløpssiden av katalysatoren K. Denne konsentrasjonsføler T avføler da innholdet av oppløst oksygen i det strømmende vann i strømningskanalen S og avgir tilsvarende styresignaler over ledningen L til kon-sentras jonsregulatoren C. Regulatoren C vil så i sin tur ved hjelp av motoren M sørge for å åpne og lukke dyseventilen D i samsvar med de mottatte styrsignaler, således at doseringen av hydrogen til det strømmende vann i strømningskanalen S finner sted på grunnlag av det avfølte oksygeninnhold i vannet på katalysatorens utløpsside og i overensstemmelse med en forut fastlagt reguleringsmodell. In this section S of the flow channel, a catalyst K is arranged, preferably of the kind where a metal in group VIII of the periodic table, e.g. palladium, constitutes the active ingredient. On the inlet side of the catalyst K, the heated water from the boiler flows through a filter F, and between the filter and the catalyst dosing equipment is connected for metered supply of hydrogen to the section S of the flow channel. This dosing equipment comprises a hydrogen container B which is connected to the flow channel through a controllable nozzle valve. The nozzle valve D is controlled by a concentration regulator C using a motor M, as the regulator receives control signals from a concentration sensor T which is connected to the flow channel S on the outlet side of the catalyst K. This concentration sensor T then senses the content of dissolved oxygen in the flowing water in the flow channel S and emits corresponding control signals over the line L to the concentration regulator C. The regulator C will then, with the help of the motor M, ensure that the nozzle valve D opens and closes in accordance with the received control signals, so that the dosage of hydrogen to the flowing water in the flow channel S takes place on the basis of the sensed oxygen content in the water on the outlet side of the catalyst and in accordance with a previously determined regulation model.
Denne regulering sørger da for at vannets innhold av oppløst oksygen ved omsetning med hydrogenet til vann til en hver tid ligger under et nivå hvor intet vesentlig substanstap ved korrosjon og slamdannelse kan finne sted. Samtidig sørger reguleringen med god sikkerhetsmarginal for at aldri så stor hydrogenmengde doseres at' eksplos jonsf årlig fritt hydrogen kan-forekomme i anlegget. Da dette mengdeområdet for hensiktsmessig hydrogentilførsel til vannet er ganske stort og hydro-gendoseringen således ikke er kritisk, er det i mange til-feller ikke nødvendig med den ovenfor omtalte regulering i lukket sløyfe og betydelig enklere utstyr for hydrogentilfør-selen kan da anvendes, idet reguleringssløyfen T, L, C ute-lates. Dyseventilen D kan da eventuelt åpnes og lukkes ved klokkestyring over motoren M etter et forut fastlagt hensiktsmessig tidsprogram, eller eventuelt åpnes og lukkes manuelt av en operatør som avleser oksygenkonsentrasjonen i vannet på en indikator R på katalysatorens utløpsside samt også trykket i hydrogenbeholderen på en trykkindikator P. This regulation then ensures that the water's content of dissolved oxygen when reacting with the hydrogen to water is at all times below a level where no significant loss of substance through corrosion and sludge formation can take place. At the same time, the regulation with a good margin of safety ensures that such a large amount of hydrogen is never dosed that explosions of free hydrogen can occur in the plant every year. As this quantity range for an appropriate hydrogen supply to the water is quite large and the hydrogen dosage is thus not critical, in many cases the above-mentioned regulation in a closed loop is not necessary and significantly simpler equipment for the hydrogen supply can then be used, as the regulation loop T, L, C is omitted. The nozzle valve D can then optionally be opened and closed by clock control over the engine M according to a previously established appropriate time program, or optionally opened and closed manually by an operator who reads the oxygen concentration in the water on an indicator R on the outlet side of the catalyst and also the pressure in the hydrogen container on a pressure indicator P .
For å sikre at den ovenfor angitt øvre grense for hydrogenmengden i vannet er herunder aldri overskrides, kan da hydrogenbeholderen være dimensjonert slik at selv om hele beholderens hydrogeninnhold utilsiktet skulle slippe ut i vannet på en gang, vil likevel ikke hydrogenmengden i vannet bli så stor at fritt eksplosjonsfårlig hydrogen vil opptre i anlegget. Da det imidlertid vanligvis er meget små oksygen-mengder som behøves for å nøytralisere det foreliggende opp-løste oksygen i vannet, kan likevel hydrogenbeholderen ha tilstrekkelig størrelse til at den normalt bare behøver å utskiftes med forholdsvis lange tidsmellomrom, f.eks. en eller flere måneder. In order to ensure that the above-mentioned upper limit for the amount of hydrogen in the water is never exceeded, the hydrogen container can then be dimensioned so that even if the entire hydrogen content of the container should accidentally escape into the water at once, the amount of hydrogen in the water will not be so large that free explosive hydrogen will appear in the plant. However, since very small quantities of oxygen are usually needed to neutralize the present dissolved oxygen in the water, the hydrogen container can nevertheless be of sufficient size that it normally only needs to be replaced at relatively long intervals, e.g. one or more months.
I et sentralvarmeanlegg i henhold til foreliggende oppfinnelse kan oksygeninnholdet i vannet uten vanskelighet holdes på et nivå som ligger langt undet det man vanligvis har i et vanlig anlegg med 1-2% etterfylling av vann i måneden. Mens C^-nivået i et vanlig anlegg ligger i ppm-området, kan det i et anlegg i henhold til oppfinnelsen bringes ned til ca. 20 ppb (milliard-deler). In a central heating system according to the present invention, the oxygen content in the water can be maintained without difficulty at a level that is far below what is usually found in a normal system with 1-2% top-up of water per month. While the C^ level in a normal plant is in the ppm range, in a plant according to the invention it can be brought down to approx. 20 ppb (parts per billion).
Claims (6)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO88880893A NO880893L (en) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | CENTRAL HEATING SYSTEM FOR ROOM HEATING IN BUILDINGS. |
| PCT/NO1989/000019 WO1989008227A1 (en) | 1988-03-01 | 1989-02-28 | Central heating system with arrangement and application for eliminate oxygen from water |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO88880893A NO880893L (en) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | CENTRAL HEATING SYSTEM FOR ROOM HEATING IN BUILDINGS. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO880893D0 NO880893D0 (en) | 1988-03-01 |
| NO880893L true NO880893L (en) | 1989-09-04 |
Family
ID=19890702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO88880893A NO880893L (en) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | CENTRAL HEATING SYSTEM FOR ROOM HEATING IN BUILDINGS. |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| NO (1) | NO880893L (en) |
| WO (1) | WO1989008227A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2565061B (en) * | 2017-07-28 | 2020-09-02 | Adey Holdings 2008 Ltd | Optical testing of central heating system water |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1642494A1 (en) * | 1967-10-12 | 1972-02-17 | Maerkische Steinkohlengewerksc | Method and device for removing oxygen dissolved in water, in particular in the course of feed water treatment |
| GB2149391B (en) * | 1983-11-10 | 1987-10-07 | Westinghouse Electric Corp | Method for removing dissolved oxygen from aqueous media |
| NO159847C (en) * | 1985-07-03 | 1989-02-15 | Norsk Energi | DEVICE FOR THE REMOVAL OF THE OXYGEN IN CURRENT WATER. |
| DE3542329C1 (en) * | 1985-11-29 | 1987-02-05 | Gruenbeck Josef Wasseraufb | Device for the rediffusion of oxygen |
-
1988
- 1988-03-01 NO NO88880893A patent/NO880893L/en unknown
-
1989
- 1989-02-28 WO PCT/NO1989/000019 patent/WO1989008227A1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1989008227A1 (en) | 1989-09-08 |
| NO880893D0 (en) | 1988-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3958555A (en) | Fluid supply systems | |
| US5007583A (en) | Device for accomodating expansion in fluid circulation systems | |
| CA2551961A1 (en) | Natural gas odorant injection system | |
| US10139135B1 (en) | Automatic hot water pulsating alarm for water heaters | |
| JPH05625B2 (en) | ||
| NO880893L (en) | CENTRAL HEATING SYSTEM FOR ROOM HEATING IN BUILDINGS. | |
| US4211187A (en) | Energy conservation system for hot water heaters and storage tanks | |
| CA2384058C (en) | Hydraulic installation comprising a flow rate regulator to reduce variation in temperature of water drawn from a mixing device | |
| TW392052B (en) | Method for controlling at least two interdependent chemicals in the fluids of at least two continuously stirred tank reactors and automatic control system thereof, and method for controlling the sodium-to-phosphate ratio of the fluids of at least | |
| US2424163A (en) | Fluid mixing apparatus | |
| ATE10903T1 (en) | DEVICE FOR DRAWING AND FILLING WATER FROM THE BOILER OF AN ESPRESSO COFFEE MACHINE. | |
| US11988397B2 (en) | Hot water supply control system and method for domestic electric water heaters to prevent the risk of bacterial transfer | |
| SU842345A1 (en) | Apparatus for controlling heat removal in heat supply system | |
| US675677A (en) | Water-regulating device. | |
| AU2011202486B2 (en) | Split non-pressurised solar water heating systems | |
| CA2966457C (en) | Automatic hot water pulsating alarm for water heaters | |
| JPS5589623A (en) | Fuel supply controller | |
| JPS6129468Y2 (en) | ||
| JP2540629B2 (en) | Hot water supply system | |
| US17636A (en) | Safety apparatus fob regulating steam-boiler furnaces | |
| US537584A (en) | Walter s | |
| US873842A (en) | Hot-water supply. | |
| US1019935A (en) | Regulating-concentrator. | |
| US883948A (en) | Feed-water heating and purifying system. | |
| CA3102702A1 (en) | Hot water supply control system and method for domestic electric water heaters to prevent the risk of bacterial transfer |