NO841588L

NO841588L - SHELL-shaped BUILDING ELEMENTS

Info

Publication number: NO841588L
Application number: NO841588A
Authority: NO
Inventors: Peter Gmuer
Original assignee: Amrotex Ag
Priority date: 1983-04-21
Filing date: 1984-04-18
Publication date: 1984-10-22
Also published as: PT78453B; DK202784A; PT78453A; FI841507A; BR8401849A; ZW6684A1; IN162265B; DK202784D0; AU2714984A; MA20085A1; GR79464B; IL71524A; FI841507A0; PL247331A1; KR840009128A; HUT37200A; IL71524A0

Description

Denne oppfinnelse vedrører tynnveggede formstykker av hydraulisk bunnet materiale eller av kunststoff- eller bitumenbundet kombimateriale, særlig profilerte byggeelementer. This invention relates to thin-walled molded pieces of hydraulically bound material or of synthetic or bitumen-bound combined material, particularly profiled building elements.

Hydraulisk bundne materialer har som følge av sin sprøhet stor styrkefasthet, men liten strekk- og bøyefasthet. Av denne grunn armeres tynnveggede byggeelementer såsom plane og profilerte plater samt formstykker av enhver art av hydraulisk bun- Hydraulically bound materials have, as a result of their brittleness, great tensile strength, but little tensile and bending strength. For this reason, thin-walled building elements such as flat and profiled plates as well as shaped pieces of any kind are reinforced with hydraulic base

det materiale, f.eks. sement, hvor økning av deres fasthets-egenskaper, særlig bøyefastheten, ved tilsetning av fibermate-rialer. I flere dekader fremtrukne og mest egnede fibermateria- that material, e.g. cement, where their strength properties, especially the flexural strength, are increased by the addition of fiber materials. For several decades, preferred and most suitable fiber materials

le til dette formål var asbestfibere. Da forekomster av dette naturstoffet er begrenset og da visse helsemessige.forhold særlig ved usakkyndig forarbeidelse og ved sterk mekanisk nedslit-ning kan opptre, har man over hele verden forsøkt å finne eller utvikle nye erstatningsfibre for slike fibersementprodukter. le for this purpose were asbestos fibers. As deposits of this natural substance are limited and as certain health-related conditions can occur, particularly in the case of unskilled processing and severe mechanical wear and tear, efforts have been made all over the world to find or develop new replacement fibers for such fiber cement products.

Alle hittil kjente forslag er imidlertid ikke helt tilfredsstillende og særlig har man hittil ikke kunnet finne er-statningsf ibre som også for lengere tid sikrer den nødvendige bruddsikkerhet i tynnskallede byggeelementer med store støtte-avstander. Alle hittil kjente erstatningsfibre har vist seg å ha utilstrekkelige spesifiske materialfasthetsegenskaper slik at de av sikkerhetsgrunnen forlangte minimale bruddbe-lastningsverdier ikke har kunnet oppnås. Selv de mest lovende hittil benyttede erstatningsfibre har av sikkerhetsgrunner bare kunne brukes under anvendelse av en tilsvarende kostbar tak-underbygning, f.eks. med reduserte støtteavstander, hvilket ikke er forsvarlig av økonomiske grunner. However, all the proposals known to date are not entirely satisfactory and, in particular, it has not been possible to find replacement fibers that also ensure the necessary break safety in thin-skinned building elements with large support distances for a longer period of time. All previously known replacement fibers have been shown to have insufficient specific material strength properties so that the minimal breaking load values required for safety reasons could not be achieved. Even the most promising replacement fibers used so far have, for safety reasons, only been able to be used using a correspondingly expensive roof substructure, e.g. with reduced support distances, which is not justifiable for financial reasons.

Da de første innskrenkende bestemmelser for bruken av asbestsement i bygningsvesen trådte i kraft, f.eks. for omtrent ti år siden i Sverige, ble det til å begynne med forsøkt å When the first restrictive provisions for the use of asbestos cement in construction came into force, e.g. about ten years ago in Sweden, it was initially attempted to

blande asbest med andre naturlige og/eller syntetiske fibre. Særlig av prosesstekniske årsaker har man foreslått blandinger mixing asbestos with other natural and/or synthetic fibres. Especially for process engineering reasons, mixtures have been proposed

av filterfibre og armeringsfibre, samt forbedringen av Deres bindeevne med det hydraulisk bindende materiale ved hjelp av kjemisk forbehandling av fibrene. Videre ble det utviklet nye fibre som bedre svarte til fordringene med hensyn til forsterkningen av sement enn de tidligere kjente. Slike nye produkter er f.eks. polyakrylnitrilfibre, såsom f.eks. "DOLAN 10" (fra Hoechst AG, BRD) samt PVA-fibre "KURALON" (fra Kuraray Co., of filter fibers and reinforcing fibers, as well as the improvement of their binding ability with the hydraulic binding material by means of chemical pretreatment of the fibers. Furthermore, new fibers were developed which better met the requirements with regard to the reinforcement of cement than the previously known ones. Such new products are e.g. polyacrylonitrile fibers, such as e.g. "DOLAN 10" (from Hoechst AG, BRD) as well as PVA fibers "KURALON" (from Kuraray Co.,

Japan) osv. Med ingen av disse fibre kan man imidlertid oppnå de fasthetsverdier som for asbestsementplater. I kritisk anvendelsestilfelle, f.eks. ved forhøyet enkeltlast på stor-dimensjonsprodukter kan det opptrå riss. Selv om de nye fibre med gode resultater kan brukes for formstykker med liten belastning egner de seg ikke til økomisk anvendelse i byggeelementer, f.eks. for taktekninger med støtteavstand som er større enn 0,6 m. Japan) etc. However, none of these fibers can achieve the strength values of asbestos cement sheets. In critical application cases, e.g. cracks may occur in the case of elevated single loads on large-dimension products. Although the new fibers can be used with good results for molded pieces with little load, they are not suitable for economical use in building elements, e.g. for roof designs with a support distance that is greater than 0.6 m.

En felles fordel for de nevnte erstatningsfibre er at deA common advantage of the aforementioned replacement fibers is that they

i likhet med asbest kan forarbeides på rundsiktemaskiner (f.eks. Hatschek-maskiner) til hydraulisk bundne byggematerialer, hvilket tilsvarer den mest utbredte industrielle praksis. Et vesentlig trekk ved denne fremgangsmåte er den ensartede fordeling av forsterkningsfibrene i massen. Et annet trekk ved fremgangsmå-ten er imidlertid at fiberandelen ikke kan økes etter ønske, slik at det er satt en øvre grense for forsterkningseffekten. like asbestos can be processed on circular screening machines (e.g. Hatschek machines) into hydraulically bound building materials, which corresponds to the most widespread industrial practice. An essential feature of this method is the uniform distribution of the reinforcing fibers in the mass. Another feature of the method, however, is that the fiber proportion cannot be increased as desired, so that an upper limit has been set for the reinforcement effect.

Ytterligere forslag til erstatning av asbestfibre som sementforsterkning fremgår av f.eks. EP-patentsøknad 0 013 305 som går ut på at fibrillerte kunststoff-folier legges i kryss i sementmatriksen. Også bruken av fibrillerte filmnettmateria-ler er foreslått (britisk patent 1 582 945) og likeså bruk av stålnettinnlegg eller staver samt fibre av alle typer for økning av byggematerialets stivhet. Til de foreslåtte fibre i stabel-fiber- eller nettform hører også med glassfibre. Glassfibrene er imidlertid ikke tilstrekkelig alkalifaste slik at det som følge av deres kjemisk nedbygning til sement ikke kan oppnås tilfredsstillende fasthet over lang tid. Further proposals for the replacement of asbestos fibers as cement reinforcement appear from e.g. EP patent application 0 013 305, which involves fibrillated plastic foils being laid crosswise in the cement matrix. The use of fibrillated film mesh materials has also been proposed (British patent 1 582 945) and likewise the use of steel mesh inserts or rods as well as fibers of all types to increase the rigidity of the building material. The proposed fibers in stack fiber or net form also include glass fibers. However, the glass fibers are not sufficiently alkali-resistant so that, as a result of their chemical breakdown into cement, satisfactory strength cannot be achieved over a long period of time.

Alle hittil utførte forsøk med armeringselementer somAll tests carried out so far with reinforcing elements such as

ikke fordeles jevnt i sementen, men innleires i massen, f.eks. netting, staver osv. og som er av kunststoff eller metall, not distributed evenly in the cement, but embedded in the mass, e.g. netting, poles, etc. and which are made of plastic or metal,

fører til dannelse av svake steder som, understøttet ved kjerv-virkning, begunstiger rissdannelse og dermed reprogrammerte bruddsteder. Et vesentlig trekk ved alle hittil foreslåtte løs-ninger er den lavere våtfasthet (målt etter ISO R 39 3) sammen-lignet med tørrfasthet (etter DIN 274), hvilket innvirker ufor-delaktig på anvendelsen. leads to the formation of weak points which, supported by notch action, favors crack formation and thus reprogrammed fracture sites. A significant feature of all solutions proposed so far is the lower wet strength (measured according to ISO R 39 3) compared to dry strength (according to DIN 274), which has a disadvantageous effect on the application.

Ved tynnskall formstykker av kunststoff- eller bitumenbundne sammensatte materialer opptrer likeså problemer i det minste med hensyn til fastheten. In the case of thin-shell moldings made of synthetic or bitumen-bound composite materials, problems also occur, at least with regard to firmness.

Tynnskallformstykker av helt eller delvis med kunststoff eller bitumenbundne sammensatte materialer som f.eks. umettet polyester, polymerbetong, bitumenbundne materialer og lignende for anvendelser der en forholdsvis stor bøye- og/eller trekk-påkjenning opptrer, som f.eks. ved stor flate-taktiltekninger profileres som regel materialene forøkning av motstandsmomen-tet og dermed stivheten. Thin-shell moldings made entirely or partly of synthetic or bitumen-bound composite materials such as e.g. unsaturated polyester, polymer concrete, bitumen-bound materials and the like for applications where a relatively large bending and/or tensile stress occurs, such as e.g. in the case of large-surface roof applications, the materials are usually profiled to increase the moment of resistance and thus the stiffness.

Slike byggeelementer lider imidlertid alle av den svakhet at de ikke med tilstrekkelig sikkerhet kan oppta store belastninger, særlig enkeltbelastninger såsom ved gange av personer. However, such building elements all suffer from the weakness that they cannot absorb large loads with sufficient safety, especially single loads such as when people walk.

Av statiske og/eller ulike risikogrunner er derfor anvendelsen av slike elementer bare mulig i begrenset utstrekning og forutsetter en tilsvarende kostbar underkonstruksjon, hvilket dog i de fleste tilfeller er uøkonomisk. I praksis forsøker man å avskaffe disse ulemper ved forbedring av bindematerialets mekaniske egenskaper, f.eks. ved innleiring av armeringsmateria-ler såsom vevnader, matter, netting, kortfibre osv. Selv denne forholdsregel er ikke tilstrekkelig for å sikre så god forbedring av bøyefastheten eller strekkfastheten av tynnskallbygge-elementer som utsettes for større belastninger, f.eks. bølge-plater,slik at disse kan med tilstrekkelig sikkerhet benyttes ved økonomisk forsvarlige støtteavstander som er større enn 0,6 m og hvor enkeltbelastninger tas i betraktning. For static and/or various risk reasons, the use of such elements is therefore only possible to a limited extent and requires a correspondingly expensive substructure, which is however uneconomical in most cases. In practice, attempts are made to eliminate these disadvantages by improving the binding material's mechanical properties, e.g. when embedding reinforcement materials such as woven seams, mats, netting, short fibres, etc. Even this precaution is not sufficient to ensure such a good improvement in the bending strength or tensile strength of thin-shell construction elements that are exposed to greater loads, e.g. corrugated sheets, so that these can be used with sufficient safety at financially sound support distances that are greater than 0.6 m and where individual loads are taken into account.

På en overraskende måte har man nå funnet at bruddbelastningen i en tynnvegget formdel av hydraulisk bundet materiale eller av kunststoff- eller bitumenbundet sammensatt materiale, kan uventet økes ganske høyt hvis formdelen forsterkes ut fra overflaten i det minste på det sted som sterkest påkjennes på strekk i kritisk anvendelsestilfelle. Forsterkningen skjer altså ikke ved innbygning av forsterkningsmateriale i formstykket, men ved anbringelse av en ytre forsterkning på den som regel ferdig formede del. In a surprising way, it has now been found that the breaking load in a thin-walled mold part of hydraulically bound material or of synthetic or bitumen-bound composite material can be unexpectedly increased quite high if the mold part is reinforced from the surface at least in the place that is most strongly stressed in tension in critical use case. The reinforcement does not therefore take place by incorporating reinforcement material into the molded piece, but by placing an external reinforcement on the usually fully formed part.

Gjenstanden for denne oppfinnelse er derfor et tynnskallet formstykke av ett av de nevnte materialer, særlig et profilert byggeelement som utmerker seg ved at det i det minste i området for størst kritisk trykkpåkjenning materialsluttende er forbundet med et forsterkningsmateriale. The object of this invention is therefore a thin-shell shaped piece of one of the aforementioned materials, in particular a profiled building element which is distinguished by the fact that, at least in the area of greatest critical pressure stress, the material end is connected to a reinforcing material.

Oppfinnelsen er av særlig interresse for profilerte formstykker, såsom bølgeplater og andre profilerte byggeelementer, f.eks. taktekninger hvor det opptrer store bøye- og/eller strekkpåkjenninger. Det gjelder f.eks. for forøkede enkeltbelastninger ved gange, men tillater på den annen side også en økning av avstanden mellom støttene innenfor rammen av de tillatelige bruksbelastninger. Også for flate plater er forsterkninger ifølge oppfinnelsen fordelaktig. The invention is of particular interest for profiled shaped pieces, such as corrugated sheets and other profiled building elements, e.g. roof designs where large bending and/or tensile stresses occur. This applies, for example, to for increased individual loads when walking, but on the other hand also allows an increase in the distance between the supports within the framework of the permissible usage loads. Reinforcements according to the invention are also advantageous for flat plates.

Materialet i formstykkene som for enkelhetens skyld nedenfor kalles bærematerialet, kan bestå av ikke-forsterket sementmørtel eller andre sementbundne byggematerialer. Fortrinnsvis inneholder bærematerialet en fiberforsterkning av organiske og/eller uorganiske fibre og/eller fiberaktige materialer som f.eks. fibrider, særlig cellestoff, sementstoffer og fiberstoffer som er egnet til dette formål og somialle enkel-heter kjent for fagmannen. The material in the formwork, which for the sake of simplicity is called the carrier material below, can consist of non-reinforced cement mortar or other cement-bound building materials. Preferably, the carrier material contains a fiber reinforcement of organic and/or inorganic fibers and/or fibrous materials such as e.g. fibrides, in particular cell material, cement materials and fibrous materials which are suitable for this purpose and somial simplicity known to the person skilled in the art.

Materialet i formstykkene, dvs. bærematerialet kan også bestå av ikke-forsterket bindemiddel, eventuelt anriket med fyllstoffer. Fortrinnsvis inneholder bærematerialet også i dette tilfellet en fiberforsterkning av uorganiske og/eller organiske fibre som er jevnt fordelt i massen eller også er i form av vevstoff, matter, fiberstrenger og lignende. The material in the mold pieces, i.e. the carrier material, can also consist of non-reinforced binder, optionally enriched with fillers. Preferably, the carrier material also in this case contains a fiber reinforcement of inorganic and/or organic fibers which are evenly distributed in the mass or are also in the form of woven fabric, mats, fiber strands and the like.

Som forsterkningsmaterialer kommer på tale alle naturlige, halvsyntetiske og syntetiske materialer. Foruten strekkfastheten og bruddutvidelsen, er også E-modul utslagsgivende for for-sterkningsmaterialets virkemåte. Hvis det kreves en økning av bruddbelastningen, så må E-modulen av forsterkningsmaterialet være større enn for bærematerialet. Hvis det bare kreves sikkerhet mot etterbrudd, f.eks. for å redusere faren for uhell, kan E-modulen for forsterkningsmaterialet være mindre enn for bærematerialet. Også en kombinasjon av forsterkningsmaterialet med forskjellige E-moduler kan komme på tale. Som forsterkningsmaterialer kommer i betraktning: vevstoff, uvevet materiale, flettet materiale, netting, matte, garn, tråd, fiberstrenger, trådbunter osv. samt plater, tynnplater, folier, belegg, tråder, gittere osv. , glass, kunststoff, elastomer materiale, metall, keramisk materiale osv. Reinforcement materials include all natural, semi-synthetic and synthetic materials. In addition to tensile strength and elongation at break, E-modulus is also decisive for the way the reinforcement material works. If an increase in the breaking load is required, then the E-modulus of the reinforcing material must be greater than that of the supporting material. If only security against subsequent breakage is required, e.g. to reduce the risk of accidents, the E-modulus of the reinforcing material may be smaller than that of the supporting material. A combination of the reinforcement material with different E-modules can also be considered. As reinforcement materials come into consideration: woven fabric, non-woven material, braided material, mesh, mat, yarn, thread, fiber strands, wire bundles, etc. as well as sheets, thin sheets, foils, coatings, threads, grids, etc., glass, plastic, elastomeric material, metal , ceramic material, etc.

Ved en bølgeplate danner undersidene av bølgedalene de steder som blir påkjent sterkest og forsterkningen er derfor fortrinnsvis i retning av bølgedalen, dvs. ved deres underside ved hjelp av en gjennomgående strimmel, hvis bredde er bestemt av tverrsnittet og strekkfastheten av forsterkningsmaterialet, samt av beskaffenheten av bærematerialet, henholdsvis denønskelige forsterkningsgrad. In the case of a corrugated plate, the undersides of the wave valleys form the places that are subjected to the strongest stress and the reinforcement is therefore preferably in the direction of the wave valley, i.e. at their underside by means of a continuous strip, the width of which is determined by the cross-section and tensile strength of the reinforcement material, as well as by the nature of the carrier material, respectively the desired degree of reinforcement.

Forsterkningsstrimmelen kan være anbragt på den på.strekk mest påkjente side på en eller flere bølgedaler og/eller bølge-topper på samme plateside. For bestemte anvendelser er det også mulig å forsyne med forsterkninger platens på trykk påkjente område. The reinforcement strip can be placed on the side most exposed to tension on one or more wave valleys and/or wave peaks on the same plate side. For specific applications, it is also possible to provide reinforcements in the pressure-sensitive area of the plate.

Ved plane plater, særlig plane plater med store dimensjo-ner, kan forsterkningen fordeles jevnt over hele flaten eller også i form av tverr- og/eller lengdestriper, henholdsvis diago-nalstriper som påføres i bestemt innbyrdes avstand. In the case of flat plates, especially flat plates with large dimensions, the reinforcement can be distributed evenly over the entire surface or also in the form of transverse and/or longitudinal stripes, respectively diagonal stripes which are applied at a certain distance from each other.

Vanligvis forbindes forsterkningsmaterialet med bærematerialet stoffsluttende ved hjelp av et hensiktsmessig sementbe-standig klebemiddel med stor fasthet. Egnede klebemidler er f.eks. slike på basis av handelsvanlige reaksjonsharpikser, såsom epoksyharpiks, umettet polyesterharpiks, vinylesterharpiks, polyuretan osv. Usually, the reinforcement material is connected to the carrier material in a fabric-locking manner by means of a suitable cement-resistant adhesive with great strength. Suitable adhesives are e.g. such on the basis of commercially available reaction resins, such as epoxy resin, unsaturated polyester resin, vinyl ester resin, polyurethane, etc.

Hensiktsmessige kunststoffer, f.eks. sementfaste kunststoffer kan også påsmeltes direkte på bæreren eller anbringes i opp-løsning . Appropriate plastics, e.g. cementitious plastics can also be melted directly onto the carrier or placed in solution.

Forsterkningsmaterialet kan også være forsynt med et ytterligere dekksjikt for å beskytte materialet mot korrosjon osv. Dette dekksjikt kan samtidig være klebemiddel og gjennomtrenge forsterkningsstripen eller forsterkningsstrimmelen helt. The reinforcement material can also be provided with a further cover layer to protect the material against corrosion etc. This cover layer can also be an adhesive and penetrate the reinforcement strip or the reinforcement strip completely.

De ifølge oppfinnelsen forsterkede formdeler tåler en betydelig forhøyet bruddbelastning. Således er det mulig å for-øke bruddbelastninger f.eks. målt etter det i en DIN 2 74 ved hjelp av strimmelaktig forsterkning av bølgedalene av bølgepla-ter av fibersement på tvers av bølgene til mer enn det dobbelte og parallelt med bølgene til mer enn 50%. I krass motsetning til alle erfaringer med fibersementprodukter, inklusive asbestsement, har man ved den oppfinnelsesmessig forsterkede bølge-plate funnet at den bruksteknisk viktige våt-bruddbelastning på tvers av bølgen målt etter ISO R 39 3 når tydelig enda høyere verdier enn ved tørrprøving, nemlig gjennomsnittlig 40% økning. Også kvalitetsspredningen, uttrykt ved variasjonskoeffisienten av bruddbelastningen er vesentlig redusert. Stabelbarheten av bølgeplatene samt stabelvolumet forblir som før. The molded parts reinforced according to the invention can withstand a significantly increased breaking load. Thus, it is possible to increase breaking loads, e.g. measured according to that in a DIN 2 74 by means of strip-like reinforcement of the wave valleys of fiber cement corrugated sheets across the waves to more than double and parallel to the waves to more than 50%. In stark contrast to all experiences with fiber cement products, including asbestos cement, it has been found with the inventively reinforced corrugated board that the functionally important wet-breaking load across the corrugated, measured according to ISO R 39 3, clearly reaches even higher values than during dry testing, namely the average 40% increase. The quality spread, expressed by the coefficient of variation of the breaking load, is also significantly reduced. The stackability of the corrugated sheets as well as the stacking volume remain as before.

Selv for asbestsemeht-bølgeplatene oppnåsøkning av bruddbelastningen ved hjelp av den oppfinnelsesmessige forsterkning. Når formstykkene benyttes for en mindre belastning, tillater oppfinnelsen vesentlige besparelser, idet tykkelsen av produk-tene kan reduseres. Even for the asbestos-cement corrugated sheets, an increase in the breaking load is achieved by means of the inventive reinforcement. When the shaped pieces are used for a smaller load, the invention allows significant savings, as the thickness of the products can be reduced.

Også ved plater av kunststoff- eller bitumenbundet sammensatt materiale kan det ved hjelp av oppfinnelsen oppnås betyde-lige forbedringer med hensyn til fastheten. Also in the case of sheets of plastic or bitumen-bound composite material, significant improvements in terms of strength can be achieved with the help of the invention.

Den vedlagte tegning illustrerer et eksempel på en forsterket bølgeplate. Oppbygningen er den samme uansett som det dreier seg om en fibersementplate eller en kunststoffplate. The attached drawing illustrates an example of a reinforced corrugated board. The structure is the same regardless of whether it is a fiber cement board or a plastic board.

Utførelseseksempel 1Execution example 1

Bølgeplaten 1 av fibersement er på den innoverrettede overflate 2 av bølgedalen forsynt med et klebesjikt 3 og en vevstoffstrimmel 4 av glassfiber. På denne måte kan oppnås følgende forbedringer; The corrugated board 1 of fiber cement is provided with an adhesive layer 3 and a fabric strip 4 of glass fiber on the inwardly directed surface 2 of the corrugated valley. In this way, the following improvements can be achieved;

Eksemplene 1 og 2 omfatter asbestfrie bølgeplater i dimen-sjoner etter SIA-norm 175 med ca. 2 vekt% "DOLAN 10"-fibre (fra Hoechst AG) og sement. Platene inneholder dessuten organiske filterfibre. Examples 1 and 2 comprise asbestos-free corrugated sheets in dimensions according to SIA norm 175 with approx. 2% by weight "DOLAN 10" fibers (from Hoechst AG) and cement. The plates also contain organic filter fibers.

Eksempel 3 omfatter en bølgeplate av asbestsement ifølge SIA-norm 175. Alle tre platevarianter ble forbundet stoffsluttende med en 7,5 cm bred strimmel av glassfibervevstoff med varp 7,2 tråder/cm på 2 c 136 tex, og veft 5x1 tråder/cm, Example 3 comprises a corrugated board made of asbestos cement according to SIA norm 175. All three board variants were connected end-to-end with a 7.5 cm wide strip of glass fiber fabric with warp 7.2 threads/cm of 2 c 136 tex, and weft 5x1 threads/cm,

på 2 x 136 tex, med rivestyrke på ca. 86 kg/cm. Glassfiber-strimmelene ble forbundet med det nedre området av bølgedalene ved hjelp av et epoksyklebemiddel "GRILONIT" (fra EMS-Chemie). of 2 x 136 tex, with a tear strength of approx. 86 kg/cm. The fiberglass strips were joined to the lower area of the wave valleys using an epoxy adhesive "GRILONIT" (from EMS-Chemie).

Anbringelsen av forsterkningselementene i de anførte eksempler ble utført på de allerede formede og ferdig bundne bølgeplater på følgende måte: Glassfiberstrimlene som forelå i rulleform ble avviklet ved hjelp av matningsinnretninger og ført gjennom en doseringsstasjon hvor de også ble vætet med klebemiddel. Deretter ble de således behandlede forsterkningsstrimler ved hjelp av pas sende gripeinnretninger anbragt ved begynnelsen av bølgedalene av de nedenfor vætestasjonen beliggende bølgeplater. Deretter ble platen satt i bevegelse i forsterkningsstrimmelens retning synkront med dennes bevegelse. Ved hjelp av de medløpende tilpresningsruller ble så strimlene stoffsluttende forbundet med platen. En kutteinnretning kutter opp den endeløse for-sterkningsstrimmel etter at denønskede lengde er oppnådd. De således behandlede plater ble stablet opp. Ved normaltempera-tur skjer utherdningen av harpiksen i denne tilstand innenfor ca. 24 timer. The placement of the reinforcement elements in the listed examples was carried out on the already shaped and fully bonded corrugated sheets in the following way: The glass fiber strips that were in roll form were unwound using feeding devices and passed through a dosing station where they were also moistened with adhesive. Then, with the help of suitable gripping devices, the reinforcement strips treated in this way were placed at the beginning of the wave valleys of the wave plates located below the wetting station. The plate was then set in motion in the direction of the reinforcement strip synchronously with its movement. By means of the accompanying pressing rollers, the strips were then fabric-lockingly connected to the plate. A cutting device cuts open the endless reinforcing strip after the desired length is achieved. The plates thus treated were stacked up. At normal temperatures, the curing of the resin in this state takes place within approx. 24 hours.

Utførelseseksempel 2Execution example 2

Bølgeplaten 1 av polymerbetong er på den innadrettede overflate 2 av bølgedalene forsynt med et klebesjikt 3 og en vevstrimmel 4 av glassfiber. På denne måte kan følgende forbedringer oppnås: The corrugated board 1 of polymer concrete is provided with an adhesive layer 3 and a woven strip 4 of glass fiber on the inwardly directed surface 2 of the corrugated valleys. In this way, the following improvements can be achieved:

Eksempel:Example:

Eksemplet omfatter en polymerbetong bølgeplate i dimen-sjoner etter SIA-norm 175, bestående av 6% PMMA harpiks, 70% kvartssand, 19% kvartsmel, 5% kiselrøk. Platen ble forbundet stoffsluttende med de nedre områder av bølgedalene ved hjelp av epoksykleber "GRILONIT" (fra Ems Chemie) med en 7,5 cm bred strimmel av glassfibervevnad med varp 7,2 tråder/cm, med 2 x 126 tex, og veft 5x1 tråder/cm, med 2 x 126 tex, med rivestyrke ca. 86 kg/cm. The example includes a polymer concrete corrugated board in dimensions according to SIA norm 175, consisting of 6% PMMA resin, 70% quartz sand, 19% quartz flour, 5% silica fume. The plate was joined fabric-lockingly to the lower areas of the wave valleys using epoxy adhesive "GRILONIT" (from Ems Chemie) with a 7.5 cm wide strip of fiberglass fabric with warp 7.2 threads/cm, with 2 x 126 tex, and weft 5x1 threads/cm, with 2 x 126 tex, with tear strength approx. 86 kg/cm.

Anbringelsen av forsterkningselementene i det anførte eksempel skjedde på den allerede ferdigformete og ferdigbundne bølgeplate og da på følgende måte. The placement of the reinforcement elements in the given example took place on the already pre-formed and pre-bonded corrugated board and then in the following manner.

Glassvevstoffstrimmelen som foreligger i form av en rull, avvikles ved hjelp av en matningsinnretning og føres gjennom en doseringsstasjon som samtidig væter tvangsmessig strimmelen med klebemiddel. Deretter føres forsterkningsstrimmelen ved hjelp av passende gripeinnretninger til begynnelsen av bølgedalene av den på undersiden av vætestasjonen beliggende bølgeplate. Deretter beveges platen i avrullingsretningen av forsterkningsstrimmelen synkront med strimmelens bevegelse. Ved hjelp av de medløpende tilpresningsruller forbindes så strimmelen med platen. En kuttemekanisme deler opp forsterkningsstrimmelen etter at denønskede lengde er nådd. Platene ble stablet opp og utherdningen av harpiksen i denne tilstand og ved normal-temperatur skjedde i løpet av ca. 24 timer. The glass fabric strip, which is in the form of a roll, is unwound with the help of a feeding device and is passed through a dosing station which at the same time forcefully wets the strip with adhesive. The reinforcement strip is then guided by means of suitable gripping devices to the beginning of the wave valleys of the wave plate located on the underside of the wetting station. The plate is then moved in the direction of unrolling of the reinforcement strip synchronously with the movement of the strip. With the help of the accompanying pressing rollers, the strip is then connected to the plate. A cutting mechanism divides the reinforcing strip after the desired length is reached. The plates were stacked up and curing of the resin in this condition and at normal temperature took place during approx. 24 hours.

Oppfinnelsen er ikke begrenset til de ovenfor omtalte ut-førelseseksempler. Lignende kontinuerlige eller diskontinuer-lige fremgangsmåter for anbringelse av forsterkningselementer og klebemiddel fører til sammenlignbare resultater, forutsatt at der sikres en stoffsluttende forbindelse mellom forsterkningen og bæreplaten. The invention is not limited to the above-mentioned embodiments. Similar continuous or discontinuous methods for applying reinforcement elements and adhesive lead to comparable results, provided that a fabric-tight connection is ensured between the reinforcement and the carrier plate.

Claims

1. Thin-shell molded piece of hydraulically bound material or of synthetic or bitumen-bound composite material, particularly profiled building element, characterized in that it is connected to a reinforcement material at least in the area and/or areas of the strongest critical tensile stresses from the outside.

2. Molded piece according to claim 1, characterized in that the reinforcement material is also placed on areas subject to pressure.

3. Molded piece according to claim 1 or 2, characterized in that the reinforcement material is placed in the form of a strip.

4. Molded piece according to claim 1, 2 or 3, characterized in that the molded piece is a corrugated plate and that the reinforcement is placed in the form of continuous or interrupted strips running in the longitudinal direction of the waves, at least on the most tensile side on one or several wave troughs and/or wave crests on the same plate side.

5. Mold according to one of claims 1 to 4, characterized in that the material consists of organic and/or inorganic, respectively metallic, pressed, cast, laminated or extruded thin-walled surface or room elements.

6. Form piece according to one of claims 1 to 4 of hydraulically bound material, characterized in that the material is a cement-bound building material which possibly contains inorganic and/or organic fibres.

7. Molded piece according to one of claims 1 to 6, characterized in that the reinforcement consists of organic and/or inorganic fiber materials, knitted materials, mats, nets, braided goods, endless threads, fibers or fiber strands.

8. Mold according to one of claims 1 to 6, characterized in that the reinforcement consists of metal, plastic, elastomers, paper, glass or ceramic material, preferably in the form of tin strips, plate strips, foil strips, grids, wires, where the foils are optionally fiber grooved and/or press-drawn.

9. Molded piece according to one of claims 1 to 6, characterized in that the reinforcement in the form of an inspection, e.g. of any fibre-reinforced plastic.

10. Molded piece according to one of claims 1 to 9, characterized in that the reinforcement has a higher E-modulus than the carrier material.

11. Molded piece according to one of claims 1 to 9, characterized in that the reinforcement has a lower E-modulus than the carrier material.

12. Molded piece according to one of claims 1 to 9, characterized in that the reinforcement consists of a combination of materials with a higher and lower E-modulus than the carrier material.

13. Form part according to one of claims 1 to 12, characterized in that the reinforcement is connected to the form part by means of an adhesive.

14. Molded piece according to claim 13, characterized in that the reinforcement consists of glass fiber fabric strips and that the adhesive is an epoxy resin.

15. Molded piece according to claim 13 or 14, characterized in that the reinforcement is provided with a protective layer which is optionally formed by the adhesive itself.

16. Method for the production of a thin-shell shaped piece according to one or more of claims 1 to 15, characterized in that the reinforcement material is placed only after the actual shaping process of the shaped piece on the selected areas, respectively sections of the latter.

17. Method according to claim 16, characterized in that the reinforcement material is placed on the mold before the latter is produced.

18. Method according to claim 16, characterized in that the reinforcement material is placed on the latter after the casting of the mold piece.