NO833724L - BALL VALVE. - Google Patents
BALL VALVE.Info
- Publication number
- NO833724L NO833724L NO833724A NO833724A NO833724L NO 833724 L NO833724 L NO 833724L NO 833724 A NO833724 A NO 833724A NO 833724 A NO833724 A NO 833724A NO 833724 L NO833724 L NO 833724L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- valve
- ball
- ring
- seat
- valve according
- Prior art date
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 53
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 33
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims description 28
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims description 14
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 13
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 12
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 claims description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 26
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 20
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 20
- 238000013461 design Methods 0.000 description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 7
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 7
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 239000011354 acetal resin Substances 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 229920002457 flexible plastic Polymers 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- -1 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 1
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K5/00—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary
- F16K5/06—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary with plugs having spherical surfaces; Packings therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K5/00—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary
- F16K5/06—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary with plugs having spherical surfaces; Packings therefor
- F16K5/0663—Packings
- F16K5/0689—Packings between housing and plug
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K5/00—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary
- F16K5/06—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary with plugs having spherical surfaces; Packings therefor
- F16K5/0626—Easy mounting or dismounting means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K5/00—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary
- F16K5/06—Plug valves; Taps or cocks comprising only cut-off apparatus having at least one of the sealing faces shaped as a more or less complete surface of a solid of revolution, the opening and closing movement being predominantly rotary with plugs having spherical surfaces; Packings therefor
- F16K5/0663—Packings
- F16K5/0673—Composite packings
- F16K5/0678—Composite packings in which only one of the components of the composite packing is contacting the plug
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Taps Or Cocks (AREA)
- External Artificial Organs (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører kuleventiler, særlig brannmotstandsdyktige eller brannsikre kuleventiler. The invention relates to ball valves, in particular fire-resistant or fire-proof ball valves.
Uttrykket "brannsikker" i forbindelse med ventiler betyr en ventil som tilfredsstiller visse krav når den utsettes for The term "fireproof" in connection with valves means a valve which satisfies certain requirements when subjected to
en brann, se Arant, Fire Safe Valves—An Overview, Proceedings, Thirty-Six Annual Symposium on Instrumentation for the Process Industries (Texas A&M University, 1981). Beklageligvis frem-hever de ulike organisasjoner forskjellige krav og kriterier, a fire, see Arant, Fire Safe Valves—An Overview, Proceedings, Thirty-Six Annual Symposium on Instrumentation for the Process Industries (Texas A&M University, 1981). Regrettably, the various organizations highlight different requirements and criteria,
og innenfor ventilindustrien har man derfor ennå ikke kommet^and within the valve industry it has therefore not yet arrived^
til en felles standard. Ifølge en av de anvendte standarder (American Petroleum Institut 607), kan en ventil sertifiseres som "brannsikker" dersom den fremdeles er tett i lukket tilstand etter at ventilhuset har hatt en temperatur på minst 593°C i minst 10 minutter. Ventiler som er slik utført at de to a common standard. According to one of the standards used (American Petroleum Institute 607), a valve can be certified as "fireproof" if it is still tight in the closed state after the valve body has had a temperature of at least 593°C for at least 10 minutes. Valves that are designed in such a way that they
er lekkasjemotstandsdyktige når de utsettes for brann, menare leak resistant when exposed to fire, but
ikke møter sistnevnte standard, betegnes vanligvis som "brannmotstandsdyktige". do not meet the latter standard, are usually referred to as "fire resistant".
Oppfinnelsen vedrører særlig en ny og forbedret brannsikker kuleventil med myke seter, av den type som har en såkalt svømmende ventilkule, og oppfinnelsen skal beskrives nedenfor under henvisning til slike kuleventiler. En fagmann vil imidlertid forstå at oppfinnelsen kan ha et bredere anvend-elsesområde og kan tilpasses andre typer og utførelser av ventiler. The invention relates in particular to a new and improved fireproof ball valve with soft seats, of the type that has a so-called floating valve ball, and the invention will be described below with reference to such ball valves. A person skilled in the art will, however, understand that the invention can have a wider field of application and can be adapted to other types and designs of valves.
Kuleventiler er vanligvis forsynt med ringformede seter eller seter inger av et ettergivende og deformerbart plastmateriale, eksempelvis teflon (varemerke), som tetter mot ventilkulen. Ball valves are usually provided with annular seats or seats made of a compliant and deformable plastic material, for example Teflon (trademark), which seals against the valve ball.
Et par slike seteringer er plassert henholdsvis rundt ventil-innløpet og rundt ventilutløpet. Kuleventilen er montert A pair of such seat rings are placed respectively around the valve inlet and around the valve outlet. The ball valve is fitted
slik at den kan bevege seg litt aksialt i setene under de fluidumtrykktilstander som hersker når kulen er i lukket stilling. En slik forskyvning av kulen bevirker at den legger seg an mot og bøyer og deformerer den på nedstrømsiden an-ordnede setering, hvorved tetningssamvirket mellom denne sete- so that it can move slightly axially in the seats under the fluid pressure conditions that prevail when the ball is in the closed position. Such a displacement of the ball causes it to rest against and bend and deform the seating arranged on the downstream side, whereby the sealing cooperation between this seating
ring og kulen forsterkes. Ringavbøyningen vil variere i samsvar med det anvendte fluidumtrykk. ring and the orb is reinforced. The ring deflection will vary in accordance with the applied fluid pressure.
Ved en brann vil det myke ringsetet i en vanlig kuleventilIn the event of a fire, the soft ring seat in an ordinary ball valve will
med svømmende kule skades under påvirkning av varmen fra brannen, slik at lekkasjen gjennom ventilen kan bli uakseptabel. På ned-strømsiden av kulen vil seteødeleggelsen vanligvis være slik at plastmaterialet først mykner og så begynner å flyte ut eller klemmes ut gjennom ventilløpet. Fortsatt sterk varmepåvirkning vil til slutt bevirke at setet forkulles og sublimeres eller fordamper. Ødeleggelsen av plastsetet medfører at kulen kan bevege seg ytterligere aksialt under trykkpåvirkningen, helt til kulen går an mot et sekundært sete. Et slikt sekundært sete innbefatter vanligvis et av metall eller et ikke-brennbart, eller radielt innoverragende fremspring i ventilhuset, eksempelvis en støtteskulder for plastsetet. Vanligvis vil en slik flate ikke være spesielt utformet for oppnåelse av et godt tetningssamvirke med kulen, og det vil her derfor oppstå vesentlige lekkasjer. with floating ball is damaged under the influence of the heat from the fire, so that the leakage through the valve may become unacceptable. On the downstream side of the ball, the seat destruction will usually be such that the plastic material first softens and then begins to flow out or squeeze out through the valve barrel. Continued strong heat exposure will eventually cause the seat to char and sublimate or evaporate. The destruction of the plastic seat means that the ball can move further axially under the influence of pressure, until the ball collides with a secondary seat. Such a secondary seat usually includes one made of metal or a non-combustible, or radially inwardly projecting projection in the valve housing, for example a support shoulder for the plastic seat. Usually, such a surface will not be specially designed to achieve a good sealing cooperation with the ball, and significant leaks will therefore occur here.
Et annet problem oppstår når plastsetet bare delvist ødelegges under en brann. Er eksempelvis en ventil bare utsatt for strålevarme fra en side, eller brannen bare har lav intensitet, så vil bare den delen av ventilsetet som befinner seg nærmest brannkilden mykne og klemmes inn i ventilløpet. - Kulen kan"da forskyve seg under fluidumtrykket mot det område som blir til-gjengelig som følge av utklemmingen, og kulen vil da ikke få jevn kontakt med det sekundære sete. Som følge herav oppstår det en kraftig lekkasjebane. Another problem arises when the plastic seat is only partially destroyed during a fire. If, for example, a valve is only exposed to radiant heat from one side, or the fire is only of low intensity, then only the part of the valve seat that is closest to the source of the fire will soften and be squeezed into the valve barrel. - The ball can then shift under the fluid pressure towards the area that becomes available as a result of the squeezing, and the ball will then not make smooth contact with the secondary seat. As a result, a strong leakage path occurs.
Alternativt kan kulen holdes igjen og ikke få kontakt medAlternatively, the bullet can be held back and not made contact with
det sekundære sete, idet kulen holdes av gjenstående, dvs.the secondary seat, the ball being held by the rest, i.
ikke ødelagte deler av plastsetet. Også i et slikt tilfelle vil man derfor få en betydelig lekkasje. I alle tilfeller kan fluidum gå gjennom ventilen og gi en slukningsvirkning i ventilen. Denne slukningsvirkning vil hindre ytterligere no broken parts of the plastic seat. Even in such a case, you will therefore get a significant leak. In all cases, fluid can pass through the valve and produce an extinguishing effect in the valve. This extinguishing effect will prevent further
ødeleggelse av setet, med det resultat at en kraftig lekkasje opprettholdes gjennom ventilen. destruction of the seat, with the result that a heavy leak is maintained through the valve.
Et problem som oppstår under en brann, og som man ofte ikkeA problem that occurs during a fire, and which one often does not
er oppmerksom på, er at fluidumtrykket kan økes sterkt når det fluidum som er innesperret mellom innløpet og utløpet oppvarmes. Brannheten kan oppvarme og til og med bevirke fordamping av fluidet sentralt inne i ventilen, mellom ventilsetene. Ofte vil brannen være så intens at fluidet fordamper så raskt at det ikke kan gå raskt nok ut forbi setene og således hindre en for sterkt trykkstigning i ventilen. En slik trykkstigning kan lett overstige ventilens sertifiser-ingsverdi og kan bevirke istykkersliting av pakningene rundt spindelen og i ventilskjøtene, eventuelt brist i selve ventilhuset. is aware of, is that the fluid pressure can be greatly increased when the fluid trapped between the inlet and the outlet is heated. The fire can heat up and even cause evaporation of the fluid centrally inside the valve, between the valve seats. Often the fire will be so intense that the fluid evaporates so quickly that it cannot escape quickly enough past the seats and thus prevent a too strong increase in pressure in the valve. Such a pressure increase can easily exceed the valve's certification value and can cause wear and tear of the gaskets around the spindle and in the valve joints, possibly rupture of the valve housing itself.
Et annet praktisk problem oppstår når en brannslange rettesAnother practical problem arises when straightening a fire hose
mot en ventil i et ledningssystem for flyktige væsker, etter at ledningssysternet er oppvarmet som følge av brannpåvirkning. Vannet fra brannslangen vil medføre en rask avkjøling som kan gi en kraftig kondensering av oppvarmet damp i ventilen, med medfølgende forskyving av kulen og istykkermaling av forkullede deler, avfall og forurensninger som kan sette seg fast mellom kulen og tetningsflåtene og således gi ytterligere lekkasjer. against a valve in a pipe system for volatile liquids, after the pipe system has been heated as a result of the influence of fire. The water from the fire hose will cause a rapid cooling which can cause a strong condensation of heated steam in the valve, with accompanying displacement of the ball and grinding of charred parts, waste and contaminants that can get stuck between the ball and the sealing rafts and thus cause further leaks.
Et hovedkrav for en brannmotstandsdyktig eller brannsikker kuleventil er derfor at ventilen skal kunne være tett under anvendelse av vanlige ventilsetematerialer under vanlige driftsbetingelser, og også skal være tett når den utsettes for en brann. Det har vært foreslått ulike former og typer av kuleventiler for oppnåelse av en brannsikker eller brannmotstandsdyktig kuleventil, med varierende grad av suksess. Man har funnet at defektene i de fleste tidligere kjente brannsikre eller brannmotstandsdyktige kuleventiler er så store at inn-retningene i seg selv har begrenset økonomisk og praktisk verd i. A main requirement for a fire-resistant or fire-proof ball valve is therefore that the valve must be able to be tight when using normal valve seat materials under normal operating conditions, and must also be tight when exposed to a fire. Various shapes and types of ball valves have been proposed to achieve a fire-proof or fire-resistant ball valve, with varying degrees of success. It has been found that the defects in most previously known fire-proof or fire-resistant ball valves are so great that the devices themselves have limited economic and practical value.
I envanlig kjent brannmotstandsdyktig kuleventil anvendesIn a conventionally known fire-resistant ball valve is used
det et mykt primærsete av et plastmateriale, såsom teflon (varemerke), samt et sekundærsete av metall eller et høy-temperatur-komposittmateriale, beregnet for tetning når primærsetet er ødelagt under en brann. Sekundærsetet innbefatter vanligvis en metallskive som er lagt inn mellom det myke primærsete og en støtteskulder i ventilhuset. Denne konstruksjonen har de ulemper som alle metall-metall-tetninger er beheftet med. Fordi kulen aldri er helt nøyaktig sfærisk, og fordi det sekundære metallsete aldri er helt nøyaktig sirkulært, vil lekkasjen gjennom sekundærtetningen etter at primærtetningen er ødelagt under en brann, vanligvis være stor, fordi kulen ikke får fullstendig ringkontakt med metallsetet. For at en metall-metall-tetning skal kunne være tilnærmet lekkasjesikker i en brannsikker utførelse eller i en annen utførelse av en ventil, må tetningsflåtene være sampasset a soft primary seat of a plastic material, such as Teflon (trademark), and a secondary seat of metal or a high-temperature composite material, designed to seal when the primary seat is destroyed during a fire. The secondary seat usually includes a metal disc sandwiched between the soft primary seat and a support shoulder in the valve body. This construction has the disadvantages that all metal-to-metal seals suffer from. Because the ball is never perfectly spherical, and because the secondary metal seat is never perfectly circular, the leakage through the secondary seal after the primary seal is broken during a fire will usually be large, because the ball does not make complete annular contact with the metal seat. In order for a metal-to-metal seal to be virtually leak-proof in a fire-proof version or in another version of a valve, the sealing flanges must be matched
ved lapping eller polering. Slike overflatebehandlingsmetoder er imidlertid meget kostbare, og sampassende lapping er derfor økonomisk uakseptabelt i forbindelse med fremstilling av brannsikre eller brannmotstandsdyktige kuleventiler. I tillegg kommer at selv et godt sammenpasset kule-sekundærsete vil være utsatt for påkjenninger og slitasjer ved vanlig ventildrift, f.eks. korrosjon, gropdannelser, skalldannelser, erosjon og lignende, og slike påvirkninger vil kunne være så kraftige at ved en brann vil den sampassede overflatebehandling ikke lenger ha noen virkning. Kuleventiler hvor det anvendes sekundær-metallseter eller høytemperatur-komposittseter løser heller ikke problemene med delvis ødeleggelse av primærsetet, med de tilhørende problemer i forbindelse med løse og blokker-ende forkullede rester og avfallsmaterialer som fremkommer ved rask avkjøling. by lapping or polishing. However, such surface treatment methods are very expensive, and matching patching is therefore economically unacceptable in connection with the production of fire-proof or fire-resistant ball valves. In addition, even a well-matched ball-secondary seat will be exposed to stresses and wear during normal valve operation, e.g. corrosion, pitting, shelling, erosion and the like, and such effects can be so powerful that in the event of a fire, the matching surface treatment will no longer have any effect. Ball valves where secondary metal seats or high-temperature composite seats are used also do not solve the problems of partial destruction of the primary seat, with the associated problems in connection with loose and blocking carbonized residues and waste materials that arise during rapid cooling.
Et forslag til forbedring av utførelsen av det sekundære metallsetet har vært å tilføye et sekundrært sete av et varmemotstandsdyktig materiale som er mer deformerbart og ettergivende enn metall. Vanligvis benyttes da karbon- eller grafittringer. Slike konstruktive utførelser kan gi bedrede driftsbetingelser når utstyret er nytt, men man har funnet at disse utførelser er særlig utsatt for skader under vanlig bruk. Vanlig slitasje ved betjening av ventilen, erosjon under åpningen, eller nedsliting under påvirkning av fremmedlegemer kan lett skade materialet i sekundærsetene, fordi det dreier seg om materialer som er typisk sprø og har lav styrke sammenlignet med et vanlig plastsete. Slike utførelser er derfor vanligvis utformet med en metall-leppe eller- kant som et avsluttende eller tertiært sete for derved å kunne begrense lekkasjen dersom sekundærsetet skades. Et slikt større antall seter øker naturligvis størrelsen av ventilen, gjør den mer komplisert og øker kostnadene, uten at man i realiteten får en mer pålitelig nødtetning. Nedsliting, erosjon eller fremmedlegemer som kan skade et av setene, vil sannsynligvis også skade samtlige seter, fordi de alle i samme grad er utsatt for slike påvirkninger under normal drift. A proposal to improve the performance of the secondary metal seat has been to add a secondary seat of a heat-resistant material that is more deformable and compliant than metal. Usually carbon or graphite rings are used. Such constructive designs can provide improved operating conditions when the equipment is new, but it has been found that these designs are particularly susceptible to damage during normal use. Normal wear and tear when operating the valve, erosion during the opening, or wear under the influence of foreign objects can easily damage the material in the secondary seats, because these are materials that are typically brittle and have low strength compared to a normal plastic seat. Such designs are therefore usually designed with a metal lip or edge as a final or tertiary seat in order to limit the leakage if the secondary seat is damaged. Such a larger number of seats naturally increases the size of the valve, makes it more complicated and increases the costs, without actually providing a more reliable emergency seal. Wear, erosion or foreign objects that can damage one of the seats will probably also damage all the seats, because they are all equally exposed to such influences during normal operation.
Ét alternativt forslag til en brannsikker ventil har vært å pakke inn en vanlig ventil i tilstrekkelig isolasjons-materiale, slik at ventilen er isolert i et tilstrekkelig tidsrom og på den måten kan betegnes som brannsikker. Et annet forslag er å anordne et sprinkleranlegg nær ventilen, for oversprøyting av ventilen under en brann. Disse sistnevnte forslag er uegnede av praktiske omkostningsgrunner, fordi de krever dyre installasjoner og kostnadskrevende ved likehold. I tillegg vil en isolert ventil være en usikker utførelse, fordi man aldri kan være sikker på om isoleringen er blitt skikkelig festet eller montert etter hvert vedlike-hold av ventilen. One alternative proposal for a fireproof valve has been to wrap an ordinary valve in sufficient insulation material, so that the valve is insulated for a sufficient period of time and can thus be described as fireproof. Another suggestion is to arrange a sprinkler system near the valve, for overspraying the valve during a fire. These latter proposals are unsuitable for practical cost reasons, because they require expensive installations and are costly in the case of equalization. In addition, an insulated valve will be an unsafe design, because you can never be sure whether the insulation has been properly attached or installed after each maintenance of the valve.
Det foreligger derfor et klart behov for en brannsikker kuleventil som vil kunne virke tilfredsstillende under normale driftsbetingelser og også vil være tett, i ventilens lukkede stilling, i tilfelle av en brann. Konstruksjonen skal ikke behøve bruk av kostbare sprinkleranlegg eller There is therefore a clear need for a fireproof ball valve which will be able to function satisfactorily under normal operating conditions and will also be tight, in the valve's closed position, in the event of a fire. The construction must not require the use of expensive sprinkler systems or
isolasjonspakninger for beskyttelse av ventilen.insulating gaskets to protect the valve.
Ifølge oppfinnelsen tas det derfor sikte på å tilveiebringeAccording to the invention, the aim is therefore to provide
en ny og forbedret kuleventil som kan overvinne noen eller samtlige av de ovenfor nevnte ulemper. Oppfinnelsen skal også kunne utnytte et bredt spekter av tetningsmaterialer og gi mulighet for ulike seteutforminger. a new and improved ball valve that can overcome some or all of the above-mentioned disadvantages. The invention must also be able to utilize a wide range of sealing materials and allow for different seat designs.
Ifølge foreliggende oppfinnelse foreslås det en kuleventilAccording to the present invention, a ball valve is proposed
med et hus med et sentralt gjennomløp. I gjennomløpet er det plassert en ventilkule som har en gjennomgående fluidum-strømningsåpning. Ventilkulen er montert slik at den kan dreies mellom en åpen og en likket stilling med hensyn til fluidumstrømmen gjennom ventilen. Et par radielt innoverragende skuldre i det sentrale gjennomløp er plassert rundt løpet på motliggende sider av ventilkulen, og mellom disse skulderne og ventilkulen er det anordnet et par seteenheter. Hver av disse seteenhetene innbefatter en elastisk setering opplagret i ventilløpet for fluidumtett samvirke med ventilkulen. Videre innbefatter hver ventilenhet et deformerbart, varmemotstandsdyktig sekundærsete-ringelement somer plassert mellom den elastiske setering og den respektive skulder. Dette sekundærsete-ringelement er i hovedsaken isolert med hensyn til vanlig driftskontakt med ventilkulen og fluidet som går gjennom ventilen. Når den elastiske setering skades derved at den utsettes for høye temperaturer, vil sekundærsete-ringelementet få kontakt med ventilkulen for tetningssamvirke med denne. with a house with a central passage. A valve ball is placed in the passage, which has a continuous fluid flow opening. The valve ball is mounted so that it can be rotated between an open and a closed position with respect to the fluid flow through the valve. A pair of radially inwardly projecting shoulders in the central passage are placed around the barrel on opposite sides of the valve ball, and between these shoulders and the valve ball a pair of seat units are arranged. Each of these seat units includes an elastic seat ring stored in the valve barrel for fluid-tight interaction with the valve ball. Furthermore, each valve unit includes a deformable, heat-resistant secondary seat ring element which is placed between the elastic seat ring and the respective shoulder. This secondary seat ring element is essentially isolated with regard to normal operating contact with the valve ball and the fluid passing through the valve. When the elastic seating ring is damaged by being exposed to high temperatures, the secondary seating ring element will come into contact with the valve ball for sealing cooperation with it.
Med oppfinnelsen tas det sikte på å tilveiebringe en ny og forbedret bannsikker kuleventil som har bedrede fluidumtetnings-egenskaper når ventilen utsettes for brann eller varme. The invention aims to provide a new and improved bullet-proof ball valve which has improved fluid sealing properties when the valve is exposed to fire or heat.
Med oppfinnelsen tas det også sikte på å tilveiebringe en kuleventil hvor man unngår metall-metalltetninger. The invention also aims to provide a ball valve where metal-metal seals are avoided.
Nok en hensikt med oppfinnelsen er å tilveiebringe en kule ventil hvor fluidumtetningen vil kunne opprettholdes selv etter en delvis eller fullstendig brannødeleggelse av et primært, av myk plast fremstilt seteelement. Another purpose of the invention is to provide a ball valve where the fluid seal will be able to be maintained even after a partial or complete fire destruction of a primary seat element made of soft plastic.
Nok en hensikt med oppfinnelsen er å tilveiebringe en kuleventil som vil hindre at utklemte rester av primærseter ingen eller forkullede rester og forurensninger setter seg mellom ventilkulen og de med denne samvirkende tetningsflater. Another purpose of the invention is to provide a ball valve which will prevent pinched-out residues of primary seats or charred residues and contaminants from settling between the valve ball and the sealing surfaces interacting with it.
Nok en hensikt er å tilveiebringe et sekundærsete i en kuleventil som vil virke selv når kuleventilen er utsatt for brannskader, uavhengig av utførelsen og det anvendte materiale i primærsetet i kuleventilen. Another purpose is to provide a secondary seat in a ball valve which will work even when the ball valve is exposed to fire damage, regardless of the design and the material used in the primary seat in the ball valve.
Nok en hensikt er å tilveiebringe et sekundærsete som ikke vil eldres og ødelegges under normal drift. Another purpose is to provide a secondary seat that will not age and deteriorate during normal operation.
Nok en hensikt er å tilveiebringe en brannsikker kuleventil hvor oppståelsen av et ødeleggende høyt trykk inne i ventilhuset hindres når ventilen utsettes for høye temperaturer. Another purpose is to provide a fireproof ball valve where the occurrence of a destructively high pressure inside the valve housing is prevented when the valve is exposed to high temperatures.
Nok en hensikt er å tilveiebringe en kuleventil som innbefatter et sekundærsete som er isolert mot ødeleggende og nedslitende krefter fra den fluidumstrøm som går gjennom ventilen under normal drift. Yet another object is to provide a ball valve that includes a secondary seat that is isolated from destructive and abrasive forces from the fluid flow passing through the valve during normal operation.
Mer særskilt vedrører oppfinnelsen en brannsikker kuleventil som innbefatter et ventilhus med et sentralt løp. En ventilkule med en gjennomgående fluidumstrømningsåpning er plassert i ventilhusets løp og kan dreies mellom en åpen og lukket stilling med hensyn til fluidumstrømmen gjennom ventilen. More specifically, the invention relates to a fireproof ball valve which includes a valve housing with a central barrel. A valve ball with a through fluid flow opening is located in the valve housing barrel and can be rotated between an open and closed position with respect to the fluid flow through the valve.
I løpet er det på motliggende sider av ventilkulen anordnetIn the barrel, it is arranged on opposite sides of the valve ball
et par radielt innoverragende skuldre, og i løpet er det også på motliggende sider av ventilkulen anordnet et par radielt innoverragende kontraboringer. I løpet er det på ventilkulens to motliggende sider plassert et par kompositt-seteenheter be- a pair of radially inward projecting shoulders, and in the barrel a pair of radially inward projecting counterbores are also arranged on opposite sides of the valve ball. In the barrel, a pair of composite seat units are placed on the two opposite sides of the valve ball be-
regnet for fluidumtettende samvirke med ventilkulen. Hver av disse seteenheter innbefatter en forsterkningsring med en sentral åpning og med anlegg mot en indre endevegg i den respektive utvidede boring. En setering ligger an mot forsterkningsringen og er utført slik at den kan avbøyes på elastisk måte i hovedsaken mot og fra forsterkningsringen. Seteringen har en sentral åpning og en flate beregnet for anleggssamvirke med ventilkulen. En sekundærseter ing er lagt inn mellom den fleksible setering og den respektive skulder. Denne sekundærsetering innbefatter en tallerkenfjær som har en sentral åpning og en i hovedsaken stumpkonisk form i uspent tilstand. På en tall-er kenf jær f late er det anbragt idet minste en ringformet skive av ekspandert karbonholdig materiale. Ventilkulen og det nevnte par av kompositt-seteenheter er slik dimensjonert og tilpasset at ved en skade på seteringen som følge av at ventilen ut- calculated for fluid-sealing cooperation with the valve ball. Each of these seat units includes a reinforcing ring with a central opening and abutting against an inner end wall in the respective extended bore. A seating ring rests against the reinforcement ring and is designed so that it can be deflected elastically in the main towards and from the reinforcement ring. The seating ring has a central opening and a surface intended for installation cooperation with the valve ball. A secondary seating is inserted between the flexible seating and the respective shoulder. This secondary seating includes a disc spring having a central opening and a substantially frustoconical shape in the untensioned state. At least one ring-shaped disk of expanded carbonaceous material is placed on a number-known spring surface. The valve ball and the aforementioned pair of composite seat units are so dimensioned and adapted that in the event of damage to the seat ring as a result of the valve out-
settes for høye temperaturer, vil sekundærseter ingen presses til tetningsamvirke med ventilkulen. set to high temperatures, the secondary seats will not be pressed into sealing engagement with the valve ball.
Ved en foretrukken utførelsesform av oppfinnelsen innbefatter sekundærseteringen en tallerkenfjær i kombinasjon med en skive av ekspandert karbonholdig materiale. Tallerkenfjæren har en i hovedsaken stumkonisk form i sin uspente tilstand. Ringen av ekspandert karbonholdig materiale strekker seg i hovedsaken radielt i samme utstrekning som tallerkenfjæren og er lagt inn i det minste mellom fjæren og den primære, av mykt plastmateriale fremstilte setering. Tallerkenfjæren virker til å hele tiden presse karbonringen og den myle setering mot ventilkulen. Når primærseteringen skades ved en brann vil det karbonholdige materiale få kontakt med ventilkulen og tette mot denne. In a preferred embodiment of the invention, the secondary seat ring includes a disk spring in combination with a disk of expanded carbonaceous material. The plate spring has a mainly muteconic shape in its untensioned state. The ring of expanded carbonaceous material extends essentially radially to the same extent as the disc spring and is inserted at least between the spring and the primary seating made of soft plastic material. The disk spring acts to constantly press the carbon ring and the soft seater against the valve ball. When the primary seat is damaged in a fire, the carbonaceous material will come into contact with the valve ball and seal against it.
Ved nok en foretrukken utførelsesform av oppfinnelsen innbefatter sekundærseteringen et par ringskiver av ekspandert karbonholdig materiale. Disse ringskivene ligger på hver sin side av tallerkenfjæren og strekker seg i hovedsaken radielt i samme utstrekning som denne. En første ringskive vender mot ventilkulen og er bare men for samvirke med denne ved en beskadigelse av den primære myke setering. Den andre ringskiven vender mot den respektive skulder for tetningssamvirke med denne ved en beskadigelse av primærseteringen. In yet another preferred embodiment of the invention, the secondary seat ring includes a pair of annular discs of expanded carbonaceous material. These washers are located on either side of the disc spring and essentially extend radially to the same extent as this. A first ring disc faces the valve ball and is only intended to cooperate with this in the event of damage to the primary soft seating. The second ring disc faces the respective shoulder for sealing cooperation with this in the event of damage to the primary seating.
Fordelaktig kan en slitering være innbefattet i primærseteringen og være plassert i hovedsaken mellom primærseter ingen og sekundærseteelementet. Advantageously, a wear ring can be included in the primary seating and be placed in the main body between the primary seating and the secondary seating element.
Ventilkulen kan fordelaktig ha en andre åpning i rett vinkelThe valve ball can advantageously have a second opening at right angles
på ventilkulens hovedåpning eller løp. Denne andre åpning vender mot ventilinnløpet når ventilkulen er i lukket still- on the main opening or barrel of the valve ball. This second opening faces the valve inlet when the valve ball is in the closed position.
ing og gir mulighet for kommunikasjon mellom ventilens sentrale område og innløpet. ing and enables communication between the central area of the valve and the inlet.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til tegningene, hvor: Fig. 1 viser et lengdesnitt gjennom en kuleventil ifølge oppfinnelsen , The invention shall be described in more detail with reference to the drawings, where: Fig. 1 shows a longitudinal section through a ball valve according to the invention,
fig. 2 viser et forstørret utsnitt av en del av seteutførelsenfig. 2 shows an enlarged section of part of the seat design
i ventilen i fig. 1, og viser seteutføreisen på ned-strømsiden like før ventilkomponentene monteres sammen, in the valve in fig. 1, and shows the seat design on the downstream side just before the valve components are assembled together,
idet ventilkulen er utelatt for å lette oversikten,as the valve ball is omitted to facilitate the overview,
fig. 3 viser et forstørret utsnitt av samme parti som i fig. 2, fig. 3 shows an enlarged section of the same part as in fig. 2,
og viser ventilen i en lukket stilling og under påvirkning and shows the valve in a closed position and under influence
av et øket fluidumsystemtrykk,of an increased fluid system pressure,
fig. 4 viser et snitt som i fig. 3, men etter at ventilen har vært utsatt for en brann og slik hete at den av myk plastikk fremstilte setering har begynt å flyte utover, fig. 4 shows a section as in fig. 3, but after the valve has been exposed to a fire and is so hot that the seat made of soft plastic has started to flow outwards,
gjennom ventilløpet,through the valve stem,
fig. 5 viser et snitt som i fig. 4, i en tilstand hvor ventilkulen har fått kontakt med sekundærsetet, fig. 5 shows a section as in fig. 4, in a condition where the valve ball has made contact with the secondary seat,
fig. 6 viser et snitt som i fig. 4 og 5, hvor det av myk plastikk fremstilte sete er helt ødelagt, fig. 6 shows a section as in fig. 4 and 5, where the seat made of soft plastic is completely destroyed,
fig. 7 viser et riss av ventilen etter linjen 7-7 i fig. 1, fig. 7 shows a diagram of the valve along line 7-7 in fig. 1,
med en del av ventilhuset gjennomskåret,with part of the valve body cut through,
fig. 8 viser et forstørret utsnitt av en seteutførelse i-følge en alternativ utførelsesform, fig. 8 shows an enlarged section of a seat design according to an alternative embodiment,
fig. 9 viser et snitt av nok en alternativ utførelsesform, fig. 10 viser enda en alternativ utførelsesform, og fig. 11 viser nok en alternativ utførelsesform ifølge oppfinnelsen , fig. 9 shows a section of yet another alternative embodiment, fig. 10 shows yet another alternative embodiment, and fig. 11 shows yet another alternative embodiment according to the invention,
fig. 12 viser et perspektivriss av seteutførelsen i fig. 10 fig. 12 shows a perspective view of the seat design in fig. 10
etter en delvis ødeleggelse som følge av brann, idet after a partial destruction as a result of fire, ie
seteutførelsen er tatt ut av ventilhuset, ogthe seat design is removed from the valve housing, and
fig. 13 viser et perspektivriss av seteutførelsen i fig. 1, fig. 13 shows a perspective view of the seat design in fig. 1,
etter en delvis ødeleggelse som følge av en brann, idet seteutføreisen også her er tatt ut av ventilhuset, slik at man lettere kan se ødeleggelsene. after a partial destruction as a result of a fire, as the seat cover has also been removed from the valve housing, so that the damage can be seen more easily.
Fig. 1 viser som nevnt en kuleventil A hvor det på hver side av en svømmende opplagret ventilkule C er anordnet ventilsete-enheter B. As mentioned, Fig. 1 shows a ball valve A where valve seat units B are arranged on each side of a floating valve ball C.
Kuleventilen har et ventilhus 10 med en midtre del 12 ogThe ball valve has a valve housing 10 with a central part 12 and
to endedeler 14, 16. Seteenhetene B og ventilkulen C er montert inne i hoveddelen 12 og ventilkulen er anordnet slik at den kan dreies ved hjelp av en spindel med betjeningshånd-tak. Denne dreieanordningen er i sin helhet betegnet med 18. Ventilkulen C har en første eller hovedgjennomstrømningsåpning 15 som utgjør en del av ventilløpet i ventilens åpne stilling. Ventilkulen C har dessuten en andre åpning 17 som går i rett vinkel på gjennomløpet 15 og vender mot ventilinnløpet når ventilen er i en lukket stilling. Derved får fluidum og fluidumtrykk inne i ventilens sentrale del forbindelse med fluidet i ventilinnløpet. I hovedsaken kan samtlige detaljer av den i fig. 1 viste ventil, med unntagelse av seteringenhetene, modifiseres etter behov for tilpassing til ulike typer eller utforminger av kuleventiler. two end parts 14, 16. The seat units B and the valve ball C are mounted inside the main part 12 and the valve ball is arranged so that it can be turned by means of a spindle with an operating handle. This turning device is denoted in its entirety by 18. The valve ball C has a first or main flow opening 15 which forms part of the valve path in the valve's open position. The valve ball C also has a second opening 17 which runs at right angles to the passage 15 and faces the valve inlet when the valve is in a closed position. Thereby, the fluid and fluid pressure inside the valve's central part connect with the fluid in the valve inlet. In the main case, all details of the one in fig. The valve shown in 1, with the exception of the seat ring units, is modified as needed for adaptation to different types or designs of ball valves.
I den viste utførelse er det i ventilhuset anordnet en i hoved saken sylindrisk åpning 20 hvis diameter er litt større enn diameteren til ventilkulen. Hver av endedelene 14, 16 er løsbart fastgjort til den sentrale del 12 ved hjelp av flere bolter 22. Disse boltene går gjennom boringer 24 i endedelene 14 og 16 og er skrudd inn i gjengeboringer i hoveddelen 12 In the embodiment shown, an essentially cylindrical opening 20 is arranged in the valve housing, the diameter of which is slightly larger than the diameter of the valve ball. Each of the end parts 14, 16 is releasably attached to the central part 12 by means of several bolts 22. These bolts pass through bores 24 in the end parts 14 and 16 and are screwed into threaded bores in the main part 12
(fig. 7). Man har funnet de fordelaktig å bruke flere slike bolter 22 som skrus inn i hoveddelen 12, fordi man derved unngår de problemer som kan oppstå med lange sammenholdingsbolter. Under en brann vil metallkomponentene i ventilen varmes opp og ekspandere. Når man eventuelt sprøyter vann på en slik oppvarmet ventil vil ventilens omkrets og også sammenholdingsboltene avkjøle seg og vil trekke seg raskere sammen enn resten av ventilhuset. Slik rask avkjøling og sammentrekking kan resul-tere i ad boltene 22 strekker seg eller brytes. Anvender man flere kortere bolter som vist, reduserer man disse problemene. Endedelene 14, 16 er forsynt med gjengede løp 26, 28 eller (Fig. 7). It has been found advantageous to use several such bolts 22 which are screwed into the main part 12, because the problems which can arise with long joining bolts are thereby avoided. During a fire, the metal components of the valve will heat up and expand. When you possibly spray water on such a heated valve, the circumference of the valve and also the connecting bolts will cool and will contract faster than the rest of the valve housing. Such rapid cooling and contraction can result in the bolts 22 stretching or breaking. If you use several shorter bolts as shown, you reduce these problems. The end parts 14, 16 are provided with threaded runs 26, 28 or
andre egnede midler, for tilknytting av ventilen til et fluidum-system eller et ledningsnett. other suitable means, for connecting the valve to a fluid system or a wiring network.
Dreieanordningen 18 innbefatter en spindel 30 hvis nedreThe turning device 18 includes a spindle 30 whose lower
ende 32 er glidbart opptatt i et spor 34 i den øvre enden av kulen C. Dette arrangementet gjør det mulig for kulen å dreie seg mellom åpen og lukket stilling samtidig som kulen har en viss frihet til å kunne bevege seg aksialt i ventilløpet når ventilen er i en lukket stilling og kulen påvirkes av fluidumtrykket. end 32 is slidably engaged in a groove 34 in the upper end of the ball C. This arrangement enables the ball to rotate between open and closed positions while the ball has some freedom to move axially in the valve body when the valve is in a closed position and the ball is affected by the fluid pressure.
Spindelen 30 strekker seg ut gjennom en åpning 36 i denThe spindle 30 extends through an opening 36 therein
sentrale ventilhusdel 12. Pakningsringer 38, 40, 42 som er beregnet for høye temperaturer, er plassert i åpningen 36 og tetter spindelgjennomfør ingen. En nedre pakningsring 42 central valve housing part 12. Sealing rings 38, 40, 42 which are intended for high temperatures, are placed in the opening 36 and seal the spindle passage no. A lower sealing ring 42
ligger an mot en innoverragende flens 44 i åpningen 36.rests against an inwardly projecting flange 44 in the opening 36.
En trykkskive 46, som også kan tåle høye temperaturer, er plassert under flensen 44 og klemmes mot den av en utragende skulder eller flens 48 på den nedre delen av spindelen 30. Spindelen holdes på plass av en pakningsbrille 50 og en pak- ningsmutter 52. Som vist i fig. 1 vil mutteren 52 utøve en kompresjonskraft på pakningsringen 38, 40, 42 slik at disse ekspanderer radielt og gir fluidumtetning rundt spindelen. A pressure washer 46, which can also withstand high temperatures, is placed under the flange 44 and clamped against it by a projecting shoulder or flange 48 on the lower part of the spindle 30. The spindle is held in place by a packing eyelet 50 and a packing nut 52. As shown in fig. 1, the nut 52 will exert a compression force on the sealing ring 38, 40, 42 so that these expand radially and provide a fluid seal around the spindle.
Selv om det er mulig å påvirke ventilspindelen med mange typer aktivatorer, herunder både manuelle, mekaniske eller automatiske sådanne, er det i utførelseseksempelet vist et enkelt håndtak 54. Dette håndtak er løsbart fastgjort til spindelen 30 ved hjelp av en mutter 56 som klemmer håndtaket mot toppen av pakningsmutteren 52. På spindelen er det fordelaktig utformet et avflatet parti 58 som samvirker med et ikke vist avflatet parti i åpningen i håndtaket, slik at man derved er sikret skikkelig plassering av håndtaket på spindelen. Håndtakets svingebevegelse og dermed også svinge-bevegelsen for ventilkulen er begrenset av stoppanslag 62, 64 på håndtaket 54. Disse stoppanslagene vil gå an mot egnede flater på den midtre husdel 12 som danner faste stoppere for henholdsvis åpen og lukket ventilstilling. Although it is possible to influence the valve spindle with many types of activators, including manual, mechanical or automatic ones, in the design example a simple handle 54 is shown. This handle is releasably attached to the spindle 30 by means of a nut 56 which clamps the handle against the top of the packing nut 52. A flattened part 58 is advantageously designed on the spindle which cooperates with a flattened part not shown in the opening in the handle, so that proper positioning of the handle on the spindle is thereby ensured. The swinging movement of the handle and thus also the swinging movement of the valve ball is limited by stops 62, 64 on the handle 54. These stops will engage suitable surfaces on the middle housing part 12 which form fixed stops for open and closed valve positions respectively.
Som nevnt er et par setering-enheter B anordnet på hver sin motliggende side av ventilkulen C. Disse seteringenhetene holdes fastklemt på plass på hver sin side av ventilkulen ved hver ende av åpningen 20 gjennom ventilhusdelen 12. As mentioned, a pair of seating ring units B are arranged on opposite sides of the valve ball C. These seating ring units are held firmly in place on each side of the valve ball at each end of the opening 20 through the valve housing part 12.
Disse seteringenhetene er plassert i hovedsaken i like av-stander fra og op diametralt sett motliggende sider av ventilkulens rotasjonsakse, og ventilsetene innbefatter sentrale åpninger 66, 68. Disse seteringenhetene kan holdes på plass ved hjelp av mange mulige midler, men her er de vist lokali-sert ved hjelp av skuldre 70, 72 som er utformet i endedelenes endeflater 74, 76. Den innoverrettede bevegelse begrenses av et par skuldre eller trinn 78, 80 utformet ved de indre endevegger til de respektive utvidede boringer i hver ende av åpningen 20. These seat ring units are placed essentially equidistant from and up diametrically opposite sides of the valve ball's axis of rotation, and the valve seats include central openings 66, 68. These seat ring units can be held in place by many possible means, but here they are shown locally -sert by means of shoulders 70, 72 which are formed in the end surfaces 74, 76 of the end parts. The inward movement is limited by a pair of shoulders or steps 78, 80 formed at the inner end walls of the respective extended bores at each end of the opening 20.
Mellom den sentrale husdel 12 og endedelene 14, 16 er det anordnet tetningsringer 82, 84, plassert i utvidede boringer eller kontraboringer 86, 88. Hver slik tetningsring er plassert rundt ytteromkretsen til en del av den tilhørende setering-enhet B. Tetningsringene 82, 84 er fortrinnsvis fremstilt av et deformerbart, ettergivende, varmemotstandsdyktig og termisk stabilt materiale, eksempelvis ekspandert karbonholdig materiale og trådnetting for derved å unngå problemer i forbindelse med sublimering og forkulling som kan forekomme når f.eks. en vanlig termoplastisk O-ring utsettes for brannpåvirkning eller andre høye temperaturer. I den foretrukne utfør-else er Grafoil (varemerke) fordelaktig benyttet som deformerbart og varmemotstandsdyktig materiale. Man vil imidlertid forstå at andre materialer, eksempelvis asbest eller keramiske komposittmaterialer, vil kunne benyttes. Når husdelen 12 og endedelene 14,16 utvider seg og trekker seg sammen ved oppvarming og kjøling under og etter en brann vil tetningsringene 82, 84 hele tiden ti tilfredsstillende tetning mellom den sentrale husdel og husendedelene. Between the central housing part 12 and the end parts 14, 16, there are arranged sealing rings 82, 84, placed in extended bores or counterbores 86, 88. Each such sealing ring is placed around the outer circumference of part of the associated seating unit B. The sealing rings 82, 84 is preferably made of a deformable, yielding, heat-resistant and thermally stable material, for example expanded carbonaceous material and wire mesh in order to thereby avoid problems in connection with sublimation and charring which can occur when e.g. a normal thermoplastic O-ring is exposed to fire or other high temperatures. In the preferred embodiment, Grafoil (trademark) is advantageously used as a deformable and heat-resistant material. However, it will be understood that other materials, for example asbestos or ceramic composite materials, will be able to be used. When the housing part 12 and the end parts 14, 16 expand and contract during heating and cooling during and after a fire, the sealing rings 82, 84 will always provide a satisfactory seal between the central housing part and the housing end parts.
Sete -enhetene B skal nå forklares nærmere under særlig henvisning til fig. 2-6 og 13. Fig. 2 viser en seteenhet på nedstrømsiden, ved husendedelen 14, under sammensettingen av ventilkomponentene. Fig. 3 viser seteenheten i fig. 2 The seat units B will now be explained in more detail with special reference to fig. 2-6 and 13. Fig. 2 shows a seat unit on the downstream side, at the housing end part 14, during the assembly of the valve components. Fig. 3 shows the seat unit in fig. 2
når ventilen er ferdig montert og ventilen er lukket og på-dras av et øket fluidumsystemtrykk. Fig. 4, 5 og 6 viser seteenheten B i suksessive trinn ved brannpåvirkning. Fig. when the valve is fully assembled and the valve is closed and is subjected to an increased fluid system pressure. Fig. 4, 5 and 6 show the seat unit B in successive stages when exposed to fire. Fig.
4 viser en primær, av mykt plastmateriale fremstilt setering som har begynt å flyte og presses ut gjennom ventilløpet. Fig. 5 viser ventilen etter at ventilkulen har fått kontakt med det sekundære sete. Fig. 6 viser ventilen etter at den primære setering er helt ødelagt og klemt ut eller fordampet. Fig. 13 viser seteenheten B etter en delvis ødeleggelse, eksempelvis når ventilen har vært utsatt for en brann eller en strålevarmepåvirkning bare på den ene siden. Linjen 3-3, 4 shows a primary setter made of soft plastic material which has begun to flow and is being pushed out through the valve barrel. Fig. 5 shows the valve after the valve ball has made contact with the secondary seat. Fig. 6 shows the valve after the primary seat is completely destroyed and squeezed out or vaporized. Fig. 13 shows the seat unit B after a partial destruction, for example when the valve has been exposed to a fire or a radiant heat effect only on one side. Line 3-3,
4-4, 5-5 og 6-6 i fig. 13 svarer til de tverrsnitt som er vist i fig. 3, 4, 5 og 6. 4-4, 5-5 and 6-6 in fig. 13 corresponds to the cross sections shown in fig. 3, 4, 5 and 6.
Som vist i fig. 2 og 3 består hver seteenhet B av tre kompo nenter, nemlig en forsterknings- eller bærer ing 100, en primærsetering 102 i form av et av mykt plastmateriale fremstilt ringelement, og en sekundærsetering 104 i form av et deformerbart, ikke varme-flytende seteelement. Selv om bare en del av seteenheten er vist i disse figurer, tør det være klart at den andre seteenheten er identisk, med mindre annet er spesielt fremhevet, Forsterkningsringen 100 har ringform, med en sentral åpning og er utført av et stivt materiale, eksempelvis stål eller et annet egnet metall. En første endeflate 106 på ringen 100 vender mot skulderflaten 100 på endedelen 14. En andre endeflate 108 er vendt mot og ligger an mot endeveggen eller trinnet 78 i hovedhusdelens løp 20, hvorved forsterkningsringen 100 er fiksert i huset. En tredje ringflate 110 vender i hovedsaken mot ventilkulen, men er slik dimensjonert at den har en avstand derfra, slik at den ikke ligger an mot eller forstyrrer ventilkulen og hindrer en deformering og forskyvning av primærseteringen 102 inn mellom den tredje ringflaten 110 og ventilkulen. Ringens 100 ytre ringflate 112 ligger an mot veggen i løpet 20. Denne ytre flate 112 As shown in fig. 2 and 3, each seat unit B consists of three components, namely a reinforcement or carrier 100, a primary seat ring 102 in the form of a ring element made of soft plastic material, and a secondary seat ring 104 in the form of a deformable, non-heat-flowing seat element. Although only part of the seat unit is shown in these figures, it should be clear that the other seat unit is identical, unless otherwise specifically highlighted, Reinforcement ring 100 is annular, with a central opening and is made of a rigid material, for example steel or another suitable metal. A first end surface 106 of the ring 100 faces the shoulder surface 100 of the end part 14. A second end surface 108 faces and rests against the end wall or step 78 in the barrel 20 of the main housing part, whereby the reinforcement ring 100 is fixed in the housing. A third annular surface 110 mainly faces the valve ball, but is dimensioned such that it has a distance therefrom, so that it does not abut against or interfere with the valve ball and prevents a deformation and displacement of the primary seating ring 102 between the third annular surface 110 and the valve ball. The outer ring surface 112 of the ring 100 rests against the wall in the race 20. This outer surface 112
og den andre endeflate 108 kan eventuelt ha en flens eller et trinn og være dimensjonert for anslag mot skulderen 78, idet ringen 100 da kan strekke seg aksialt inniver i løpet 20, derom ventilutførelsen skulle kreve det. En slik ekstra flens er imidlertid ikke tatt med i det viste utførelseseksempel, fordi en slik flens vil kreve ekstra maskinering. and the other end surface 108 may optionally have a flange or a step and be dimensioned to abut against the shoulder 78, the ring 100 then being able to extend axially inside the race 20, should the valve design require it. However, such an additional flange is not included in the embodiment shown, because such a flange would require additional machining.
Seteringen 102 har en sentral åpning 118. Denne åpningenThe seat ring 102 has a central opening 118. This opening
er mindre enn den sentrale åpning i forsterkningsringen 100. Primærseteringen 102 kan avbøyes i hovedsaken mot og fra forsterkningsringen 100. Seteringen 102 er utformet slik at den utøver en fjærlignende mekanisk elastisitet mot ventilkulen. is smaller than the central opening in the reinforcement ring 100. The primary seat ring 102 can be deflected mainly towards and from the reinforcement ring 100. The seat ring 102 is designed so that it exerts a spring-like mechanical elasticity against the valve ball.
En første flate 120 vender mot skulderflaten 70. En andre flate 122 på seteringen 102 vender mot ringen 100 og ligger an mot endeflaten 106 på forsterkningsringen 100. En tredje flate 124 på seteringen 102 vender mot ventilkulen C og er beregnet for fluidumtettende samvirke med denne. En flens eller en leppe 126 strekker seg aksialt ut fra den første flate 120 på seteringen 102 ved ringens omkretsflate 128. Leppen 126 er fortrinnsvis utført kontinuerlig rundt seteringen 102 og er slik plassert at dens radielt sett indre flate i hovedsaken samsvarer med ytterdiameteren til sekundærseter ingen 104. Leppen 126 er avskrådd ytterst og er rullet lett over ytterkanten til sekundærseter ingen 104, som vist på tegningen. Selv om det ikke er nødvendig vil en slik utførelse fordelaktig medføre at primærseteringen og sekundærseteringen holdes sammen som en enhet. Fortrinnsvis er seteringen 102 utført av et mykt ettergivende plastmateriale, eksempelvis teflon eller polyetylen. Naturligvis kan man benytte mange andre materialer her, eksempelvis acetal-harpikser og lignende, og til og med myke metaller og keramiske komposittmaterialer kan benyttes. Hvilket materiale man velger vil i en viss grad være avhengig av de vanlige driftsbetingelser som ventilen utsettes for. A first surface 120 faces the shoulder surface 70. A second surface 122 on the seat ring 102 faces the ring 100 and rests against the end surface 106 of the reinforcement ring 100. A third surface 124 on the seat ring 102 faces the valve ball C and is intended for fluid-sealing cooperation with this. A flange or a lip 126 extends axially from the first surface 120 of the seat ring 102 at the circumferential surface 128 of the ring. The lip 126 is preferably made continuous around the seat ring 102 and is positioned so that its radially inner surface essentially corresponds to the outer diameter of the secondary seats none 104. The lip 126 is chamfered at the outermost and is rolled slightly over the outer edge of secondary seats no 104, as shown in the drawing. Although it is not necessary, such an embodiment will advantageously result in the primary seating and the secondary seating being held together as a unit. Preferably, the seat ring 102 is made of a soft flexible plastic material, for example Teflon or polyethylene. Naturally, many other materials can be used here, for example acetal resins and the like, and even soft metals and ceramic composite materials can be used. Which material is chosen will to some extent depend on the normal operating conditions to which the valve is exposed.
I primærseter ingen 102 inngår en sperrer ing 130. Denne ringIn primary seats no 102 a blocking ing 130 is included. This ring
er opptatt i et underskåret spor 132 i seteringen 102 og er isolert fra ventilløpet. Ringen 13 kan imidlertid være helt innleiret i seteringen 102 eller være anordnet utenfor seteringen, eksempelvis i form av en aksialt tettet leppe på sekundærseteringen 104, i retning mot ventilkulen, ved innerdiameteren til primærseteringen 102. Fortrinnsvis er imidlerttid ringen 130 anordnet radielt sett innenfor sete-ringlegemet 102 og mellom sekundærseter ingen 104 og ventilkulen. På dette foretrukne sted vil sperreringen 130 være isolert og ikke være utsatt for de samme påkjenninger med hensyn til slitasje og beskadigelser som primærseteringen 102 vil være ved normal drift. Sperreringen er av et termisk stabilt, ikke-varmeflytende materiale, fortrinnsvis et Grafoil-trådgitter-komposittmateriale, på lignende måte som tetningsringene 82, 84, men den kan eventuelt være utelukkende av Grafoil, trådnett eller av et keramisk eller til og med metallisk materiale. is engaged in an undercut groove 132 in the seating ring 102 and is isolated from the valve stem. The ring 13 can, however, be completely embedded in the seat ring 102 or be arranged outside the seat ring, for example in the form of an axially sealed lip on the secondary seat ring 104, in the direction towards the valve ball, at the inner diameter of the primary seat ring 102. Preferably, however, the ring 130 is arranged radially within the seat the annular body 102 and between secondary seats none 104 and the valve ball. In this preferred location, the locking ring 130 will be isolated and will not be exposed to the same stresses with regard to wear and damage as the primary seating ring 102 will be in normal operation. The barrier ring is of a thermally stable, non-heat-fluid material, preferably a Grafoil wire mesh composite material, in a similar manner to the sealing rings 82, 84, but it may optionally be entirely of Grafoil, wire mesh or of a ceramic or even metallic material.
Ringen 104 er bygget opp med en sentral stumpkonisk tallerkenfjær 134 som ligger mellom en første ringskive 136, som vender mot skuldern 70, og en andre ringskive 138, som vender mot primærseteringen 102. Disse ringskivene 136, 138 er fortrinns-vist av Grafoil og har en radiell utstrekning som i hovedsaken svarer til tallerkenfjærens 134 radielle utstrekning, men det ligger innenfor oppfinnelsens ramme at ringskivene 136, 138 eventuelt bare strekker seg over en del av tallerkenfjæren, eksempelvis slik at den første ringskive 136 bare strekker seg over en del av tallerkenfjæren 134 nær fjærens ytterdiameter, mens den andre ringskive 138 strekker seg over den delen som befinner seg i nærheten av fjærens innerdiameter. The ring 104 is constructed with a central frustoconical plate spring 134 which lies between a first ring disc 136, which faces the shoulder 70, and a second ring disc 138, which faces the primary seating ring 102. These ring discs 136, 138 are preferred by Grafoil and have a radial extent which essentially corresponds to the radial extent of the disc spring 134, but it is within the scope of the invention that the rings 136, 138 possibly only extend over a part of the disc spring, for example so that the first ring disc 136 only extends over a part of the disc spring 134 near the outer diameter of the spring, while the second ring disc 138 extends over the part which is located near the inner diameter of the spring.
En slik utførelse kan være særlig økonomisk og fordelaktigSuch an embodiment can be particularly economical and advantageous
i større kuleventiler.in larger ball valves.
Man har videre funnet det fordelaktig å la flaten 74 på skulderen 70 være oppruet eller serratert, slik at den får bedre kontakt med ringskiven 136. Når ventilen utsettes for en brann, vil denne forbedrede kontakten hindre at ringskiven og tallerkenfjæren glir, flyter eller klemmes ut. For høye temperaturer kan materialet Grafoil bli litt flytbart. Den oppruede eller serraterte flate vil hindre slik flyting og bidra til å opprettholde tetningsvirkningen. It has also been found advantageous to leave the surface 74 of the shoulder 70 roughened or serrated, so that it makes better contact with the ring disc 136. When the valve is exposed to a fire, this improved contact will prevent the ring disc and disc spring from sliding, floating or pinching out . At high temperatures, the material Grafoil can become slightly fluid. The roughened or serrated surface will prevent such floating and help to maintain the sealing effect.
Ytterdiameteren til sekundærseteringen 104 er slik at ringen kan opptas i det sylindriske hulrom som begrenses av inner-veggen til flensen 126 og flaten 120 på seteringen 102. The outer diameter of the secondary seating ring 104 is such that the ring can be accommodated in the cylindrical cavity which is limited by the inner wall of the flange 126 and the surface 120 of the seating ring 102.
Den sekundære rings innerdiameter er litt større enn diameteren til den sentrale åpning 118 i seteringen 102, idet man derved oppnår at sekundærseter ingen isoleres helt fra kontakt med ventilkulen ved vanlig ventildrift, slik at ringen således ikke utsettes for slitasje og beskadigelser. The inner diameter of the secondary ring is slightly larger than the diameter of the central opening 118 in the seating ring 102, thereby achieving that the secondary seats are not completely isolated from contact with the valve ball during normal valve operation, so that the ring is thus not exposed to wear and damage.
Tallerkenfjæren 134 er valgt slik at dens kraft vil være tilstrekkelig, når fjæren er delvist sammentrykket, til kontinuerlig å presse seteringen 102 mot ventilkulen. Fjæren må kunne trykkes til en avflatet tilstand, for å muliggjøre ventilkulens forskyvningsbevegelse og anlegg mot den tredje flaten 124 på seteringen 102 under normale driftsbetingelser. Av fig. 3 går det frem at det oppnås en god fluidumtetning, med primærseteringen 102 holdt mellom ventilkulen C, forsterkningsringen 100, ventilhushoveddelen 12 og endehusdelens skulder 70. Under normale driftsbetingelser vil senkundær-seteringen 104 primært virke til å presse og holde primærseteringen 102, og vil ikke ha noen tetningsfunksjon i seg selv. The disc spring 134 is selected so that its force will be sufficient, when the spring is partially compressed, to continuously press the seat ring 102 against the valve ball. The spring must be able to be compressed to a flattened state, to enable the valve ball's displacement movement and abutment against the third surface 124 of the seat ring 102 under normal operating conditions. From fig. 3, it appears that a good fluid seal is achieved, with the primary seat ring 102 held between the valve ball C, the reinforcement ring 100, the valve body main part 12 and the end body part shoulder 70. Under normal operating conditions, the secondary seat ring 104 will primarily act to press and hold the primary seat ring 102, and will not have some sealing function in itself.
Når ventilkomponentene håndteres sammen vil som vist i fig.When the valve components are handled together, as shown in fig.
1, 2 og 3 hver av primærseteringene 102 avbøyes litt i retning fra den andre, med en ombøyningsakse omtrent ved ytteromkretsen, idet primærseter ingen presses mot sekundærseteringen 104 som følge av sitt samvirke med ventilkulen. Derved trykkes tilhørende tallerkenfjær 134 litt sammen. I tillegg til at fjæren bidrar til stillingsplasseringen av ventilkulen vil fjæravbøyningen også gi en tetningskraft mellom de to seteringer og ventilkulen ved tetningsring-flaten 124, uavhengig av hvor lavt systemtrykket måtte være. Den sekundære åpning 17 i ventilkulen vender mot innløpet når ventilen er lukket, og man er derved sikret at seteringen på innløpssiden ikke tetter. Fluidum som måtte befinne seg sentralt i ventilen kan fritt ekspandere ved oppvarming eller for-dampning og avlastes gjennom åpningen 17, uten fare for trykk-økning inne i ventilen. 1, 2 and 3, each of the primary seating rings 102 is deflected slightly in the direction of the other, with an axis of deflection approximately at the outer circumference, the primary seating none being pressed against the secondary seating ring 104 as a result of its interaction with the valve ball. Thereby, the associated plate spring 134 is slightly compressed. In addition to the spring contributing to the positioning of the valve ball, the spring deflection will also provide a sealing force between the two seating rings and the valve ball at the sealing ring surface 124, regardless of how low the system pressure may be. The secondary opening 17 in the valve ball faces the inlet when the valve is closed, thereby ensuring that the seat ring on the inlet side does not clog. Fluid that may be located centrally in the valve can freely expand by heating or evaporation and be relieved through the opening 17, without risk of pressure increase inside the valve.
Med særlig henvisning til fig. 4. 5. 6. 12 og 13 skal nå virkemåten til den foran beskrevne utførelse forklares nærmere i forbindelse med en antatt ødeleggelse av primærseteringen ved en brann. With particular reference to fig. 4. 5. 6. 12 and 13 will now explain the operation of the above-described embodiment in more detail in connection with an assumed destruction of the primary seat in the event of a fire.
Fig. 4 viser hvordan seteringen 102 har blitt oppvarmet slik at den flyter eller presses ut gjennom åpningen 66 i sekundærseteringen 4 under påvirkning av fluidumtrykk-kreftene i ven tilen. Ved mykningen av seteringen 102 vil tallerkenfjæren 134 bøye seg og opprettholde tetningen mot ventilkulen C og mot endeflaten 74. Fig. 4 shows how the seat ring 102 has been heated so that it flows or is pushed out through the opening 66 in the secondary seat ring 4 under the influence of the fluid pressure forces in the valve. When the seating ring 102 softens, the disk spring 134 will bend and maintain the seal against the valve ball C and against the end surface 74.
I fig. 5 er ventilkulen forskjøvet aksialt nedstrøms i ventilen og har trykket sekundærseter ingen 104 sammen, og ligger nå an mot sperreringen 130. Ringskiven 138 er klemt mellom tallerkenfjæren 134 og seteringen 102 og har kontakt med ventilkulen og tettermot denne. Fordi ringskiven 138 fortrinnsvis er av et varmemotstandsdyktig, deformerbart materiale, såsom Grafoil, vil ringskiven tilpasse seg ventilkuleflaten, og man unngår derved de problemer som er kjent fra tidligere brannsikre kuleventiler hvor det benyttes metall-metall-sekundærtetninger. Samtidig ligger ringskiven 136 an mot skulderen 70 ved sin ytre del og tetter mot denne. Ring-skivens 136 deformeringsegenskaper gjør det mulig for den å tilpasse seg irregulariteter i flaten 74 og i det ytterste område til tallerkenfjæren 134. In fig. 5, the valve ball is displaced axially downstream in the valve and has pressed the secondary seat no 104 together, and now rests against the locking ring 130. The ring disc 138 is clamped between the plate spring 134 and the seat ring 102 and is in contact with the valve ball and closes to it. Because the ring disc 138 is preferably made of a heat-resistant, deformable material, such as Grafoil, the ring disc will adapt to the valve ball surface, thereby avoiding the problems known from earlier fireproof ball valves where metal-metal secondary seals are used. At the same time, the ring disc 136 rests against the shoulder 70 at its outer part and seals against it. The ring washer 136's deformation properties enable it to adapt to irregularities in the surface 74 and in the outermost region of the disc spring 134.
Sekundærseter ingen 104 kan eventuelt være utført uten ringskivene 136, 138, fordi man har funnet at tallerkenfjæren 134, som følge av sin omkretselastisitet, vil danne en egnet metall-metalltetning mot ventilkulen C, uten de problemer som oppstår i forbindelse med ventilkuler som ikke er helt nøyaktig kuleformede eller ikke er lappet sammen- med sekundærseter ingen. Secondary seats no 104 can optionally be made without the rings 136, 138, because it has been found that the disk spring 134, as a result of its circumferential elasticity, will form a suitable metal-metal seal against the valve ball C, without the problems that arise in connection with valve balls that are not perfectly spherical or not patched together- with secondary seats none.
Tallerkenfjæren 134 har en omkretselastisitet såvel som en aksial elastisitet, og ved mykgjøring av seteringen 102 vil sekundærseter ingen avbøyes og opprettholde fluidumtetningen mellom ventilkulen og flaten 74. Med omkretselastisitet menes her sekundærseter ingens evne til å avbøyes aksialt mer i et segment enn i et annet. The disk spring 134 has a circumferential elasticity as well as an axial elasticity, and by softening the seating ring 102, the secondary seats will not deflect and maintain the fluid seal between the valve ball and the surface 74. By circumferential elasticity is meant here the ability of the secondary seats to deflect axially more in one segment than in another.
Fordi ventilkulen C ikke her helt nøyaktig kuleformet og fordi den sentrale åpning 66 i tallerkenfjæren 134 ikke er helt perfekt rund, vil kulen og fjæren bare ha kontakt med hverandre på noen få utpregede steder. Omkretselastisiteten til tallerkenfjæren 134 muliggjør imidlertid en avbøying på disse utpregede steder, slik at kulen vil kunne få en i hovedsaken kontinuerlig kontakt med den radielt sett indre kanten på tallerkenfjæren. På lignende måte vil den ytterste kanten til tallerkenfjæren 134 bare ha kontakt med flaten 74 på noen få steder. Også her vil omkretselastisiteten til tallerkenfjæren gjøre det mulig for fjæren å avbøyes i ulik grad rundt omkretsen, slik at det kan tilveiebringes en i hovedsaken kontinuerlig linjekontakt mellom tallerkenfjæren og flaten 74. Omkretselastisiteten til tallerkenfjæren 134 vil således kompensere for unøy-aktigheter med hensyn til rundheten ved tallerkenfjærens indre og ytre kanter, unøyaktigheter med hensyn til kuleformen for ventilkulen C,og avvik fra det helt plane i flaten 74. Because the valve ball C is not here exactly spherical and because the central opening 66 in the disk spring 134 is not perfectly round, the ball and the spring will only have contact with each other in a few prominent places. The circumferential elasticity of the plate spring 134, however, enables a deflection at these prominent places, so that the ball will be able to make essentially continuous contact with the radially inner edge of the plate spring. Similarly, the outermost edge of the disc spring 134 will only contact the surface 74 in a few places. Here too, the circumferential elasticity of the disc spring will make it possible for the spring to be deflected to varying degrees around the circumference, so that an essentially continuous linear contact can be provided between the disc spring and the surface 74. The circumferential elasticity of the disc spring 134 will thus compensate for inaccuracies with regard to roundness at the inner and outer edges of the disc spring, inaccuracies with regard to the spherical shape of the valve ball C, and deviations from the completely flat surface 74.
Sperreringen 130 virker som en sperre som hindrer en for kraftig utpressing av det myke plastmaterialet i seteringen 102 mellom ventilkulen C og den sekundære setering 104. Vanligvis vil en brann ikke alltid varme opp overflaten til en brannsikker ventil på en jevn måte, særlig ikke når brannen er en stråle-brann nær ventilen og oppvarmingen av ventilen derfor hoved-sakelig skjer på ventilens nærmeste side. Ved en brann kan man derfor vanligvis gå ut fra at seteringen 102 vil mykne bare i et første avsnitt langs omkretsen før de andre, områdene mykes opp. Uten sperreringen 130 ville materialet i dette første oppmykede parti kunne presses altfor sterkt inn i ventilløpet under påvirkning av systemtrykket, slik at ventilkulen da ville kunne forskyve seg radielt eller sideveis, dvs. perpendikulært på ventilløpet. Når ventilkulen beveger seg nedstrøms og trykker gjennom den myke plasten til kontakt med sekundærseteringen 104 vil ventilkulen i så tilfelle kunne forskyve seg for meget til en side og få ujevn kontakt med sekundærseter ingen 104. Det vil da kunne dannes store åpninger og lekkasjebaner hvor smeltet plast og systemfluidum kan blåses gjennom. Man har kunnet observere at slike lekkasjebaner og gap skjer på steder som i hovedsaken har en vinkelavstand på 90° i fra retningsvektoren til den radielle forskyvning. I et punkt med en vinkelavstand på 180° i fra vektoren til den radielle forskyvning opprettholdes en fluidumtetning som følge av at det her er kontakt med resten av seteringen 102. Systemfluidum som strømmer raskt igjennom kan da kjøle ned plastseteringen 102 og hindre videre smelting av denne. Det kan derved dannes en større lekkasje som ikke endrer seg uansett hvor kraftig brannen videre virker på ventilen. The locking ring 130 acts as a locking device that prevents the soft plastic material in the seat ring 102 from being too forcefully squeezed out between the valve ball C and the secondary seat ring 104. Generally, a fire will not always heat the surface of a fireproof valve evenly, especially when the fire is a jet fire close to the valve and the heating of the valve therefore mainly takes place on the nearest side of the valve. In the event of a fire, one can therefore usually assume that the seat ring 102 will soften only in a first section along the circumference before the other areas soften. Without the barrier 130, the material in this first softened part could be pressed too strongly into the valve stem under the influence of the system pressure, so that the valve ball would then be able to move radially or laterally, i.e. perpendicular to the valve stem. When the valve ball moves downstream and presses through the soft plastic to contact the secondary seat ring 104, the valve ball will in that case be able to shift too much to one side and make uneven contact with the secondary seat ring 104. Large openings and leakage paths where melted plastic can then form and system fluid can be blown through. It has been possible to observe that such leakage paths and gaps occur in places which mainly have an angular distance of 90° from the direction vector of the radial displacement. At a point with an angular distance of 180° from the vector to the radial displacement, a fluid seal is maintained as a result of there being contact with the rest of the seat ring 102. System fluid that flows quickly through can then cool down the plastic seat ring 102 and prevent further melting of this . A larger leak can thereby form which does not change no matter how strongly the fire continues to act on the valve.
Hvordan en delvis seteødeleggelse foregår er vist i fig. 12. Det er der visten seteutførelse uten en sperrering. Seteut-førelsen har vært utsatt for en brann som har bevirket at bare et parti 141 er presset inn i ventilløpet. Som følge herav er det oppstått en større lekkasjebane 143, fordi ventilkulen ikke har vært i stand til å få kontakt med sekundærseter ingen 104. Ventilkulen hindres av de gjenblivende deler av seteringen 102 i å forskyve seg radielt eller aksielt inn i det ekstruderte område. Den virkning som lekkasjefluidet uøver på seteringen er av en slik art at seteringen hindres i å destrueres eller presses ut ytterligere, til tross for en fortsatt intensiv brannpåvirkning. How a partial seat destruction takes place is shown in fig. 12. There is a seat design without a locking ring. The seat design has been exposed to a fire which has caused only a portion 141 to be pressed into the valve barrel. As a result, a larger leakage path 143 has occurred, because the valve ball has not been able to make contact with the secondary seat ring 104. The valve ball is prevented by the remaining parts of the seat ring 102 from moving radially or axially into the extruded area. The effect that the leakage fluid exerts on the seat ring is of such a nature that the seat ring is prevented from being destroyed or pushed out further, despite a continued intensive fire effect.
Benyttes en sperrering 130, se fig. 5, så vil denne hindre flyt-ingen av myknet og smeltende plastmateriale uavhengig av hvor plastmaterialet først mykner langs seteringens omkrets. Sperreringen 130 er slik plassert i seteringen 102 at bare et smalt ringformet parti 144 kan presses inn i ventilløpet. Hoved-andelen 146 av seteringen 102 hindres i å flyte forbi sperreringen 130. Det relativt lille parti 144 som vil kunne presses ut er av mindre betydning og ved slik utpressing vil det til-hørende forskyvningsområde som ventilkulen kan forskyve seg inn i være utilstrekkelig til dannelse av en lakkasjebane. Det foretrekkes at sperreringen 130 plasseres slik i seteringen 102 at ventilkulen vil få kontakt med sperreringen 130 samtidig som den får kontakt med sekundærseteringen 104. Sperre ringen 130 kan på den måten bidra ytterligere til oppnåelsen av en effektiv sekundær tetning ved en ødeleggelse av primærseteringen 102. If a locking ring 130 is used, see fig. 5, then this will prevent the softened and melting plastic material from flowing regardless of where the plastic material first softens along the circumference of the seat ring. The locking ring 130 is placed in the seat ring 102 in such a way that only a narrow annular portion 144 can be pressed into the valve barrel. The main part 146 of the seating ring 102 is prevented from flowing past the blocking ring 130. The relatively small part 144 that will be able to be pushed out is of minor importance and with such pushing out the associated displacement area into which the valve ball can move will be insufficient to form of a lacquer strip. It is preferred that the locking ring 130 is placed in the seating ring 102 in such a way that the valve ball will make contact with the locking ring 130 at the same time as it makes contact with the secondary seating ring 104. The locking ring 130 can thus further contribute to the achievement of an effective secondary seal in the event of a destruction of the primary seating ring 102.
I fig. 6 er primærseteringen 102 helt ødelagt og en vesentlig del 146 (fig. 5) av den myke piastseteringen er sublimert eller fordampet ut gjennom ventilløpet. Mellom ventilkulen C og sekundærseter ingen 104 er det nå tetning fordi ventilkulen har kontakt med ringskiven 138, såvel deformere seg i samsvar med ventilkulens overflate. Den første ringskiven 136 ligger an mot veggen 74 og tetter mellom ringen 104 og denne veggen. I tillegg er det fordelaktig dersom sperreringen 130 er dimensjonert slik at den får samvirke med ventilkulen etter at primærseteringen er ødelagt og ventilkulen har for-skjøvet seg i nedstrømretningen. Et slikt kontaktsamvirke vil gi den ønskede fluidumtetning. In fig. 6, the primary seat ring 102 is completely destroyed and a substantial part 146 (Fig. 5) of the soft piast seat ring has sublimated or evaporated out through the valve barrel. Between the valve ball C and secondary seats no 104 there is now a seal because the valve ball has contact with the ring disc 138, as well as deforming in accordance with the surface of the valve ball. The first ring disc 136 rests against the wall 74 and seals between the ring 104 and this wall. In addition, it is advantageous if the blocking ring 130 is dimensioned so that it can cooperate with the valve ball after the primary seating has been destroyed and the valve ball has shifted in the downstream direction. Such contact cooperation will provide the desired fluid seal.
Av fig. 13 går det frem at langs linjen 6-6 har ventilkulen fått kontakt med sperreringen 130 etter at primærseteringen er ødelagt, og den har også fått kontakt med sekundærseteringen for opprettholdelse av en fluidumtetning (fig. 6). Langs linjen 5-5 er utklemmingen av den vesentlige del av primærseteringen blokkert av sperreringen 130, slik at det hindres en dannelse av en lekkasjebane som i fig. 12. From fig. 13 it appears that along the line 6-6 the valve ball has come into contact with the blocking ring 130 after the primary seat has been destroyed, and it has also come into contact with the secondary seat to maintain a fluid seal (fig. 6). Along the line 5-5, the squeeze-out of the essential part of the primary seat is blocked by the blocking ring 130, so that a formation of a leakage path is prevented as in fig. 12.
Fig. 8 viser en alternativ utførelsesform. Det er her benyttet samme henvisningstall, med tillegg av en appostroff. Nye komponenter er gitt nye henvisningstall. Sekundærseteringen 104 er utformet med en enhetlig ringskive 150 av et varmemotstandsdyktig, deformerbart materiale, eksempelvis Grafoil eller et komposittmateriale bestående av Grafoil Fig. 8 shows an alternative embodiment. The same reference number is used here, with the addition of an apostrophe. New components are given new reference numbers. The secondary seating ring 104 is designed with a uniform ring disc 150 of a heat-resistant, deformable material, for example Grafoil or a composite material consisting of Grafoil
og trådnetting. Når primærseter ingen 102' skades ved en brann kan ventilkulen C' forskyve seg aksialt under påvirkning av fluidumtrykket og gå mot den radielt sett innerste del av sekundærseter ingen 104', for tetting sammen med denne. Veggen 74' er fortrinnsvis oppruet eller serratert og ligger an mot and wire mesh. When the primary seat no 102' is damaged in a fire, the valve ball C' can shift axially under the influence of the fluid pressure and move towards the radially innermost part of the secondary seat no 104', for sealing together with this. The wall 74' is preferably roughened or serrated and rests against
endeflaten 152 på sekundærseter ingen og i fluidumtetning mellom sekundærseteringen og skulderen 70'. Sekundærseter ingen 104' kan herved tilpasse seg den samvirkende overfalte på ventilkulen C og veggen 74'. the end surface 152 of the secondary seat none and in fluid seal between the secondary seat ring and the shoulder 70'. Secondary seats no 104' can thereby adapt to the cooperating assault on the valve ball C and the wall 74'.
En annen utførelse er vist i fig. 9. Sekundærseter ingen 104" er utformet med en tallerkenfjær 134" og en ringskive 156 av et varmemotstandsdyktig, deformerbart materiale, eksempelvis Grafoil eller et komposittmateriale av Grafoil og trådnetting. Når primærseteringen 102" ødelegges ved en brann vil ventilkulen i sin lukkede stilling og under påvirkning av systemtrykket gå mot sekundærseter ingen 104" og vil deformere ringskiven 156 slik at det dannes en tetning. Ettersom brannen skrider frem vil tallerkenfjæren 134" utglødes. Den oppmykede tallerkenfjær, som deformeringspåvirkes av ventilkulen vil derved lettere tilpasse seg flaten 74" og det oppnås derved en bedre metall-metalltetning bak fjæren. Nok en utførelse av oppfinnelsen er en hvor det benyttes en enkelt ringskive på den tallerkenfjærflaten som vender mot skulderflaten. Enslik utførelse vil gi metall-metall-skundærtetning mot kulen, mens ringskiven vendermot skulderflaten og tetter mot den. Det foretrekkes å benytte en oppruet eller serratert flate for kontakt med ringskiven. Another embodiment is shown in fig. 9. Secondary seat no 104" is designed with a disc spring 134" and an annular disc 156 of a heat-resistant, deformable material, for example Grafoil or a composite material of Grafoil and wire mesh. When the primary seat ring 102" is destroyed by a fire, the valve ball in its closed position and under the influence of the system pressure will move towards the secondary seat ring 104" and will deform the ring disc 156 so that a seal is formed. As the fire progresses, the disc spring 134" will be annealed. The softened disc spring, which is deformed by the valve ball, will thereby adapt more easily to the surface 74" and a better metal-metal seal behind the spring is thereby achieved. Yet another embodiment of the invention is one where a single ring disc is used on the plate spring surface facing the shoulder surface. A similar design will provide a metal-metal shoulder seal against the ball, while the washer faces the shoulder surface and seals against it. It is preferred to use a roughened or serrated surface for contact with the ring disc.
Fig. 10 viser en utførelse med en forsterkningsring 100''',Fig. 10 shows an embodiment with a reinforcement ring 100''',
en primærsetering 102'<11>, en sekundærseter ing 104''', innbefattende entallerkenfjær 134en første ringskive 136''' a primary seater 102'<11>, a secondary seater 104''', including a disc spring 134a first washer 136'''
og en andre ringskive 138'<11>. Ringskivene 136''', 138'''and a second ring disc 138'<11>. The ring discs 136'', 138''
er av Grafoil eller .et annet varmemotstandsdyktig, deformerbart materiale. En sperrering er her ikke anvendt. Når seteringen 102'<11>ødelegges ved en brann vil ventilkulen forskyve seg aksialt og tette mot ringskiven 138'<1>'. Ringskiven 136''' is made of Grafoil or another heat-resistant, deformable material. A blocking is not used here. When the seat ring 102'<11> is destroyed by a fire, the valve ball will shift axially and seal against the ring disc 138'<1>'. Ring disc 136''
vil gå mot den oppruede endevegg 74'<11>for opprettholdelse av tetningen. will go against the roughened end wall 74'<11> to maintain the seal.
Fig. 11 viser nok en utførelsesform. Sekundærseteelementet Fig. 11 shows another embodiment. The secondary seat element
104"" består her av en enkel tallerkenfjær, men det kan også benyttes en enkelt varmeflytbar deformerbar skive av eksempelvis Grafoil eller en kombinasjon av trådnett og Grafoil, eventuelt en kombinasjon av en tallerkenfjær og en ringskive av Grafoil, på samme måte som i fig. 9 (sekundærseteelementet 104"). En sperrering 130"", fortrinnsvis av Grafoil og trådnett, inngår i primærseteringen 102"" for kontakt med ventilkulen ved delvis eller total ødeleggelse av primærseteringen, og for blokkering av utpressingen av en vesentlig andel 146"" av seteringen 102"". 104"" here consists of a simple plate spring, but a single heat-flowable deformable disk of, for example, Grafoil or a combination of wire mesh and Grafoil, or a combination of a plate spring and an annular disk of Grafoil, can also be used, in the same way as in fig. 9 (the secondary seat element 104"). A blocking ring 130"", preferably of Grafoil and wire mesh, is included in the primary seat 102"" for contact with the valve ball in the event of partial or total destruction of the primary seat, and for blocking the extrusion of a significant portion 146"" of seat ring 102"".
Claims (35)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US43424882A | 1982-10-14 | 1982-10-14 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO833724L true NO833724L (en) | 1984-04-16 |
Family
ID=23723453
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO833724A NO833724L (en) | 1982-10-14 | 1983-10-13 | BALL VALVE. |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5989871A (en) |
KR (1) | KR840007160A (en) |
AU (1) | AU565423B2 (en) |
BE (1) | BE897970A (en) |
CA (1) | CA1242426A (en) |
DE (1) | DE3336099C2 (en) |
DK (1) | DK472983A (en) |
ES (1) | ES526432A0 (en) |
FR (1) | FR2534658B1 (en) |
GB (2) | GB2129101B (en) |
GR (1) | GR78950B (en) |
IE (1) | IE56061B1 (en) |
IT (1) | IT1170514B (en) |
LU (1) | LU85044A1 (en) |
NL (1) | NL8303515A (en) |
NO (1) | NO833724L (en) |
NZ (1) | NZ205783A (en) |
SE (1) | SE8305619L (en) |
ZA (1) | ZA837253B (en) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4660591A (en) * | 1986-06-26 | 1987-04-28 | Whitey Co. | Ball valve and seat assembly |
JPH022566U (en) * | 1988-06-17 | 1990-01-09 | ||
DE8914573U1 (en) * | 1989-12-12 | 1990-01-25 | Streif, Hans, Magliaso, Lugano | Shut-off valve |
AT399210B (en) * | 1990-03-14 | 1995-04-25 | Rheinauer Masch Armaturen | Shut-off device for conduits carrying flammable fluids |
DE4103987A1 (en) * | 1990-04-04 | 1991-10-10 | Rheinauer Masch Armaturen | Shut=off device for combustible fluid piping - includes expandable insert for emergency sealing |
JP2528162Y2 (en) * | 1992-05-20 | 1997-03-05 | 株式会社松井製作所 | A valve with a rotary valve such as a ball valve |
DE4332221C2 (en) * | 1993-09-22 | 2000-08-31 | Elmar Baumgartner | 2/2-way ball valve for the alternate operation of hydraulic tools, especially a bucket piston cylinder or a gripper piston cylinder in an excavator |
GB2317673B (en) * | 1995-07-19 | 2000-01-26 | George Brookes | Valves |
GB9514789D0 (en) * | 1995-07-19 | 1995-09-20 | Brass Fittings And Supplies Li | Valves |
GB2305489B (en) * | 1995-09-21 | 2000-02-16 | Delta Fluid Products Ltd | Valve |
JP4503789B2 (en) * | 2000-06-20 | 2010-07-14 | 株式会社協成 | Ball valve seat structure |
JP4885576B2 (en) * | 2006-03-09 | 2012-02-29 | 日本クラウンコルク株式会社 | Composite container lid |
US11131404B2 (en) | 2015-11-16 | 2021-09-28 | Hayward Industries, Inc. | Ball valve |
CN109974402B (en) * | 2019-04-25 | 2024-03-26 | 浙江诚信医化设备有限公司 | Ball valve |
DE102021120801A1 (en) | 2021-08-10 | 2023-02-16 | MSP-Armaturen GmbH | ball valve |
EP4234993A1 (en) * | 2022-02-24 | 2023-08-30 | Werner Hartmann GmbH & Co. KG | Shut-off device with metallic seal |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3177887A (en) * | 1960-10-26 | 1965-04-13 | Hills Mccanna Co | Ball valve having heat destructible seal |
DE1169742B (en) * | 1961-04-20 | 1964-05-06 | Marvin Henry Grove | Sealing arrangement for a shut-off device, e.g. B. a slide |
US3174495A (en) * | 1962-11-16 | 1965-03-23 | Acf Ind Inc | Fire safe ball valve |
FR1427882A (en) * | 1964-12-28 | 1966-02-11 | Ball valve | |
US3486733A (en) * | 1967-09-01 | 1969-12-30 | Jamesbury Corp | Seat ring for ball valves |
US3598363A (en) * | 1969-09-04 | 1971-08-10 | Golconda Corp | Ball valve |
JPS4829232U (en) * | 1971-08-17 | 1973-04-10 | ||
FR2182291A5 (en) * | 1972-04-25 | 1973-12-07 | Gachot Jean | |
JPS4941579U (en) * | 1972-07-12 | 1974-04-12 | ||
US3848849A (en) * | 1973-06-29 | 1974-11-19 | Vapor Corp | Fluid control valve |
US3894718A (en) * | 1973-10-19 | 1975-07-15 | Whitey Research Tool Co | Ball valve |
US4006881A (en) * | 1974-12-09 | 1977-02-08 | Gachot S.A. | Fluid-tight packing for closure devices and devices fitted with said packing |
JPS5235888A (en) * | 1975-09-16 | 1977-03-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method for peeling insulating layer of tape-shaped wire |
US4269391A (en) * | 1977-04-28 | 1981-05-26 | Nippon Petrochemicals Co., Ltd. | Valve sealing device and a valve |
GB2007334A (en) * | 1977-11-07 | 1979-05-16 | Crane Packing Co | Ball valves |
US4130285A (en) * | 1978-01-26 | 1978-12-19 | Walworth Company | Valve sealing device |
GB2042138B (en) * | 1979-02-16 | 1983-03-09 | Serck Industries Ltd | Firesafe fluid control valve |
US4318420A (en) * | 1979-10-04 | 1982-03-09 | T. K. Valve Limited | Ball valves |
GB2061462B (en) * | 1979-10-11 | 1982-12-08 | Litton Industrial Products | Fire saft butterfly valve |
CA1133877A (en) * | 1979-12-12 | 1982-10-19 | Ulrich H. Koch | Ball valve and seat assembly |
GB2066421B (en) * | 1979-12-21 | 1983-06-29 | Jamesbury Corp | Fire tested butterfly valve |
US4341233A (en) * | 1980-06-27 | 1982-07-27 | Fmc Corporation | Fire safe seat for a rotary valve |
US4457491A (en) * | 1982-12-09 | 1984-07-03 | Egc Enterprises Incorp. | Extreme-temperature sealing device and annular seal therefor |
-
1983
- 1983-09-22 AU AU19377/83A patent/AU565423B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-09-28 NZ NZ205783A patent/NZ205783A/en unknown
- 1983-09-28 ZA ZA837253A patent/ZA837253B/en unknown
- 1983-09-30 DE DE3336099A patent/DE3336099C2/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-10-03 CA CA000438230A patent/CA1242426A/en not_active Expired
- 1983-10-12 BE BE0/211685A patent/BE897970A/en not_active IP Right Cessation
- 1983-10-12 GR GR72668A patent/GR78950B/el unknown
- 1983-10-12 LU LU85044A patent/LU85044A1/xx unknown
- 1983-10-13 NL NL8303515A patent/NL8303515A/en not_active Application Discontinuation
- 1983-10-13 FR FR8316293A patent/FR2534658B1/en not_active Expired
- 1983-10-13 IE IE2416/83A patent/IE56061B1/en unknown
- 1983-10-13 DK DK472983A patent/DK472983A/en not_active Application Discontinuation
- 1983-10-13 SE SE8305619A patent/SE8305619L/en not_active Application Discontinuation
- 1983-10-13 NO NO833724A patent/NO833724L/en unknown
- 1983-10-13 IT IT49154/83A patent/IT1170514B/en active
- 1983-10-13 ES ES526432A patent/ES526432A0/en active Granted
- 1983-10-13 GB GB08327356A patent/GB2129101B/en not_active Expired
- 1983-10-14 KR KR1019830004857A patent/KR840007160A/en not_active Application Discontinuation
- 1983-10-14 JP JP58192273A patent/JPS5989871A/en active Granted
-
1985
- 1985-07-16 GB GB08517901A patent/GB2163530B/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2534658B1 (en) | 1986-02-14 |
JPS5989871A (en) | 1984-05-24 |
GB8327356D0 (en) | 1983-11-16 |
KR840007160A (en) | 1984-12-05 |
ES8502529A1 (en) | 1985-01-01 |
IE56061B1 (en) | 1991-04-10 |
GR78950B (en) | 1984-10-02 |
FR2534658A1 (en) | 1984-04-20 |
GB8517901D0 (en) | 1985-08-21 |
GB2163530B (en) | 1987-04-15 |
GB2129101A (en) | 1984-05-10 |
CA1242426A (en) | 1988-09-27 |
NZ205783A (en) | 1986-09-10 |
AU565423B2 (en) | 1987-09-17 |
LU85044A1 (en) | 1984-03-22 |
ES526432A0 (en) | 1985-01-01 |
JPH0549867B2 (en) | 1993-07-27 |
IT8349154A0 (en) | 1983-10-13 |
IT1170514B (en) | 1987-06-03 |
DK472983A (en) | 1984-04-15 |
SE8305619L (en) | 1984-04-15 |
GB2129101B (en) | 1987-04-08 |
GB2163530A (en) | 1986-02-26 |
NL8303515A (en) | 1984-05-01 |
IE832416L (en) | 1984-04-14 |
AU1937783A (en) | 1984-04-19 |
SE8305619D0 (en) | 1983-10-13 |
ZA837253B (en) | 1984-06-27 |
DK472983D0 (en) | 1983-10-13 |
DE3336099C2 (en) | 1994-05-26 |
DE3336099A1 (en) | 1984-04-19 |
BE897970A (en) | 1984-01-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO833724L (en) | BALL VALVE. | |
US4671308A (en) | Fire-safe ball valve | |
US4379557A (en) | Valve stem packing structure | |
US3188048A (en) | Valve having radially contained packing with axially acting follower | |
US3334650A (en) | Valve | |
US3177887A (en) | Ball valve having heat destructible seal | |
NO844652L (en) | VALVE SPINDLE PACKAGE | |
CA2953900C (en) | Electrically isolating, fire-safe sealing element | |
NO842672L (en) | VALVE STEM PACKAGE | |
AU561984B2 (en) | Fire resistant gate valve | |
US763208A (en) | Stop-valve. | |
NO149708B (en) | VALVE. | |
JPH07269719A (en) | Valve with seal ring with periphery-welded laminate | |
US3540740A (en) | Sealing means for plug valve stems | |
US4541449A (en) | Gate valve | |
US4228816A (en) | Fire safe butterfly valve | |
US4699405A (en) | Coupling for coupling tubular members | |
US4202365A (en) | Fire tested butterfly valve | |
US20160146357A1 (en) | Valve device, use of such a valve device and associated sealing device | |
US2732855A (en) | hobbs | |
US9719624B2 (en) | Line stop disc | |
US3472254A (en) | Valve with destructible sealing means | |
US2330130A (en) | Pressure sealed joint | |
US20190219175A1 (en) | Crossover rotary valves and stem seal packing | |
US275269A (en) | William a |