NO823065L

NO823065L - Sprenger-SHOCK.

Info

Publication number: NO823065L
Application number: NO823065A
Authority: NO
Inventors: David John Leidel
Original assignee: Jet Research Center
Priority date: 1981-10-02
Filing date: 1982-09-09
Publication date: 1983-04-05
Also published as: GB2110179A; BR8205564A; CA1176571A; NL8203770A

Description

I de senere år har petroleum-industrien benyttet et antall halvt nedsenkbare boreplattformer på breddegrader hvor is- In recent years, the petroleum industry has used a number of semi-submersible drilling platforms at latitudes where ice-

fjell forekommer. Disse isfjellene observeres med radar, og vanlige prosedyser krever at en plattform skal kunne bryte fortøyningene og bevege seg vekk når et isfjell kommer innen-for en bestemt avstand. For å utnytte boretiden best mulig, mountains occur. These icebergs are observed with radar, and normal procedures require a platform to be able to break its moorings and move away when an iceberg comes within a certain distance. To make the best possible use of the drilling time,

har det vært ønskelig å ha en rask, fortrinnsvis momentan teknikk for frigjøring av plattformene fra fortøyningene. has it been desirable to have a fast, preferably instantaneous technique for releasing the platforms from the moorings.

En slik rask frigjøringsmetodikk innbefatter bruk av rettede ladninger hvormed ankerkjettingene kappes. En slik innret- Such a rapid release methodology includes the use of directed charges with which the anchor chains are cut. Such a device

ning og metodikk er beskrevet i US-PS 4.148.257. Kappeinnretningen, som innbefatter en rettet ladning som detoneres elektrisk i fra plattformdekket, er montert på hver av plattformens ankerkjettinger. Det er mulig å plassere disse spreng-innretninger på ankerkjettingene i en slik avstand fra plattformen at man er sikker på å unngå skrogplateskader, men dette nødvendiggjør bruk av dykkere eller langvarig neddykking av ladningene, med tilhørende reduksjon av detoneringspålitelig-heten. Det er derfor ønskelig å plassere ladningene ovenfor plattformens rulleklyss, idet en slik plassering gir mulighet for rask setting av ladningene, maksimal detoneringspålitelig-het og minimale sjanser for kjettingtrøbbel i klyssene etter kappingen. En slik plassering betyr imidlertid at ladningene må plasseres under vannet, tett opptil plattformbenene. Plattformbenenes plater utsettes derfor for de destruktive eksplo-sjonskrefter. Plattformbenenes strukturelle integritet er imidlertid nødvendig for å opprettholde plattformens oppdrift, og det er derfor behov for en anordning hvormed man kan dempe sjok-kbølgen og gassboblevirkningene fra undervannseksplosjonen. ning and methodology are described in US-PS 4,148,257. The casing device, which includes a directed charge that is electrically detonated from the platform deck, is mounted on each of the platform's anchor chains. It is possible to place these detonating devices on the anchor chains at such a distance from the platform that one is sure to avoid hull plate damage, but this necessitates the use of divers or prolonged submersion of the charges, with a corresponding reduction in detonation reliability. It is therefore desirable to place the charges above the platform's roller cleats, as such a location allows for quick setting of the charges, maximum detonation reliability and minimal chances of chain trouble in the cleats after cutting. However, such a location means that the charges must be placed under the water, close to the platform legs. The plates of the platform legs are therefore exposed to the destructive explosive forces. However, the structural integrity of the platform legs is necessary to maintain the platform's buoyancy, and there is therefore a need for a device with which to dampen the shock wave and gas bubble effects from the underwater explosion.

Spreng-demperen ifølge foreliggende oppfinnelse innbefatter en dobbeltvegget konstruksjon med et indre sylindrisk skall som er omgitt av et i hovedsaken konsentrisk sylindrisk ytre skall, idet det mellom skallene foreligger et luftrom. Spreng-demperen plasseres rundt den eksplosive innretning på ankerkjettingen, over rulleklysset og nært inntil en plattformsøyle/ben. Ved de-tonering av den rettede ladning vil eksplosjonen bevirke en plastisk deformering av det indre skall, mens det ytre skall virker som en fanger. Luftrommet hindrer en overføring av ek-splosjonens sjokkbølge til det ytre skall og muliggjør en i hovedsaken fri plastisk ekspansjon av det indre skall. Den oscillerende gass boble som dannes av høytrykks-detonasjons-gassen fra ladningen, vil også holdes igjen av det ytre skall og rettes i hovedsaken parallelt med plattformsøylen. Spreng-demperen ifølge foreliggende oppfinnelse kan bygges opp av to kontinuerlige sylindre som i.hver ende er lukket med ring-plater, men for å letter monteringen er spreng-demperen for-delaktig bygget av to halvsylindriske enheter som er hengslet sammen slik at de kan lukkes, rundt kjettingen og kappe innretningen. Hengslene og sammenspenningsorganene på lukkesiden dimensjoneres med en styrke svarende til ringstyrken i spreng-demperens ytre skall. Spreng-demperen ifølge foreliggende oppfinnelse skal beskrives nærmere under henvisning til tegningene, hvor: The blast damper according to the present invention includes a double-walled construction with an inner cylindrical shell which is surrounded by a mainly concentric cylindrical outer shell, with an air space between the shells. The explosion dampener is placed around the explosive device on the anchor chain, above the roller block and close to a platform pillar/leg. When the directed charge is detonated, the explosion will cause a plastic deformation of the inner shell, while the outer shell acts as a catcher. The air space prevents a transfer of the explosion's shock wave to the outer shell and enables an essentially free plastic expansion of the inner shell. The oscillating gas bubble formed by the high-pressure detonation gas from the charge will also be retained by the outer shell and directed mainly parallel to the platform column. The explosion damper according to the present invention can be built up of two continuous cylinders which are closed at each end with ring plates, but to facilitate assembly, the explosion damper is advantageously built from two semi-cylindrical units which are hinged together so that they can close, around the chain and cut the device. The hinges and clamping elements on the closing side are dimensioned with a strength corresponding to the ring strength in the blast damper's outer shell. The explosion damper according to the present invention shall be described in more detail with reference to the drawings, where:

Eig. 1 viser et enderiss av første foretrukket utførelse avOwn. 1 shows an end view of the first preferred embodiment of

en spreng-demper ifølge oppfinnelsen,a blast suppressor according to the invention,

fig. 2 viser et lengdesnitt av utførelsen i fig. 1,fig. 2 shows a longitudinal section of the embodiment in fig. 1,

fig. 3 viser et riss av hengselsiden,fig. 3 shows a view of the hinge side,

fig. 4 viser et riss av fastspenningssiden,fig. 4 shows a view of the clamping side,

fig. 5 viser et snitt gjennom spreng-demperen i fig. 1, fig. 5 shows a section through the blast damper in fig. 1,

montert rundt en kjetting,mounted around a chain,

fig. 6 viser et enderiss av en andre foretrukken utførelsefig. 6 shows an end view of a second preferred embodiment

av oppfinnelsen,of the invention,

fig. 7 viser et lengdesnitt i planet B-B i fig. 6, ogfig. 7 shows a longitudinal section in plane B-B in fig. 6, and

fig. 8 viser spreng-demperen i fig. 6, plassert rundt en ankerkjetting. fig. 8 shows the blast damper in fig. 6, placed around an anchor chain.

Den i fig. 1-4 viste spreng-demper 10 består av to halvsylindriske enheter 12 og 12'. Enheten 12 har et indre skall 14 og et konsentrisk ytre skall 16. Skallene 14 og 16 er ved endene forbundne med hverandre ved hjelp av endeplater 22 og 24. I lengderetningen er de forbundne med hverandre ved hjelp av sideplatene 18 og 20. Rakettplater 19 forsterker overgangen mellom sideplaten 18 og det indre skall 14, mens rakettplater 21 er anordnet ved overgangen til sideplaten 20. På lignende måte er enheten 12' oppbygget med et indre skall 14' og et ytre skall 16', med sideplater 18' og 20' samt endeplater 22' og 24'. Også her benyttes det brakett-plater 19' og 21' for forsterkning av overgangen mellom sideplaten 18', 20' og det indre skall 14'. Samtlige komponenter i enhetene 12 og 12' er fortrinnsvis av stål .og de er sveiset sammen slik at det dannes lufttette kammere 26 og 26'. Sammen begrenser enhetene 12 og 12' en boring eller et gjennomløp 28. The one in fig. The blast damper 10 shown in 1-4 consists of two semi-cylindrical units 12 and 12'. The unit 12 has an inner shell 14 and a concentric outer shell 16. The shells 14 and 16 are connected to each other at the ends by means of end plates 22 and 24. In the longitudinal direction they are connected to each other by means of side plates 18 and 20. Rocket plates 19 reinforce the transition between the side plate 18 and the inner shell 14, while rocket plates 21 are arranged at the transition to the side plate 20. In a similar way, the unit 12' is constructed with an inner shell 14' and an outer shell 16', with side plates 18' and 20' as well as end plates 22' and 24'. Here too, bracket plates 19' and 21' are used to reinforce the transition between the side plate 18', 20' and the inner shell 14'. All components in the units 12 and 12' are preferably made of steel and they are welded together so that airtight chambers 26 and 26' are formed. Together, the units 12 and 12' define a bore or passage 28.

På den ene siden av spreng-demperen 10 er enhetene 12 og 12' hangslet sammen ved hjelp av en hengselanordning 30, som er vist mer detaljert i fig. 3. Hengselanordningen 30 består av flere hengselblokker 32, 32' som er avstivet med brakett-plater 34, 34' fastsveiset til hhv. det ytre skall 16 og det ytre skall 16'. En stålstang 36, som er gjenget i begge ender, er ført gjennom de innbyrdes fluktende boringer i hengsel-blokkene 3 2 og 32',.og på de gjengede stangendene er det på-satt muttere 38 og 38'. Hengselanordningen 30 gjør at spreng-demperen kan åpnes og lukkes. On one side of the blast damper 10, the units 12 and 12' are hinged together by means of a hinge device 30, which is shown in more detail in fig. 3. The hinge device 30 consists of several hinge blocks 32, 32' which are braced with bracket plates 34, 34' welded to the respective the outer shell 16 and the outer shell 16'. A steel rod 36, which is threaded at both ends, is passed through the mutually aligned bores in the hinge blocks 32 and 32', and nuts 38 and 38' are fitted to the threaded rod ends. The hinge device 30 enables the blast damper to be opened and closed.

På den andre siden av spreng-demperen 10 er det en fastspen-ningsanordning 40 som innbefatter flensene 42 og 42' som er sveiset til hhv. skallet 16 og 16', med tilhørende avstivende brakett-plater 44 og 44', som er sveiset til flensene 42, 42' og skallene 16, 16'. Mellom hvert sett av flens-brakett-plater er det gjennom hull i flensene 42 og 42' satt inn skruebolter 46 med tilhørende muttere 48. Skrueboltene strammes etter at spreng-demperen 10 er satt på plass rundt en ankerkjetting. On the other side of the blast damper 10, there is a clamping device 40 which includes the flanges 42 and 42' which are welded to, respectively. the shell 16 and 16', with associated stiffening bracket plates 44 and 44', which are welded to the flanges 42, 42' and the shells 16, 16'. Between each set of flange-bracket plates, screw bolts 46 with associated nuts 48 have been inserted through holes in the flanges 42 and 42'. The screw bolts are tightened after the blast damper 10 has been put in place around an anchor chain.

I fig. 5 er spreng-demperen 10 vist plassert på en offshore-plattform. Spreng-demperen 10 er festet til trakten 60 som inngår som en del av klysset 62. Festemidlene er ikke vist men de kan bestå i at man bolter sammen flenser på spreng-demperen 10 og trakten 60, eller kan benyttes andre klem-mekanismer eller festemidler som er vel kjent for fagmannen. Knastene 64 i klysset 62 gir styring av ankerkjettingen 66 under utsettingen av ankeret for plattformen. Det benyttes naturligvis flere ankere for en plattform, og det benyttes en spreng-demper i. forbindelse med hvert ankerkjetting klyss. Klysset 62 er festet nært inntil plattformsøylen 68, og av-standen vil ofte ikke være mere enn. rundt 1 m. En kappeinn-retning 70 med en rettet ladning er festet til ankerkjettingen 66. Fra kappeinnretningen går det ikke viste detoneringsled-ninger opp til plattformdekket. Detoneringen av innretningen 70 vil uten demping kunne gi alvorlige skader på søylen 68, særlig fordi klysset 62 befinner seg under vannlinjen og den eksplosive kraft derfor vil overføres gjennom vannet.„Spreng-demperen 10 vil imidlertid bremse den eksplosive kraft fra innretningen 70. Når detoneringen skjer vil sjokkbølgen gi en plastisk deformering av de indre skall 14 og 14'. Denne plastiske deformering skjer radielt utover i retning mot de ytre skall 16 og 16' som vil holde igjen den ubrukte rest-energi i sjokkbølgen og bevirke en omstyring av den oscillerende gassboble fra eksplosjonen, i retning parallelt med søy-len 68, for derved å unngå skader på søylen. In fig. 5, the blast damper 10 is shown placed on an offshore platform. The blast damper 10 is attached to the funnel 60 which is included as part of the clamp 62. The fastening means are not shown, but they can consist of bolting together flanges on the blast damper 10 and the funnel 60, or other clamping mechanisms or fasteners can be used which is well known to the person skilled in the art. The knobs 64 in the clutch 62 provide control of the anchor chain 66 during the deployment of the anchor for the platform. Naturally, several anchors are used for a platform, and a blast damper is used in connection with each anchor chain. The hitch 62 is attached close to the platform pillar 68, and the distance will often be no more than. around 1 m. A casing device 70 with a directed charge is attached to the anchor chain 66. From the casing device, detonation lines, not shown, go up to the platform deck. The detonation of the device 70 without damping could cause serious damage to the column 68, especially because the encasement 62 is located below the water line and the explosive force will therefore be transmitted through the water. occurs, the shock wave will produce a plastic deformation of the inner shells 14 and 14'. This plastic deformation takes place radially outwards in the direction of the outer shells 16 and 16' which will retain the unused residual energy in the shock wave and cause a reversal of the oscillating gas bubble from the explosion, in a direction parallel to the column 68, thereby avoid damage to the column.

Beskyttelsen av. en elastisk konstruksjon ( i dette tilfellet skrogplatene i søylen 68) mot undervannsbelastninger krever at man tar hensyn til belastningsmekanismer. En første belastning av skrogplatene får man når sjokkbølgen når frem til platene, med etterfølgende diffraksjon og refleksjon av bølgen i grensesjiktet mellom vann og stål. Platene vil gi etter med en viss hastighet og avlastes raskt som følge av treghetseffekten i vannet. Deretter belastes platene igjen helt til platenes kinetiske energi er omdannet til spenningsenergi. Etter denne første sjokkbelastning av skrogplatene belastes platene igjen som følge av bevegelsen i vannet, frembrakt ved ekspansjonen og oscillasjonen av den høytrykksgass-boble som detoneringen tilveiebringer. Denne sistnevnte påvirkning vil etterhvert avta. fordi boblen som følge av sin oppdrift vil stige opp mot vannflaten. The protection of. an elastic construction (in this case the hull plates in column 68) against underwater loads requires that load mechanisms be taken into account. An initial load on the hull plates occurs when the shock wave reaches the plates, with subsequent diffraction and reflection of the wave in the boundary layer between water and steel. The plates will yield at a certain speed and are relieved quickly as a result of the inertial effect in the water. The plates are then loaded again until the plates' kinetic energy is converted into tension energy. After this first shock loading of the hull plates, the plates are loaded again as a result of the movement in the water, produced by the expansion and oscillation of the high-pressure gas bubble that the detonation provides. This latter influence will eventually decrease. because as a result of its buoyancy, the bubble will rise towards the surface of the water.

Som nevnt er det derfor nødvendig med to mekanismer for å redusere den dynamiske belastning på søyleplatene : Nemlig en mekanisme for å redusere den første sjokkbelastningen, og en andre mekanisme for omstyring av vannbevegelsen som skyldes gassboble-ekspansjonen. As mentioned, two mechanisms are therefore necessary to reduce the dynamic load on the pillar plates: Namely a mechanism to reduce the first shock load, and a second mechanism to redirect the water movement caused by the gas bubble expansion.

Foreliggende oppfinnelse gir løsning på begge disse problemer. Sjokkbølgen fra eksplosjonen virker mot det indre skall 14, 14' i spreng-demperen 10. Et enkelt skall ville være "transparent" overfor sjokkbølgen, dvs. at sjokkbølgekraften ville overføres fra vannet på den ene siden av skallet til vannet på den andre siden. Luftkammerne 26 og 26' gir imidlertid ingen støtte for skallet 14, 14' og det relativt duktile stål i innerskallet 14, 14' vil derfor underkastes en radielt utad rettet plastisk deformering mot ytterskallet 16, 16', hvorved sjokkbølge-energien forbrukes og omformes til plastisk spenningsenerig. Det ytre skall 16, 16' er beregnet til å absorbere enhver resterende kinetisk energi uten vesentlig plastisk deformasjon. Vannbe-vegelse som skyldes den oscillerende gassboble, omstyres av det intakte ytre skall 16, 16', slik at gassbølgen følger en bane som i hovedsaken er parallell med plattformsøylen, hvorved vannbevegelsens dynamiske trykk elimineres. The present invention provides a solution to both of these problems. The shock wave from the explosion acts against the inner shell 14, 14' in the blast damper 10. A single shell would be "transparent" to the shock wave, i.e. the shock wave force would be transferred from the water on one side of the shell to the water on the other side. The air chambers 26 and 26', however, provide no support for the shell 14, 14' and the relatively ductile steel in the inner shell 14, 14' will therefore be subjected to a radially outward directed plastic deformation towards the outer shell 16, 16', whereby the shock wave energy is consumed and transformed into plastically stressed. The outer shell 16, 16' is designed to absorb any residual kinetic energy without significant plastic deformation. Water movement caused by the oscillating gas bubble is diverted by the intact outer shell 16, 16', so that the gas wave follows a path which is essentially parallel to the platform column, whereby the dynamic pressure of the water movement is eliminated.

Dimensjonene og materialstyrken til spreng-demperen 10 betem-mes ut i fra den sprengstyrke som skal dempes. Som eksempel kan nevnes at for å dempe en rettet ladning som vist i det foran nevnte US-PS 4.148.257, med en vekt på ca. lo kg pr^m. hvor eksplosivet er 5,2 kg RDX (Cyclotrimethylenetrinitramin, Hexahydro-1, 3, 5-Trinitro-5Triazine, Cyclonite, Hexogen, T4, hvis formel er C^HgNgOg), kan det benyttes et indre skall med en ytterdiameter på 76 cm, en veggtykkelse på 12,5 mm, og en lengde på 179 cm, mens ytterskallet har en ytterdiameter på 106,5 cm, og samme vekttykkelse og lengde som innerskallet. Innerskallet er fortrinnsvis ASTM grade A-53-konstruksjons-stål, da et slikt stål har høy duktilitet og brukbar for-lengelse. Det ytre skall kan være av samme ståltype. Andre stålplatekomponenter kan fortrinnsvis være ASTM-A-36-, SAE-1020-stål. Som nevnt foran er demperen oppbygget av to sam-menhengslede og sammenklemmbare deler. Hengselbolten er i det minste 160-KSI-stål og de skruebolter som benyttes er minimum grade 8. Sveising av samtlige komponenter skjer fortrinnsvis med flere gjennomløp og med bruk av en lav- hydro-genelektrode. Begge demperdeler prøves naturligvis med hen- The dimensions and material strength of the blast damper 10 are determined based on the blast strength to be dampened. As an example, it can be mentioned that in order to dampen a directed charge as shown in the aforementioned US-PS 4,148,257, with a weight of approx. lo kg pr^m. where the explosive is 5.2 kg RDX (Cyclotrimethylenetrinitramine, Hexahydro-1, 3, 5-Trinitro-5Triazine, Cyclonite, Hexogen, T4, whose formula is C^HgNgOg), an inner shell with an outer diameter of 76 cm can be used, a wall thickness of 12.5 mm, and a length of 179 cm, while the outer shell has an outer diameter of 106.5 cm, and the same weight thickness and length as the inner shell. The inner shell is preferably ASTM grade A-53 structural steel, as such steel has high ductility and usable elongation. The outer shell can be of the same type of steel. Other sheet steel components may preferably be ASTM-A-36, SAE-1020 steel. As mentioned above, the damper is made up of two hinged and clampable parts. The hinge bolt is at least 160-KSI steel and the screw bolts used are at least grade 8. Welding of all components is preferably done with several passes and with the use of a low-hydrogen electrode. Both damper parts are of course tested with

syn til lufttettheten. Konstruksjonsmessig er det først og fremst to ting man må ta hensyn til, nemlig at innerskallet har tilstrekkelig plastisk spenningsabsorbsjonsevne og at det ytre skall er sterkt nok som helhet (inkludert hengsler og fastspenningsorganer) til å utelukke brudd eller total-svikt. approach to air density. In terms of construction, there are primarily two things that must be taken into account, namely that the inner shell has sufficient plastic stress absorption capacity and that the outer shell is strong enough as a whole (including hinges and clamping devices) to exclude breakage or total failure.

I det etterfølgende skal en andre foretrukken utførelse av spreng-demperen beskrives, under henvisning til fig. 6, 7 og 8. In what follows, a second preferred embodiment of the blast damper will be described, with reference to fig. 6, 7 and 8.

Spreng-demperen 110 er på samme måte som spreng-demperen 10 bygget opp av to halvsylindriske enheter 112 og 112'. Enheten 112 har et indre skall 114 og et ytre skall 116. Disse skallene 114 og 116 holdes sammen ved hjelp av sideplater 118 og 120, og endeplater 122 og 124. Brakett-plater 119 og 121 forsterker overgangene mellom sideplatene og det indre skall. Til forskjell fra endeplatene i sprengdemperen 10 er platene 122 og 124 utført slik at de virker til å holde spreng-demperen 110 på plass på en ankerkjetting, og for styring av den kappede kjettingende fra bunnen av demperen etter kappingen. Således er den øvre endeplate 122 halvsirkulær, istedenfor halvringformet, og har bare et utskåret spor 127 som er litt større enn en kjetting, som demperen 110 skal henge på. Den nedre endeplaten 124 er halv-ringf ormet på samme måte som den nedre endeplaten; 2 4 i det første utførelseseksemplet, og den har en redusert innerdia-meter, slik at det tilveiebringes en kjettingstyring. På undersiden av den øvre endeplate 122 er det plassert flere bra-kettplater 123 som er fordelt rundt omkretsen til det indre skall 114. Disse brakettplatene forsterker den øvre endeplate 124 og gir opphengningsstyrke for demperen 110.på ankerkjettingen. På undersiden av endeplaten 122 er det også fastgjort styreplater 125 som står i rett vinkel på sporet 127. Ved bunnen av spreng-demperen 110 er en halvpart av en stumpkonisk kjettingføring 129 fastsveiset på innsiden av det indre skall 114 og til innerkanten av den nedre endeplate 124. The explosion damper 110 is, in the same way as the explosion damper 10, built up of two semi-cylindrical units 112 and 112'. The unit 112 has an inner shell 114 and an outer shell 116. These shells 114 and 116 are held together by means of side plates 118 and 120, and end plates 122 and 124. Bracket plates 119 and 121 reinforce the transitions between the side plates and the inner shell. Unlike the end plates in the blast damper 10, the plates 122 and 124 are designed so that they act to hold the blast damper 110 in place on an anchor chain, and for guiding the cut chain end from the bottom of the damper after cutting. Thus, the upper end plate 122 is semi-circular, instead of semi-annular, and has only a cut-out groove 127 slightly larger than a chain, on which the damper 110 is to hang. The lower end plate 124 is semi-ring-shaped in the same manner as the lower end plate; 2 4 in the first embodiment, and it has a reduced inner diameter, so that a chain guide is provided. On the underside of the upper end plate 122, several bracket plates 123 are placed which are distributed around the circumference of the inner shell 114. These bracket plates reinforce the upper end plate 124 and provide suspension strength for the damper 110 on the anchor chain. On the underside of the end plate 122, guide plates 125 are also attached which stand at right angles to the groove 127. At the bottom of the blast damper 110, half of a blunt-conical chain guide 129 is welded to the inside of the inner shell 114 and to the inner edge of the lower end plate 124.

Enheten 112'er utført som et speilbilde av enheten 112. Sammen begrenser enhetene 112 og 112' et gjennomløp, hvor de innehold-er de viste luftkammere 126, 126' 131 og 131'. The unit 112 is made as a mirror image of the unit 112. Together, the units 112 and 112' limit a passage, where they contain the shown air chambers 126, 126' 131 and 131'.

På den ene siden er enhetene 112 og 112' hengselforbundet med hverandre på samme måte som i det første utførelseseksempel, On the one hand, the units 112 and 112' are hinged to each other in the same way as in the first embodiment,

og på den andre siden er det sørget for fastklemmingsmidler av samme art som.'i i; første utf ørelseseksemplet. Hengsel og fastklemmingsanordning er ikke vist i det andre utførelses-eksempel. and on the other side there is provision for clamping means of the same kind as.'i i; first embodiment. Hinge and clamping device are not shown in the second design example.

I fig. 8 er vist hvordan spreng-demperen 109 henger i en ankerkjetting 66 over trakten 60. Selv om spreng-demperen her er plassert høyere enn i fig. 5, så er den fremdeles under vannlinjen. Et kjettingledd 66a i kjettingen 66 går som vist inn i sporet 127, 127'. Neste kjettingledd, leddet 66b, holdes på plass vinkelrett på leddet 66a ved hjelp av styreplatene 125 In fig. 8 shows how the blast damper 109 hangs in an anchor chain 66 above the funnel 60. Although the blast damper is here placed higher than in fig. 5, then it is still below the waterline. A chain link 66a in the chain 66 goes into the groove 127, 127' as shown. The next chain link, link 66b, is held in place perpendicular to link 66a by means of guide plates 125

og 125', og spreng-demperen henger således sentrert på ankerkjettingen. Dens sentrerte plassering er ønskelig fordi man da får en jevn fordeling av den eksplosive kraft fra ladningen 70 inne i det indre skall 114, 114'. Etterat kjettingen 66 er kap-pet vil spreng-demperen forbli hengende i den øvre delen av kjettingen, mens den nedre del av kjettingen styres ut av spreng-demperen 110 ved hjelp av kjettingføringen 129, 129'. Kjettingen forsvinner videre ned i gjennom klysset 62, og plattformen vil and 125', and the blast damper thus hangs centered on the anchor chain. Its centered location is desirable because you then get an even distribution of the explosive force from the charge 70 inside the inner shell 114, 114'. After the chain 66 is cut, the blast damper will remain suspended in the upper part of the chain, while the lower part of the chain is guided out of the blast damper 110 by means of the chain guide 129, 129'. The chain disappears further down through the hole 62, and the platform will

( ...i .( ...in .

så være fri. Spreng-demperen 110 hindrer på samme måte som spreng-demperen 10 skader på søylen 68. so be free. The explosion damper 110 prevents damage to the column 68 in the same way as the explosion damper 10.

I begge utførelseseksemplene vil luftkammerne gi spreng-demp-erne oppdrift, slik at de blir lettere å håndtere under vann. In both design examples, the air chambers will give the blast dampers buoyancy, so that they are easier to handle underwater.

Foran er spreng-demperen ifølge oppfinnelsen beskrevet i forbindelse med kapping av ankerkjettinger, men oppfinnelsen kan naturligvis benyttes i undervannsmiljøer i andre forbindelser, hvor det er ønskelig å redusere faren på nærliggende konstruk-sjoner. Eksempelvis kan spreng-demperen benyttes under rednings-arbeider, eller i forbindelse med fjerning av unønskede tempo-rære konstruksjonselementer på en plattform etter at plattformen er plassert på stedet. In front, the blast damper according to the invention is described in connection with cutting anchor chains, but the invention can of course be used in underwater environments in other connections, where it is desirable to reduce the danger to nearby structures. For example, the blast damper can be used during rescue work, or in connection with the removal of unwanted temporary construction elements on a platform after the platform has been placed on site.

Istedenfor hengselutførelsen kan man naturligvis også benytte to sirkulære sylindre som skall, og man kan også tenke seg en demper med sfærisk dobbeltskall. Instead of the hinge design, you can of course also use two circular cylinders as a shell, and you can also imagine a damper with a spherical double shell.

Claims

1. Blast damper for underwater use, characterized in that it includes a first semi-circular cylindrical unit with a semi-cylindrical inner shell, a substantially concentric semi-cylindrical outer shell, side surfaces connecting the side edges of the shells, end plates connecting the axial portions of the shells, a second semi-circular cylindrical unit having a semi-cylindrical inner shell, a substantially concentric semi-cylindrical shell, side plates connecting the side edges of the shells, and end plates connecting the axial portions of the shells, said first and second units defining first and second substantially airtight chambers, a hinge device connecting the two units along a side, and a clamping device that clamps the two units together on the side opposite the hinge device.

2. Blast damper according to claim 1, characterized in that the said inner shells are made of a plastically deformable material.

3. Blast damper according to claim 2, characterized in that the said inner shells are stiffened in the transitions to the side plates by means of several side bracket means.

4. Blast damper: according to claim 2, characterized in that each of the mentioned end plates has a half-ring shape, the inner diameter in the main body being the same as the diameter of the inner shell, while the outer diameter in the main body is the same as the diameter of the outer shell.

5. Blast damper according to claim 2, characterized in that the end plates at the upper end of the shells have a semi-circular shape, and each has a diametrically oriented recess which together form a through groove.

6. Blast damper according to claim 5, characterized by several suspension bracket means which are attached to the underside of the aforementioned upper end plates, and to the inner wall of the inner shells.

7. Blast damper according to claim 2, characterized in that the lower end plates have a half-ring shape, the inner diameter being substantially smaller than the diameter of the inner shell, while the outer diameter is essentially the same as the diameter of the outer shell.

8. Blast damper according to claim 7, characterized in that half of a blunt-conical chain guide device is attached to the inside of said shell, which is also attached to the inner part of each of the lower end plates, thereby forming the third and fourth in mainly airtight chambers.

9. Blast damper according to claim 1, characterized in that the inner shells are plastically deformable during underwater blasting, and that the said outer shells have sufficient ring strength to withstand the remaining explosive force without significant deformation, after the inner shells are plastic deformed.

10. Blast damper according to claim 9, characterized in that the hinge device and the clamping device have essentially the same tensile strength as the ring strength of the said outer shells.

11. Blast damper according to requirement lo, characterized in that all components are made of steel..