NO813426L - Fremgangsmaate og maskin for kontinuerlig stoeping av smeltet metall. - Google Patents

Description

Oppfinnelsen angår forbedringer ved en maskin til støping

av smeltet metall, og er av.den type. som har minst et tynt, endeløst,.fleksibelt belte, for.eksempel en tobeltet støpe-maskin eller en støpemaskin med hjul og belte, og oppfinnelsen er spesielt rettet mot en fremgangsmåte og en anordning for å heve temperaturen i det endeløse støpebelte når det roterer rundt innløpsskiven (innløpsgapskiven) i en maskin, ved'at det'tilføres damp direkte mot baksideflaten på beltet gjennom damp-rørslynger som har radiale porter med en dyse ved enden av rør-slyngene for å rette dampen mot baksideflaten på beltet, straks før dette føres inn i støpesonen fra innløpsskiven..

US-patenter rir. 3 937 270' med tittelen' "Tobeltet kontinuerlig støpefremgangsmåte med temperaturregulering under drifte-betingelsene for støpebeltene", og nr. 4 002 197 med tittelen

"Kontinuerlig støpemaskin, der temperaturen i de fleksible støpebelter i en tobeltet maskin kan reguleres opp før beltene får kontakt med det smeltede metall", til R.W. Hall og J.F.B. Wood og som er overdratt til den samme søker som i foreliggende søknad. Disse patenter og de avdelte US-patenter nr. 4 062 235 og nr. 4 082 101, beskriver tobeltede, kontinuerlige støpe-maskiner, der temperaturen i de fleksible støpebelter blir regulert opp før de kommer i kontakt med det smeltede metall,, for derved å forbedre støpebetingelsene under drift av de to tynne, fleksible støpebelter. Støpebeltene roterer rundt skiver og passerer langs en støpesone fra innløps- til utløps-enden. av denne, og innløpsskivene blir betegnet som innløpsgapskiver

eller innløpsskiver eller innl.øpsgapruller. Forvarmingén av beltene foretas ifølge de foran nevnte patenter ved bruk av infrarøde- oppvarmingsinnretninger som ligger tett opp til støpe-beltene og rettes, mot disse. Disse .oppvarmingsinnretninger tjener både til å herde og tørke eventuelt beleggmateriale på beltene og til a forvarme beltene for å minske temperaturforskjellen som blir resultatet mellom et kaldt belte som plutselig kommer i kontakt med det varme-, smeltede metall som skal ut-'støpes mot det løpende belte. Andre fremgangsmåter for for-, varming av støpebeltene er også vist eller nevnt, og disse kan omfatte oppvarming av selve de hule innløpsgapruller ved inn-sprøyting av et varmt fluidum, for' eksempel vanndamp, som inn-føres til det . indre av den hule innløpsga.prulle, eller ved at varmt fluidum., f pr eksempel vanndamp, føres inn i dype spor i

innløpsgapvalsen under bakflåtene på støpebeltene,. slik at temperaturen i disse kan forøkes og holdes under kontroll. Vanskeligheten med disse fremgangsmåter er at ved oppvarming

av innløpsgaprullene eller ved å innføre vanndamp i sporene i innløpsgaprullene, vil en god.del av den av dampen utviklede varme forsvinne, og mye av varmen vil gå med til å oppvarme innløpsgaprullen og ikke til baksideflaten på beltet som deltar direkte i st.øpeprosessen. Videre .beror temperaturkontrollen av beltene mer på temperaturen, i innløpsskiven eller innløpsgap-skiven-, og den blir derfor på langt nær så effektiv som ved kontroll av den virkelige temperaturforskjell i beltet før og etter at det er kommet inn i støpesonen. Innløpsskiven eller innløpsgapskiven er dessuten relativt massiv og. reagerer tregt på temperaturendringer, mens det ved forvarming av et belte kreves en hurtig reaksjon når støpehastigheten.økes ved endringer, i operasjonsbetingelséne for en støpemaskin med fleksible belter.

Det er et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en ny og forbedret fremgangsmåte og anordning for kontinuerlig støping

av smeltet metall, der det.tynne,, fleksible støpebelte blir forvarmet hurtig og jevnt ved å benytte vanndamp som rettes direkte mot,beitets baksideflate før det føres' inn i støpesonen, for derved å kunne kontrollere beltets temperaturforskjell før og etter' at det er kommet inn i støpesonen, slik at hastigheten på støpe-prosessen kan økes og at kvaliteten på det støpte.produkt kan forbedres.

Enda et formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en ny og forbedret fremgangsmåte og anordning for'forvarming med damp ved. å rette dampen direkte mot baksideflaten av et støpebelte i kontinuerlige støpemaskiner for smeltet metall med fleksible belter, for derved å redusere forvridninger i støpe.beltet og tversgående buling av dette langs støperegionen nær opp til og nedstrøms for kontakten mellom det smeltede metall og støpe-beltet.

Enda et formål med . foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en ny og forbedret støpeanordning med forvarming av støpe-beltet fra baksiden av dette før.det løper inn i støpesonen, slik

.at varmesjokket i beltet og beleggene på dette reduseres, for derved å øke varigheten av beltet og beleggene på dette. Derved forbedres effektiviteten ogøkes den mulige lengde av- den

uavbrutte støpetid mellom etter hverandre følgende belte-utskiftninger, og det blir mulig å kjøre maskinen hurtigere, samtidig som det fremstilles støpte produkter med bedre kvalitet.

Ved utøvelse av oppfinnelsen blir i en illustrerende ut-førelse av denne, en anordning for forvarming av støpe.beltet ved at vanndamp rettes direkte mot baksideflaten på det tynne, fleksible støpebelte,.benyttet i en maskintype for utstøping av smeltet metall, der minst et endeløst støpebelte føres rundt belteskiver og passerer'langs en støpesone fra dens inhløpsende til den utløpsende. En innløpsskive er anordnet for å bevege støpebeltet inn ved innløpsenden av støpesonen. Innløpsskiven har meget dype omkretsspor som blir liggende under baksiden av støpebeltet, etterhvert som dette roterer rundt denne skive. Et omslynget .damptilmatingsrør som i den ene ende har en dyse, er plassert i de meget dype omkretsspor i skiven, slik at.damp kan tilføres direkte til baksideflaten på beltet for å oppvarme dette før.det endeløse belte entrer inn i støpesonen. Derved reduseres temperaturforskjellen i beltet før og etter at det er kommet inn i støpesonen, og derved reduseres også forvridningen i beltet, slik at det blir mulig å øke støpeprosessens.hastighet, samtidig som varigheten av støpebeltet økes.

Det omslyngende damptilmatingsrør har en radial port som retter dampen støtende mot baksiden på det endeløse belte på et sted . i omkretssporet på. innløpsskiven, før- det sted der røret er avsluttet eller ender i en dyse.

Det omslygende damptilmatingsrør er anbrakt i det samme dype omkretsspor som et omslynget tilmatingsrør for kjøle<y>æske, som tjener til å mate kjølefluidum i en strøm mot baksiden av støpebeltet, -når det går inn i støpesonen.

■Denne fremgangsmåte, og anordning for øking av temperaturen i- det endeløse belte før det føres inn i støpesonen kan med fordel benyttes både i en tobeltet støpemaskin og i en støpe-maskin med hjul og belte.

Det forefinnes flere måter for å hindre kjølemidlet i å virke forstyrrende på oppvarmingsfunksjonen fra dampkammer og.rør for den nedre innløpsskive i en tobeltet maskin, og disse anordninger kan også " benyttes i en maskin med hjul og belte og for..å beskytte dampkammer og damptilmatingsrør mot å bli truffet av kjøle-midlet.'

Sammen med ytterligere formål, fordeler og trekk ved opp-, finnelsen vil denne bli lettere å forstå ved å gjennomgå den følgende beskrivelse, sett i forbindelse med de. "medfølgende tegninger, der like deler vil bli gitt samme henvisningstall på de forskjellige figurer og der: Figur 1 er en skjematisk illustrasjon av en tobeltet, kontinuerlig støpemaskin, der den foreliggende oppfinnelse med fordel kan anordnes. Figur 2 er en skjematisk illustrasjon av en kontinuerlig støpemaskin med hjul og belte, der.foreliggende oppfinnelse med fordel kan anordnes. Figur 3 er en skjematisk skisse av et dampforvarmingssystem og et. vannkjølesystem som benyttes samvirkende i en utførelse av foreliggende oppfinnelse. Figur 4 er et skjematisk tverrsnitt av innløpsgapskiven eller innløpsskiven og de nærliggende komponenter, slik de benyttes i en tobeltet støpemaskin som innbefatter dampforvarming .og vann-kjøling i samsvar med foreliggende oppfinnelse. Figur 5 er. et snitt i større målestokk,, lagt langs ' linjen 5-5 på .figur 4, idet det sees i en retning parallelt med tangenten til innløpsskiven. Figur 6 er et profildiagram for.beltetemperatureri med illustrasjon av en rekke inntegnede kurver, som viser temperaturen i et støpebelte som er forvarmet i samsvar med denne illustrerende utførelse av. foreliggende.oppfinnelse. Figur 7 er et tverrsnitt gjennom støpehjulet og støpebeltet med belteskivene i en støpemaskin. med hjul og belte, som innbefatter en dampforvarmingsanordning pluss en vannkjøleanordning ifølge foreliggende oppfinnelse. Figur 8 er tverrsnitt i likhet med det på figur 4, og viser en modifisert utførelse av den på figur 4 viste fremgangsmåte og anordning. Figur 8A. er lik figur 8, med unntak av at den viser dobbelte damprør, det ene med mettet damp og det andre med overhetét damp. Figur 9 er et deltverrsnitt i likhet med det på figur 7, og viser en modifisert utførelse av den på figur 7 viste fremgangsmåte og anordning. Figur 10.er et snitt gjennom en innløpsskive eller innløps-gapskive, i likhet med den på figur.4, og viser en type fleksibel skraperplateanordning som kan benyttes i de forskjellige ut- rørelser ifølge foreliggende oppfinnelse. -Figur 11 er et riss .i større målestokk av en slik fleksibel avskraperplatekonstruksjon, sett i retningen 11-11 på figur' 10. Figur 12 viser en annen utførelse av en fleksibel skraper plateanordning .som kan: benyttes i de forskjellige utførelser ifølge foreliggende oppfinnelse. Figur 13 viser bruken av en i■ett stykke skraper for den

fleksible skraperplateånqrdning.

Figur 14 viser enda en fleksibel skraperplatekonstruksjon som kan benyttes i de forskjellige utførelser ifølge foreliggende oppfinnelse. Figur 15 viser nok en type fleksibel skraperplatekonstruksjon for bruk sammen med krokdyseutførelsen på figur 8, og

figur 16 viser enda en utførelse av et fleksibelt skraper-platearrangement for den på figur 8 viste krokdyseutførelse.

Foreliggende oppfinnelse angår en forbedret fremgangsmåte

og anordning for utstøping av smeltet metall i . en støpemaskin som har minst ett tynt, endeløst, fleksibelt støpebelte, som er av den type som benyttes.i en tobeltet støpeinnretning eller en støpeinnretning med hjul og belte. En tobeltet støpemaskin er vist skjematisk på figur 1'og er generelt.gitt henvisnings-tallet 10. I den på figur 1 viste støpemaskin'10 innføres smeltet metall 12 fra en mellomtrakt 14, som er plassert ved maskinens innløpsende. Det smeltede metall passerer inn i en støpesone C som dannes mellom de mot hverandre vendende parallelle frohtflater på et par brede, tynne og endeløse, fleksible støpe-belter 16 og 18..Under drift løper disse belter rundt øvre og nedre beltebærevogner 20 resp. 22. De/ to sider eller kanter i støpesonen C dannes av et par sideveis i avstand fra hverandre plasserte par endeløse sidesperrer (ikke vist) som løper mellom det.øvre og nedre støpebelte 16 og 18 i. støpesonen og som løper rundt de nedre beltebærevogner 22, slik at løpebanen for side-sperrene sluttes. Detaljer-og andre trekk ved en slik tobeltet støpemaskin kan fås ved gjennomgåelse av de foran nevnte patenter.

Den øvre beltebærevogn 20 omfatter et par hovedskiver eller ruller. 24 og 26 som er plassert ved oppstrøms- og nedstrømsenden på bærevognen. Den nedre beltebærevogn 22 omfatter på lignende måte et par hovedskiver'eller ruller 28 og. 32 ved oppstrøms-

og nedstrømsenden på denne. I maskinen 10 tjener oppstrømsskivene.

eller utløpsskivene 26 og 32 til å strekke og styre' beltene 16 og 18, mens oppstrømsskivene eller innløpsskivene 24 og 28. danner "innløpsgapregionen" til støpesonen C og benyttes til å drive beltene på de respektive bærevpgner. Innløpsrull.ene 24 og 28 kan også betegnes som innløpsgapruller eller innløps-gapskiver. Når beltene 16 og 18 dreies rundt på skivene, blir de avkjølt av et kjø.lemiddel som påføres deres baksidef later langs støpesonen C, og et kontinuerlig støpt metallprodukt,

som kan være en blokk, plate, tynnplate, stang eller strimmel, leveres fra utløpsenden av maskinen 10.

Den andre maskintype som foreliggende oppfinnelse kan an-vendes sammen med, er den støpemaskin med hjul og belte, som

er vist skjematisk på figur 2 og som- generelt er gitt henyisnings-tallet 30. Støpemaskinen 30 med hjul og belte anvender et enkelt endeløst belte 34 som føres og dreies rundt et hjul 36 ved hjelp av en innløpsskive eller innløpsgapskive 38, en rekke mellomliggende skiver 40 og en utløpsskive 42. For ytterligere informasjon om kontinuerlige s.tøpemaskiner med hjul<p>g belte

(som også kan betegnes "hjul-belte-maskiner") henvises leseren til US-patent nr. 3 785 428 til R.W. Hazelett, R. Hazel.ett og J.F.B. Wood, hvorav to er oppfinnere av gjenstanden for foreliggende søknad. Støpesonen C i støpemaskinen 30 med hjul og belte dannes mellom hjulet 36 og det endeløse belte 34, når dette roterer mellom innløps- og utløps-skivene 38 resp. 42, idet.det støpte produkt 151 mates ut fra utløpet fra maskinen i området mellom .utløpsskiven 42 og hjulet 36. Det smeltede metall innføres i innløpsområdet, slik' som antydet med pilen 17..

Den ytre flate på hvert støpebelte som i begge maskintyper vender mot støpesonen, kalles frontflaten eller forflaten, mens den flate som vender innad mot skivene, kalles reversen eller bakf laten. Slike ■ endeløse støpebelter blir fremstilt av relativt tynhe stålplater, og frontflaten kan ha en fint oppruet overflate som kan dannes ved sandblåsing. Et belegg eller varme-isolasjonsmateriale blir ofte festet på en slik oppruet'front-flate for å beskytte beltet mot den enorme varmefluks det ut-settes for når smeltet metall føres inn på dette.ved innløpet.

I de foran anførte patenter er det omtalt at det også opprett-holdes et' strekk i hvert beltes lengderetning for å forminske forvridning i beltet henimot støperegipnen.

Ifølge US-patenter nr. 3. 937 270 og nr. 4 002 19'7 og de to andre og foran-i innledningen anførte patenter, blir temperaturen i støpebeltene forhøyet før innløpet til støpesonen, for derved å overvinne problemet med forvridning eller bukling i tverretningen nedstrøms for innløpet til støpesonen. Derpå

ble kjølemiddel tilført med stor hastighet mot baksideflaten på beltene på steder som faller sammen med innløpet til støpe-'regionen eller svært nær innløpet til støpesonen. Temperatur-profilet i beltet ble følgelig nøye regulert både før og etter at beltet kom inn i støpesonen.

Foreliggende oppfinnélse omfatter denne fordelaktige temperaturregulering i et slikt fleksibelt støpebelte ved hjelp av direkte påføring av damp i flere trinn mot baksideflaten på det endeløse belte før det løper ian i støpesonen, og det hindres at kjølemiddel blander seg sammen med varmeinnholdet i dampen før den påføres beltet.. Av eksperimentell prøvedrift der fremgangsmåten og anordningen ifølge foreliggende oppfinnelse er benyttet, er det funnet at forvarming av det fleksible støpebelte ved direkte påføring av damp mot baksideflaten på beltene for derved å frembringe en hurtig trinnfprvårming, forbedrer kvaliteten av det støpte produkt (spesielt kontinuerlig støpt aluminium) drastisk når det fremstilles i en tobeltemaskin, samtidig som støpemaskinens hastighet kan økes betydelig, med en derav følgende betydelig økning i produksjonen av det støpte produkt, som blir fremstilt i maskinen. Den resulterende produks.j onshast ighet ble dessuten større enn noe nivå som tid-.ligere er blitt oppnådd i den spesielle produksjonsinstallsjon som ble benyttet under disse prøver.

Figur 4 viser dampforvarmingen av beltet i'den tobeltede støpemaskin 10. Den nedre innløpsskive 28 er vist montert i den nedre beltebærevogn 22 som omfatter en ramme 4 4 med vogn-rammeeleménter 46. Den nedre vognramme 4 4 er påmontert en samlekammeropplagring 48 som. er. festet med bolter 4 9 og tjener til avstøtting av et tilførselskammer 50 for væskeformet kjølemiddel og et tilførselskammer 52 for damp.

Som best vist på figur 5 har denne nedre innløpsskive 28 en rekke meget dype omkretsspor 54 som danner relativt smale, ringformede og rundtløpende forhøyninger eller ribber 56 med relativt stor radial utstrekning. Disse er med andre ord meget høye og smale forhøyninger eller ribber 56 på skiven 28 og ligger i kontakt med baksideflaten på det rundtløpende støpe-

belte 18, slik at beltet føres delvis rundt denne skive-.

Som vist på figur 4 og 5 er det til tilførselskammeret 50 for væskeformet kjølemiddel koblet omslyngede materør 58 for kjølemiddel, og til tilf ør sel.skammeret 52 for damp er det også koblet omslyngede materør 60 for damp. Disse omslyngede mate-rør 58.og 60 for kjølemiddel og damp. er innrettet i forhold til hverandre parvis, der hvert kjølerør er innlagt dypt nede i det tilhørende spor 54, bg der hvert damprør er bøyd i en bue med større radius enn radius for den konsentriske bue på kjølerøret i paret, slik at damprøret ligger radialt utenfor kjølerøret .i hvert av de respektive spor. Hvert materør 58 for kjølemiddel ender i en dyse 62 som er rettet mot et beltetangentpunkt 65.. ved periferien på innløpsgapskiven 28... Dette tangentpunkt. 65 er'det punkt der det'fleksible belte 18 rettes ut og adskilles fra periferien på de høye smale ribber 56, når dette belte løper inn i støpesonen C.

I den støpemaskin 10 som er vist på figur 1, ligger aksene .for de to innløpsskiver, 24 og 28 like overfor hverandre og slik at en imaginær linje 61 (figur 4) som forbinder aksen 66 for den nedre innløpsskive 28 med aksen for den øvre innløpsskive passerer gjennom tangehtpunktet 65. Kjølemiddelstrålen 67 kommer ut med høy hastighet fra hver dyse 62 og treffer baksideflaten på beltet 18 med en relativt liten innfallsvinkel på mindre enn 25°. Det væskeformede kjølemiddel fra de respektive stråler 67 spres da utover baksideflaten som en film av væskeformet kjølemiddel som løper med stor hastighet i nedstrømsretningen langs beltet i støpesonen C.

Hvert av de omslyngede materør 6 0 for damp er utformet med en radial port 68 foran enden på damprøret som avsluttes i en dyse 70. Porten 6.8 retter en dampstråle 6.9 direkte perpendiku-. lært mot baksideflaten av beltet 18 i.en vinkelavstand "B" foran tangentpunktet 65. • Hver av de radiale dampporter 68 bevirker derfor at en dampstråle 69 slår an perpendikulært mot baksideflaten på støpebeltet for å frembringe et relativt plutselig første trinn av temperaturøkning i beltet, slik at dét skal forklares nærmere i forbindelse md figur 6.

Damp 71 tilføres- til kammeret 52 under et trykk på for eksempel -av størrelsesordenen 0,35 til 1, 4 kg/cm<2>over atmosfæretrykket. Den øvre del av dette område er det foretrukne trykk-. nivå, fordi som vist på figur 6, er et tilførselstrykknivå på 2 2 1 kg/cm betydelig mer effektivt enn et trykk på 0,35 kg/cm til å frembringe den første trinnøkning av beltetemperaturen. Det behøves med andre ord et trykk på minst 0,35 kg/cm 2, og

det foretrukne tilførselstrykk for dampen 71 er 0,7 kg/cm 2, mens det optimale trykk ér tilnærmet 1 til 1,4 kg/cm 2for støping av aluminium. Kurvene på figur 6 er laget for mettet damp'.

Når det støpes et metallprodukt 15, 15' som har en høyere smeltetemperatur, for eksempel kobber, kan damptilførselen 71 med fordel være overhetet i området fra 93°C til 316°C over temperaturen for mettet damp.'

De radiale porter 68- i damprørene 60 er plassert i en vinkelavstand i området fra 45° til 90° i en vinkelavstand i området fra. 45° til 90° foran tangentpunktet 65. Hvis denne vinkel økes mye over 90°, vil dette.første trinn i forvarmingen tape sin effektivitet på grunn av at beltet vil avkjøles unødig mye. Hvis på den annen side denne vinkel minskes til under 45°, vil dette første trinn i forvarmingen..ikke få tilstrekkelig tid til å nå full effektivitet. Derpå kan dysen 70 ved enden av materøret 60 for damp rette en større, mengde damp i en stråle 73 i en meget liten innfallsvinkel på mindre enn 10°. I dette på figur 4 viste- eksempel vil dampstrålen 73 fra dysen 70- slå an mot baksideflaten på beltet og fallér inn. nesten streifende. Denne dampstråle 73 fra dysen 70 hever temperaturen ytterligere i støpebeltet før tangentpunktet 65, der beltet trer inn i støpe-sonen- C.

Dampdysen 70 er plassert i en vinkelavstand "A" foran . tangentpunktet 65 av størrelsesordenen fra 20° til 45°, der den radiale dampport 68 er plassert minst 20° foran dysen 70. Minimumsverdiene for B-A er med andre ord minst omtrent 20°. I dette eksempel er vinkelavstandene A og B omtrent 35° resp. 70°, slik det også er vist på figur 6.

Temperaturen i støpebeltet blir følgelig øket hurtig' i to trinn foran tangentpunktet 65, og tilførselen av kjølemiddel fra dysen 62 til baksideflaten av støpebeltet 18 er skarpt avgrenset og nøyaktig kontrollert, slik at tilførselen faller nøyaktig sammen méd tilførselen av smeltet metall mot frontflaten på beltet..

Denne totrinns.forvarming ved direkte tilførsel av- damp mot baksideflaten på støpebeltet gir én drastisk forbedring av både produktkvaliteten og støpehastigheten, hovedsakelig ved at problemet med.forvridning eller bukling i tverretningen tett nedstrøms for tangentpunktet 65 overvinnes, der det smeltede metall.12 er varmest og først kommer inn på støpebeltet.

Som vist på figur 4 er der anordnet en rekke beltestøtte-ruller 72 med ribber 74 som skal understøtte og føre støpebeltet når det løper nedstrøms langs støpesonen C,'slik som vist med pilen 75. Ribbene 74 på disse støtteruller 72 muliggjør at kjølemiddelfilmen (ikke vist) kan fortsette å føres frem med stor hastighet, og den blir delvis skrapet av og fornyet med kjølemiddel med høy•hastighet, som påføres på forutbestemte steder mot baksideflaten av støpebeltet langs støpesonen, slik det er .kjent-på området tobeltede støpemaskiner.

Figur 6 viser beltetemperaturpro.filet i en avstand foran tangentpunktet.65, målt både i cm og grader for tre forskjellige verdier for dampleveringstrykket i samlekammeret 52 ved 71 (figur 4). Det ble benyttet mettet damp under prøvene ifølge-figur 6, og det var ikke noe smeltet metall til stede. Skiven 28 hadde i dette eksempel en diameter på omtrent 51 cm, slik at en vinkelavstand på 90° tilsvarer omtrent 45,7 cm. Det er lett å se av dé tre opptegnede kurver 77, 79 og 81. at når beltet når frem til den radiale dyse e-ler port 68 i det omslyngede dampror 60, vil temperaturen i beltet heves hurtig og vil derpå avta litt frem til endedysen eller dampdysen 70, og ved dette tids-punkt økes temperaturen på nytt skarpt foran tangentpunktet 65..

I dette på figur 6 inntegnede eksempel vil kjølemiddel-stfålen 67 komme i kontakt med baksiden av beltet i et punkt ca.

4 mm foran tangentpunktet 65. Disse kjølemiddelstråler 67 er på figur 6 samlet betegnet som "innløpsgapvann". Så snart som

■ dette kjølvann treffer beltet uten at det forefinnes smeltet metall på dette, blir beltet avkjølt hurtig, slik som vist med den skarpe helning av kurvene 77, 79 og 81.. Det skal påpekes at jo høyere damptrykket er ved 71 i- tilførselskammeret 52, dess større blir temperaturøkningen i beltet. Det skal også bemerkes at med dette oppnås en lett kontrollerbar støpebeltetemperatur

.som hurtig økes i to trinn,, og derved minskes eller elimineres forvridningen i støpebeltet, slik at varigheten av slike belter

■ økes, samtidig som det blir mulig å øke støpeprosessens hastighet og frembringe et produkt med bedre kvalitet.

Angivelsene på figur 6 viser at hver av dampdysene 7 0 har dysediametere på 2,54 ram, mens de radiale leveringsporter 68 hadde en diameter på omtrent 1,6 mm. Tverrsnittsarealet for hver dyseåpning var således 2,6 ganger tverrsnittsarealet for

.hver av de radiale leveringsporter, slik at nesten tre ganger

så mye damp leveres fra dysestrålene 67 sammenlignet med de radiale stråler 69, fordi disse dysestråler står for temperatur-økningen i annet trinn, som kan betraktes å være den siste "opptrapping" av bel.tetemperaturen.. For denne siste opptrapping av beltetemperaturen kreves det betydelig mer varmeenergi enn for et første forvarmingstrinn.

Angivelsen "støpehastighet" betyr at beltet løper med en hastighet på omtrent 610 cm pr. minutt. Angivelsen "150° omslyngning"' betyr at damprørene 60 er krummet over en bue med denne lengde, konsentrisk om aksen 66 for innløpsskiven 28.

Oppmerksomheten skal rettes mot figur '3 der det er vist

et dampforvarmings- og kjølesystem som benyttes i denne ut-førelse av foreliggende oppfinnelse. Systemet omfatter en kilde 7 6 for væskeformet kjølemiddel under trykk, for eksempel vann som inneholder korrosjonshindrende middel og som settes under trykk ved hjelp av en kraftig pumpe av sentrifugaltypen. Kjølemidlet mates fra denne kilde 76 gjennom en ledning 87 som

er koblet til en trykkmåler 78 og hvori inngår en rekke stenge-ventiler 80 og en tilførselstrykkmåler 82 er anordnet nær.ved kjølemiddelkammeret 50, som er matekilde for en rekke omslyngede materør 58 for kjølemiddel, som er lagt. inne i de dype omkretsspor 54 i innløpsgapskiven 28, slik som beskrevet foran. En dampkilde 84 under trykk, .for . eksempel en Bryan dampkjele (gassf.yrt, oljefyrt eller olje- eller gassfyrt) fra Bryan Steam Corporation, Peru, Indiana, blir koblet via en ledning 89 til

en trykkmåler 86 for dampkilden. Dampledningen 89 inneholder

■en rekke dampavstengningsventiler 88, og en tilførselstrykkmåler 90 er anordnet nær. dampkammeret 52. Dette dampkammer forsyner en rekke av damprørene, slik som beskrevet foran. Dampledningén .

89 til dampkammeret 52 er også via en levéringsstengeventil 93'

koblet til en leveringsledning 91 som fører opp til en tak-utluftingsventil 85 for avlevering av overskytende damp.

Figur 7. viser bruk av omslyngede damprør 60 og omslyngede materør '58 for kjølemiddel' i en støpemaskin 30 med hjul og

belte, slik som kort antydet med henvisning til figur 2. Damp- ■. rørene 60 og materørene 58 for kjølemiddel er innlagt.sidestilt

i de meget dype omkretsspor 54 i innløps- eller innløpsgap-skiven 38 i støpemaskinen 30 for å tilveiebringe en lignende fordelaktig beltetemperaturkontroll og forvarming som vist i forbindelse med tobeltemaskinen ifølge figur 4. En forskjell ved denne utførelse er at det benyttes et enkelt belte 34, og derfor er det bare en enkelt skive 38 som opptar materørene for kjølemiddel og damp. Det er dessuten en annen forskjell at beltet 34 er krummet rundt omkretsen av hjulet 36 nedstrøms for .punktet 65A, og derved dannes det en sylindrisk form med stor diameter, mens beltet 18 ifølge figur 4. har en plan form ned-strøms for punktet 6'5. Formålet med trinnvise dampf orvarmings-system ifølge figur 7 er det samme som det formål som allerede er beskrevet.

Det bør legges merke til at punktet 65A ér beltekrumningéns infleksjonspunkt, der det fleksible belte 34. adskilles fra ribbene 56 på innløpsskiven 38 og begynner å løpe rundt hjulet 36. Dette punkt 65A ligger på en imaginær linje 64 som går gjennom aksen 95 for hjulet' 36 og også gjennom aksen 97 for innløpsskiven 38. For bortføring av det støpte produkt 15' fra hjul-belte-maskinen 30 er det anordnet bortføringsruller 99.

Figur 8 viser en modifikasjon av utførelsen ifølge figur 4. På figur 8 er dampmaterøret 60 og materøret 58 for kjølemiddel ikke lenger sidestilt konsentrisk inne i de dype omkretsspor 54 i innløpsgapskiven 28, men de er omslynget på motstående sider av innløpsskiven 28 i omkretssporene, der hvert kjøle-, middelrør ender i en krokformet dyse 94 for å tilveiebringe en kjølemiddelstråle 67 som blir rettet nedstrøms nær beltetangent-punktet 65.

Blant fordelene med at kjølemiddelrørene er krummet rundt den motstående side av innløpsskiven, sett i forhold til.damp-materørene, skyldes det faktum at det blir mer rom i de dype spor 54 tilgjengelige for damprørene. Damprørene kan derfor isoleres med et varmeisolasjonsbelegg 101. Slike varmeisola-sjon 101 kan strekke seg over hele lengden av dampmaterørene 65 eller den kan strekke seg bare over en del av lengden. Disse dampmaterør 60 kan også utformes ovale for at dampgjennom-strømningen kan bli større, og det kan også foretas et tredje forvarmiirgstrinn ved at det utformes en radial utløpsport 68<1>

i en vinkelavstand "D" foran porten 68. Denne vinkel D er omtrent lik B-A. Porten 68' ligger nemlig i omtrent samme vinkel-

avstand foran porten 68 som porten 68 ligger foran dysen 70. Ved å adskille materørerie for damp og kjølemiddel blir-det dessuten en mindre tendens til varmeoverføring mellom den varme damp og kjølevæsken som er tilnærmet ved -romtemperatur når den opprinnelig innføres i kjølemiddelkammeret 50.

Det skal.bemerkes at på figur 4 kan det også tilveiebringes et tredje dampforvarmingstrinn hvis dette skulle være ønskelig, ved at det anordnes en utløpsport 68' i en vinkelavstand D foran porten 68.

Når det gjelder utførelsen med enkrokdyse for kjølemiddel (også kalt den motsatt omslyngede utførelse) som er vist på figur 8, er en lignende motsatt omslynget kjølerørutførelse vist på figur 9 og inngår i den på figur 7 viste støpemaskin 30 med hjul og belte. Et formål med dette arrangement er å adskille kjøle- og damp-rørene, slik at dampen ikke avkjøles før den blir■ tilført mot beltet. Selv om det benyttes isolerte dampmaterør,

kan det være ønskelig å adskille disse forskjellige materør, hvis temperaturfunksjoner, er diametralt motsatte.

For å oppnå den fulle effekt av trinnvis dampforyarming av beltet på bunnbærevognen i en.tobeltet maskin, må virkningen av kjølevannet etter at dette er tilført mot baksideflaten på beltet kontrolleres med hensyn på: (a) at det ikke kommer i direkte kontakt med dampkammer6g damprør, og (b) at det ikke blir påført og følger langs flatene i de meget dype omkretsspor 54 i innløpsgapskiven -og derved kommer i kontakt med damprørene og dampkammeret.. Hensikten er å benytte kjølemidlet til å kontrollere beltetemperaturen i støpesonen C og ikke senke temperaturen i dampen før dampen tilføres mot baksideflaten på beltet.

Figur 10 viser en utførelse av et fleksibelt avstrykerplate-arrangement 100 for den etterfølgende kontroll av kjølevannet som er tilført fra'dysen 6.2 mot baksidef laten av beltet -18. I denne, utførelse er et fleksibelt fingerformet avstryker- eller skraperblad avpasset nøyaktig til profilet for hvert av de meget dype

omkretsspor 54 i innløpsgapskiven. 28, slik det også kan sees på figur 11. Anordningen 100 for disse skraperblad'102 er plassert over dampkammeret 52 og rørene 6 0 på lignende måte som et tak for å hindre at .kjølevann skal falle direkte ned på disse. Hvert av de. smidige blad 102 har en stiv underlagsstøtte' 104, og et luftfordelihgsrør 105 er montert på et lufttilførselskammer 106,

slik som vist på figurene 10.og 11. Disse blad tjener i seg selv å stryke av k j ølemiddel. f ra sporene 54.. Luftstrømmen fra enden på hvert luftfordelingsrør 105 bidrar.til å fjerne vann fra undersiden av de fingerformede avstrykerblad 102.

På figur 12 benyttes det en variasjon av utførelsen ifølge figurene 10 og 11 med en totrinns avstrykerplateanordning 100A, der det er anordnet - et.annet fleksibelt og fingerformet blad 108 som ved' hjelp av en silisiumtetning 110 holdes på plass tett under luftfordelingsrørene 104 for å frembringe et avgrenset rom 109 mellom de to i avstand liggende, parallelle avstrykerblad 102 og 108 og mellom skiven 28 og silisiumtetningen mellom av-strykerbladene 102 og 108.. Dette rom 109 er beregnet for å samle opp vann som kommer inn som et resultat av luftstrålene og virkningen av disse to avstrykerblad. Rennen 112 har en fremad-stikkende list 113 som tjener som en avstivende støtte for settet av fleksible avstrykerblad 108 på lignende måte som den stive plate 104 "avstøtter, det andre sett av fleksible avstrykerblad'102. Det er lett å forstå at hvert av disse støtteblader 104 og 113 har slisser 115 (fig. 11), slik at det.dannes klaring for opptak av ribbene 56 i skiven. Disse slisser eller spor 115 er noe bredere enn de med disse innrettede klaringsspor i de respektive avstrykere, slik det er lett å sé på figur 11.

Dette på figur 12 viste arrangement krever mindre luft-strømning- enn i det -system som er beskrevet i forbindelse med figur 10, og luftstrømmen kan også lettere reguleres i området 109 for å hindre at en eventuell høy lufthastighet skal kunne skape en skadelig forstyrrelse av kjøleluftstrømmen fra dysene 6 2.

Avskraperarrangementet 100B som er.vist på figur 13, omfatter en i ett stykke utformet, relativt stivt ettergivende, fingerformet, støpt gummiavskraper. 114, som .er utformet med slisser som tilsvarer formen, på de meget dype omkretsspor 54

i innløpsgaprullen 28-. Denne avskraperkonstruksjon er plassert ovenfor dampkammeret 52 og damprørene 60 i likhet med et tak for å hindre vann fra å falle direkte på disse, og for å lede bort kjølemidlet til en i ett med avskraperen utformet renne eller et avløp 1.17.

I det avskraperarrangement 100C som er vist i utførelsen ifølge figur 14, overtas de samme funksjoner av et sett fleksible avskraperblad 102 som er montert på en stiv underlagsstøtte 104, og disse blad med støtten er slisset på samme måte som den på figur 11 viste oppslissing for opptak av ribbene 56 i innløps-skiven.

Det er lett å forstå at avskraperarrangementene 100, 100A, 100B og 100C ifølge figurene 10-14 også kan benyttes for en hjul-belte-maskin, slik som vist på figur 7, for å beskytte dampkammeret 52 og damprørene 60 mot å komme i kontakt med kjølemiddel væsken-.

Avskraperarrangementene lOOD og 100E ifølge figurene 15 og 16 kan benyttes i tobeltemaskiner som benytter motsatt omslyngede innløpsgapdyser med kroklignende dyseform, slik som vist på figur 8, og som også kan benyttes i hjul-belte-maskinér som har et lignende motsatt omslynget rør og et arrangement for tilførsel av kjølemiddel. gjennom en krokdyse, slik som vist på figur 9. I denne spesielle i.nstallasjonstype er det ytterst vanskelig å fjerne kjølemiddel fra de dype omkretsspor 54, hvori disse motsatt omslyngede rør 58 er innlagt, når først vannet er kommet inn i sporene bak disse rør.. Derfor er det anordnet et avskraperarrangement 100D méd lange, fleksible blad 102 og med stive underlagsstøtter 104 som strekker seg opp forbi og under de krokformede dyser 94. Bladene 102 er fleksible eller støpte komponenter, slik som de som benyttes i det første sett av finger-avskrapere som skraper av sidene på ribbene 56 på innløpsgap-' skiven,, slik som beskrevet foran i forbindelse med figurene 10-14. Dette avskraperarrangement 100D benytter seg av avstivede .underlagsstøtter 104, fordi ayskraperen. må være relativt stiv for å unngå nédbøyning, som ellers ville kunne bevirke forstyrrelser i mønsteret for innløpsgapvannet eller i vannstrålene som kommer frem fra krokdysene 94. Det er også anordnet stive skjermer' eller avbøyere 119 som holder kjølemidlet borte fra dampkammeret 52 og rørene 60.

Et annet avskraperarrangement 100E er vist på figur 16,

der avskraperplaten omfatter et fleksibelt sett blad 102 og en stiv underlagsstøtte 104 som er festet til undersiden av de motsatte omslyngede materør 58 for kjølemiddel, for derved å kunne fjerne vann fra sporene 54 og å beskytte dampkammeret 52 og damp-.. rørene 60. Et varm.eisolas jonsbelegg 116 er i tillegg vist anordnet på dampkammer■og rør for å hindre eller i det minste redusere, varmetapet i. dampen. I stedet for det isolerende belegg 116 kan det anordnes en anordning med en koaksial isolerings-

hylse for damprørene, der det indre rør som. fører dampen er plassert inne i et annet isolerende rør eller en hylse.

Selv om det er vist et sekundært sett av radiale damp-utløpsporter 68' på noen av. figurene, er det for det nåværende foretrukket å anvende bare ett sett slike utløpsporter 68, slik som vist med de på figur 6. inntegnede kurver 77,' 79 og 81.

I et produksjonsanlegg der en tobeltet støpemaskin var utstyrt med et-totrinns forvarmingssystem og.et kjølesystem som vist på figurene 3, 4 og -5, fikk man dramatiske forbedringer. Tidligere var det i slike forvarmingssystemer nødvendig med acetylenbrennere som var i kontinuerlig drift og ble rettet mot frontflatene på begge belter for å tilveiebringe sotbelegg på' disse ved kontinuerlig støping av aluminiumbl.okker méd kommersiell akseptabel kvalitet. Den midlere produksjonshastighet var omtrent 7 meter pr. minutt, og den. største hastighet som

en slik installasjon noensinne er drevet med var omtrent 8,2 meter pr. minutt, samtidig som det ble produsert aluminium-strenger med kommersiell akseptabel kvalitet.

Uten en totrinns dampforvarming av beltene ifølge foreliggende oppfinnelse ble det bestandig funnet at den.ytre flate

■ på den støpte streng var opp til 33°C varmere enn. i det indre eller i senterflaten på strengen,, idet senteret alltid var kaldest. Når damp ble tilført ifølge foreliggende oppfinnelse, ble temperaturen i strengen 15 mer symmetrisk, idet de indre og ytre flater i den utløpende streng . hadde omtrent samme temperatur eller at senterdelén var ubetydelig kaldere. Ved bruk av den totrinns dampforvarming av beltet ifølge foreliggende oppfinnelse kan det benyttes tynnere beltebelegg, slik at det kan støpes hurtigere i støpemaskinen, samtidig som flatene på den støpte streng blir forbedret. Belteforvarmingen ifølge foreliggende oppfinnelse medfører at beltene ikke forvris og mister kontakten, med stréngoverflaten, når strengen størkner, slik at overflatene derved forbedres.

Ved å bruke den på figurene .3, 4 og 5 viste fremgangsmåte og anordning for totrinns dampforvarming av beltene og ved å foreta denne forvarming bare på det nedre belte ved et dampkammer-trykk (mettet damp) på omtrent 1 kg/cm 2over atmosfæretrykket,

ble det støpt en 'kommersielt akseptabel streng med en hastighet på omtrent 7,6 meter pr. minutt uten å benytte acetylenbrennere for noen av beltene.

Ved bruk av totrinns dampforvaming for begge beltene i denne samme installasjon ble det støpt en kommersielt akseptabel streng med en hastighet på omtrent 7,6 meter pr. minutt uten bruk av noen acetyleribrénner for noen av beltene, så lenge det mettede damptrykk i damptilf ørselskammeret. ved 71 var ved 0,7 kg/cm<2>(over atmosfæretrykket) eller høyere.

For begge de foran anførte prøver var det isolerende belegg

på frontflåtene av begge belter relativt tykt.

Ytterligere prøver ble foretatt i denne installasjon, der det ble benyttet tynnere isolasjonsbelegg på frontflåtene på begge belter, og det ble benyttet "acetylenbrennere for å danne et tynt . sotbelegg på frontflåtene på begge belter. Denne installasjon .kunne drives hele dagen med en hastighet på omtrent 9 meter pr. minutt, og det ble produsert kommersielt akseptable strenger." Denne hastighet var den maksimalt mulige hastighet for. det gitte drivmaskineri.

Drivmaskineriet ble endret for å muliggjøre større hastighet, og støpemaskinen var i stand til å kjøres med en hastighet på 9,4 5 meter pr. minutt, samtidig som det bie produsert en kommersielt akseptabel aluminiumstreng som var bedre enn den som normalt ble produsert i denne installasjon.

Det ble også foretatt andre prøver i denne installasjon, og disse prøver stadfestet fullt ut tilfredsstillende at denne oppfinnelse representerer en ytterst nyttig- forbedring. Det ble for eksempel foretatt slike endringer som at dampfor.varm-ingen ble slått av', og derved oppsto det nesten øyeblikkelig sprekker eller groper i den støpte streng. Den foran angitte viser høydepunktene i disse prøver.

Avskraperarrangementene som er vist på figurene 10-14 ble ikke benyttet under disse prøver, og det antas at det ved bruk av disse vil bli oppnådd ytterligere forbedringer.

Ved å benytte totrinns'dampforvarming kunne det samme, par støpebelter benyttes i mer enn to uker med kontinuerlig full dagsproduksjon.

Det aluminiummateriale som ble støpt var. aluminiumlegering No. 3135, modifisert. Grenseverdier for legeringens sammen-setning er :.

Figur 8A viser en modifikasjon av figur 8, der det benyttes to dampmaterør 60 og 60A for forvarming av beltet. Røret 60 retter mettet damp mot baksideflaten på beltet 18 for å forvarme dette til en temperatur nær opp til temperaturen i den mettedes damp.. Materøret 60A retter overhetet damp med høy temperatur i et intenst siste "støt" mot beltet 18 for å forvarme dette til en•temperatur som ligger betydelig over metningstemperaturen, tett før beltet kommer inn i støpe-•regionen.

Da andre endringer og modifikasjoner foretatt for å til-passes til spesielle operasjonsbetingelser og -miljøer vil være åpenbare for fagfolk på området, skal ikke oppfinnelsen være begrenset til de eksempler som ér valgt i illustrasjonsøyemed, idet ■ oppfinnel sen dekker alle endringei" og modifikasjoner som ikke avviker fra den samme idé med eller rammen for oppfinnelsen, slik det er krevet beskyttelse for i de etterfølgende patent-■ krav, samt rimelige ekvivalenter for de elementer som det. kreves beskyttelse for.

Claims (18)

1. Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall, der ■. det smeltede metall innesluttes i og beveges langs en støpesone av frontflaten på.i det minste et tynt, fleksibelt, endeløst belte som roterer rundt i skiver, og der støpebeltet beveger seg rundt en innløpsskive henimot innløpet, til støpe-: sonen, idet baksideflaten på beltet er krummet konkavt og er i kontakt med.innløpsskiven, karakterisert ved ■-d-en--f-orbedr-i-n-g at forvarmingen av støpebeltet før det når frem til innløept av støpesonen omfatter.' følgende- trinn: at det i innløpsskiven (28, figurene 4, 8, 8A, 10, 12, 13, 14, 15 og 16;

38, figurene 7 og 9) nært opp til den krumme baksideflate på støpebeltet (18 eller 34)-, tilveiebringes dype omkretsspor (54), at damp (71) føres langs avgrensede passasjer (60) inne i de dype spor (54), at' første dampstråler (69) støtes ut ved (68) og rettes utad fra de dype spor (54) mot baksideflaten på beltet for å tilveiebringe et første temperaturøkningstrinn i beltet før dette når frem til nevnte innløp (65), at disse, førstnevnte dampstråler (69) tilføres i en vinkelavstand "B" på minst 45° foran nevnte innløp (65), og at sekundære dampstråler (73) rettes utad fra de dype spor' (54) og støter mot baksideflaten av beltet for å-frembringe et andre temperatur-økningstrinn i beltet, før beltet når frem til innløpet (65), idet de sekundære dampstråler er anordnet i en vinkelavstand - på minst 20° etter de første stråler (69).

2. Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode for støpebeltet som angitt i krav 1, karakterisert ved at de første dampstråler (69) rettes radialt utad og støter perpendikulært mot baksideflaten på støpebeltet for å frembringe en plutseligø kning av temperaturen i dette. .

3.- Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode for støpebeltet som angitt i krav 2, karakterisert ved at de sekundære dampstråler (73) rettes ved (70) i en innfallsvinkel på mindre enn 25° mot baksideflaten på støpebeltet, idet dampen ledes langs og nært opp til baksideflaten av beltet i en retning hovedsakelig .mot støpesonen.

4. Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede f orvarmingsmetode for støpebeltet. som angitt i krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at det tilveiebringes en betydelig større dampmengde i de sekundære stråler (73) enn i de første stråler (69) for å regulere beltetemperaturen, til et høyere' temperaturnivå (figur 6) under det andre forvarmingstrinn enn under det første trinn..

5. - Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode for støpebeltet som angitt i krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at kjølevann føres langs avgrensede passasjer (58) inne i de samme dype spor (54). som dampen og sidestilt i forhold til damp-passasjene (60), og at kjølevannsstråler (62, 94) rettes, mot baksideflaten på støpebeltet (18 eller 34) ved et sted som ligger1 nært opp til innløpet (65) til støperegionen, idet kjøle-midlet løper langs baksideflaten på støpebeltet mot støpesonen.

6. Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode som angitt i krav i, 2 eller 3, karakterisert ved at vinkelavstanden "B" er av størrelsesordenen fra 45° til 90° foran innløpet (65 eller 65A) til støpesonen (C).

7. Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode.for støpebeltet som angitt i krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at de sekundære dampstråler (73). er vinkelf or skjøvet en vinkelavstand "A" foran innløpet (65 eller 65A) til støpesonen (C) og at denne vinkelavstand "Å" er av stø rrelsesordenen fra 20° til 45°.

8. Fremgangsmåte for. kontinuerlig . støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode for stø pebeltet' som angitt i krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at dampen (71) tilføres med et trykk pa minst 0,3.5 kg/cm 2og fortrinnsvis

2 minst 0,70 kg/cm over atmosfæretrykket.

9. Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode for støpebeltet som angitt I krav 8,. karakterisert ved at dampen overhetes til en temperatur i størrelsesordenen fra 93° til 316°C over temperaturen for mettet damp' ved nevnte tilførselstrykk. I. 0.

Fremgangsmåte for kontinuerlig støping av smeltet metall med den forbedrede forvarmingsmetode for støpebeltet som angitt i krav 1, 2 eller. 3, karakterisert ved at ytterligere.dampstråler rettes utad ved (68 1 ) fra de dype spor (54)' og støter an mot baksideflaten av beltet for å tilveiebringe en første trinnøkning av beltetémperaturen foran de nevnte første stråler (69), idet de ytterligere dampstråler er anordnet foran de første stråler i en vinkelavstand (D) på minst 20°.

II. Maskin for kontinuerlig støping.av smeltet metall, der minst ett tynt, fleksibelt, endeløst stø pebelte roterer rundt skiver og passerer langs en stø pesone fra innløpsenden til ut-løpsenden av denne for å. medbringe det metall som blir utstøpt mot frontflaten- av støpebeltet, idet en av nevnte skiver er en innløpsskive som. beveger støpebeltet inn ved innløpsenden av støpesonen og idet innløpsskiven er utformet med omkretsspor som ligger under baksideflaten på støpebeltet når dette roterer delvis rundt innløpsskiven,- kara k t é r i s e r t.. v e d at anordningen for forvarming av støpebeltet med damp omfatter omslyngede dampmaterø r (60 eller 60A) som hvert har en dyse (70 eller 70A) på utløpsenden, og at damprørene og dysene, er anordnet i de respektive omkretsspor (.54) for tilførsel av damp fra dysene mot baksideflaten på det endeløse belte for forvarming av beltet før det løper inn i støpesonen (C),' for derved å redusere de forvridninger i beltet som skyldes den meget store oppvarmingseffekt fra det smeltede metall og slik at produksjons hastigheten for støpemaskinen kan økes.

12. Maskin for kontinuerlig stø ping av smeltet metall som angitt i krav 11, karakterisert ved at damp-' forvarmingsanordningen (60, 60A, 70, 70A) muliggjør bruk av et tynnere isolasjonsbelegg på frontflaten av' støpebeltet (18 eller 34) for derved å muliggjøre en økning av produksjonshastigheten for støpemaskinen (10 eller 30).

13. Maskin for kontinuerlig støping av smeltet metall som angitt i krav II eller 12, karakterisert ved at hvert av de omslyngede dampmaterør (60) har en eller flere radiale porter (68) eller (68') som er anordnet for å rette damp mot baksideflaten på det endeløse belte og at hver port ligger i en avstand fra den respektive dyse (70) på det respektive dampmaterør (60)..

14. Maskin for kontinuerlig støping av smeltet metall som angitt i krav 11, 12 eller 13, karakterisert ved omslyngede materør (58) for væskeformet kjølemiddel, hvorav ett er anordnet i hvert omkretsspor (54) sammen med et omslynget dampmaterør (60 eller 60A), og at hvert av materørene (58) for væskeformet kjølemiddel er utformet med en dyse (62 eller 94) for å rette en strøm av væskeformet kjølemiddel mot baksideflaten på det endeløse belte (18 eller 34), nær det sted der det endeløse belte løper inn i støpesonen (C).

15. Maskin for kontinuerlig støping av smeltet metall som angitt i krav 11, 12 eller 13, karakterisert ved omslyngede materør (58) for væskeformet kjølemiddel, hvorav ett er sidestilt i hvert omkretsspor (54) i innløpsskiven sammen med et dampmaterør (60 eller 60A), og at hvert kjølemiddel-materør er utstyrt med en dyse (62 eller 94) som er plassert foran dysen (70 eller'70A) i . det sidestilte dampmaterør i de respektive omkretsspor, slik at dampmaterørene forvarmer beltet før dette kommer inn i støpesonen (C) og at materøret for væskeformet kjølemiddel.avkjøler det endeløse belte når det løper inn i støpesonen (C) og kommer i kontakt med det smeltede metall.

16. Maskin for kontinuerlig støping av smeltet metall som angitt i krav 11, 12 eller ,13, karakterisert ved at et motsatt omslynget materør (58) for væskeformet kjølemiddel er plassert i hvert av omkretssporene (54) i innløpsskiven, at hvert av de motsatt omslyngede' kjølemiddelmaterør har en krok-fonnet dyse (94) ved enden for en plutselig omsnuing av kjøle-midlets retning før det sendes ut fra den krokformede dyse og for anslag mot baksideflaten på det endeløse belte (18 eller 34) nær innløpet (65 eller 65A) til.støpesonen (C), og som strømmer hovedsakelig, i retning mot støpesonen.

17. Maskin for støping av.smeltet metall som angitt i krav 14, 15 eller 16, karakterisert ved at en fleksibel bladformet avskraperskjerm er plassert i og er avpasset til formen på omkretssporene (54) for å stryke væskeformet kjølemiddel bort fra'omkretssporene og for å hindre at det kjølemiddel som er fjernet kommer i kontakt med damprørene (60).

18. Maskin for kontinuerlig stø ping av smeltet metall som angitt i krav 11, .12, 13, 14, 15 eller 16, karakteri sert ved at et annet dampmaterør (60A) er plassert i det, respektive omkretsspor (54) og.omfatter en dyse (70A) som retter overhetet damp. (73, figur 8A) mot baksideflaten på. beltet nedstrøms for dampdysen (70).