NO811260L

NO811260L - GAS DRAINAGE DEVICE.

Info

Publication number: NO811260L
Application number: NO811260A
Authority: NO
Inventors: Anthony J Stavros; Roger L Crandall
Original assignee: Bethlehem Steel Corp
Priority date: 1980-04-11
Filing date: 1981-04-10
Publication date: 1981-10-12
Also published as: ES512216A0; JPS56163252A; JPS6354785B2; BR8102221A; ES8305425A1; IN155747B; ES501252A0; AU6939481A; KR830005391A; AU539396B2; FI811109L; JPS63317655A; DK161781A; GR75197B; CA1177341A; ZA812394B; KR830005392A; YU93381A; KR830005393A; GB2073785B

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører belegging av smalt lineært materiale så som bånd og spesielt metalltråd, med metallbelegg i.et smeltet metallbad. Spesielt vedrører oppfinnelsen kombinert bruk av beskyttende atmosfærer og gassavstrykning ved behandling av lineært materiale som trekkes ut av et beleggingsbad med smeltet metall for å etablere en nøyaktig og jevn tykkelse av belegget på det lineære materialets overflate. The present invention relates to the coating of narrow linear material such as tape and especially metal wire, with metal coating in a molten metal bath. In particular, the invention relates to the combined use of protective atmospheres and gas stripping when treating linear material that is drawn out of a coating bath with molten metal to establish an accurate and uniform thickness of the coating on the surface of the linear material.

Metallisk lineært materiale så som bånd eller tråd har vært belagt i mange år på en økonomisk måte ved å føre det line^ære materiale gjennom et bad av smeltet metall, så som smeltet sink eller aluminium. Vanligvis har det lineære materiale vært et ferromateriale, så som stål e.l. Belegging med alu-^ minium eller sink eller av og til andre metaller eller leg^eringer, så som tinn eller blylegeringer, gir korrosjons^motstand til det underliggende ferrometall. Metallic linear material such as ribbon or wire has been coated for many years in an economical manner by passing the linear material through a bath of molten metal such as molten zinc or aluminum. Usually the linear material has been a ferro material, such as steel or the like. Coating with aluminum or zinc or occasionally other metals or alloys, such as tin or lead alloys, provides corrosion resistance to the underlying ferrous metal.

Lineært materiale som trekkes ut av et beleggingsbad av smeltet metall har vanligvis ikke et tilfredsstillende sjikt av smeltet belegg metall på sin overflate. Det smeltede metallbelegg er enten for tykt, for ujevnt eller begge deler, eller det har andre defekter som vil forhindre det smeltede materialet fra å stivne til et tilfredsstillende metallbelegg på det underliggende metall. Derfor har det vært vanlig å avstryke belegget på en eller annen måte etterat det lineære materialet forlater smeltebadet for å glatte ut og/eller redusere tykkelsen av belegget. Forskjellige avstrykningsan-ordninger er blitt benyttet for å avstryke belegget mens det fremdeles er smeltet, inkludert myke avstrykere så som asbestavstrykere eller lignende, stive avstrykere så som ruller eller skrapere, og av og til halvstive avstrykere sammensatt av sjikt av forskjellige materialer så som trekull eller grus som det belagte lineære materialet passerer. Linear material drawn from a molten metal plating bath does not usually have a satisfactory layer of molten plating metal on its surface. The molten metal coating is either too thick, too uneven, or both, or it has other defects that will prevent the molten material from solidifying into a satisfactory metal coating on the underlying metal. Therefore, it has been common to wipe off the coating in some way after the linear material leaves the melt bath to smooth out and/or reduce the thickness of the coating. Various stripping devices have been used to strip the coating while it is still molten, including soft squeegees such as asbestos squeegees or the like, rigid squeegees such as rollers or scrapers, and occasionally semi-rigid squeegees composed of layers of different materials such as charcoal or gravel through which the coated linear material passes.

I den senere tid er gassavstrykere, eller såkalte gassdoktorer, blitt benyttet til å blåse en gass så som luft, damp eller en inert eller reduserende gass med kraft mot overflaten av det lineære materiale dekket med smeltet metall for å fjerne In recent times, gas scrapers, or so-called gas doctors, have been used to blow a gas such as air, steam or an inert or reducing gas with force against the surface of the linear material covered with molten metal to remove

overskuddsmetall og glatte ut belegget av smeltet metall.excess metal and smooth out the coating of molten metal.

For å oppnå god vedheft av beleggmetallet til det underliggende metall, er det nødvendig at overflaten av det underliggende metallet er rent før det passerer gjennom smeltebadet. Det lineære materialet må derfor renses før det belegges for In order to achieve good adhesion of the coating metal to the underlying metal, it is necessary that the surface of the underlying metal is clean before it passes through the molten bath. The linear material must therefore be cleaned before it is coated

å gi en egnet ren, aktiv flate for kontakt med smeltebadet. Når underlagsmetallet er rent, må det holdes aktivt, dvs. oksydfritt, inntil det neddykkes i smeltebadet. Det er derfor nødvendig å beskytte underlagsmetallet etter rensing, enten med et belegg av flux eller ved neddykking og kontinuerlig bad i en inert eller reduserende atmosfære. Således vil lineært ferromateriale ofte føres ned i smeltebadet i en beskyttende eller oksygenfri atmosfære av en eller annen type. Den beskyttende atmosfære vil vanligvis være sammensatt enten av en virkelig inert gass eller en reduserende gass eller gasser. to provide a suitable clean, active surface for contact with the melt bath. When the base metal is clean, it must be kept active, i.e. oxide-free, until it is immersed in the molten bath. It is therefore necessary to protect the substrate metal after cleaning, either with a coating of flux or by immersion and continuous bathing in an inert or reducing atmosphere. Thus, linear ferromaterial will often be fed into the melt bath in a protective or oxygen-free atmosphere of one type or another. The protective atmosphere will usually be composed of either a truly inert gas or a reducing gas or gases.

Inerte eller reduserende atmosfærer har også vært brukt ved det lineære materialet der det løper ut av smeltebadet for å forhindre for sterk eller på annen måte skadelig, ^oksydasjon av beleggets overflate mens det fremdeles er varmt, både før og etterat belegget størkner. Den beskyttende atmosfære inne-holdes gjerne i et beskyttelseskammer eller -hette av en eller annen form som strekker seg mot eller ned i overflaten av smeltebadet. Inert or reducing atmospheres have also been used with the linear material as it exits the melt bath to prevent excessive, or otherwise harmful, oxidation of the coating surface while it is still hot, both before and after the coating solidifies. The protective atmosphere is usually contained in a protective chamber or hood of one form or another that extends towards or down into the surface of the melting bath.

Ved den senere tids hyppige bruk av gassavstrykere for glatting og avstryk av det smeltede belegg, har man noen ganger benyttet en inert, eller oftere, en reduserende gass for å avstryke overflaten av det lineære materialet for å forhindre overflate-oksydasjon av beleggmetallet. I noen installasjoner, og spesielt i avstrykningsinstallasjoner, har avstrykeren vært innelukket eller festet til et kammer som inneholder en beskyttende atmosfære, slik at det smeltede belegg på tråden er fullstendig beskyttet fra eksponering til atmosfæren inntil det er glattet og avstrøket. In the recent frequent use of gas wipers for smoothing and wiping off the molten coating, an inert, or more often, a reducing gas has sometimes been used to wipe the surface of the linear material to prevent surface oxidation of the coating metal. In some installations, and particularly in stripper installations, the stripper has been enclosed or attached to a chamber containing a protective atmosphere so that the molten coating on the wire is completely protected from exposure to the atmosphere until smoothed and stripped.

Bruken av en ikke-oksyderende gass både som avstrykningsgass og beskyttende gass har vist seg å være spesielt ønskelig ved avstrykning av trådmateriale. Ellers ville oksyderte beleggpartikler på den smeltede beleggflate ha en tendens til å øke viskositeten av det smeltede metall og resultere i oppbygning av et tykt, viskøst oksydbelegg som i alvor-lig grad ér til hinder for effektive gassavstrykninger. The use of a non-oxidizing gas both as a stripping gas and a protective gas has proven to be particularly desirable when stripping wire material. Otherwise, oxidized coating particles on the molten coating surface would tend to increase the viscosity of the molten metal and result in the build-up of a thick, viscous oxide coating which seriously hinders effective gas smears.

Den lille omkrets av tråden gjør det mulig for viskøse ringer av oksydmaterialet å danne seg rundt tråden og bryte gjennom gassbarrieren, noe som resulterer i tykke ringer av belegg på tråden, hvilke.ringer sprekker og flasser av når tråden bøyes etterat belegget er størknet. Et problem som man har støtt på ved slike kombinerte avstryknings- og be-skyttelsesgassinstallasjoner, som f.eks. vist i US patent nr. 3,707,400, som viser en kombinasjon av en lukket hette som inneholder en inert gass og et avstrykningsverktøy som kan benytte samme inertgass om avstrykningsgass, har vært en tendens til at avstrykningsverktøyet gir meget dårlig kontroll med tykkelsen av det endelige belegg dersom man kun har benyttet kraften av avstrykningsgassen for å etablere beleggets tykkelse. Slik har det vært til tross for det fak-tum at slike kombinerte avstryknings- og beskyttende gass-arrangementer på en meget effektiv måte avstryker belegget og glatter lineæft materiale, så som tråd, som passerer gjennom verktøyet. Imidlertid har det vært umulig å regulere nøyak-tig den endelige tykkelse av belegget uten å variere para-metrene av selve avstrykningsverktøyet. M.a.o., mens glatt-ingen av belegget er meget effektiv og stort overskudd av beleggmaterialet kan fjernes fra belegget, har kontrollen med dimensjonen av beleggtykkelsen ikke vært tilfredsstillende ved gassavstrykninger. Det har således i mange tilfeller vært nødvendig å variere passasjehastigheten av det lineære materialet gjennom avstrykningsverktøyet for på effektiv måte å regulere graden av avstrykning av smeltet belegg fra overflaten av det lineære materialet. Dersom det smeltede belegg er for tykt, har det vært nødvendig å minske passasjehastigheten av det lineære materialet gjennom verktøysåpningen for å minske belegget. Dersom belegget på den annen side er The small circumference of the wire allows viscous rings of the oxide material to form around the wire and break through the gas barrier, resulting in thick rings of coating on the wire, which crack and peel off when the wire is bent after the coating solidifies. A problem that has been encountered with such combined wiping and shielding gas installations, such as e.g. shown in US Patent No. 3,707,400, which shows a combination of a closed hood containing an inert gas and a stripping tool that can use the same inert gas or stripping gas, there has been a tendency for the stripping tool to give very poor control of the thickness of the final coating if only the force of the wiping gas has been used to establish the thickness of the coating. This has been so despite the fact that such combined wiping and protective gas arrangements very effectively wipe off the coating and smooth linear material, such as wire, which passes through the tool. However, it has been impossible to precisely regulate the final thickness of the coating without varying the parameters of the stripping tool itself. In other words, while the smoothing of the coating is very effective and a large excess of the coating material can be removed from the coating, the control of the dimension of the coating thickness has not been satisfactory with gas smears. It has thus been necessary in many cases to vary the speed of passage of the linear material through the stripping tool in order to effectively regulate the degree of stripping of molten coating from the surface of the linear material. If the molten coating is too thick, it has been necessary to reduce the rate of passage of the linear material through the tool opening to reduce the coating. If the coating on the other hand is

for tynt, har det vært nødvendig å øke hastigheten av det lineære materialet gjennom verktøyåpningen for å øke tykkelsen. Naturligvis er nødvendigheten av å justere hastigheten av belegningsanlegget for å oppnå ønsket beleggtykkelse uheldig, fordi slik justering forstyrrer andre operasjons- too thin, it has been necessary to increase the velocity of the linear material through the tool opening to increase the thickness. Naturally, the need to adjust the speed of the coating plant to achieve the desired coating thickness is unfortunate, because such adjustment interferes with other operational

og produksjonsforhold.and production conditions.

Et ytterligere problem ved tidligere kjente'avstryknings-apparater og fremgangsmåter, spesielt for belegging av trådmateriale, har vært dårlig konsentrisitet av det endelige belegg på tråden. I et " konsentrisk belegg" er beleggtykkelsen stort sett lik på alle sider av tråden eller hele veien rundt tråden. I et ikke-konsentrisk belegg er tykkelsen av belegget på en eller flere sider av tråden betydelig tykkere enn tykkelsen av belegget på diametralt motsatt side. Belegget kan være konsentrisk på partier av tråden og ikke-konsentrisk på tilstøtende partier av tråden. Vanligvis vari-erer konsentrisiteten på en mer eller mindre vilkårlig måte langs en gitt lengde av tråden. Det har vist seg så godt som umulig å oppnå en betydelig lengde av perfekt konsentrisk, varmdyppet belagt tråd, spesielt med de tidligere kjente apparater. A further problem with previously known 'striping' apparatus and methods, especially for coating wire material, has been poor concentricity of the final coating on the wire. In a "concentric coating", the coating thickness is largely the same on all sides of the wire or all the way around the wire. In a non-concentric coating, the thickness of the coating on one or more sides of the wire is significantly thicker than the thickness of the coating on the diametrically opposite side. The coating may be concentric on portions of the thread and non-concentric on adjacent portions of the thread. Usually, the concentricity varies in a more or less arbitrary manner along a given length of the wire. It has proven virtually impossible to obtain a significant length of perfectly concentric, hot-dipped coated wire, especially with the prior art apparatus.

Det viktige ved konsentrisiteten er i realiteten å unngå tynne punkter i belegget, og det vil forstås-at tynne punkter kan opptre fordi andre faktorer, så som urund eller oval beleggavsetning e.l., så vel som ekte ikke-konsentrisitet. The important thing about concentricity is in reality to avoid thin spots in the coating, and it will be understood that thin spots can occur because of other factors, such as unrounded or oval coating deposition etc., as well as true non-concentricity.

Et mål på konsentrisiteten er således antall tynne punkter i et belegg, idet det vil forstås at fullstendig konsentrisitet eller mangel på tynne punkter er så godt som umulig å oppnå ved varmbelagt tråd. Det har vært søkerens erfaring at det f.eks. ved et varmepåført aluminium-sink-belegg vil det beste eller mest konsentriske trådbelegg som kunne oppnås ved bruk av tidligere kjente gassavstrykere - basert på den målsetting å oppnå et belegg på 0,038 mm og med et tynt punkt definert som ethvert beleggområde med mindre tykkelse enn 0,0127 mm. målt ved hjelp av en kommersielt tilgjengelig, ikke-destruktiv punktbelegg tykkelsesdetektor vil over 2,5% av målingene på enhver gitt lengde av tråden være under 0,0127 mm. Med andre ord, med et tynt punkt definert som omtrentlig 1/3 av den forønskede beleggtykkelse, A measure of the concentricity is thus the number of thin points in a coating, as it will be understood that complete concentricity or a lack of thin points is almost impossible to achieve with hot-coated wire. It has been the applicant's experience that, for example, in the case of a heat-applied aluminum-zinc coating, the best or most concentric wire coating that could be achieved using previously known gas strippers - based on the objective of achieving a coating of 0.038 mm and with a thin spot defined as any coating area less than 0 .0127 mm. measured using a commercially available non-destructive spot coating thickness detector, over 2.5% of the readings on any given length of wire will be less than 0.0127 mm. In other words, with a thin point defined as approximately 1/3 of the desired coating thickness,

vil gjennomsnittlig 2,5% av alle kontrollpunkter på en gitt trådlengde vise seg å være tynne punkter, eller ligge under minimumstykkelsen. Selv om dette antall tynne punkter er ganske akseptabelt for de fleste anvendelser, spesielt ved offerbelegg, så som f.eks. sink eller aluminium-sink på et jernbasismateriale, representerer det bortkastet beleggmetall fordi et noe tykkere belegg må benyttes på alle partier av tråden for å forhindre et for stort antall uakseptabelt tynne punkter. an average of 2.5% of all control points on a given wire length will turn out to be thin points, or below the minimum thickness. Although this number of thin points is quite acceptable for most applications, especially in sacrificial coatings such as zinc or aluminum-zinc on an iron base material, represents wasted coating metal because a somewhat thicker coating must be used on all portions of the wire to prevent an excessive number of unacceptably thin spots.

Ulempene ved tidligere kjente kombinasjoner av gassavstrykende verktøyer og beskyttende hetter for avstryking av tråd, er nå blitt unngått ved forbedringene ifølge foreliggende oppfinnelse. Man har oppdaget at bruken av kritiske verktøyparametre gjør det mulig for gassavstrykeren på en effektiv måte å bestemme tykkelsen av belegget som forblir på den endelig belagte tråd uten hensyn til gjennomføringshastigheten av tråden gjennom avstrykerverktøyet og også uten hensyn til nærvær eller fravær av beskyttende kammer eller en hette i forbindelse med avstrykningsverktøyet. De kritiske verktøypara-metre er en dysevinkel nedad på omtrent 10 - 45°, og fortrinnsvis 15 - 3 0°, i forhold til perpendikulæren på overflaten av trådmaterialet som passerer gjennom verktøyet, en dysebredde parallell med bevegelsesretningen for tråden gjennom verktøyet på omtrent 0,254 - 2,032 mm og fortrinnsvis 0,508 - 1,27 mm, hovedsakelig parallelle sider i dysen og en minimums dyselengde i avstrykningsgassens bevegelsesretning på 6,35 mm. Høyden av dysen over smeltebadet bør være mellom 12,7 - 381 mm, og fortrinnsvis omtrent 12,7 - 254 mm, og aller helst mellom 12,7 og 101,6 mm, og verktøyets strupe eller forsnevring bør 'ligge mellom 12,7 - 38,1 mm og fortrinnsvis mellom 19 - 31,8 mm. En meget fordelaktig dysevinkel har vist seg å være omtrent 20 - 25° sammen med en mest fordelaktig dysebredde på omtrent 0,889 - 1,043 mm. Høyden over metall-badets overflate vil avhenge noe av avstrykningsverktøyets konstruksjon. Dersom verktøyet har en hette eller et beskyttende gasskammer eller delvis beskyttende kammer, dvs. hvor kammerveggene kun delvis omgir et rom ved den nedre ende, kan verktøyet plasseres lengre bort fra badets overflate, The disadvantages of previously known combinations of gas stripping tools and protective caps for stripping wire have now been avoided by the improvements according to the present invention. It has been discovered that the use of critical tool parameters enables the gas stripper to effectively determine the thickness of the coating remaining on the final coated wire without regard to the rate of passage of the wire through the stripper tool and also without regard to the presence or absence of a protective chamber or a hood in connection with the wiping tool. The critical tool parameters are a downward nozzle angle of about 10 - 45°, and preferably 15 - 30°, relative to the perpendicular to the surface of the wire material passing through the tool, a nozzle width parallel to the direction of travel of the wire through the tool of about 0.254 - 2.032 mm and preferably 0.508 - 1.27 mm, mainly parallel sides in the nozzle and a minimum nozzle length in the direction of movement of the wiping gas of 6.35 mm. The height of the nozzle above the melt bath should be between 12.7 - 381 mm, and preferably about 12.7 - 254 mm, and most preferably between 12.7 and 101.6 mm, and the tool throat or constriction should be between 12.7 - 38.1 mm and preferably between 19 - 31.8 mm. A very advantageous nozzle angle has been found to be about 20 - 25° along with a most advantageous nozzle width of about 0.889 - 1.043 mm. The height above the surface of the metal bath will depend somewhat on the construction of the stripping tool. If the tool has a hood or a protective gas chamber or partially protective chamber, i.e. where the chamber walls only partially surround a room at the lower end, the tool can be placed further away from the surface of the bath,

mens dersom det ikke foreligger noe beskyttende kammer, vil de beste resultater oppnås dersom verktøyet er anbragt nær overflaten, f.eks. 12,7 - 101,6 mm over denne. while if there is no protective chamber, the best results will be achieved if the tool is placed close to the surface, e.g. 12.7 - 101.6 mm above this.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en forbedret gass-avstrykningsanordning for avstrykning av lineært materiale så som tråd med et smeltet metallbelegg, både for å glatte beleggoverflaten og for å bestemme beleggets tykkelse. I henhold til oppfinnelsen er det tilveiebragt et gassavstryk-ningsverktøy som plasseres nær overflaten av et beleggbad av smeltet metall. Gassavstrykningsverktøyet kan være montert enten i eller nær inntil og' være forbundet med en hette eller et beskyttende kammer som omslutter det lineære materiale når det passerer fra smeltebadet til gassavs.trykningsverk-tøyet. Alternativt kan gassavstrykningsverktøyet være plassert nær overflaten av smeltebadet uten en beskyttende hette. Dersom en beskyttende hette benyttes, tilføres denne inert eller så godt som inert gass, som tjener til å beskytte overflaten av det smeltede belegg mot oksydasjon inntil det når avstrykningsverktøyet. Et parti av overflaten av smeltebadet kan også være innelukket i hetten for -å forhindre eller minimalisere dannesle av oksydfilm eller slagg på overflaten av smeltebadet. The present invention provides an improved gas wiping device for wiping linear material such as wire with a molten metal coating, both to smooth the coating surface and to determine the thickness of the coating. According to the invention, a gas wiping tool is provided which is placed close to the surface of a coating bath of molten metal. The gas stripping tool may be mounted either in or close to and connected to a hood or protective chamber that encloses the linear material as it passes from the melt bath to the gas stripping tool. Alternatively, the gas stripping tool may be located near the surface of the melt bath without a protective hood. If a protective cap is used, inert or almost inert gas is supplied to this, which serves to protect the surface of the molten coating against oxidation until it reaches the stripping tool. A part of the surface of the molten bath can also be enclosed in the hood to prevent or minimize the formation of oxide film or slag on the surface of the molten bath.

For at den inerte eller reduserende gass skal kunne bestemme eller regulere den endelige tykkelse av det endelige belegg på tråden, har man funnet at følgende kriteria må være oppfylt. Disse er: (1) Gassavstrykningsdysen må være skrådd nedad med en vinkel på omtrent 10-45° i forhold til perpendikulæren på overflaten .av tråden, og fortrinnsvis omtrent 15-30° i forhold til perpendikulæren på overflaten av tråden som passerer gjennom verktøyet, aller helst med en vinkel på omtrent 20-25°) (2) Dysetykkelsen eller -bredden parallelt med tråden bør være omtrent 0,254 - 2,032 mm, fortrinnsvis 0,508 - 1,27 mm, og aller helst 0, 88,9 - 1, 043 mm; (3) Dysen må ha krumme sidevegger parallelle med hverandre og i lik avstand på alle punkter fra overflaten av materialet som avstrykes og være minst 6,35 mm lang i gasstrømmens retning. Stort sett gjelder at jo lengre sideveggen er innen verktøyets dimensjoners rammebetingelser, dessto bedre; (4) Høyden av verktøydysen må være omtrent 12,7 - 381 mm, fortrinnsvis mellom 12,7 - 254 mm, og aller helst mellom 12,7 - 101,6 mm over overflaten av smeltebadet; (5) Diameteren av strupen eller forsnevringen av dysen bør ligge mellom 12,5 - 38,1 mm,og fortrinnsvis mellom 19 - 31,8 mm. In order for the inert or reducing gas to be able to determine or regulate the final thickness of the final coating on the wire, it has been found that the following criteria must be met. These are: (1) The gas wipe nozzle must be inclined downward at an angle of about 10-45° to the perpendicular to the surface of the wire, and preferably about 15-30° to the perpendicular to the surface of the wire passing through the tool, most preferably with an angle of about 20-25°) (2) The nozzle thickness or width parallel to the wire should be about 0.254 - 2.032 mm, preferably 0.508 - 1.27 mm, and most preferably 0.88.9 - 1.043 etc.; (3) The nozzle must have curved side walls parallel to each other and equidistant at all points from the surface of the material being brushed and be at least 6.35 mm long in the direction of the gas flow. Generally speaking, the longer the side wall is within the frame conditions of the tool's dimensions, the better; (4) The height of the tool nozzle must be approximately 12.7 - 381 mm, preferably between 12.7 - 254 mm, and most preferably between 12.7 - 101.6 mm above the surface of the melt pool; (5) The diameter of the throat or constriction of the nozzle should be between 12.5 - 38.1 mm, and preferably between 19 - 31.8 mm.

Meget tilfredsstillende avstrykning har vært oppnådd eksempelvis med en dysevinkel på 22,5°, en dysebredde på 1,016 mm og en strupediameter på 25,4 mm i en avstand på 25,4 - Very satisfactory wiping has been achieved, for example, with a nozzle angle of 22.5°, a nozzle width of 1.016 mm and a throat diameter of 25.4 mm at a distance of 25.4 -

101,6 mm over badoverflaten. For best resultat er det å foretrekke at den inerte eller reduserende gass skal benyttes som avstrykningsgass, er en "tung" gass. Imidlertid kan andre ikke-oksyderende gasser med fordel benyttes i de fleste tilfeller. Egnede tunge gasser er nitrogen, argon, propan o.l. Uttrykket "tung" brukes her i motsetning til "lett" beskyttende gass så som hydrogen (f^) , metan (^4) » natur-gass og helium. (En tung avstrykningsgass kan defineres som en gass som har en molekylvekt eller en densitet som er hovedsakelig den samme eller større enn den gjennomsnitlige molekylvekt eller densitet for luft.) 101.6 mm above the bath surface. For best results, it is preferable that the inert or reducing gas to be used as a wiping gas is a "heavy" gas. However, other non-oxidizing gases can be advantageously used in most cases. Suitable heavy gases are nitrogen, argon, propane etc. The term "heavy" is used here in contrast to "light" shielding gas such as hydrogen (f^), methane (^4) » natural gas and helium. (A heavy sweep gas may be defined as a gas having a molecular weight or density substantially equal to or greater than the average molecular weight or density of air.)

Det har overraskende vist seg at når de ovennevnte verktøy-parametre og betingelser følges nøye, kan god kontroll med beleggets tykkelse oppnås ved kun å variere trykket av av-strykningsgassene. På den annen side, når et avstryknings-verktøy benyttes med et fullstendig lukket beskyttende kammer hvor avstrykningsgass tømmes ut, eksempelvis som vist i US patent nr. 3,707,400, kan tilstrekkelig kontroll med beleggets tykkelse ikke oppnås på en tråd, selv om belegget avstrykes og glattes. It has surprisingly been found that when the above-mentioned tool parameters and conditions are carefully followed, good control of the coating thickness can be achieved by only varying the pressure of the stripping gases. On the other hand, when a stripping tool is used with a completely closed protective chamber where stripping gas is discharged, for example as shown in US Patent No. 3,707,400, adequate control of coating thickness cannot be achieved on a wire, even if the coating is stripped and smoothed .

Det har også overraskende vist seg at uovertruffen konsentrisitet av belegget rundt tråden, eller m.a.o. et mindre antall tynne punkter i belegget, kan oppnås ved hjelp av foreliggende oppfinnelse. Bruk av den forbedrede avstryker og fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen har søkeren konsekvent vært istand til å oppnå belegg av f.eks. aluminium-sink, for hvilke oppfinnelsen har vist seg å være spesielt egnet, hvor tykkelsesmålinger foretatt med en kommersiell type ikke-destruktiv beleggdetektor, har gitt mindre enn 0,3% punkter med mindre enn 0,0127 mm når den tilsiktede beleggtykkelse var 0,038 mm. Dette er en størrelsesorden bedre enn søkerens tidligere erfaringer med tidligere kjente avstrykere, hvor de beste resultater som kunne oppnås viste mer enn 2,5% av målingene med mindre enn 0,0127 mm. Med andre ord, når et tynt punkt defineres som omtrent 1/3 eller mindre av den tilsiktede beleggtykkelse, vil en tråd belagt ifølge foreliggende oppfinnelse vise mindre enn 0,3% tynne punkter på en gitt lengde. It has also surprisingly been shown that unrivaled concentricity of the coating around the wire, or m.a.o. a smaller number of thin points in the coating can be achieved with the help of the present invention. Using the improved wiper and method according to the invention, the applicant has consistently been able to obtain coatings of e.g. aluminium-zinc, for which the invention has been shown to be particularly suitable, where thickness measurements made with a commercial type non-destructive coating detector have given less than 0.3% points with less than 0.0127 mm when the intended coating thickness was 0.038 mm . This is an order of magnitude better than the applicant's previous experiences with previously known wipers, where the best results that could be obtained showed more than 2.5% of the measurements to be less than 0.0127 mm. In other words, when a thin spot is defined as approximately 1/3 or less of the intended coating thickness, a wire coated according to the present invention will exhibit less than 0.3% thin spots for a given length.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til de utførelseseksempler som er vist på tegningen. Fig. 1 viser et snitt gjennom et trådavstrykningsanordning ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 viser et snitt gjennom en ytterligere trådavstryker ifølge oppfinnelsen. Fig. 3 viser et snitt gjennom ennu en trådavstryker ifølge oppfinnelsen. Fig. 4 viser en kurve som illustrerer det generelle forhold mellom gassavstrykertrykket og beleggtykkelsen i anordninger The invention shall be described in more detail with reference to the design examples shown in the drawing. Fig. 1 shows a section through a thread wiping device according to the invention. Fig. 2 shows a section through a further wire stripper according to the invention. Fig. 3 shows a section through yet another wire stripper according to the invention. Fig. 4 shows a curve that illustrates the general relationship between the gas wiper pressure and the coating thickness in devices

ifølge oppfinnelsen.according to the invention.

Fig. 1 viser skjematisk et vertikalsnitt gjennom et gassavstrykningsverktøy ifølge en utførelse av oppfinnelsen. Et gassavstrykningsverktøy 11 er plassert i en forutbestemt avstand fra overflaten 13 av et smeltebad 15 av beleggmaterialet. Selve verktøyet omfatter et ytre sylindrisk legeme 17 som har innvendige gjenger ved den øvre ende. Det sylindriske legeme har en nedre ende 21 hvor det befinner seg en åpning 23 som fører inn i en gasspassasje 24 som dannes av side-veggene 25 av et sylindrisk gassledeelement 27. Åpningen 23 utgjør avstrykningsverktøyets såkalte strupe. Fig. 1 schematically shows a vertical section through a gas wiping tool according to an embodiment of the invention. A gas wiping tool 11 is placed at a predetermined distance from the surface 13 of a molten bath 15 of the coating material. The tool itself comprises an outer cylindrical body 17 which has internal threads at the upper end. The cylindrical body has a lower end 21 where there is an opening 23 which leads into a gas passage 24 which is formed by the side walls 25 of a cylindrical gas guide element 27. The opening 23 forms the so-called throat of the wiping tool.

Det sylindriske element 27 er festet til bunnen av sylindriske legeme 17 av verktøyet 11 ved hjelp av fjernbare bolter 21. Det vil imidlertid forstås at ethvert egnet festemiddel, som f.eks. en gjengeforbindelse e.l., kan benyttes. Alternativt kan elementet 27 utgjøre en forlengelse av bunnen eller den nedre ende 21 av verktøyet 11. En indre sylinder 43 er skrudd inn i det ytre sylindriske legeme 17 av verktøyet 11. Den indre sylinder 43 har en. forlengelse eller nese 45, som når de to sylindriske elementer 17 og 43 er riktig posisjonert i forhold til hverandre, mellom sin overflate og innerflaten av det ytre sylindriske legeme 17 danner en bueformet sirkum-ferensiell gasspassasje 47. Det nedre parti av denne passasje utgjør en rundtgående gassavstrykningsdyse 49. Det sentrale rom rundt hvilket den sirkumferensielle gassavstrykningsdysen 49 strekker seg kan anses å utgjøre en oppadrettet forlengelse av strupen 23 av gassavstrykningsverktøyet. Avstrykningsgass tilføres den sirkumferensielle gasspassasje 47 via et gass-innløpsrør 51 som, som det vil forstås, er forbundet med et forråd av avstrykningsgass under trykk, så som en tank eller tanker med trykkgass eller et gassanlegg e.l., via egnet rør og en justerbar ventilinnretning, eller om ønskelig, auto-matiske trykkreguleringsmidler, ikke vist, hvis detaljer vil være kjent for fagmannen. The cylindrical member 27 is attached to the bottom of the cylindrical body 17 of the tool 11 by means of removable bolts 21. However, it will be understood that any suitable fastening means, such as e.g. a threaded connection etc. can be used. Alternatively, the element 27 can form an extension of the bottom or the lower end 21 of the tool 11. An inner cylinder 43 is screwed into the outer cylindrical body 17 of the tool 11. The inner cylinder 43 has a. extension or nose 45, which, when the two cylindrical elements 17 and 43 are correctly positioned in relation to each other, between its surface and the inner surface of the outer cylindrical body 17 forms an arc-shaped circumferential gas passage 47. The lower part of this passage forms a circumferential gas sweep nozzle 49. The central space around which the circumferential gas sweep nozzle 49 extends may be considered to constitute an upward extension of the throat 23 of the gas sweep tool. Stripping gas is supplied to the circumferential gas passage 47 via a gas inlet pipe 51 which, as will be understood, is connected to a supply of stripping gas under pressure, such as a tank or tanks of pressurized gas or a gas plant or the like, via a suitable pipe and an adjustable valve device, or if desired, automatic pressure control means, not shown, the details of which will be known to those skilled in the art.

Gassavstrykningsdysen 49 i henhold til oppfinnelsen har rette sidevegger 49a og 49b som er parallelle med hverandre og er skrådd nedad i en vinkel på 25° i forhold til perpendikulæren på trådens overflate. Tykkelsen av avstrykningsdysen i en retning parallell med trådens overflate, dvs. avstanden mellom de parallelle sidevegger 49a og 49b, er 1,016 mm. Lengden av de parallelle sidevegger 49a og 49b er 12,7 mm. Avstanden mellom innerkantene av dysen er 25,4 cm, Denne siste dimensjon er også diamteren av verktøyets strupe 23. Avstanden fra det punkt hvor gassavstrykningsdysen 49 kommuniserer med strupen 23, og overflaten 13 av belegg-badet 15, er 101,6 mm. Høyden over badoverflaten av det sylindriske element 27 er 25,4 mm. The gas wiping nozzle 49 according to the invention has straight side walls 49a and 49b which are parallel to each other and are inclined downwards at an angle of 25° in relation to the perpendicular to the surface of the wire. The thickness of the wiping nozzle in a direction parallel to the surface of the wire, i.e. the distance between the parallel side walls 49a and 49b, is 1.016 mm. The length of the parallel side walls 49a and 49b is 12.7 mm. The distance between the inner edges of the nozzle is 25.4 cm. This last dimension is also the diameter of the tool throat 23. The distance from the point where the gas wiping nozzle 49 communicates with the throat 23, and the surface 13 of the coating bath 15, is 101.6 mm. The height above the bath surface of the cylindrical element 27 is 25.4 mm.

Ved bruk av apparatet vist på fig. 1, føres tråden 37 gjennom det smeltede metallbad på en eller annen konvensjonell måte, vanligvis ned rundt en nedre synkevalse eller skive, ikke vist, og derfor opp.gjennom badoverflaten, opp gjennom gass-passasjen 24, gjennom åpningen eller strupen 23, forbi den sirkumferensielle gassavstrykningsdyse 49, og endelig opp gjennom den sentrale passasje 53 i den indre sylinder og ut av gassavstrykeren. When using the device shown in fig. 1, the wire 37 is passed through the molten metal bath in some conventional manner, usually down around a lower sink roll or disc, not shown, and therefore up through the bath surface, up through the gas passage 24, through the orifice or throat 23, past the circumferential gas wiper nozzle 49, and finally up through the central passage 53 in the inner cylinder and out of the gas wiper.

Når tråden passerer den rundtgående gassavstrykningsdyse 49 avstrykes den av et nøyaktig dimensjonert, k"ompakt teppe av gass som er utformet av de kritiske dimensjoner av avstrykningsdysen. Dette teppe av gass avstryker og glatter det smeltede belegg på tråden. Overskuddsbelegget skyves tilbake ned i smeltebadet. Den gass som benyttes er fortrinnsvis en reduserende eller inert gass, og det antas at for å As the wire passes the circumferential gas stripping nozzle 49, it is stripped by a precisely dimensioned, compact blanket of gas formed by the critical dimensions of the stripping nozzle. This blanket of gas strips and smooths the molten coating on the wire. The excess coating is pushed back into the melt bath. The gas used is preferably a reducing or inert gas, and it is assumed that in order to

oppnå best kontroll med beleggets tykkelse, bør gassen være en tung gass, så som f.eks. argon, nitrogen, propan e.l. Dette gassteppe er rettet nedad og innad med en vinkel på omtrent 25°, - flere grader, mot tråden for å bevirke av-strykningsvirkningen. Den ikke-oksyderende gass passerer nedad mot overflaten av smeltebadet hvor den videre tjener til å beskytte det smeltede belegg på tråden og overflaten, achieve the best control with the thickness of the coating, the gas should be a heavy gas, such as e.g. argon, nitrogen, propane etc. This gas blanket is directed downwards and inwards at an angle of approximately 25°, - several degrees, towards the thread to effect the ironing effect. The non-oxidizing gas passes downwards towards the surface of the molten pool where it further serves to protect the molten coating on the wire and the surface,

av smeltebadet mot oksydasjon. Slik oksydasjon ville hå enof the melt bath against oxidation. Such oxidation would have a

L-x-L «acmiic: c i_ UJS.t>yu pa u v til. i. ici Ufcill elv badet, hvilket kunne bli trukket oppover med det smeltede belegg på tråden og bevirke uønskede ujevnheter på tråden og motvirke glatt avstrykning av belegget. Siden den beskytter det smeltede metall mot oksydasjon, kan den reduserende eller inerte gass betegnes generelt som den beskyttende eller ikke-oksyderende gass. L-x-L «acmiic: c i_ UJS.t>yu pa u v to. i. ici Ufcill elv bathe, which could be pulled up with the melted coating on the wire and cause unwanted unevenness on the wire and prevent smooth removal of the coating. Since it protects the molten metal from oxidation, the reducing or inert gas may be generally referred to as the protective or non-oxidizing gas.

I motsetning til situasjonen i tidligere kjente kombinerte avstryknings- og beskyttende gasskammeranordninger, har det vist seg at når de kritiske parametre for foreliggende oppfinnelse følges, kan man oppnå meget effektiv kontroll med beleggtykkelsen på tråden kun ved å variere trykket av avstrykningsgassen. Dersom de kritiske parametre ikke overholdes, vil imidlertid effektiv avstrykningskontroll ikke oppnås ved gasstrykket alene med mindre det benyttes en nøyaktig dimensjonert utblåsningsåpning i siden av beskyt-telseskammeret. In contrast to the situation in previously known combined wiping and protective gas chamber devices, it has been shown that when the critical parameters of the present invention are followed, very effective control of the coating thickness on the wire can be achieved only by varying the pressure of the wiping gas. If the critical parameters are not observed, however, effective wiping control will not be achieved by the gas pressure alone, unless a precisely dimensioned exhaust opening is used in the side of the protection chamber.

På fig. 2 er det vist en alternativ anordning av et verktøy og en hette for belegging av tråd. På fig. er det vist en sylindrisk hette 111. Hetten 111 har en utløpsåpning 117 sentralt i toppen av hetten. Hetten har også en rundtgående brakett 119 på midten som har en sentral åpning i hvilken det er montert et gassavstrykningsverktøy 121. Dette består av et ytre sylindrisk legeme 123 som har innvendige gjenger 125 som et indre sylindrisk element 126 med en sentral konisk åpning eller strupe 127 er skrudd inn i. Et sylindrisk strupeelement 128 har en innvendig passasje 129 i form av to motstående, indre koniske partier 129a og 129b som er forbundet ved hjelp av et sentralt sylindrisk parti 129c, hvilket strupeelement er plassert i bunnen av det ytre sylindriske legeme 123 og er festet på plass ved hjelp av skruer 131. Det sylindriske strupeelement er fortrinnsvis laget av slitesterkt materiale, så som hardt rustfritt stål. En ringformet passasje 133 mellom det ytre sylindriske legeme 123 og det indre sylindriske element 126 er forbundet med en rundtgående gassavstrykningsdyse 134, som fører til det øvre parti av den innvendige passasje 129. In fig. 2 shows an alternative arrangement of a tool and a cap for coating wire. In fig. a cylindrical cap 111 is shown. The cap 111 has an outlet opening 117 centrally at the top of the cap. The cap also has a circumferential bracket 119 in the middle which has a central opening in which a gas swabbing tool 121 is mounted. This consists of an outer cylindrical body 123 which has internal threads 125 as an inner cylindrical member 126 with a central conical opening or throat 127 is screwed in. A cylindrical throat element 128 has an internal passage 129 in the form of two opposite, inner conical parts 129a and 129b which are connected by means of a central cylindrical part 129c, which throat element is located at the bottom of the outer cylindrical body 123 and is fixed in place by means of screws 131. The cylindrical throat element is preferably made of wear-resistant material, such as hard stainless steel. An annular passage 133 between the outer cylindrical body 123 and the inner cylindrical member 126 is connected to a circumferential gas sweep nozzle 134, which leads to the upper part of the inner passage 129.

Det indre sylindriske element 126 har en kort nese 128, som har en ytre konisk flate 128a. Den koniske flate 128a på nesen 128 er parallell' med eller i lik avstand fra punkter på det indre koniske parti 129a, og når det indre sylindriske element skrus inn i det ytre sylindriske legeme 123, vil flatene 128a og 129a danne en nedad skrådd dyse som har hovedsakelig parallelle krumme flater som ligger omtrent 7,62 mm fra hverandre. De parallelle eller ekvidistante partier av hver flate 128a og 129a er omtrent 6,35 mm lange. Dette gir en gassavstrykningsdyse 134 som har en tykkelse The inner cylindrical member 126 has a short nose 128, which has an outer conical surface 128a. The conical surface 128a on the nose 128 is parallel to or equidistant from points on the inner conical portion 129a, and when the inner cylindrical member is screwed into the outer cylindrical body 123, the surfaces 128a and 129a will form a downwardly inclined nozzle which having substantially parallel curved surfaces spaced approximately 7.62 mm apart. The parallel or equidistant portions of each face 128a and 129a are approximately 6.35 mm long. This provides a gas wiping nozzle 134 which has a thickness

på 7,62 mm og en jevn lengde på 6,35 mm. Avstrykningsdysen er skrådd nedad med en vinkel på 30° i forhold til perpendikulæren på overflaten av tråden, og åpningen av gassavstrykningsdysen er omtrent 127 mm over overflaten 144 av smeltebadet 14 5. of 7.62 mm and a uniform length of 6.35 mm. The wipe nozzle is inclined downward at an angle of 30° to the perpendicular to the surface of the wire, and the opening of the gas wipe nozzle is approximately 127 mm above the surface 144 of the melt bath 14 5 .

Den rundtgående brakett 119 som understøtter avstryknings-verktøyet 121, deler den sylindriske hette 111 i et øvre kammer 135 og et nedre kammer 137. De øvre og nedre kamre The circumferential bracket 119 which supports the wiping tool 121 divides the cylindrical cap 111 into an upper chamber 135 and a lower chamber 137. The upper and lower chambers

13 5 og 137 står ikke i direkte forbindelse med hverandre.13 5 and 137 are not directly related to each other.

Et gassinnløpsrør 141 fører gjennom siden av hetten 111 ogA gas inlet pipe 141 leads through the side of the hood 111 and

er skrudd inn i en åpning 14 2 i det ytre sylindriske legeme 123 slik at det fører inn i en ringformet passasje 133. is screwed into an opening 14 2 in the outer cylindrical body 123 so that it leads into an annular passage 133.

For å oppnå jevnere gasstrykk i den ringformede passasjeTo achieve more even gas pressure in the annular passage

133, kan det alternativt foreligge flere gas<*>sinnløp 141.133, there may alternatively be several gas inlets 141.

Den nedre kant 112 av hetten 111 er fortrinnsvis anbragt iThe lower edge 112 of the cap 111 is preferably placed in

en mindre avstand over badoverflaten 144. Denne distanse kan. være omtrent 6,34 - 12,7 mm, men kan være både betydelig større eller mindre. a smaller distance above the bath surface 144. This distance can. be approximately 6.34 - 12.7 mm, but can be both significantly larger or smaller.

Ved anordningens bruk løper en tråd 143 opp gjennom et smeltebad 145, forlater badets overflate 144 og fortsetter inn i det nedre kammer 13 7, deretter gjennom avstrykningsverktøyet 121, forbi gassavstrykningsdysen 134 hvor den avstrykes av et teppe av inert eller reduserende gass som strømmer ut av den rundtgående avstrykningsdyse, og inn i det øvre kammer 137, hvoretter tråden 143 løper ut gjennom åpningen 117. In use of the device, a wire 143 runs up through a melt bath 145, leaves the bath surface 144 and continues into the lower chamber 137, then through the stripping tool 121, past the gas stripping nozzle 134 where it is stripped by a blanket of inert or reducing gas flowing out of the circular wiping nozzle, and into the upper chamber 137, after which the thread 143 runs out through the opening 117.

I det minste et parti av avstrykningsgassen, etter at den har avstrøket og glattet belegget på tråden når denne passerer gjennom den rundtgående dyse 134, vil passere nedad gjennom den innvendige passasje 129 av strupeelementet 128 og inn i det begrensende rom i det nedre kammer 137 av hetten 111, hvor gassen beskytter det smeltede belegg på tråden og overflaten 144 av smeltebadet 145 umiddelbart under kammeret 137 mot oksydasjon. Overskuddsgass unnslipper fra kammeret 137 rundt den nedre kant. Alternativt kan det nedre parti av kammeret 137 neddykkes i smeltebadet for således å danne et stort sett fullstendig lukket rom i kammeret 137, og overskuddsgass ville kunne passere tilbake gjennom den innvendige passasje 129 og den koniske strupe 127 inn i det øvre kammer 135, hvor den fortsatt ville beskytte tråden, At least a portion of the stripping gas, after it has coated and smoothed the coating on the wire as it passes through the circumferential nozzle 134, will pass downwardly through the internal passage 129 of the throat member 128 and into the confining space in the lower chamber 137 of the cap 111, where the gas protects the molten coating on the wire and the surface 144 of the melt bath 145 immediately below the chamber 137 against oxidation. Excess gas escapes from the chamber 137 around the lower edge. Alternatively, the lower part of the chamber 137 could be immersed in the melt bath so as to form a largely completely closed space in the chamber 137, and excess gas would be able to pass back through the internal passage 129 and the conical throat 127 into the upper chamber 135, where it still wanted to protect the thread,

og endelig strømme ut gjennom åpningen 117 i toppen av hetten. Dersom avstryknings- og avskjermningsgassen, dvs. den beskyttende gass, er en brennbar reduserende gass, blir den fortrinnsvis brent idet den passerer gjennom åpningen 117. På fig. 3 er det gitt et ytterligere utførelseseksempel på oppfinnelsen. På fig. 3 er det vist et gassavstryknings-verktøy som er hovedsakelig identisk med avstrykningsverk-tøyet vist på fig. 1, bortsett fra at det sylindriske gass-ledende element 27 ikke benyttes ved bunnen av verktøyet. Siden alle deler av verktøyet er hovedsakelig de samme som vist på fig. 1, er samme henvisningstall benyttet for å identifisere de forskjellige deler på fig. 3 som på fig. 1. Verktøyet har en strupediameter på 25,4 mm, og gassavstrykningsdysen er plassert 38,1 mm over overflaten av smeltebadet. De andre parametre er som for verktøyet vist på fig. 1. En strøm av nitrogengass fra avstrykningsdysen, kombinert med den større strupediameter og den nære plassering av verktøyet til overflaten av smeltebadet, virker til å gi meget effektiv avstrykning av belegget på tråden og tillater bestemmelse av beleggets tykkelse kun ved å justere trykket av avstrykningsgassen. Nærheten av avstrykningsverktøyet til overflaten av smeltebadet og det store gassvolum som passerer gjennom den store strupediameter bevirker at overflaten av belegget på det parti av tråden som befinner seg and finally flow out through the opening 117 in the top of the cap. If the wiping and shielding gas, i.e. the protective gas, is a flammable reducing gas, it is preferably burned as it passes through the opening 117. In fig. 3, a further embodiment of the invention is given. In fig. 3 shows a gas wiping tool which is essentially identical to the wiping tool shown in fig. 1, except that the cylindrical gas-conducting element 27 is not used at the bottom of the tool. Since all parts of the tool are essentially the same as shown in fig. 1, the same reference number is used to identify the different parts in fig. 3 as in fig. 1. The tool has a throat diameter of 25.4 mm, and the gas sweep nozzle is located 38.1 mm above the surface of the melt bath. The other parameters are as for the tool shown in fig. 1. A stream of nitrogen gas from the stripping nozzle, combined with the larger throat diameter and the close location of the tool to the surface of the melt bath, acts to provide very efficient stripping of the coating on the wire and allows determination of the coating thickness only by adjusting the pressure of the stripping gas. The proximity of the stripping tool to the surface of the molten bath and the large volume of gas passing through the large throat diameter cause the surface of the coating on the part of the wire where

mellom overflaten av smeltebadet og avstrykningsverktøyet samt den del av overflaten av smeltebadet som omgir tråden, oversvømmes av ikke-oksyderende avstrykningsgass og beskyt-tes temporært mot oksydasjon. Generelt sett gjelder at jo kortere forlengelsen er på det nedre parti av avstryknings-verktøyet, eller dersom det ikke foreligger noen forlengelse, jo mere ønskelig er det å ha verktøyet nær badoverflaten. between the surface of the molten bath and the stripping tool as well as the part of the surface of the molten bath which surrounds the wire, is flooded with non-oxidizing stripping gas and is temporarily protected against oxidation. Generally speaking, the shorter the extension on the lower part of the wiping tool, or if there is no extension, the more desirable it is to have the tool close to the bath surface.

På fig. 4 er det vist skjematisk en grafisk fremstilling av trykkets virkning på avstrykningseffektiviteten, hvor beleggets tykkelse er angitt langs ordinaten og trykket av gassen benyttes i avstrykningsverktøyet er angitt langs abscissen. Fremstillingen er kun tilnærmet, idet man her ikke har tatt sikte på å vise noe < nøyaktig forhold. Det horisontale parti av kurven merket (A) er lavtrykksområdet og partiet merket In fig. 4 shows schematically a graphic representation of the effect of pressure on the wiping efficiency, where the thickness of the coating is indicated along the ordinate and the pressure of the gas used in the wiping tool is indicated along the abscissa. The presentation is only approximate, as it has not been aimed here to show an exact relationship. The horizontal part of the curve marked (A) is the low pressure area and the part marked

(C) er høytrykksområdet, hvor det lineære materiale avstrykes og glattes, men hvor tykkelsen av det påførte belegg ikke (C) is the high pressure area, where the linear material is brushed and smoothed, but where the thickness of the applied coating does not

effektivt kan reguleres ved å variere trykket. Overgangsområdet (B) er på den annen side et område hvor variasjon av gasstrykket resulterer i varierende tykkelse av det belegg som forblir på tråden eller eventuelt annet lineært materiale. Den nøyaktige helning og kontur avhenger av forskjellige faktorer. Så lenge de kritiske parametre ifølge oppfinnelsen overholdes, vil imidlertid den generelle helning av kurven opprettholdes, og hele overgangsområdet, eller det midlere området, kan benyttes for regulering av beleggets tykkelse ved kun å justere trykket av avstrykningsgassen. Det av-strøkne belegg har også meget god konsentrisitet i forhold til trådens overflate. Selv om de nøyaktige grunner for den forbedrede avstrykning som oppnås ved bruk av de kritiske parametre ifølge oppfinnelsen for tiden ikke er klarlagt, virker det som bruk av de riktige parametre og tilstander minsker helningen av overgangsområdet av kurven og således forlenger det området i hvilket en endring i gasstrykket vil resultere i en endring.i tykkelse. Forholdet mellom beleggtykkelse og avstrykningsgasstrykket er således forbedret eller gjort regulerbart ved å minske størrelsen av can be effectively regulated by varying the pressure. The transition area (B), on the other hand, is an area where variation of the gas pressure results in varying thickness of the coating that remains on the wire or any other linear material. The exact slope and contour depends on various factors. As long as the critical parameters according to the invention are observed, however, the general slope of the curve will be maintained, and the entire transition area, or the middle area, can be used for regulating the thickness of the coating by only adjusting the pressure of the wiping gas. The brushed-on coating also has very good concentricity in relation to the thread's surface. Although the exact reasons for the improved sweep achieved using the critical parameters according to the invention are currently not clear, it appears that using the correct parameters and conditions decreases the slope of the transition region of the curve and thus extends the region in which a change in the gas pressure will result in a change.in thickness. The relationship between coating thickness and the wiping gas pressure is thus improved or made adjustable by reducing the size of

endringen 1 beleggets tykkelse for en vilkårlig endring i avstrykningsgasstrykket. Man tror også at den relativt store strupe- og avstrykningsåpning i avstrykningsverktøyet i forhold til de andre parametre av verktøyet, gir en gassavstrykning ved relativt lavere gasshastighet, eller en "mykere" avstrykning enn sammenlignbar avstrykning ved bruk av verktøy med samme relative gasstrykk og at dette er for-klaringen på den meget gode avstrykningskontroll og gode konsentrisitet av belegget. På det foreliggende tidspunktet er imidlertid dette kun antagelser, og søkeren ønsker ikke å bli holdt til noen spesiell teori når det gjelder de meget gode oppnådde resultater som tillater effektiv avstrykning av tråden ved hastigheter på 33 - 200 m per min. eller mere. the change 1 the coating thickness for an arbitrary change in the stripping gas pressure. It is also believed that the relatively large throat and wiping opening in the wiping tool in relation to the other parameters of the tool, gives a gas wiping at a relatively lower gas speed, or a "softer" wiping than comparable wiping when using tools with the same relative gas pressure and that this is the explanation for the very good smearing control and good concentricity of the coating. At the present time, however, this is only conjecture, and the applicant does not wish to be held to any particular theory regarding the very good results obtained which allow efficient stripping of the thread at speeds of 33 - 200 m per min. or more.

Selv om oppfinnelsen er illustrert og forklart i forbindelse med spesielle utførelser av gassavstrykningsutstyr, vil det forstås at de kritiske parametre ifølge oppfinnelsen også kan benyttes for andre typer av riktig konstruert avstryk-ningsutstyr, og at forskjellige avstrykningsgasser kan benyttes i tillegg til den som her er nevnt. Even though the invention is illustrated and explained in connection with special designs of gas smearing equipment, it will be understood that the critical parameters according to the invention can also be used for other types of properly constructed smearing equipment, and that different smearing gases can be used in addition to the one here mentioned.

Claims

1. Gas stripping tool for stripping elongated linear material after it has passed through a molten metal coating bath, characterized in that the gas stripping tool has a tool body (17, 123) which has a gas stripping nozzle (49, 134) which. circumferentially surrounds a central throat (23, 128) through which the linear material passes, that the gas sweep nozzle is located between 12.7 and 381 mm above the surface (13, 144) of the melt bath, that the nozzle diameter is between 12.7 and 38.1 mm , that the gas wipe nozzle is inclined at an angle of between 10 and 45° to a line transverse to the longitudinal direction of the linear material and has a nozzle width of approximately 0.254 - 2.032 mm and has substantially parallel sidewalls at least 6.35 mm long .

2. Tool according to claim 1, characterized in that the nozzle angle is approximately 15 - 30°.

3. Tool according to claim 1 or 2, characterized in that the nozzle angle is approximately 20 - 25°.

4. A tool according to one preceding claim, characterized in that the height of the gas wiping nozzle of the tool is approximately 12.7 - 254 mm, preferably 12.7 - 101.6 mm, above the surface of the melting bath.

5. Tool according to a preceding claim, characterized in that the throat diameter of the tool is approximately 19-31.8 mm.

6. Tool according to preceding claim, characterized in that the nozzle width in the direction of movement of the linear material through the tool is approximately 0.508 - 1.27 mm, preferably 0.889 - 1.043 mm.

7. Method for wiping elongated linear material to regulate the coating thickness of the linear material as it exits a molten coating bath, characterized in that the linear material is passed through a gas wiping tool according to any one of the preceding claims at the same time that a non-oxidizing gas is blown through the gas wiping nozzle against the molten coating on the linear material, and that the pressure of the non-oxidizing gas is changed to regulate the thickness of the coating.

8. Method according to claim 7, characterized in that the non-oxidizing wiping gas is a heavy gas.

9. Method according to claim 7 or 8, characterized in that the wiping gas, after having been in contact with and wiping off the surface of the molten coating on the wire, is allowed to pass into a limited space surrounding the wire.

10. Apparatus for continuously applying and regulating the thickness of a metallic coating applied to the surface of a linear material, characterized in that the molten coating bath (15, 145) from which the linear material is discharged, a source of non-oxidizing gas under pressure , and a gas sweep tool having a gas sweep nozzle (49, 134) circumferentially surrounding a central throat (23, 128) through which the linear material passes, that the gas sweep nozzle is located between 12.7 and 381 mm above the surface of the melt bath, that the throat diameter is between 12.7 and 38.1 mm, that the gas wipe nozzle is inclined at an angle of approximately 10 - 45° relative to a line transverse to the longitudinal direction of the linear material, and that the die has a width of 0.54 - 2.032 mm and has substantially parallel sidewalls that are at least 6.35 mm long.

11. Apparatus according to claim 10, characterized in that the nozzle angle is approximately 20 - 25°.

12. Apparatus according to claim 10 or 11, characterized in that the height of the gas wiping nozzle in the tool is approximately 12.7 - 254 mm, preferably 12.7 101.6 mm above the surface of the melt bath.

13. Apparatus according to claims 10-12. characterized in that the throat diameter in the tool is approximately 19 - 31.8 mm.

14. Apparatus according to one of claims 10-13, characterized in that the nozzle width in the direction of the linear material's movement through the tool is approximately 0.508 1.27 mm, preferably between 0.889 and 1.043 mm.

15. Apparatus according to one of claims 10 - 14, characterized by; a space (24) which is enclosed by side walls at the bottom of the tool body and through which the wire passes at least partially between the melt bath and the gas stripping tool.