NO801025L - Fremgangsmaate ved fremstilling av aluminium - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av aluminiumInfo
- Publication number
- NO801025L NO801025L NO801025A NO801025A NO801025L NO 801025 L NO801025 L NO 801025L NO 801025 A NO801025 A NO 801025A NO 801025 A NO801025 A NO 801025A NO 801025 L NO801025 L NO 801025L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- carbon
- aluminum
- temperature
- gas
- carbon monoxide
- Prior art date
Links
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 42
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 41
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 27
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 33
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- CAVCGVPGBKGDTG-UHFFFAOYSA-N alumanylidynemethyl(alumanylidynemethylalumanylidenemethylidene)alumane Chemical compound [Al]#C[Al]=C=[Al]C#[Al] CAVCGVPGBKGDTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- -1 aluminum oxychloride Chemical compound 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
- C22B5/14—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases fluidised material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B21/00—Obtaining aluminium
- C22B21/02—Obtaining aluminium with reducing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/06—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by carbides or the like
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører fremstilling av aluminiummetall ved karbotermisk reduksjon av aluminiumoksyd.
Reduksjonen av aluminiumoksyd med karbon er meget endotermisk
og fremstilling av aluminiummetall (i fravær av andre redu-serbare oksyder) kan kun utføres ved temperaturer overstigende 2 050°C. Fremstillingen av aluminiummetall ved disse høye temperaturer medfølges av. dannelse av meget store volumer av karbonmonoksyd.
Mange forskjellige forslag for karbotermisk reduksjon av i
det vesentlige rent aluminiumoksyd er foreslått og en viss praktisk suksess er oppnådd.
I henhold til US-patent nr. 2.974.032 oppvarmes en reaksjons^blanding av karbon og aluminiumoksyd ovenifra ved hjelp av en åpen bue fra karbonelektroder ved en temperatur som over-stiger 2 400°C.
I US-patent nr. 3.783.167 er det foreslått å fremstille
aluminium ved karbotermisk reduksjon av aluminiumoksyd i plasma i en plasmaovn.
I norsk søknad nr. 77.1867 er det forslått å fremstille
aluminium ved karbotermisk reduksjon av aluminiumoksyd ved å omsette aluminium og karbon i en første sone til.å danne aluminiumkarbid (Al^C^) og deretter fremføre et aluminium-oksydslagg inneholdende oppløst Al^C^, til en andre sone som holdes ved en høyere temperatur, 2 050 - 2 100°C, ved hvilken Al^C-j reagerer med ytterligere aluminiumoksyd til å frigi Al-metall, karbonmonoksyd frigjøres både i den første kjøli-
gere sone og i den varmere, andre sone.
Ved alle de ovenfor nevnte fremgangsmåter og også en hvilken
som helst annen fremgangsmåte som innbefatter karbotermisk reduksjon av aluminiumoksyd, så vil.den aktuelle fremstilling av aluminiummetall innbefatte driftstemperatur i reaksjons-
sonen, eller sluttreaksjonssonen på minst 2 0.50°C og vanlig- ,
i
■ I
vis høyere. Ved slike temperaturer er partialtrykkene for Al-damp og A^O, aluminiumsuboksyd, betydelige og disse be-standdeler vil på ny reagere eksotermisk med utviklet karbonmonoksyd når gasstemperaturen senkes. En slik fornyet reaksjon er meget eksoterm og representerer meget store potensielle egérgitap. Ytterligere fører det til dannelse av av-setninger av aluminiumoksykarbid som er klebrige og har en tendens til å blokkere gasskanalene.
Det er allerede foreslått i norsk patentsøknad nr. 77.1867 å motvirke disse vanskeligheter ved å føre CO fra den høyere temperatursone inn i kontakt med innkomne matekarbon, slik at det skjer en reaksjon mellom Al-damp og A^O-innholdet i karbonmonoksydet' med karbon til å gi ikke klebrig Al^C^med en samtidig generering av varmeenergi for forvarming av karbon-tilførselen. Således ble i det minste en del av varmeener^-
gien som representeres av Al-damp og A^O-innholdet i karbon-monoksydgassen gjenvunnet ved dannelse av Al^C^ og ved for--varming av karbontilførselen. I det påtenkte system ble den røkfylte karbonmonoksyd ført gjennom et skikt av relativt store stykker som i det vesentlige var stasjonære i forhold til hverandre. Imidlertid vil det i et slikt system være en alvorlig risiko for en uønsket dannelse av aluminiumoksyd karbid med en derav følgende sementering av klumpene av kar-
bon til hverandre.
Det er en hovedhensikt med foreliggende oppfinnelse å tilveie-bringe en forbedret metode for behandling av slike røkinne-holdende karbonmonoksyd for å gjenvinne eneregien i kjemisk form for dannelse av Al^C^ og som nyttig varme som kan anvendes for generering av elektrisitet eller som kan utnyttes på
en annen måte.
Det vesentlige trekk ved foreliggende oppfinnelse består i å kontakte den røkinneholdende gass med<p>ulverformig karbon i et sveveskikt som holdes ved en temperatur over den ved hvilken klebrig aluminiumoksydkarbid dannes (ca. 2 OiO°C].
l
For å kontrollere temperaturen i sveveskiktet innføre ytterligere karbon, enten varm eller kald, i nøye kontrollerte mengder til sveveskiktet. Reaksjonene
4A1 + 3C = A1.C0
4 3
og' 2A120 + 5C = A14C3+ 2C0
er eksoterme slik at normalt er det ikke nødvendig å tilføre ytterligere varme.
Varmen som utvikles ved reaksjonen anvendes (i tillegg til å gjøre opp for de uunngåelige varmetap fra reaktoren inneholdende sveveskiktet av karbon) til å varme opp tilført kaldt karbon til reaksjonstemperaturen. Temperå-turen i sveveskiktsreaktoren kan kontrolleres ved å forøke eller nedsette til-førselen av karbon til sveveskiktsreaktoren. En økning i karbontilførselen vil føre til at mere varme opptas av det kalde tilførte karbon og i de fleste tilfeller vil det finnes at et lite overskudd av karbontilførselen vil være nødvendig for å holde systemet i balanse, slik at materialet som føres ut fra sveveskiktsreaktoren i det vesentlige vil være Al^C^
med en relativt liten andel av ikke-dmsatt karbon. Tilfør-selshastigheten for karboninnmatingen til reaktoren kan kontrolleres automatisk i henhbld til forandringer i reaktor-temperaturen.
For å forhindre sammenfalning av sveveskiktet som følge av avsetning av klebrig aluminiumoksyklorid med derav følgende agglomorering av de faste partikler i sveveskiktet så er det viktig å bibeholde den normale driftstemperatur av sveveskiktsreaktoren ved en temperatur slik at reaksjonsproduktet er fast Al^C^. Imidlertid vil avsetning av mindre mengder oksykarbid, som følge av kortvarige temperaturfall, normalt brytes opp som følge av karbonpartiklenes bevegelse i sveveskiktet.
Gassen som er utarmet med hensyn til Al-^damp og A^O-innhold føres fra sveveskiktsreaktoren til et andre energigjenvinnings^trinn hvori så langt mulig gjenvinnes gassens frie varme og den energi som er dannet ved omsetningen mellom Al-damp og
i
I
A^O med CO. I dette trinn gjenvinnes energien fortrinnsvis
ved å bringe gassen i kontakt med en stor masse faststoff under betingelser slik at gassen meget raskt eller nesten umiddelbart avkjøles til en temperatur under størknetempera-turen for aluminiumoksykarbidet. Den kalde eller relativt kalde masse faststoffer som anvendes for å oppta varmen fra gass-strømmen er fortrinnsvis aluminiumoksyd eller karbon-tilf ørselsmateriale for den karbotermiske prosess.
Imidlertid vil varmen som tas opp av faststoffene være vesent-lig mere enn den mengde som er nødvendig for å oppvarme til-førselsmaterialet før dette innføres i den karbotermiske re-duks jonsovn. En større del av de således oppvarmede faststoffer føres derfor til en varmevekslekoker hvor faststoffets temperatur senkes til eksempelvis 200°C og faststoffets varme-innhold anvendes til dampgenerering.
En mindre andel av de oppvarmede faststoffer føres til reduk-sjonsovnen som. innmatning og en oppfriskningsmengde tilsettes til faststoffene som resirkulerer fra kokeren til gass/fast-stoffvarmevekslerapparatet. CO-gassen fra varmeveksleapparatet kan passende innmates direkte eller brennes i en dampgenere-ringskoker eller anvendes for kjemisk syntese.
Et eksempel på et komplett system for behandling av avgass fra
en karbotermisk reduksjonsovn av den type som er beskrevet i norsk patentsøknad nr. 77.1867 er vist i den vedlagte skje-matiske tegning..
I henhold til tegningen innføres røkladed gass fra en karbotermisk reduksjonsovn til en sveveskiktsreaktor 3 via kanalen 1.. Et sveveskikt av granulært karbon bibeholdes i reaktoren og
nytt, kaldt karbontilførselsmateriale kan tilføres kontinuerlig eller intermittent til toppen av sveveskiktet i reaktoren 3
via tilførselskanalen 2.
Gass fra sveveskiktet føres ut og inn i en primær separator 4
via kanalen 5. Hoveddelen av det faste materialet som sepa- ,
1 ■
reres i separatoren 4 returneres via kanalen 6 til sveveskiktet 1 reaktoren 3. Gassen fra separatoren 4 føres via kanalen 7 til et høytemperaturs syklonseparatorsystem 8 hvori fint faststoff oppsamles og returneres via kanalen 9 til reaktoren 3..
Materialet som i det vesentlige består av karbon og aluminiumkarbid trekkes av kontinuerlig eller intermittent fra separatoren 4bg innmates til den karbotermiske ovn via kanalen 10.'
Ved drift av reaktoren 3 er målet å bibeholde temperaturen i sveveskiktet så nær som mulig opptil 2 010°C, men uten å falle under denne temperatur. Temperaturen i sveveskiktet bør ikke overstige 2 05 0°C da mengden av aluminium som gjenvinnes i skiktet som. Al^C^ kan da.bli for liten.
Som tidligere angitt er reaksjonene mellom karbon med A^O og Al-damp i reaktoren 3 eksoterme og den dannede varme bør ut-gjøre et overskudd i forhold til varmetapene fra sveveskikt-reaktorsystemet. Kontroll av temperaturen i sveveskiktet oppnås ved å nedsette eller forøke tilførselen av karboninnmat-ning, som tilføres i en mengde overstigende den som er nød-vendig for å erstatte karbon som forbrukes i reaktoren 3 ved omdannelse av en del av A120 og Al-røkinnholdet i gassen til aluminiumkarbid, Al^C^.
Hvis den karbotermiske reduksjonsovn er av den type som er beskrevet i norsk patentsøknad nr. 77.1867 med en lavtemperatur-sone eller soner så kan gassen fra disse soner innføres i gjenvinningssystemet etter den første vasker. Når lavtem-peratursone (ne)-avgassen behandles i systemet kan dette passende oppnås ved å innføre den ved en temperatur på 1 ,950°C -
2 000°C via kanalen 28 til reaktoren 12.
Reaktoren 3's funksjon er å gjenvinne A^O og Al-damp, fra
gassen som avgis fra den karbotermiske reaktor, i form av Al^C^som deretter returneres, (sammen med overskuddskarbon)'
i en sterkt oppvarmet tilstand til den karbotermiske reduksjonsovn..
Ytterligere gjenvinning av varme fra gassene fra ovnen oppnås
. i det sekundære varmegjenvinningssystem som skal beskrives i det etterfølgende. Energien som gjenvinnes'i det sekundære varmegjenvinningssystem er delvis gassens, frie varme og del-
vis den potensielle kjemiske energi for A^O og Al-damp som forblir i gassen som avgår fra høytemperatursyklonen 8, og
hvis kanalen 28 anvendes, i gassen som innføres gjennom denne. Gassen fra syklonen 8 er fortrinnsvis ved en temperatur over 2 010°C for å forhindre vekst av klebrige oksykarbidavset-ningér i syklohseparatoren og føres via kanalen.11 til en reaktor 12 hvori gassen blandes med en stor masse av karbon/ aluminiumoksydblanding som innføres i reaktoren 12 ved en relativt lav temperatur via kanalen 14.
Gassen avkjøles raskt i reaktoren 12 ved varmeveksling med den innkomne masse av faste partikler, til tross for den eksoterme reaksjon som oppstår som følge av tilstedeværelse av gjen-
værende A120 og Al-damp i den innkomne gass-strøm. Massen av fast kjølemiddel er slik at dannelse av en mindre mengde aluminiumoksykarbid deri er for liten til å ha noen uheldig sammenklebende effekt. Massen av fast kjølemiddel er fortrinnsvis 3-4 ganger massen for gassen (innbefattende dets røkinnhold). Dette vil virke slik at gass-strømmen avkjøles eksempelvis 1 000°C. Blandingen av gass og faststoff fra reaktoren 12 føres via en kanal 15 til en separator 16 fra hvilken separert faststoff som typisk vil ha en temperatur på
1 200 - 1 300°C føres til en sveveskiktskoker 18 via kanalen
17. Dampen som genereres i kokeren 18 kan anvendes på en hvilken som helst ønsket måte.
En mindre andel av faststoffet trekkes av fra kanalen 17 og
. anvendes som tilførsel til den karbotermiske reduksjonsovn.
Denne mindre andel kan anvendes for å tilføre alt eller resten
av det behov av aluminiumoksyd eller karbonbehovet til ovnen under hensyntagen til aluminiumkarbid og karbon som allerede tilføres via kanalen 10. Imidlertid av kontrollhensyn til-
føres balansen av enten aluminiumoksyd eller karbontilførselen til den karbotermiske ovn fra separate kilder..
i
Sammensetningen av karbon/aluminiumbksydblandingen i faststoffene som tilføres reaktoren 12 er avhengig av om faststoff-strømmen anvendes for å tilføre balansen av aluminium og/eller karbonbehovene til den karbotermiske reaksjonsovn.
De avkjølte faststoffer som føres ut av kokeren 18 transpor-teres ved lufttransport opp til kanalen 19 til en syklon 20 hvor luft utføres via utløpet 21. Fra kanalen 20 resirkuleres de avkjølte faststoffer til reaktoren 12 via kanalen 14.
Make-up faststoffer (enten karbon eller aluminiumoksyd) til-føres den sirkulerende faststoffstrøm via tilførselskanalen ,22 som fører til en blander 23 hvori make-up faststoffene oppvarmes ved varmeveksling med gassen som strømmer ut fra separatoren 16, fra hvilken den føres via kanalen 24 til en separator 25 og gjennom kanalen 26 til kanalen 14. Gass-strømmen som utføres fra separatoren 25 består i det vesentlige av karbonmonoksyd, utføres gjennom kanalen 27 til konvensjonelt gass-renseutstyr.
Claims (7)
1.. Fremgangsmåte ved fremstilling av aluminium ved karbotermisk reduksjon av aluminiumoksyd, og hvor det avgis kar-bonmonoksydgass inneholdende Al-dåmp og aluminium suboksyd,
A^O, karakterisert ved at gassen inneholdende aluminiumdamp og aluminiumsuboksyd bringes i kontakt med et sveveskikt av pulverformig karbon som holdes ved en temperatur over den ved hvilken klebrig aluminiumoksykarbid dannes.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at sveveskiktet av pulverisert karbon holdes ved en temperatur i området 2 010 - 2 050°C.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at sveveskiktets temperatur kontrolleres ved å tilføre karbontilførselsmateriale i en kon-trollert mengde til sveveskiktet.
4. Fremgangsmåte ifølge kravene 1-3, karakterisert ved at strømmen av karbonmonoksyd som avgår fra det fluidiserte skikt av pulverformig karbon bringes i kontakt med en relativt kald pulverformig blanding av aluminiumoksyd og karbonf og hvor forholdet mellom massen av karbonmonoksyd til de kjølige partikler holdes slik at gassen øyeblikkelig avkjøles til en temperatur under størkningspunktet for aluminiumoksykarbid.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at det avkjølte karbonmonoksyd kontinuerlig separeres fra strømmen av de faste partikler, hvoretter partiklene,fremføres til et varmeveksle-varmegjenvinningstrinn og resirkulere partikkelstrømmen for ytterligere kontakt med karbonmonoksydgass-strømmen.
■
6. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakt é ri-.,
i sert ved at meget varmt karbon, anriket med Al^ C^ reaksjonsprodukt uttrekkes fra det fluidiserte skikt for inn-føring til det karbotermiske reduksjonstrinn.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at kaldt karbon eller kaldt aluminiumoksyd tilføres den sirkulerende strøm av blandingen av faste partikler av aluminiumoksyd og karbon og at en tilsvarende mengde oppvarmede partikler uttrekkes og anvendes som tilfør-sel til det karbotermiske reduksjonstrinn før det innføres i varmeveksle-varmegjenvinningstrinnet.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB7912496 | 1979-04-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO801025L true NO801025L (no) | 1980-10-13 |
Family
ID=10504444
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO801025A NO801025L (no) | 1979-04-10 | 1980-04-09 | Fremgangsmaate ved fremstilling av aluminium |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4261736A (no) |
JP (1) | JPS55138032A (no) |
AU (1) | AU5721980A (no) |
BR (1) | BR8002192A (no) |
CA (1) | CA1148363A (no) |
DE (1) | DE3011483A1 (no) |
ES (1) | ES8103183A1 (no) |
FR (1) | FR2453907A1 (no) |
GB (1) | GB2048310A (no) |
NO (1) | NO801025L (no) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4388107A (en) * | 1979-01-31 | 1983-06-14 | Reynolds Metals Company | Minimum-energy process for carbothermic reduction of alumina |
GB2286542A (en) * | 1994-02-02 | 1995-08-23 | Boc Group Plc | Treating waste gas |
NO300600B1 (no) * | 1995-11-02 | 1997-06-23 | Ellingsen O & Co | Fremstilling av aluminium |
NO304898B1 (no) | 1997-01-16 | 1999-03-01 | Eureka Oil Asa | FremgangsmÕte for stimulering av et oljereservoar eller en oljebr°nn for °ket oljeutvinning og/eller for seismisk kartlegging av reservoaret |
FI103582B (fi) * | 1997-12-19 | 1999-07-30 | Valtion Teknillinen | Menetelmä metallia sekä orgaanista ainesta sisältävän materiaalin käsi ttelemiseksi, johon sisältyy metallin erotus |
NO305720B1 (no) | 1997-12-22 | 1999-07-12 | Eureka Oil Asa | FremgangsmÕte for Õ °ke oljeproduksjonen fra et oljereservoar |
NO312303B1 (no) | 1999-02-11 | 2002-04-22 | Thermtech As | Fremgangsmate for katalytisk oppgradering og hydrogenering av hydrokarboner |
US6530970B2 (en) * | 2001-05-21 | 2003-03-11 | Alcoa Inc. | Method for recovering aluminum vapor and aluminum suboxide from off-gases during production of aluminum by carbothermic reduction of alumina |
US6849101B1 (en) | 2003-12-04 | 2005-02-01 | Alcoa Inc. | Method using selected carbons to react with Al2O and Al vapors in the carbothermic production of aluminum |
US20080016984A1 (en) * | 2006-07-20 | 2008-01-24 | Alcoa Inc. | Systems and methods for carbothermically producing aluminum |
US7753988B2 (en) * | 2007-07-09 | 2010-07-13 | Alcoa Inc. | Use of alumina-carbon agglomerates in the carbothermic production of aluminum |
US7704443B2 (en) * | 2007-12-04 | 2010-04-27 | Alcoa, Inc. | Carbothermic aluminum production apparatus, systems and methods |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL82125C (no) * | 1951-12-19 | |||
FR1327704A (fr) * | 1956-06-29 | 1963-05-24 | Pechiney Prod Chimiques Sa | Procédé de réduction de l'alumine |
US3661562A (en) * | 1970-12-07 | 1972-05-09 | Ethyl Corp | Reactor and method of making aluminum-silicon alloys |
FR2152440A1 (en) * | 1971-09-15 | 1973-04-27 | Reynolds Metals Co | Carbothermic prodn of aluminium |
GB1590431A (en) * | 1976-05-28 | 1981-06-03 | Alcan Res & Dev | Process for the production of aluminium |
GB1565065A (en) * | 1976-08-23 | 1980-04-16 | Tetronics Res & Dev Co Ltd | Carbothermal production of aluminium |
US4299619A (en) * | 1980-02-28 | 1981-11-10 | Aluminum Company Of America | Energy efficient production of aluminum by carbothermic reduction of alumina |
-
1980
- 1980-03-19 GB GB8009184A patent/GB2048310A/en not_active Withdrawn
- 1980-03-25 DE DE19803011483 patent/DE3011483A1/de not_active Withdrawn
- 1980-04-01 JP JP4272580A patent/JPS55138032A/ja active Pending
- 1980-04-08 US US06/138,327 patent/US4261736A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-04-08 FR FR8007850A patent/FR2453907A1/fr not_active Withdrawn
- 1980-04-08 CA CA000349314A patent/CA1148363A/en not_active Expired
- 1980-04-08 AU AU57219/80A patent/AU5721980A/en not_active Abandoned
- 1980-04-09 BR BR8002192A patent/BR8002192A/pt unknown
- 1980-04-09 NO NO801025A patent/NO801025L/no unknown
- 1980-04-09 ES ES490377A patent/ES8103183A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1148363A (en) | 1983-06-21 |
ES490377A0 (es) | 1981-02-16 |
AU5721980A (en) | 1980-10-16 |
US4261736A (en) | 1981-04-14 |
GB2048310A (en) | 1980-12-10 |
ES8103183A1 (es) | 1981-02-16 |
BR8002192A (pt) | 1980-11-25 |
JPS55138032A (en) | 1980-10-28 |
FR2453907A1 (fr) | 1980-11-07 |
DE3011483A1 (de) | 1980-10-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3764123A (en) | Method of and apparatus for reducing iron oxide to metallic iron | |
NO801025L (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av aluminium | |
EP0262727B1 (en) | A method of carrying out a gas combustion process with recovery of a part of the heat present in the combustion gases | |
US5782952A (en) | Method for production of magnesium | |
US4091085A (en) | Process for thermal decomposition of aluminum chloride hydrates by indirect heat | |
JPH0339002B2 (no) | ||
US4368103A (en) | Coal carbonization and/or gasification plant | |
JPH0465001B2 (no) | ||
US3607224A (en) | Direct reduction of iron ore | |
US4443229A (en) | Gasification process for carbonaceous materials | |
US3748120A (en) | Method of and apparatus for reducing iron oxide to metallic iron | |
EP0195447A2 (en) | Oxygen enriched claus system with sulfuric acid injection | |
NO300145B1 (no) | Fremgangsmåte og apparat for fremstilling av jern og stål | |
US2953445A (en) | Gasification of fuels and decomposition of gases | |
US2456935A (en) | Refining of volatilizable metals | |
US4290804A (en) | Method for producing magnesium | |
US3310381A (en) | Process for producing high purity oxygen by chemical means | |
US1742750A (en) | Production and utilization of carbon monoxide | |
JPH07228910A (ja) | 鉄を製造する方法および装置 | |
US2770526A (en) | Method for purifying metal halides | |
EP0261116B1 (en) | Method of recovering alkaline chemicals from flue gases containing alkaline metal vapor | |
US3207579A (en) | Process for producing hydrogen fluoride | |
US4216196A (en) | Process for thermally decomposing chlorides of bivalent or multivalent metals | |
US3759703A (en) | Use of thermal regenerator pair in sodium recovery process | |
US3481706A (en) | Phosphorus production |