NO792631L

NO792631L - DC-WELD STREAM CONTROL FOR ARC WELDING

Info

Publication number: NO792631L
Application number: NO792631A
Authority: NO
Inventors: Johann Eder
Original assignee: Elin Union Ag
Priority date: 1978-08-14
Filing date: 1979-08-13
Publication date: 1980-02-15
Also published as: FI792521A; SE7906755L; AT357642B; DE2932931A1; ATA589078A; DK334679A

Abstract

Likestrøm-sveisestrøm-styreinnretning for lysbuesveisingDC-welding current control device for arc welding

Description

Oppfinnelsen angår en likestrøm-sveisestrøm-styreinnretning for lysbuesveising, omfattende en trefasetransformator som på primærsiden er koplet til et trefasenett og på sekundærsiden er koplet til en likeretterbro. The invention relates to a direct current welding current control device for arc welding, comprising a three-phase transformer which is connected on the primary side to a three-phase network and on the secondary side is connected to a rectifier bridge.

Ved halvautomatisk eller automatisk lysbuesveising under beskyttelsesgass med smelteelektrode ifølge MIG- eller metall-inertgassmetoden eller ifølge MAG- eller metall-aktivgassmetoden, In semi-automatic or automatic arc welding under shielding gas with a melting electrode according to the MIG or metal-inert gas method or according to the MAG or metal-active gas method,

er det kjent å benytte en likestrømkilde. for matning av en i lysbuen nedsmeltende elektrode. Den nedsmeltende elektrode eller sveisetråden er oppviklet på en spole og blir av en frem-matningsmotor kontinuerlig tilført til sveisestedet over en i sveisepistolen anordnet dyse. it is known to use a direct current source. for feeding an electrode that melts in the arc. The melting electrode or welding wire is wound on a coil and is continuously supplied to the welding site by a feed motor via a nozzle arranged in the welding gun.

Som strømkilder blir det benyttet likestrømsveiseomformereDC welding converters are used as power sources

med konstantspenningskarakteristikk hvis utgangsspenning er kontinuerlig innstillbar innenfor det nødvendige spenningsområde og ved hvilke spenningskurvens helling er mulig innenfor visse grenser ved hjelp av opp- eller nedkompoundering. Ved anvend- with constant voltage characteristics whose output voltage is continuously adjustable within the required voltage range and in which the slope of the voltage curve is possible within certain limits by means of up or down compounding. When using

else av tekniske gassblandinger, som f.eks. argon eller surstoff som beskyttelsesgass, endres sveisestrømkildens utgangsspenning. other technical gas mixtures, such as argon or oxygen as shielding gas, the output voltage of the welding power source changes.

Av tekniske og økonomiske grunner blir imidlertid disse omformere idag for det meste erstattet av statiske sveisestrømkilder.. However, for technical and economic reasons these converters are today mostly replaced by static welding current sources.

Disse består av en sveiselikeretter i sekundærkretsen tilThese consist of a welding rectifier in the secondary circuit

en sveisetransformator som er utført med en trinnvis spenningsinnstilling. De statiske sveisestrømkilder oppviser imidlertid følgende ulemper: for det første er avhengigheten av nettspennings-svingninger forholdsvis stor, da sveisetransformatorens omset-ningsforhold er fast. Det er dessuten en ulempe at sveisespenningen ikke er trinnløst innstillbar, men bare ved hjelp av uttak på den aktuelle, trefasede primærvikling kan inndeles i ca. 4-5 grovinnstillingstrinn og like så mange fininnstillingstrinn. Videre a welding transformer that is made with a stepped voltage setting. However, the static welding current sources have the following disadvantages: firstly, the dependence on mains voltage fluctuations is relatively large, as the welding transformer's turnover ratio is fixed. It is also a disadvantage that the welding voltage is not continuously adjustable, but can only be divided into approx. 4-5 coarse setting steps and as many fine setting steps. Further

er det også bare mulig med en fast helling av spenningskurven eller spenningskarakteristikken som er avhengig av transformatorens utforming. is also only possible with a fixed slope of the voltage curve or the voltage characteristic, which depends on the design of the transformer.

Denne spenningskurve kan imidlertid bare oppvise fallende karakteristikk. Dessuten er det også nødvendig med en primær-beskyttelse for tilkopling hhv. fråkopling av sveisestrømmen. However, this voltage curve can only show a falling characteristic. In addition, primary protection is also required for connection or disconnection of the welding current.

Disse ulemper kan delvis unngås når det på sekundærsiden skjer en fasesnittstyring (Phasenanschnittsteuerung). For These disadvantages can be partly avoided when a phase section control (Phasenanschnittsteuerung) takes place on the secondary side. For

dette formål er det imidlertid nødvendig med forholdsvis store og dermed også dyre, styrte halvlederbyggeelementer. Ved anvendelse av de styrte halvlederelementer på sekundærsiden opptrer det i det nedre spenningsområde en mangelfull eller avbrutt strøm som gjør det nødvendig med anvendelse av en forholdsvis stor drossel med jernkjerne i likestrømkretsen. Ved hver av de forannevnte sveisestrømkilder er det i sveisekretsen nød-vendig med en induktivitet som ved små strømstyrker, ved hvilke det opptrer en kortslutningslysbue med en entydig dråpeovergang, er helt innkoplet og således reduserer strømstigningshastigheten, og ved større strømstyrker, ved hvilke det opptrer en blandings-eller koronalysbue, er delvis eller helt utkoplet. Denne induktivitet kan justeres ved hjelp av formagnetisering, enten over trinn, ved hjelp av uttak eller trinnløst. Ved sveisestrøm-kilder ved hvilke det på sekundærsiden benyttes styrte halv-ledere for trinnløs spenningsinnstilling, er det slik som oven-for nevnt, nødvendig med eh jerndrossel for å unngå den avbrutte eller opphakkede strøm i det nedre spenningsområde. På grunn av den minste induktivitet som er nødvendig som følge av den ellers opphakkede strøm, kan denne imidlertid ikke endres der hvor kort-slutnings lysbuen krever en induktivitetstilpasning for innstilling av strømstigningshastigheten. for this purpose, however, relatively large and thus also expensive, controlled semiconductor building elements are necessary. When using the controlled semiconductor elements on the secondary side, a deficient or interrupted current occurs in the lower voltage range, which makes it necessary to use a relatively large choke with an iron core in the direct current circuit. With each of the aforementioned welding current sources, it is necessary in the welding circuit to have an inductance which, at small amperages, at which a short-circuit arc with a clear droplet transition occurs, is fully engaged and thus reduces the rate of current rise, and at larger amperages, at which an mixed or coronal arc, is partially or completely switched off. This inductance can be adjusted by means of pre-magnetisation, either over steps, by means of taps or continuously. In the case of welding current sources where controlled semiconductors are used on the secondary side for stepless voltage setting, as mentioned above, an iron choke is necessary to avoid the interrupted or choppy current in the lower voltage range. Due to the minimum inductance that is necessary as a result of the otherwise choppy current, this cannot, however, be changed where the short-circuit arc requires an inductance adjustment for setting the rate of current rise.

Trådfremmatningen ved halvautomatiske og automatiske sveise-anlegg, som for oppnåelse av sveiseteknisk brukbare verdier i avhengighet av den benyttede tråddiameter likeledes må tilpasses til sveisespenningen for å oppnå den nødvendige sveisestrøm, blir over et innstillingsledd innstilt trinnløst fra ca. 0 - 20-25 m The wire feed in semi-automatic and automatic welding systems, which, in order to obtain technically usable values depending on the wire diameter used, must also be adapted to the welding voltage in order to obtain the required welding current, is continuously adjusted via a setting link from approx. 0 - 20-25 m

pr. minutt. For trådfremmatningen benyttes for det meste en likestrømsmotor med over en reguleringstransformator eller fasesnittstyring varierbar ankerspenning og en etterinnkoplet veksel. per minute. For the wire feed, a direct current motor is used for the most part with a variable armature voltage via a regulation transformer or phase section control and a post-connected alternator.

Ved de sveisestrømkilder som oppviser ikke-styrte halvlederbyggeelementer i sveisestrømkretsen, er det for oppnåelse av riktig spennings-, strøm- og trådfremmatningshastighetsinnstill-ing nødvendig med følgende håndgrep etter tur. Først innstilles sveisespenningen over grovinnstillingstrinn og deretter over fininnstillingstrinn på sveisetransformatoren. Deretter innstilles fremmatningen i overensstemmelse med den benyttede tråddiameter og den benyttede beskyttelsesgass hhv.. gassblanding. In the case of welding current sources that have non-controlled semiconductor components in the welding current circuit, the following steps are necessary in order to achieve the correct voltage, current and wire feed speed setting. First, the welding voltage is set above the coarse setting step and then above the fine setting step on the welding transformer. The feed is then set in accordance with the wire diameter used and the shielding gas or gas mixture used.

Til slutt er det også nødvendig å velge den riktig drosselinn-stilling eller det riktige uttak. Disse innstillinger skal imidlertid foretas nøyaktig i overensstemmelse med de tilsvarende anvisninger for sveiselikerettertypen. Da det forholdsvis ofte foretas uriktige innstillinger av betjeningspersonalet, ble det innbygget såkalte "énknappapparater". Ved disse skjer en tvangs-messig tilordning av trådfremmatningen til sveisespenningen, hvorved imidlertid trådmaterialet, tråddiåmeter og beskyttelsesgass type velges på forhånd. Alle disse lettelser krever imidlertid som før at sveiselikerettertrafoen må forsynes med nøyaktig like mange uttak, og at bryteren for énknappsbetjening trenger like så mange trinn. Drosselen er imidlertid også her ubetinget nødvendig. Finally, it is also necessary to choose the correct throttle setting or the correct outlet. However, these settings must be made exactly in accordance with the corresponding instructions for the type of welding rectifier. As incorrect settings are relatively often made by the operating staff, so-called "one-button devices" were built in. With these, a forced assignment of the wire feed to the welding voltage takes place, whereby the wire material, wire diameter and shielding gas type are selected in advance. However, all these simplifications require, as before, that the welding rectifier transformer must be supplied with exactly the same number of outlets, and that the switch for one-button operation needs the same number of steps. However, the throttle is also absolutely necessary here.

I DE-OS 2 130 355 er det vist et sveisestrøm-styreapparat for vekselstrømlysbuesveising med en sveisetransformator hvis primærvikling kan tilkoples til et vekselstrømsnett over en styreinnretning og hvis sekundærvikling avgir en ved hjelp av styreinnretningen innstillbar sveisestrøm. Styreinnretningen befinner seg alså i sveisetransformatorens primærkrets og består av en triac med en tilhørende styreinnretning og en med triacen parallellkoplet grunnbelastningsmotstand. Denne motstand tjener til at den laveste ønskede sveisestrøm flyter i sveisestrømtransformatorens sekundærkrets ved ikke-styrt triac. DE-OS 2 130 355 shows a welding current control device for alternating current arc welding with a welding transformer whose primary winding can be connected to an alternating current network via a control device and whose secondary winding emits a welding current that can be adjusted by means of the control device. The control device is therefore located in the welding transformer's primary circuit and consists of a triac with an associated control device and a basic load resistor connected in parallel with the triac. This resistance serves to ensure that the lowest desired welding current flows in the secondary circuit of the welding current transformer in the case of an uncontrolled triac.

Videre er det i AT-PS 340 005 beskrevet et sveisestrøm-styreapparat for vekselstrømsveising med en sveisetransformator som består av en transformatorkjerne med minst tre viklinger av hvilke to viklinger er utformet som primærviklinger eller sekundærviklinger til hvilke det er tilkoblet minst én fase-snittstyrt halvleder-vekselstrømsbryter med en triac eller to antiparallellkoplede tyristorer. Halvleder- vekselstrømsbryteren er altså anordnet i sveisetransformatorens primær- og/eller sekundærkrets og nærmere bestemt slik at den er innkoplet i serie mellom de to primær- og/eller sekundærviklinger. Ved dette sveisestrømstyreapparat er således en primær og/eller sekundær fasesnittstyring mulig. Furthermore, AT-PS 340 005 describes a welding current control device for alternating current welding with a welding transformer which consists of a transformer core with at least three windings of which two windings are designed as primary windings or secondary windings to which at least one phase-interval controlled semiconductor is connected. AC switch with a triac or two anti-parallel thyristors. The semiconductor alternating current switch is therefore arranged in the welding transformer's primary and/or secondary circuit and more specifically so that it is connected in series between the two primary and/or secondary windings. With this welding current control device, a primary and/or secondary phase section control is thus possible.

En ulempe ved begge de sistnevnte sveisestrømstyreapparater er at strøm/spenningskurven er gitt på forhånd ved sveisetransformatorens merkedata. Videre kan'kurven bare oppvise fallende karakteristikk. Det er dessuten en ulempe at heller ikke noen omgangsspenningsstilling er mulig. En ytterligere ulempe ved de to sistnevnte sveisestrømstyreapparater er at de ikke kan benyttes som konstantspenningsstrømkilder. Ved begge sveisestrøm-styreapparater er dessuten bare sveisestrømmen styrbar. A disadvantage of both of the latter welding current control devices is that the current/voltage curve is given in advance by the welding transformer's marking data. Furthermore, the curve can only show a falling characteristic. It is also a disadvantage that no lap tension position is possible either. A further disadvantage of the last two welding current control devices is that they cannot be used as constant voltage current sources. With both welding current control devices, only the welding current can be controlled.

Alle de ovennevnte ulemper unngås ved hjelp av den fore-liggende oppfinnelse. All the above-mentioned disadvantages are avoided by means of the present invention.

Formålet med oppfinnelsen er således å tilveiebringe en • sveisestrømstyreinnretning, og særlig en likestrøm-sveisestrøm-styreinnretning som oppviser styrbare halvlederelementer med hvilke strømmeri og spenningen kan innstilles kontiuerlig. The purpose of the invention is thus to provide a • welding current control device, and in particular a direct current welding current control device which exhibits controllable semiconductor elements with which the current and the voltage can be set continuously.

Ovennenvnte formål oppnås med en styreinnretning av den inn-ledningsvis angitte type som ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at primærviklingen er anordnet i trekant, idet det i hver delvikling i serie er innkoplet i to strømretninger styrbare halvlederbyggeelementer, og at sekundærviklingen består av minst to trefaseviklinger som elektrisk oppviser en faseforskyvning på 30° og er tilkoplet til en respektiv sekspulset likeretterbro, idet begge likeretterbroer er parallellkoplet. The above-mentioned purpose is achieved with a control device of the type indicated at the outset which, according to the invention, is characterized by the fact that the primary winding is arranged in a triangle, in that in each sub-winding in series there are semiconductor building elements that can be controlled in two current directions, and that the secondary winding consists of at least two three-phase windings which electrically exhibits a phase shift of 30° and is connected to a respective six-pulse rectifier bridge, both rectifier bridges being connected in parallel.

Ved hjelp av denne oppfinnelse er det altså for første gang mulig å innstille sveisespenningen trinnløst og treghetsløst i hele arbeidsområdet. Ved en trefasetransformator innspares dermed grovinnstillings- og fininnstillingstrinnene og videre også de for disse nødvendige brytere. Videre blir selvsagt også sveiseapparatets pålitelighet vesentlig øket, da det ved de styrbare halvlederbyggeelementer, særlig triacer eller antiparallellkoplede tyristorer, ikke er nødvendig med noe tilsyn. Ved trinn-bryterne for sveisetransformatorens uttak kan imidlertid feil-kilder på grunn av bryterslitase og tilsmussing neppe unngås. Ved likestrøm-sveisestrøm-styreinnretningen ifølge oppfinnelsen innspares dessuten også drosselen eller induktiviteten og dennes regulerbarhet i likestrømkretsen. With the help of this invention, it is therefore possible for the first time to set the welding voltage steplessly and without inertia in the entire working area. In the case of a three-phase transformer, the coarse setting and fine setting steps are thus saved, as well as those for these necessary switches. Furthermore, of course, the reliability of the welding apparatus is also significantly increased, as with the controllable semiconductor building elements, especially triacs or anti-parallel-connected thyristors, no supervision is necessary. With the step switches for the welding transformer's outlet, however, sources of error due to switch wear and soiling can hardly be avoided. With the direct current welding current control device according to the invention, the choke or inductance and its controllability in the direct current circuit are also saved.

Innstillingen av sveisespenningen skjer altså ved hjelp av fasesnittstyring i sveisetransformatorens primærkrets, hvorved den minste sveisespenning tilsvarer den største tennvinkel. Derved opptrer den minste ledevarighet for de styrbare halvlederelementer og således den største oversvingningsandel. De av denne grunn opptredende lekkspenningsfall er ved gitt antatt lekkinduktans for sveisetransformatoren størst ved størst tennvinkel og bevirker derved en sterkt fallende dynamisk strøm/ spennings-kurve. Denne begrenser på sin side kortslutnings-strømmen ved dråpeovergangen mellom smelteelektrode og arbeids-stykke. Derved fremkommer den samme virkning som tidligere ble forårsaket av en i likestrømkretsen beliggende drossel. Da ledevarigheten for de styrbare halvlederelementer blir større med stigende sveisespenning og dermed en høyere strømstyrke, og dermed oversvingningsandelen og videre også det totale lekk-spenningsf all avtar, inntrer det her automatisk en trinnløs økning av kortslutningsstrømmen. Dette kunne tidligere bare oppnås ved reduksjon av drosselinduktiviteten. På denne måte blir betjeningen av sveiseinnretningen vesentlig forenklet, da det ved innstillingen på andre sveiseparametre ikke må foretas noen ekstra drosselregulering, slik det hittil har vært nød-vendig. Derved er selvsagt også det antall innstillinger som skal foretas på sveiseapparatet, redusert til halvparten. The setting of the welding voltage thus takes place using phase control in the welding transformer's primary circuit, whereby the smallest welding voltage corresponds to the largest ignition angle. This results in the smallest conduction duration for the controllable semiconductor elements and thus the largest proportion of overshoot. The leakage voltage drops that occur for this reason are, given the assumed leakage inductance for the welding transformer, greatest at the greatest ignition angle and thereby cause a strongly falling dynamic current/voltage curve. This, in turn, limits the short-circuit current at the drop transition between the melting electrode and the workpiece. This results in the same effect as previously caused by a choke located in the direct current circuit. As the conduction duration for the controllable semiconductor elements increases with increasing welding voltage and thus a higher amperage, and thus the overshoot proportion and further also the total leakage voltage drop decreases, a stepless increase in the short-circuit current automatically occurs here. This could previously only be achieved by reducing the choke inductance. In this way, the operation of the welding device is significantly simplified, as no additional throttle adjustment has to be made when setting other welding parameters, as has been necessary until now. Thereby, of course, the number of settings to be made on the welding machine is also reduced to half.

Det er videre en fordel at sveisestrømmen og sveisespenningen kan tilføres som virkelig verdi eller er verdi til en regulator hvis utgangssignal virker som reguleringsstørrelse på en gitterstyreenhet som tjener til styring av de styrbare halvleder-.elementer. Derved kan for første gang også varige nettspennings-svingninger utreguleres ved hjelp av bør- og erverdisammen-likning av sveisespenningen. Således kan svingninger med en varig-het på mer enn to nettperioder utliknes, slik at det verdi-messig heller ikke opptrer noen sveiseteknisk ugunstig inn-virkning. Den for utreguleringen av nettspenningssvingningene nødvendige reguleringskrets mates dessuten med sveisesømmen som ekstra styrestørrelse, slik at spenningen i sveisekretsen alt etter valg stiger, forblir konstant eller faller med stigende sveisestrøm. It is also an advantage that the welding current and welding voltage can be supplied as a real value or value to a regulator whose output signal acts as a control variable on a grid control unit that serves to control the controllable semiconductor elements. Thereby, for the first time, permanent mains voltage fluctuations can also be regulated out by means of a comparison of the required and actual values of the welding voltage. In this way, fluctuations with a duration of more than two mains periods can be equalised, so that in terms of value there is also no unfavorable impact from welding techniques. The regulation circuit necessary for the regulation of the mains voltage fluctuations is also fed with the welding seam as an additional control size, so that the voltage in the welding circuit rises, remains constant or falls with rising welding current, depending on the choice.

Dersom det velges en stigende kurve eller karakteristikk som svarer til en lysbuekarakteristikk, kan det f.eks. ved anvendelse av trådfremmatningsapparater innstilles en større frem-matning som er identisk med en strømøkning i sveisestrømkretsen. Spenningen i sveisestrømkretsen tilpasser seg derfor automatisk til den endrede fremmatnings- eller strømparameter. Derved er det for en gitt tråddiameter bare nødvendig med én eneste betjeningsinnstilling for endring av sveiseparameteren. If a rising curve or characteristic corresponding to an arc characteristic is selected, it can e.g. when using wire feed devices, a larger feed is set which is identical to a current increase in the welding current circuit. The voltage in the welding current circuit therefore automatically adapts to the changed feed or current parameter. Thereby, for a given wire diameter, only one operating setting is required to change the welding parameter.

Selv om strøm/spennings-kurver med horisontal karakteristikk bare har betydning i enkelte tilfeller, kan imidlertid disse realiseres på enkel måte med reguleringskretsen uten at sveise-strømmen må innmates som styrestørrelse. Videre kan det med regulatoren også innstilles fallende hhv. loddrette strøm/spennings-kurver, slik at det med sveisestrøm-styreinnretningen også kan utføres håndsveisinger eller halvautomatiske beskyttelses-, gassveisinger ifølge MIG- eller MAG-metodene. Sveistrømstyre-innretningen er derfor en økonomisk løsning for elektrosveising ifølge de forskjelligste sveisemetoder hhv. for de forskjelligste anvendelsestilfeller. Although current/voltage curves with a horizontal characteristic are only important in certain cases, these can be realized in a simple way with the control circuit without the welding current having to be entered as a control variable. Furthermore, the regulator can also be set to falling or vertical current/voltage curves, so that manual welding or semi-automatic protective gas welding according to the MIG or MAG methods can also be performed with the welding current control device. The welding current control device is therefore an economical solution for electric welding according to the most different welding methods or for the most diverse application cases.

Sveisestrøm-styreinnretningen kan dessuten også benyttes som ledeapparat for en trådfremmatningsinnretning, hvorved trådfrem-matningshastigheten her på kjent måte imidlertid kan styres trinn-løst av sveisespenningen på en slik måte at det ved omstillingen The welding current control device can also be used as a control device for a wire feed device, whereby the wire feed speed can be controlled here in a known manner steplessly by the welding voltage in such a way that when the changeover

av sveisespenningen fremkommer sveiseteknisk riktige parametre. Herved opptrer en pulserende trådfremmatning. from the welding voltage, the correct parameters for welding technology appear. This results in a pulsating thread feed.

Ofte er det også nødvendig å mate regulatoren med en bør-verdi som oppviser en pulserende karakter. Pulsfrekvensen er fritt innstillbar i området fra null opp til ca. nettfrekvens, og videre er også pulsforholdet ved vilkårlig basis- og puls-amplitude valgbart innenfor rammen av det innstillbare totalom-råde. It is often also necessary to feed the regulator with a setpoint value that exhibits a pulsating character. The pulse frequency is freely adjustable in the range from zero up to approx. mains frequency, and furthermore the pulse ratio at arbitrary base and pulse amplitude is selectable within the framework of the adjustable total range.

Ifølge en ytterligere utførelse av oppfinnelsen er den ene av de to sekundære trefaseviklinger forbundet til en trekant-. kopling og den andre er forbundet til en stjernekopling. Mellom trefaseviklingenes vekselspenninger opptrer det derved en elektrisk faseforskyvning på 30°, hvorved oversvingningsinn-holdet til utgangsspenningen fra en 12-pulslikeretter, over hvilken vekselspenningene likerettes, holdes lite. According to a further embodiment of the invention, one of the two secondary three-phase windings is connected to a triangle. connection and the other is connected to a star connection. Between the alternating voltages of the three-phase windings, an electrical phase shift of 30° occurs, whereby the overshoot content of the output voltage from a 12-pulse rectifier, over which the alternating voltages are rectified, is kept small.

Oppfinnelsen skal i det følgende beskrives nærmere under henvisning til tegningen som viser et koplingsskjerna av like-strøm-sveisestrøm-styreinnretningen ifølge oppfinnelsen. In the following, the invention will be described in more detail with reference to the drawing which shows a connection core of the direct current welding current control device according to the invention.

Den trefasede vekselspenning er tilkoplet til klemmer 1, 2 og 3. Deretter følger en trepolet bryter 4 som tjener til inn-og utkopling av likestrøm-sveisestrøm-styreinnretningen. Ved ytterligere klemmer, 6 og 7 blir tilførselsspenningen til en gitterstyreenhet 8 uttatt. Den trepolede bryter 4 er videre koplet til tre primærviklinger 9, 10, 11 hvv. til en i trekant koplet, primær trefasevikling i sveisetransformatoren 12. I hver av disse tre primærviklinger 9, 10, lier det i serie innkoplet en triac 13, 14, 15 som mottar styrepulser over gitterstyreenheten 8. Sekundærviklingen består av to trefasede trefaseviklinger som er sammenkoplet av seks viklinger 16, 17, 18, 19, 20, 21. Videre er den ene av trefaseviklingene 16, 17, 18 koplet i trekant og den andre 19, 20, 21 er koplet i stjerne. Utgangene fra de to sekundære trefaseviklinger er tilkoplet'til en kjent 12-pulslikeretter 22. Denne likeretter 22 består av The three-phase alternating voltage is connected to terminals 1, 2 and 3. Then follows a three-pole switch 4 which serves to switch on and off the direct current welding current control device. At further terminals, 6 and 7, the supply voltage to a grid control unit 8 is removed. The three-pole switch 4 is further connected to three primary windings 9, 10, 11 respectively. to a delta-connected primary three-phase winding in the welding transformer 12. In each of these three primary windings 9, 10, there is a triac 13, 14, 15 connected in series which receives control pulses via the grid control unit 8. The secondary winding consists of two three-phase three-phase windings which are connected of six windings 16, 17, 18, 19, 20, 21. Furthermore, one of the three-phase windings 16, 17, 18 is connected in a delta and the other 19, 20, 21 is connected in a star. The outputs from the two secondary three-phase windings are connected to a known 12-pulse rectifier 22. This rectifier 22 consists of

to parallellkoplede, sekspulsede likerettere, hvorved reguler-ingsområdet for sveiseinnretningen økes i vesentlig grad. Til two parallel-connected, six-pulse rectifiers, whereby the control range for the welding device is increased to a significant extent. To

likeretterens 22 likespenningstilkoplinger er tilkoplet sveiseledninger 23 , 24. Sveiseelektroden er tilkoplet til den ene av ■ de to sveiseledninger 23 hhv. 24. Den andre ledning er derimot fastklemt til arbeidsstykket. I sveiseledningen 23 er innkoplet en motstand eller shunt 25 for uttak av en sveisestrøm-proporsjonal spenning. Både sveisespenningen og den med sveise-strømmen proporsjonale spenning tilføres til en regulator 27. Disse to erverdi-spenninger blir målt i forhold til jord 26 som oppviser nullpotensial. To potensiometre 28, 29, som er tilkoplet til regulatoren 27, tjener til børverdiangivelsen av sveisestrøm og sveisespenning. Endelig er en utgang 30 fra regulatoren 27, på hvilke styrestørrelsen er tilstede, forbundet med gitterstyreenheten 8. Størrelsen av styrestørrelsen er altså et mål for fasesnittvinkelen til triacene 13, 14, 15. the rectifier's 22 direct voltage connections are connected to welding cables 23, 24. The welding electrode is connected to one of ■ the two welding cables 23 or 24. The other wire, on the other hand, is clamped to the workpiece. A resistance or shunt 25 is connected to the welding line 23 for the extraction of a voltage proportional to the welding current. Both the welding voltage and the voltage proportional to the welding current are supplied to a regulator 27. These two nominal voltages are measured in relation to ground 26, which exhibits zero potential. Two potentiometers 28, 29, which are connected to the regulator 27, serve for the desired value indication of welding current and welding voltage. Finally, an output 30 from the regulator 27, on which the control variable is present, is connected to the grid control unit 8. The size of the control variable is therefore a measure of the phase angle of the triacs 13, 14, 15.

Claims

1. Direct current welding current m control device for arc welding, comprising a three-phase transformer which on the primary side is connected to a three-phase network and on the secondary side is connected to a rectifier bridge, characterized in that the primary winding is arranged in a triangle, as in each partial winding in series is connected in two current directions controllable semiconductor building elements, and that the secondary winding consists of at least two three-phase windings which electrically exhibit a phase shift of 30° and are connected to a respective six-pulse rectifier bridge, both rectifier bridges being connected in parallel.

2. ■ Direct current welding current control device according to claim 1, characterized in that the welding current and the welding voltage can be supplied as an actual value to a regulator whose output signal acts as a control variable for a grid control unit that serves to control the controllable semiconductor building elements.

3. Direct current welding current control device according to claim 1 or 2, characterized in that one of the two secondary three-phase windings is connected to a delta connection and the other is connected to a star connection.