NO136825B - ARC WELDING MACHINE. - Google Patents
ARC WELDING MACHINE. Download PDFInfo
- Publication number
- NO136825B NO136825B NO753785A NO753785A NO136825B NO 136825 B NO136825 B NO 136825B NO 753785 A NO753785 A NO 753785A NO 753785 A NO753785 A NO 753785A NO 136825 B NO136825 B NO 136825B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- welding
- current
- cycloconverter
- machine
- frequency
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 56
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 21
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 101000837443 Homo sapiens T-complex protein 1 subunit beta Proteins 0.000 description 2
- 102100028679 T-complex protein 1 subunit beta Human genes 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101000666730 Homo sapiens T-complex protein 1 subunit alpha Proteins 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000264098 Pomadasys Species 0.000 description 1
- 102100038410 T-complex protein 1 subunit alpha Human genes 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002242 deionisation method Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/505—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/515—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/505—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/515—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/523—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with LC-resonance circuit in the main circuit
- H02M7/5233—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with LC-resonance circuit in the main circuit the commutation elements being in a push-pull arrangement
- H02M7/5236—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with LC-resonance circuit in the main circuit the commutation elements being in a push-pull arrangement in a series push-pull arrangement
Description
Denne oppfinnelse angår maskiner for lysbuesveising med en anordning for kontinuerlig strømregulering. This invention relates to machines for arc welding with a device for continuous current regulation.
I. Spesielle krav som stilles til strømkilder for lysbue- I. Special requirements for arc power sources
sveisinq welding
Blant spesielle krav som stilles til strømkilder for lysbuesveising til forskjell fra strømkilder for andre formål skal kort nevnes følgende: - Reguleringsområde. Strømstyrken må være regulerbar (helst kontinuerlig regulerbar) slik at minimal strøm er 20% eller mind- Among the special requirements placed on power sources for arc welding, in contrast to power sources for other purposes, the following should be briefly mentioned: - Regulation area. The current must be adjustable (preferably continuously adjustable) so that the minimum current is 20% or min-
re av maksimal strøm. re of maximum current.
- Tomqangsspenning. For maskiner med fallende karakteristikk - No-load voltage. For machines with declining characteristics
bør tomgangsspenningen være mest mulig konstant over hele re-guleringsområdet, og stor nok til tenning av lysbuen for de aktuelle elektroder. Dog må tomgangsspenningen av sikkerhets-hensyn ikke overskride 80 V (effektverdi) vekselspenning eller 100 V (middelverdi) likespenning. the no-load voltage should be as constant as possible over the entire regulation range, and large enough to ignite the arc for the relevant electrodes. However, for safety reasons, the no-load voltage must not exceed 80 V (power value) alternating voltage or 100 V (average value) direct voltage.
Strømkurveform. Forholdet mellom strøm og spenning. På grunn Power curve shape. The relationship between current and voltage. Due
av de spesielle forhold i en sveiselysbue stilles det særlige krav til strømkurveform og forholdet mellom strøm og spenning. Hvis lysbuen f.eks. er slukket i tidsintervaller under sveisingen, vil dette påvirke materialtransporten i lysbuen. Man får lav nedsmeltehastighet for elektroden, fare for feil i sveiseavsettet samt sveisesprut. Videre må spenningen til enhver tid være tilstrekkelig stor til å sørge for opprett-holdelse av lysbuen. Sterkest gjør dette seg gjeldende ved vekselstrømsveising. Hvis den nødvendige tennspenningen ved strømmenso-gjennomgang er høyere enn transformatorens momentan- of the special conditions in a welding arc, special requirements are placed on the shape of the current curve and the relationship between current and voltage. If the arc e.g. is extinguished at time intervals during welding, this will affect the material transport in the arc. This results in a low melting rate for the electrode, risk of errors in the welding deposit and welding spatter. Furthermore, the voltage must at all times be sufficiently large to ensure that the arc is maintained. This applies most strongly to alternating current welding. If the required ignition voltage at current so-through is higher than the transformer's instantaneous
spenning, vil man risikere at lysbuen slukner i deler av eller hele halvperioden, eventuelt slukner helt. Denne uheldige ef-fekt forsterkes ved at dejonisering av bueplasmaet og tapping av energi fra buesøylen øker nødvendig tennspenning ytterligere. Også ved likestrømsveising stilles det bestemte krav for å oppnå god buestabilitet og lite sprut og magnetblåsing under sveisingen. voltage, there is a risk that the arc will go out for part or all of the half-period, or even go out completely. This unfortunate effect is reinforced by the fact that deionization of the arc plasma and draining of energy from the arc column further increases the necessary ignition voltage. Even with direct current welding, specific requirements are made to achieve good arc stability and little spatter and magnetic blowing during welding.
Det stilles også bestemte krav til strømmens kurveform ved veksel-strøms ve is ing. Hvis kurvens vinkelkoeffisient ^ ved O-gjennom-gang er for liten, vil lysbuen vise slukningstendenser. Det er heller ikke under alle forhold at sinusfasongen er den beste Certain requirements are also placed on the curve shape of the current in the case of alternating current transmission. If the curve's angular coefficient ^ at O passage is too small, the arc will show extinguishing tendencies. It is also not under all conditions that the sine shape is the best
kurveform. curve shape.
En mer detaljert behandling av ovenstående problemer er gitt A more detailed treatment of the above problems is provided
i Grunter Hirschfelde, Central Welding Institute, Saale, G.D.R: in Grunter Hirschfelde, Central Welding Institute, Saale, G.D.R.:
"A study of the assessment and improvement of the welding characteristics of transformer welders", utgitt av International Institute bf Welding - Paris 1969, og Dr. Traian Salagoan og Clara Boarna: "Recherches sur le comportement dynamique des transformateurs de soudage". - Nettbelastning. på grunn av den støtvise belastning som opptrer ved sveising, er det viktig at strømkildene er konstruert slik at nettet påvirkes minst mulig under sveisingen. "A study of the assessment and improvement of the welding characteristics of transformer welders", published by the International Institute bf Welding - Paris 1969, and Dr. Traian Salagoan and Clara Boarna: "Recherches sur le comportement dynamique des transformateurs de soudage". - Network load. due to the shock-like load that occurs during welding, it is important that the power sources are designed so that the network is affected as little as possible during welding.
II. Maskintyper som er aktuelle i forbindelse med denne oppfinnelse II. Machine types that are relevant in connection with this invention
Den gruppe av lysbuesveisernaskiner som er av størst interesse i forbindelse med foreliggende oppfinnelse, er maskiner beregnet bl.a. for manuell buesveising med dekkede elektroder, kullbue-meisling og -skjæring, TIG-sveising, rørtrådssveising uten dekk-gass osv. Herunder regnes således sveisetransformatorer, sveiselikerettere og dobbeltstrømmaskiner, maskiner som gir valgmulighet mellom likestrøm og vekselstrøm, hvilke maskintyper er gjort til gjenstand for vesentlige forbedringer i og med foreliggende oppfinnelse. The group of arc welding machines that are of greatest interest in connection with the present invention are machines intended, among other things, for manual arc welding with covered electrodes, carbon arc chiselling and cutting, TIG welding, tube wire welding without shielding gas, etc. This includes welding transformers, welding rectifiers and dual-current machines, machines that offer a choice between direct current and alternating current, which machine types are the subject of significant improvements in and with the present invention.
Sveisetransformatorer og dobbeltstrømmaskiner lages tradisjonelt énfasetmed tilknytning til to av nettets tre faser. Strømregu-leringen skjer gjerne på en av følgende måter: - Variasjon av spredefeltene i kjernen. Dette kan fore-gå ved hjelp av magnetisk shunt, ved variasjon av avstanden mellom sekundær- og primærspolen, ved hjelp variabelt luftgap eller på annen måte. Welding transformers and double-current machines are traditionally made single-phase with connection to two of the grid's three phases. Current regulation usually takes place in one of the following ways: - Variation of the scattering fields in the core. This can be done by means of a magnetic shunt, by varying the distance between the secondary and primary coil, by means of a variable air gap or in another way.
- Ved hjelp av transduktor. - Using a transducer.
- Ved variasjon av maskinens impedans på annen måte, f. eks. ved omkobling av de sekundære og primære vindings-tall, ved innkobling av regulerbar'• serieresistans, serieinduktans o.l. - When varying the machine's impedance in another way, e.g. e.g. when switching the secondary and primary winding numbers, when switching on adjustable series resistance, series inductance etc.
Sveiselikerettere lages oftest trefaset. Strømreguleringen skjer gjerne på en av følgende måter: Welding rectifiers are most often made three-phase. Current regulation usually takes place in one of the following ways:
- Variasjon av spredefeltene i kjernen. - Variation of the scattering fields in the core.
- Ved hjelp av transduktor. - Using a transducer.
- Ved hjelp av styrte halvledere (thyristorer). - Using controlled semiconductors (thyristors).
- Ved variasjon av maskinens impedans på annen måte. - By varying the machine's impedance in another way.
III. Ulemper med konvensjonelle maskintyper III. Disadvantages of conventional machine types
De kjente lysbuesveisemaskiner er beheftet med en rekke mangler og ulemper som foreliggende oppfinnelse tar sikte på å overvinne. En del av disse mangler og ulemper kan sammenfattes som følger: - Ved maskiner der strømreguleringen foregår kontinuerlig ved bevegelse av magnetisk shunt, ved variabel spoleavstand o.l., oppstår vesentlige konstruksjonsmessige problemer på grunn av de store elektromekaniske krefter som virker på de bevegelige deler. - Maskiner med strømregulering ved hjelp av drossel eller mot-stand som må medbringes til sveisestedet, er uhensiktsmessig, dels på grunn av ekstra styreledning, dels på grunn av trans-portproblemet for operatøren. - Når det dreier seg om maskiner med ikke-kontinuerlig regulering av strømstyrken, foregår reguleringen ved om-, kobling, betjening av ratt, propper e.l. Dette gir ikke muligheter for fjernregulering fra sveisestedet, noe som er en alvorlig ulempe i praksis fordi det ofte er langt mellom operatør og strømkilde. - Ved mange konvensjonelle prinsipper for buesveisemaskiner vil sveisestrøm og buespenning variere proporsjonalt med nett-spenningen. Dette gjør det vanskelig å holde konstant kvali-tet og hastighet, noe som er en vesentlig ulempe der nett-spenningen varierer over kortere eller lengre perioder. - Konvensjonelle sveisemaskiner kan ikke tilkobles likestrøm-nett, noe som kan være en ulempe bl.a. ombord på skip. - Ved konvensjonelle vekselstrømmaskiner er man ved bruk av vekselstrøm under sveisingen bundet til nettfrekvensen, oftest 50 eller 60 Hz. Undersøkelser viser at det ideelle i mange tilfeller er høyere frekvenser, noe avhengig av mate-rial-kvaliteten. Ved vanlige bløte stål tyder mye på at frekvenser fra 300 - 400 Hz er best. - Omskifte mellom likestrøm og vekselstrøm på de konvensjonelle dobbeltstrømmaskiner foregår ved hjelp av en mekanisk vender som må bære hele maskinens sekundærstrøm. - Sveisetransformatorer og dobbelstrømmaskiner må i henhold til den konvensjonelle teknikk tilknyttes ledningsnettet énfaset, og representerer således en vesentlig skjevbelast-ning. The known arc welding machines are affected by a number of shortcomings and disadvantages which the present invention aims to overcome. Some of these shortcomings and disadvantages can be summarized as follows: - In machines where the current regulation takes place continuously by movement of the magnetic shunt, with variable coil spacing etc., significant constructional problems arise due to the large electromechanical forces that act on the moving parts. - Machines with current regulation using a choke or resistor that must be brought to the welding site are unsuitable, partly because of the extra control cable, partly because of the transport problem for the operator. - When it concerns machines with non-continuous regulation of the amperage, the regulation takes place by changing, connecting, operating the steering wheel, plugs etc. This does not provide opportunities for remote regulation from the welding site, which is a serious disadvantage in practice because there is often a long distance between the operator and the power source. - With many conventional principles for arc welding machines, the welding current and arc voltage will vary proportionally with the mains voltage. This makes it difficult to maintain constant quality and speed, which is a significant disadvantage where the mains voltage varies over shorter or longer periods. - Conventional welding machines cannot be connected to direct current mains, which can be a disadvantage, e.g. on board ship. - With conventional alternating current machines, when using alternating current during welding, you are bound to the mains frequency, usually 50 or 60 Hz. Surveys show that the ideal in many cases is higher frequencies, depending somewhat on the quality of the material. In the case of ordinary mild steel, there is much evidence that frequencies from 300 - 400 Hz are best. - Switching between direct current and alternating current on the conventional dual-current machines takes place with the help of a mechanical switch which must carry the entire secondary current of the machine. - According to conventional technology, welding transformers and dual-current machines must be connected to the mains single-phase, and thus represent a significant biased load.
IV. Oppfinnelsen. IV. The invention.
Det har foreligget et ønske om og et behov for løsninger som helt eller delvis eliminerer ulemper som beskrevet under punkt III foran. Foreliggende oppfinnelse tar i første rekke sikte på å til-veiebringe løsninger som imøtekommer slike ønsker og behov, og som samtidig tar hensyn til de helt særegne krav som er nevnt under punkt I og som må stilles til strømkilder for lysbuesvéising. There has been a desire for and a need for solutions that completely or partially eliminate disadvantages as described under point III above. The present invention primarily aims to provide solutions which meet such wishes and needs, and which at the same time take into account the very special requirements mentioned under point I which must be met for power sources for arc welding.
Oppfinnelsen tar utgangspunkt i en maskin for lysbuesveising The invention is based on a machine for arc welding
med vekselstrøm og/eller likestrøm og innrettet til å kobles til et likestrøm- eller trefase-strømforsyningsnett, omfattende en trefaselikeretter, en vekselretter som mottar effekten fra likeretteren og genererer en vekselstrøm hvis frekvens er vesentlig høyere enn nettfrekvensen, og en transformator- En slik maskin er i hovedtrekkene kjent fra U.S.-patent 3.894.210. with alternating current and/or direct current and arranged to be connected to a direct current or three-phase power supply network, comprising a three-phase rectifier, an inverter which receives the power from the rectifier and generates an alternating current whose frequency is significantly higher than the mains frequency, and a transformer - Such a machine is generally known from U.S. Patent 3,894,210.
Til forskjell fra den tidligere kjente teknikk har maskinen ifølge foreliggende oppfinnelse som nye og særegne trekk at den omfatter en syklokonverter drevet av vekselretteren over transformatoren og efterfulgt av et filter bestående av ett eller flere lineære kretselementer, og elektroniske styrekretser for vekselretteren og syklokonverteren. Den nevnte høyfrekvente vekselstrøm har fortrinnsvis en frekvens av størrelsesorden 5 kHz til 30 kHz. In contrast to the prior art, the machine according to the present invention has as new and distinctive features that it comprises a cycloconverter driven by the inverter above the transformer and followed by a filter consisting of one or more linear circuit elements, and electronic control circuits for the inverter and the cycloconverter. Said high-frequency alternating current preferably has a frequency of the order of 5 kHz to 30 kHz.
Det er ytterligere et trekk ved oppfinnelsen at sveisestrømeffek-ten reguleres ved hjelp av syklokonverteren og tilhørende styrekrets. It is a further feature of the invention that the welding current effect is regulated by means of the cycloconverter and associated control circuit.
I maskinen ifølge oppfinnelsen inngår moderne halvleder-komponenter, men til tross for at slike komponenter og kretser, f.eks. veksel-rettere og syklokonvertere, har vært på markedet en lang rekke år, har tidligere forsøk på å løse de foran nevnte problemer, ikke ført til konstruksjoner som.gir tilsvarende fordeler som foreliggende oppfinnelse. Således representerer denne en betraktelig billigere og enklere løsning på problemer som tidligere har vært løst på en annen og mer komplisert måte. The machine according to the invention includes modern semiconductor components, but despite the fact that such components and circuits, e.g. inverters and cycloconverters, have been on the market for a long number of years, previous attempts to solve the aforementioned problems have not led to constructions which provide similar advantages to the present invention. Thus, this represents a considerably cheaper and simpler solution to problems that have previously been solved in a different and more complicated way.
Et utførelseseksempel på oppfinnelsen er illustrert på tegningen og skal i det følgende forklares nærmere idet også fordelene med maskinen ifølge oppfinnelsen blir ytterligere utdypet. An embodiment of the invention is illustrated in the drawing and will be explained in more detail in the following, as the advantages of the machine according to the invention are also further elaborated.
Sveisemaskinen omfatter en likeretter innrettet til å kobles til strømforsyningsnettet over klemmene R og S samt eventuelt klemmen T i tilfelle av trefase-tilknytning. For trefase-tilknytning an-vendes samtlige dioder Dl til D6, mens induksjonsspolen L6 og kon-densatoren C9 tjener til glatting i tilfelle av énfase-tilknytning. The welding machine includes a rectifier designed to be connected to the power supply network via terminals R and S and possibly terminal T in the case of a three-phase connection. For a three-phase connection, all diodes D1 to D6 are used, while the induction coil L6 and the capacitor C9 serve for smoothing in the case of a single-phase connection.
Likestrømmen fra den beskrevne likeretter-bro går så til en vekselretter basert i hovedsaken på thyristorer SCRl til SCR4 med til-hørende hjelpekomponenter. Disse komponenter omfatter friløps-dioder D7 til Dll samt induksjonsspoler Li til L4 og en kondensator Cl. Det viste nettverk med disse komponenter gjør det mulig å oppnå sinusform på spenningen over klemmene A-A som er veksel-retterens utgangskiemmer. The direct current from the described rectifier bridge then goes to an inverter based mainly on thyristors SCRl to SCR4 with associated auxiliary components. These components comprise freewheeling diodes D7 to Dll as well as induction coils Li to L4 and a capacitor Cl. The shown network with these components makes it possible to obtain a sinusoidal voltage across terminals A-A, which are the output terminals of the inverter.
Thyristorene SCRl til SCR4 styres over respektive innganger, 4, 3, 1, 2 fra en elektronisk styrekrets CCTl med tilsvarende nummererte utganger.. Parallelt med hver thyristor er det anordnet et beskyttelsesnettverk henholdsvis R3/C5, R6/C8, R5/C7 og R4/C6.- The thyristors SCRl to SCR4 are controlled via respective inputs, 4, 3, 1, 2 from an electronic control circuit CCTl with correspondingly numbered outputs. In parallel with each thyristor, a protection network R3/C5, R6/C8, R5/C7 and R4 is arranged respectively /C6.-
Ved hjelp av styresignalene -fra den elektroniske styrekrets CCTl blir utgangsspenningen over klemmene A-A gitt en frekvens som er vesentlig høyere enn nettfrekvensen, fortrinnsvis av størrelses-orden 5 til 30 kHz... With the help of the control signals from the electronic control circuit CCT1, the output voltage across the terminals A-A is given a frequency that is significantly higher than the mains frequency, preferably of the order of magnitude 5 to 30 kHz...
Med den nevnte frekvens kan den efterfølgende transformator t gjøres meget liten. Transformatoren driver en syklokonverter omfattende i første rekke thyristorer SCR5 til SCR8 som omdanner frekvensen fra transformatoren T til den ønskede frekvens for sveising ved hjelp av sveisestrøm som leveres over maskinens se-kundærklemme C-C, for de tilfeller hvor det dreier seg om sveising med vekselstrøm. Hvis det skal sveises med likestrøm trigges bare to av thyristorene i syklokonverteren parvis; avhengig av hvilken polaritet som ønskes på sveisestedet. With the aforementioned frequency, the subsequent transformer t can be made very small. The transformer drives a cycloconverter comprising primarily thyristors SCR5 to SCR8 which convert the frequency from the transformer T to the desired frequency for welding by means of welding current supplied via the machine's secondary terminal C-C, for those cases where it is welding with alternating current. If it is to be welded with direct current, only two of the thyristors in the cycloconverter are triggered in pairs; depending on which polarity is desired at the welding site.
Den angitte syklokonverter arbeider efter i og for seg kjente prinsipper, og får sine styresignaler fra en elektronisk styrekrets CCT2 som likeledes kan være av i og for seg kjent oppbyg-ning. Effekten av sveisestrømmen til sveisestedet kan lett reguleres elektronisk ved hjelp av styresignalene fra kretsen CCT2 The indicated cycloconverter works according to principles known in and of themselves, and receives its control signals from an electronic control circuit CCT2 which can likewise be of a structure known in and of itself. The effect of the welding current to the welding point can be easily regulated electronically using the control signals from the circuit CCT2
til de respektive thyristorer i syklokonverteren. to the respective thyristors in the cycloconverter.
Også syklokonverteren omfatter beskyttelsesnettverk i form av seriekoblinger av motstander og kondensatorer, henholdsvis R1/C2 og R2/C3. Videre efterfølges den egentlige syklokonverter av en induksjonsspole L5 og en kondensator C4.som har til oppgave å glatte kurveformen av sveisestrømmen både når maskinen benyttes som vekselstrømkilde og når den benyttes som sveiselikeretter. The cycloconverter also includes protection networks in the form of series connections of resistors and capacitors, respectively R1/C2 and R2/C3. Furthermore, the actual cycloconverter is followed by an induction coil L5 and a capacitor C4, which has the task of smoothing the curve shape of the welding current both when the machine is used as an alternating current source and when it is used as a welding rectifier.
Sammenlignet med de ovenfor beskrevne strømkilder for lysbue- Compared to the above described current sources for arc
sveising, representerer oppfinnelsen dels absolutte nyvinninger på området sveisestrømkilder, dels en kombinasjon av fordeler ved de tidligere kjente konstruksjonsprinsipper: welding, the invention partly represents absolute innovations in the area of welding current sources, partly a combination of advantages of the previously known construction principles:
Det åpnes mulighet for 3-fasetilkobling til ledningsnettet There is the possibility of a 3-phase connection to the wiring network
også for maskiner som i henhold til den konvensjonelle teknikk har blitt tilkoblet nettet 1-faset, så som sveisetransformatorer og dobbeltstrømmaskiner. also for machines which, according to conventional technology, have been connected to the mains 1-phase, such as welding transformers and double-current machines.
I tilfelle man ønsker å benytte vekselstrøm for sveisingen, In case you want to use alternating current for the welding,
gir oppfinnelsen mulighet for valg av frekvens avhengig av hvilket materiale man ønsker å sveise. - Maskinen gir mulighet for valg av kurveform avhengig av hvilken dimensjon og hvilket materiale som skal sveises. gives the invention the possibility of choosing a frequency depending on which material you want to weld. - The machine allows for the choice of curve shape depending on which dimension and which material is to be welded.
- Omkobling mellom vekselstrøm og likestrøm før sveisingen - Switching between alternating current and direct current before welding
skjer meget enkelt elektronisk, i motsetning til de meka- happens very easily electronically, in contrast to the mechanical
niske brytere som tidligere har vært benyttet. low switches that have previously been used.
Maskinens ytelse til sveisestedet kan meget enkelt gjøres The performance of the machine to the welding site can be done very easily
uavhengig av variasjoner i spenningstilførselen fra lednings- independent of variations in the voltage supply from the line
nettet. Dette skjer ved at det i maskinens kontrollfunksjone. the web. This happens by the fact that in the machine's control function.
i henhold til i og for seg kjent teknikk er innlagt en krets som regulerer fasestyringen i syklokonverterkretsen om-vendt proporsjonalt med spenningsvariasjonene på nettet. according to per se known technology, a circuit is installed which regulates the phase control in the cycloconverter circuit inversely proportional to the voltage variations on the network.
Maskinen kan tilknyttes likestrømnett. The machine can be connected to a direct current network.
- Hovedtransformatoreh som inngår i maskinen kan i forhold - The main transformer that is included in the machine can in relation
til den klassiske konstruksjon gjøres særdeles liten og lett på grunn av den høye frekvens. to the classic construction is made extremely small and light due to the high frequency.
- Strømreguleringen kan skje kontinuerlig og uten anvendelse - Current regulation can take place continuously and without application
av bevegelige deler bortsett fra eventuelle små potensio- of moving parts except for any small potential
metre. meters.
- Det er mulig å foreta regulering fra sveisestedet ved fjernregulering gjennom sveisekablene. - Fordi strømreguleringen foregår elektronisk tillater maskinen bruk av fjernreguleringssystem med strømskala på reguleringsbrikken og regulering gjennom sveisekablene. - Fordi maskinen reguleres elektronisk tillates en meget enkel hot-start med muligheter for variasjon av både tid og intensitet for overstrømmen ved ensidesveising mot backing. I motsetning til dette har tidligere kjent utstyr for dette formål strømregulering ved inn- og utkob-ling av en stor induktans i serie med sveisestrømkretsen. Da effektreguleringen i en maskin ifølge denne oppfinnelse foregår ved fasestyring, vil en hot-start-anordning meget lett kunne innpasses i de elektroniske styreorganer uten bruk av elektromagnetiske kontaktorer eller store induk-tanser. - Maskinen gir mulighet for benyttelse av digital strømskala mqd lysende tall som over lang avstand klart kan vise den innstilte og eventuelt den faktiske strømstyrke. Dette kan lett oppnås fordi det allerede i maskinen eksisterer en strømforsyningsmulighet til en enhet som styrer en - It is possible to carry out regulation from the welding site by remote regulation through the welding cables. - Because the current regulation takes place electronically, the machine allows the use of a remote regulation system with a current scale on the regulation chip and regulation through the welding cables. - Because the machine is regulated electronically, a very simple hot-start is permitted with options for variation of both time and intensity for the overcurrent when welding on one side against backing. In contrast to this, previously known equipment for this purpose has current regulation by switching on and off a large inductance in series with the welding current circuit. As the power regulation in a machine according to this invention takes place by phase control, a hot-start device will be very easily fitted into the electronic control devices without the use of electromagnetic contactors or large inductances. - The machine provides the option of using a digital current scale mqd luminous numbers which can clearly show the set and possibly the actual current strength over a long distance. This can be easily achieved because there already exists in the machine a power supply option for a unit that controls one
digital strømskala, samtidig som hele styrings- eller kon-trollopplegget har fordeler som gjør det ekstra enkelt å få plassert en digital strømskala i de allerede eksisterende kretser. digital current scale, while the entire management or control scheme has advantages that make it extra easy to place a digital current scale in the already existing circuits.
Det skal endelig bemerkes at effektregulering kan skje andre steder i de beskrevne strømkretser enn i syklokonverteren, selv om regulering i syklokonverteren i de fleste tilfelle vil være å foretrekke. Finally, it should be noted that power regulation can take place elsewhere in the described current circuits than in the cycloconverter, although regulation in the cycloconverter will in most cases be preferable.
Claims (3)
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO753785A NO136825C (en) | 1975-11-12 | 1975-11-12 | ARC WELDING MACHINE. |
| SE7612518A SE7612518L (en) | 1975-11-12 | 1976-11-10 | MACHINE FOR BACK WELDING |
| NL7612542A NL7612542A (en) | 1975-11-12 | 1976-11-11 | ARC WELDING MACHINE WITH A DEVICE FOR CONTINUOUS FLOW CONTROL. |
| DE19762651510 DE2651510A1 (en) | 1975-11-12 | 1976-11-11 | Arc welding machine circuit arrangement - has inverter connected to frequency changer with filter in series via transformer (NL 16.5.77) |
| JP13616176A JPS5284142A (en) | 1975-11-12 | 1976-11-12 | Arc welding machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO753785A NO136825C (en) | 1975-11-12 | 1975-11-12 | ARC WELDING MACHINE. |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO753785L NO753785L (en) | 1977-05-13 |
| NO136825B true NO136825B (en) | 1977-08-08 |
| NO136825C NO136825C (en) | 1977-11-16 |
Family
ID=19882544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO753785A NO136825C (en) | 1975-11-12 | 1975-11-12 | ARC WELDING MACHINE. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5284142A (en) |
| DE (1) | DE2651510A1 (en) |
| NL (1) | NL7612542A (en) |
| NO (1) | NO136825C (en) |
| SE (1) | SE7612518L (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2750544A1 (en) * | 1977-11-11 | 1979-05-17 | Siemens Ag | ROYAL DIAGNOSTIC GENERATOR WITH AN INVERTER FEEDING ITS HIGH VOLTAGE TRANSFORMER |
| JPS5570474A (en) * | 1978-11-20 | 1980-05-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Power supply for arc welding |
| EP0040222A1 (en) * | 1979-11-15 | 1981-11-25 | Welding Industries Of Australia Proprietary Limited | Improved power source for metal transfer processes |
| US4453073A (en) * | 1980-12-22 | 1984-06-05 | Crucible Societe Anonyme | High frequency welding apparatus |
| JPS61111785A (en) * | 1985-11-01 | 1986-05-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | High frequency type resistance spot projection welder |
| JP2522242B2 (en) * | 1985-11-01 | 1996-08-07 | 株式会社ダイヘン | AC / DC arc welding power source |
| FR2656963A1 (en) * | 1990-01-05 | 1991-07-12 | Pedenon Jean Francois | Electrical energy converter |
-
1975
- 1975-11-12 NO NO753785A patent/NO136825C/en unknown
-
1976
- 1976-11-10 SE SE7612518A patent/SE7612518L/en unknown
- 1976-11-11 NL NL7612542A patent/NL7612542A/en not_active Application Discontinuation
- 1976-11-11 DE DE19762651510 patent/DE2651510A1/en active Pending
- 1976-11-12 JP JP13616176A patent/JPS5284142A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE7612518L (en) | 1977-05-13 |
| NO136825C (en) | 1977-11-16 |
| NL7612542A (en) | 1977-05-16 |
| JPS5284142A (en) | 1977-07-13 |
| DE2651510A1 (en) | 1977-05-18 |
| NO753785L (en) | 1977-05-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2777973A (en) | Method and apparatus for electric arc welding | |
| CA2273557C (en) | Method and apparatus for producing welding power | |
| NO136825B (en) | ARC WELDING MACHINE. | |
| US4517439A (en) | AC-DC welding power supply | |
| CN106062219B (en) | For making metal wire, twisted wire, filament, wire rod or the electric resistance annealing stove of band annealing | |
| US3569664A (en) | Welding power sources | |
| DE19822130C1 (en) | Method for controlling an electric arc welding set for pulsed-current welding | |
| US5260545A (en) | Welding power supply | |
| CN106133156B (en) | For making metal wire, twisted wire, filament, wire rod or the electric resistance annealing stove of band annealing | |
| US2228731A (en) | Transformer control system | |
| DK148788B (en) | ARC WELDING DEVICE | |
| US2426964A (en) | Electronic arc welder | |
| US979396A (en) | Three-wire system of electrical distribution. | |
| US1305361A (en) | Claude j | |
| DE2855662A1 (en) | POWER SOURCE FOR ARC WELDING | |
| DE2855664A1 (en) | POWER SOURCE FOR ARC WELDING | |
| NO792631L (en) | DC-WELD STREAM CONTROL FOR ARC WELDING | |
| AT80991B (en) | Arrangement on arc furnaces. Arrangement on arc furnaces. | |
| Morris | Three-phase distribution and electric welding and furnace loads | |
| KR0182848B1 (en) | Mode control apparatus of composite welding system and the method | |
| SU1746368A1 (en) | Stabilized source of alternating voltage | |
| DE2656980C2 (en) | Power source for arc welding with alternating current of higher frequency | |
| DE2017203C3 (en) | Remelting furnace | |
| DE3933525C2 (en) | Method for controlling a converter-fed three-phase motor which has two galvanically separated, three-phase stator windings which are electrically offset by 30 ° | |
| Neidle et al. | Alternating Current |