NO782053L

NO782053L - PROCEDURE FOR THE MANUFACTURE OF FIBERS FROM DRAWABLE MATERIAL USING GAS CURRENTS

Info

Publication number: NO782053L
Application number: NO782053A
Authority: NO
Inventors: Marcel Levecque; Jean A Battigelli; Dominique Plantard
Original assignee: Saint Gobain
Priority date: 1977-08-23
Filing date: 1978-06-13
Publication date: 1979-02-26
Also published as: ATA610678A; IT7826885A0; FI62813B; ZA784730B; CA1109214A; IE781665L; FI781841A; ES472781A1; BE869897A; BR7805435A; FR2401111A1; PT68462A; SE7806298L; NZ188219A; GR66476B; TR20092A; AU3914578A; IT1159105B; IE47312B1; AR221598A1

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte The present invention relates to a method

og en papparatur for fremstilling av fibrer fra et trekkbart materiale og den angår spesielt trekking av termoplastiske materialer, spesielt mineralske materialer slik som glass eller tilsvarende sanmiensetninser so®overføres til smeltet tilstand ved oppvarming. Oppfinnelsen angår også fremstilling av fibrer av visse organiske materialer slik som polystyren, polypropylen, polykarbonater eller polyåraider, men fordi apparaturen er av iser spesiell interesse for trekking av glass og tilsvarende termoplastiske materialer, vii beskrivelsen henvise til glass son referanse* and a paper apparatus for the production of fibers from a drawable material and it relates in particular to the drawing of thermoplastic materials, in particular mineral materials such as glass or similar sanmiensetnins which are transferred to a molten state by heating. The invention also relates to the production of fibers from certain organic materials such as polystyrene, polypropylene, polycarbonates or polycarbonates, but because the apparatus is of particular interest for drawing glass and similar thermoplastic materials, vii the description refer to the glass son reference*

Visse teknikker som benytter virvelstrømmer for fremstilling av fibrer ved. trekking av smeltet glass er allerede kjente. Certain techniques that use eddy currents for the production of wood fibres. drawing of molten glass is already known.

Spesielt beskriver fransk patent nr. 2.223.318 dannelse av par av mot hverandre roterende virvler i en sone for gjensidig påvirkning oppnådd ved Sa rette en gasstråle kjent som sekundærstråle eller bærerstråle mot en hovedgass-strøm ised stirre dimensjoner og å forårsake at den førstnevnte trenger inn i strømmen, hvorved en strgtøa av smeltet glass avgis til nevnte sone for der å trekkes. Flere stråler kan stå i forbindelse iaed en og samme hovedstrøm. In particular, French Patent No. 2,223,318 describes the formation of pairs of counter-rotating vortices in a zone of mutual influence achieved by directing a gas jet known as a secondary jet or carrier jet against a main gas stream of larger dimensions and causing the former to penetrate in the flow, whereby a strgtøa of molten glass is emitted to the said zone to be drawn there. Several beams can be connected to one and the same main current.

videre er det i fransk søknad nr. 76.3788<*>} beskrevet å utføre trekkingen fortrinnsvis i to trinn, et fyrste trinn som skjer i hver sekundserstråle, jaeædet andre trinn skjer i de tilsvarende soner for gjensidig påvirkning med hovedstrømmen. furthermore, it is described in French application no. 76.3788<*>} to carry out the drawing preferably in two stages, a first stage which takes place in each secondary beam, and the second stage takes place in the corresponding zones for mutual influence with the main stream.

I den søknad blir sekundærstråler sluppet ut i en viss avstand fra hovedstrømmen og fra kilden for tilførsel av trekkbart materiale og disse stråler forstyrres av et deflektorsystem. Mere spesielt blir sekundærstrålene som blåses ut fra en serie munninger rettet mot overflaten av en deflektor sos forårsaker avbøyning og strømning av de avbøyde stråler i retning av hovedstrøsnaen. Ved inntrengning i hovedstrømmen skaper disse avbøyde stråler soner for gjensidig påvirkning sed par av virvler og der skjer trekkingen sos antydet ovenfor. Det er også beskrevet å anordne strålene i forhold til deflektoren på en slik måte at deres støt mot overflaten av deflektoren forårsaker at de spres ut sidelengs og strålene er videre så nær hverandre at ved siden av hverandre anordnede stråler støter mot hverandre nær den frie kant av deflektoren. Denne deflektor og dette sassmenstøt mellois strålene forårsaker dannelse av par av virvler og soner med lavt trykk, hvilke soner er anordnet just nedstrøms ved kanten av deflektoren, hvorved omgivende gass eller luft føres inn i disse soner. In that application, secondary jets are emitted at a certain distance from the main stream and from the source of supply of drawable material and these jets are disturbed by a deflector system. More specifically, the secondary jets blown out from a series of nozzles are directed at the surface of a deflector so as to cause deflection and flow of the deflected jets in the direction of the main jet. Upon penetration into the main current, these deflected rays create zones for mutual influence between pairs of vortices and there the pulling takes place as indicated above. It is also described to arrange the beams in relation to the deflector in such a way that their impact against the surface of the deflector causes them to spread out laterally and the beams are further so close to each other that adjacently arranged beams collide with each other near the free edge of the deflector. This deflector and this thrust between the jets causes the formation of pairs of vortices and low pressure zones, which zones are arranged just downstream at the edge of the deflector, whereby ambient gas or air is introduced into these zones.

Virvlene dannes på kanten av hver stråle og oægir derfor hver sone aed lavt trykk der strømmen er tilsynelatende lacainær. Strøm<p>ene av smeltet "glass innføres til disse soner sied laEinffirstriste, hvorved avgivelsen av strømmer av glass til syste&et kan stabiliseres. Hver strøift av glass føres deretter med strålen og bringes til den tilsvarende sone for gjensidig påvirkning som dannes ved inntrengning av strålen inn i hoved-strømmen og glasset trekkes i denne sone. The vortices form at the edge of each jet and therefore occupy each zone of low pressure where the flow is apparently lacinar. The streams of molten glass are introduced to these zones by a single shaker, whereby the release of streams of glass into the system can be stabilized. Each strand of glass is then carried with the jet and brought to the corresponding zone of mutual influence formed by the penetration of the jet into the main flow and the glass is drawn in this zone.

Foreliggende oppfinnelse foreser på samme raåte soia søknad nr. 76.3788** dannelse av soner £or gjensidig påvirkning Ved inntrengning av stråler inn i en hovedstrøia og trekking av strømtser av glass i disse soner» men strålene fremstilles på forskjellig såte o&avgivelsen av strømmene av smeltet glass til disse stråler inntrer i forskjellige stillinger. The present invention, on the same basis as application no. 76.3788**, provides for the formation of zones £or mutual influence by the penetration of rays into a main stream and the drawing of currents of glass in these zones" but the rays are produced on different seeds and the discharge of the streams of molten glass until these rays enter different positions.

I henhold til foreliggende oppfinnelse opprettes det et antall suksessive stråler som er anordnet i avstand fra hverandre og nær en konveks føringsflate og disse stråler og gassen soa de induserer bringes til avbøyning ved hjalp av et konvekst føringselement til hvis overflate hver strøm adherer. Tverrsnittet for hver stråle er større langs den konvekse overflate enn i en retning i rett vinkel på denne, slik at strålene strømmer over nevnte overflate og følger dennes kurvatur, penne def leks jon av en stråle som gis ved adhesjon til en krujnmet overflate er kjent so» Coanda-effekten. Avbøyningen langs den kon- veksé overflate forårsaker at et par tsot hverandre roterende virvler utvikles i hver stråles strømningsvei. Jtotasjorisret-ningen for vinklene og avstanden sielloia etter hverandre følgende stråler er slik at ved kontaktpunktet ved overflaten av førings-elementer vil den induserte gass drives inn i på forhånd bestemte romBiellos strålene. Strømaen av oisgivende luft eller gass som induseres mellom hver stråle er kvasilaroinåer på føringsoverflaten og strøninen av smeltet glass innføres inn i hver laminærstrøat-ningssone anordnet mellom to ved siden av hverandré"liggende stråler. Denne avgivelse av glass inn i sonene iaeå " lo laminær-strøianing muliggjør at strøauaene av glass stabiliseres noe ner perfekt. Pra disse soner.blir hver glasstrøm deretter ført inn i strøianingsveien for en vav strålene og underkastes der en priaser trekking. Ifølge den foretrukkede utførelsesform av oppfinnelsen og for å oppnå finere fibrer, er det imidlertid foresett at hovedgåsstrømmen som allerede nevnt benyttes i kom-binasjon iced sekundjerstrålene og disses førings el essent. Hver strøa av glass so© drives inn i strømningsveien for en stråle blir partielt trukket og deretter båret inn i sonen for gjensidig påvirkning soia oppstår i samarbeid meå hovedstrømmen for der å trekkes i et andre trinn slik det skal forklares nedenfor. According to the present invention, a number of successive jets are created which are arranged at a distance from each other and close to a convex guide surface and these jets and the gas they induce are deflected by means of a convex guide element to whose surface each stream adheres. The cross-section for each beam is greater along the convex surface than in a direction at right angles to it, so that the beams flow over said surface and follow its curvature, pende flection of a beam which is given by adhesion to a curved surface is known as » The Coanda effect. The deflection along the convex surface causes a pair of mutually rotating vortices to develop in the flow path of each jet. The direction of rotation for the angles and the distance between successive beams is such that at the point of contact at the surface of the guide elements the induced gas will be driven into the predetermined space of the Biellos beams. The flow of deicing air or gas induced between each jet is quasi-array on the guide surface and the stream of molten glass is introduced into each laminar flow zone arranged between two adjacent jets. This discharge of glass into the zones is laminar sprinkling enables the sprinkling of glass to be stabilized somewhat less perfectly. Through these zones, each glass stream is then led into the scattering path for a wave of rays and subjected there to a priaser drawing. According to the preferred embodiment of the invention and in order to obtain finer fibres, it is intended, however, that the main gas flow as already mentioned is used in combination with the secondary jets and their guiding electricity. Each strand of glass so© is driven into the flow path for a jet is partially drawn and then carried into the zone of mutual influence soia occurs in cooperation with the main flow to be drawn in a second step as will be explained below.

Selv om systemet består av først å rette3trøEmene av glass jaellom strålene for deretter å bringe deis inn i dis3e„ muliggjøres det at tilførselen av slåss er raegefc effektivt sta-bilisert på grunn av det faktuia at sonene meft ijlarainærstrøsning befinner seg p£ en fast mekanisk struktur, nemlig overflaten av føringselementet. Although the system consists of first straightening the glass tubes around the jets and then bringing them into the mist, it is possible that the supply of fire is effectively stabilized due to the fact that the zones with rainwater bedding are located on a fixed mechanical structure , namely the surface of the guide element.

Den følgende beskrivelse gitt under henvisning til tegningene viser klart fordelene og de forskjellige gjenstander for oppfinnelsen og beskriver spesielt trekking i to trinn uten brudd av strøaiæene av trekkbart materiale. Figur 1 viser skjematisk et opprisa av hovedelexaen-tene i en apparatur for fiberdannelse og sasling av fibrer ifølge op<p>finnelsen, der visse deler er vist i snitt. Figur 2 er?-et skjematisk riss i perspektiv og i større målestokk av hovedelementene i fiberfremstillingsappara-turen omfattende flere fiberdanningssentra, visse deler er i snitt og andre skåret vekk for å vise visse karakteristiske trekk The following description given with reference to the drawings clearly shows the advantages and the various objects of the invention and particularly describes drawing in two stages without breaking the strips of drawable material. Figure 1 schematically shows an outline of the main elements in an apparatus for fiber formation and sieving of fibers according to the invention, where certain parts are shown in section. Figure 2 is a schematic diagram in perspective and on a larger scale of the main elements of the fiber-making apparatus comprising several fiber-forming centers, certain parts being in section and others cut away to show certain characteristic features

ved systemet. by the system.

Figur 3 er et vertikalsnitt i forstørret isålestokk og tatt i et plan sons. går gjennom en stråleeBiisjonsaunning og som viser de forskjellige elementer i et fiberdannings3enter. Figur k er et vertikalsnitt tilsvarende figur 3» sen i det plan 3om går gjennom glasstilførselssunningen, dvs. et plan Etelloia to ved siden av hverandre liggende stråleemisjons-raunninger.. Figure 3 is a vertical section in an enlarged ice sole log and taken in a plane view. goes through a radiation examination and which shows the different elements in a fiber formation center. Figure k is a vertical section corresponding to figure 3" later in that plane 3om passes through the glass supply tunnel, i.e. a plane Etelloia two side-by-side radiation emission roundings..

Pigur 5 viser råere spesielt visse dimensjoner som man så ta&ed i betraktning når isan oppretter driftsbetingelsene for å gjennomføre en foretrukket fresigangsaåte ifølge oppfinnelsen, for et fiberdanningssenter. Figur 6 er et skjematisk riss i forstørrelse langs linjen VI-VI i figur 5 og Figur 7 er et horisontalriss langs linjen VII-VII som også antyder visse dimensjoner soro må tas med i betraknihg. Figur 5 shows more particularly certain dimensions that were taken into account when creating the operating conditions for carrying out a preferred milling method according to the invention, for a fiber formation center. Figure 6 is an enlarged schematic view along the line VI-VI in Figure 5 and Figure 7 is a horizontal view along the line VII-VII which also suggests certain dimensions that must be taken into account.

Onder den første henvisning .til'fig.. 1, angir referansetallet 10 en generator slik30*a en brenner meå en dyse 11 som blåser ut en gasstrøm B. Denne hovedstrøiagenerator såtes sted luft og brensel gjennom en rørledning 12. In the first reference to fig. 1, the reference number 10 denotes a generator such as a burner with a nozzle 11 which blows out a gas stream B. This main flow generator is supplied with air and fuel through a pipeline 12.

I fig. 2 kan man se stråleeraisjonsEiunningene 22a, 22b, 22c, 22d, 22e og 22f som blåser ut stråler fra, tsanifold-boksen 13. Disse suksessive munninger er anbragt i avstand fra hverandre og anordnet langs et konvekst føringselement 14. De er større i retning langs den ledende kant av fØringsele&entet. In fig. 2 can be seen the jet ejection nozzles 22a, 22b, 22c, 22d, 22e and 22f which blow out jets from the tsanifold box 13. These successive nozzles are spaced apart and arranged along a convex guide element 14. They are larger in the longitudinal direction the leading edge of the guide element.

enn i retning loddrett på dette. Videre kan de deles ved sym-metriplanen i rette vinkler på føringselementet og fortrinnsvis også parallelle med hverandre. than in a direction perpendicular to this. Furthermore, they can be divided by the plane of symmetry at right angles to the guide element and preferably also parallel to each other.

Ifølge en foretrukket utførelses foras av oppfinnelsen er strålee?ai3jons!aunningene tilsynelatende regulære der for-holdet mellom de to dimensjoner i munningen er antydet senere under henvisning til figurene 5 og 6. According to a preferred embodiment of the invention, the jet ion openings are apparently regular where the relationship between the two dimensions in the opening is indicated later with reference to figures 5 and 6.

Figurene 1 og 4 viser at strålene b, c, d og e til å begynne aied blåses ut nær den ledende kant av den kruzssiede føringselement 14 og i en retning i det vesentlige tangensielt på overflaten hvorved kjernen av hver stråle nøyaktig følger den kruauåede flate slik som antydet ved kjernen bc i strålen b i figur 3» På grunn av posisjonen og formen for utblåsningsiaunningene slik at den større side av hver stråle befinner seg i kontakt med den krusraede fØringsoverflate, blir strålene underkastet Coanda-effekten, dvs. at de adherer til den konvekse pverflate Figures 1 and 4 show that the jets b, c, d and e are initially blown out near the leading edge of the cross-shaped guide element 14 and in a direction substantially tangential to the surface whereby the core of each beam exactly follows the cross-shaped surface as as indicated by the core bc of the jet b in Figure 3" Due to the position and shape of the exhaust vents so that the larger side of each jet is in contact with the corrugated guide surface, the jets are subjected to the Coanda effect, i.e. they adhere to the convex surface

av elementet 14 når de strømmer langs denne og underkastes derfor en defleksjon langs en vei som i det vesentlige følger krusi-Bingen for overflaten. Strømiaen av hver stråle, f.eks. den for strålen so®blåses ut av munningen 22b, forårsaker samtidig en induksjon av oragivende luft eller gass, hvorved de kombinerte virkninger av defleksjon og induksjon av luft gir grunn til et par virvler antydet skjematisk ved 23b-23b når det gjelder strålen b i figur 2, i ofsrådet der denne stråle er vist. Strømmene av indusert luft er vist med piler i figurene 2, 3 og 4. of the element 14 when they flow along this and are therefore subjected to a deflection along a path which essentially follows the Krusi-Bingen for the surface. The current of each beam, e.g. that of the jet so® blown out of the mouth 22b, simultaneously causes an induction of non-releasing air or gas, whereby the combined effects of deflection and induction of air give rise to a pair of vortices indicated schematically at 23b-23b in the case of jet b in figure 2 , in the ofsrådet where this ray is shown. The flows of induced air are shown by arrows in figures 2, 3 and 4.

Slik det fremgår av figur 2*er rotasjonsretningen for virvlene 23b rettet iaot de laterale kanter, spesielt strålen b og for hver stråle generelt. På grunn av det faktum at stråle-etaisjonsiaunningehe er anbragt i avstand fra hverandre i lateral retning^vil den omgivende gass eller luft induseres sielloa to ved siden av hverandre liggende stråler og strøraaer over overflaten av føringseleiaentet 14 i en kvasilaminær str^aining og i samme generelle retning som strømningen av strålene. Disse områder med laminærstrøfnning representere^ i figur 2 ved stiplede linjer på overflaten av føringselementet og de karakteriseres ved et relativt lavt trykk og en viss stabilitet eller sere nøy-aktig fravær av: turbulens. Spissene 16 soa sater stseltet glass til innretningen er anordnet mellons strålene, fortrinnsvis i stillinger slik at strøtaraene av glass tilføres sonene meå laminær-strømning melloia strålene. Glasset såtes fra en kilde antydet skjematisk ved 15 omfattende en bøssing 17 som har en serie spisser anbragt i avstand fra hverandre. Det smeltede glass strøiaraer gjennom raatespissene 16 sois ender i munninger 25 soa fordelaktig muliggjør at det dannes seg til spissene koner av glass T som deretter oisdannes til ;:strØraiaer av glass S. Figur 2 viser en serie av slike koner Tb, Tc, Td og Te, hver anordnet i^et plan mellom to ved siden av hverandre liggende stråler, og det skal bemerkes at konen Tb avgir en strø» av glass som deretter trer inn i strålen b?t:mens konen Te og Td gir strømmer av glass som trer inn i de respektive strømninger av stråler c og d. For å oppnå denne fordeling av strøraiaer av glass langs de respek- As can be seen from Figure 2*, the direction of rotation of the vortices 23b is directed towards the lateral edges, especially the beam b and for each beam in general. Due to the fact that the jetting units are spaced apart in the lateral direction, the surrounding gas or air will be induced by two adjacent jets and jets across the surface of the guide element 14 in a quasi-laminar pattern and in the same general direction as the flow of the rays. These regions with laminar striations are represented in Figure 2 by dashed lines on the surface of the guide element and they are characterized by a relatively low pressure and a certain stability or almost complete absence of: turbulence. The tips 16 are filled with tempered glass until the device is arranged between the jets, preferably in positions so that the streamers of glass are supplied to the zones with laminar flow between the jets. The glass is seeded from a source indicated schematically at 15 comprising a bushing 17 which has a series of points arranged at a distance from each other. The molten glass flows through the tube tips 16 so ends in mouths 25 which advantageously enables cones of glass T to be formed at the tips which are then formed into tubes of glass S. Figure 2 shows a series of such cones Tb, Tc, Td and Te, each arranged in a plane between two adjacent beams, and it should be noted that the cone Tb gives off a stream of glass which then enters the beam b?t: while the cones Te and Td give streams of glass which enters the respective flows of rays c and d. In order to achieve this distribution of scattering areas of glass along the respec-

tive stråler, er det foretrukket å forskyve glassleveringsspissene 16 og soro en konsekvens derav konene T ®ot en av de ved siden av hverandre liggende stråler, mens man lar i3eia forbli i plan anordnet mellom disse stråler slik soni nevnt ovenfor. Denne ssyisaiet riske anordning av saatespissene vil forklares nesrmere nedenfor under henvisning til figur 6. Denne asymmetri er tive beams, it is preferred to displace the glass delivery tips 16 and consequently the cones T ®to one of the adjacent beams, while allowing the i3eia to remain arranged in a plane between these beams as mentioned above. This systematic arrangement of the seed tips will be explained in more detail below with reference to Figure 6. This asymmetry is

sterkt ønskelig for det forsiål å sikre at hver strøm av glasset kosrnør inn i en gitt stråle* highly desirable for the purpose of ensuring that each stream of the glass cosrnor into a given beam*

Figur 3 er et skjematisk riss igjennom sysrøetri-planet for eaisjonsnumningen 22b og for den tilsvarende stråle b. Matespissen 16, glasskonen Tb og strøsaiaen S som trer inn i strålen b er derfor sett i opprisa i dette tilfelle. Snittet i figur k er på den annen side tatt gjennom planet for zsatespissen 16 som danner glasskonen Tb, og de nevnte deler er derfor vist i snitt. Figure 3 is a schematic view through the systray plane for the eission numming 22b and for the corresponding beam b. The feeding tip 16, the glass cone Tb and the straw saw S which enters the beam b are therefore seen in the elevation in this case. The section in figure k, on the other hand, is taken through the plane of the zsate tip 16 which forms the glass cone Tb, and the aforementioned parts are therefore shown in section.

Den nedre del S<*>av en glasstrøm er representert The lower part S<*>of a glass flow is represented

i stiplede linjer i figur U for å antyde at det er i planet for strålen b og at denne stråle derfor bærer strøsiraen inn i sonen for gjensidig påvirkning med hovedstrømmen B. in dashed lines in figure U to suggest that it is in the plane of jet b and that this jet therefore carries the litter into the zone of mutual influence with the main current B.

Strømningen av hver stråle i figur 2 skal tolkes - som følger: I osirådet nær nedstrøniskanten av førings element et IM, er virvlene spesielt godt utformet og oppnår sin æaksiætale kraft slik det er antydet ved 23b. Intensiteten minsker deretter progressivt etter hvert som strålene beveger seg nedstrøms, ps denne reduksjon i intensitet er antydet ved de vage linjer 23c som opptrer der strålen er vist omtrent midtveis mellom nedstrøasskanten av føringseleisentet 14 og det området der strålen trenger inn i hovedstrømmen* The flow of each jet in Figure 2 is to be interpreted - as follows: In the osi region near the down-stream ice edge of the guide element an IM, the vortices are particularly well formed and achieve their axial force as indicated by 23b. The intensity then decreases progressively as the jets move downstream, ps this reduction in intensity is indicated by the vague lines 23c which appear where the jet is shown approximately midway between the downstream edge of the guide element 14 and the area where the jet penetrates the main flow*

Når den nar-rmer seg hovedstrømmen, har gasstrålen. selv oss intensiteten for virvelbevegel3ene reduseres i hver stråle og virvlene blander seg med andre deler av strømningen og smelte- sanæten med disse, fressdéles tilstrekkelig kinetisk energi ao® helhet til å trenge inn i hovedstrømmen og å danne par av virvler 24b, 2<*>lc, 2ftd. Red andre ord har den sammen-smeltede strømning fremdeles en høyere kinetisk energi pr. volumenhet enn hovedstrømmen.. Måten disse virvler danner seg på i sonen for gjensidig påvirkning er allerede forklart i detalj i de publikasjoner s£<>>je er nevnt ovenfor og det er derfor tilstrekkelig å gjenta at bortsett fra de betingelser som3tår i forbindelse saed de respektive kinetiske energier, benyttes det en sekundsrstråle so®nar sindre tverrsnitt i.en retning på t<y>ers av hovedstrømmen enn nevnte ho veds trøm for å danne sonen for gjensidig påvirkning. Sekundærstrålen er foretrukket av mindre tverrsnitt enn hovedstrømmen. When it approaches the main stream, the gas jet has even though the intensity of the eddy motions is reduced in each jet and the eddies mix with other parts of the flow and melt with these, sufficient kinetic energy is released as a whole to penetrate into the main flow and to form pairs of eddies 24b, 2<*> lc, 2ftd. In other words, the fused flow still has a higher kinetic energy per unit of volume than the main current.. The way in which these eddies form in the zone of mutual influence has already been explained in detail in the publications s£<>>je mentioned above and it is therefore sufficient to repeat that apart from the conditions which respective kinetic energies, a second beam is used so that the cross-section is in a direction of t<y>ers of the main current than the said main current to form the zone of mutual influence. The secondary stream is favored by a smaller cross-section than the main stream.

Et av de karakteristiske trekk for stråleeæisjons-systemet som beskrevet ovenfor har forbindelse Bied diraensjonene for,strålene og de tilsvarende munninger. Det er tilrådelig å benytte emisjonssiunnin&er sora er større i retning førings elementet enn i rette vinkler på dette og fortrinnsvis rektangulære. Denne fona favoriserer adhesjon av strålene langs føringsover-flaten og utviklingen av de ønskede par av virvler i hver3tråle. Det skal. imidlertid bemerkes at kvadratiske ©unninger også kan. benyttes, selv om dette peker bort fra optiinale driftsbetingel-ser. One of the characteristic features of the jet emission system as described above relates to the dimensions of the jets and the corresponding orifices. It is advisable to use emission filters that are larger in the direction of the guide element than at right angles to it and preferably rectangular. This background favors adhesion of the jets along the guide surface and the development of the desired pairs of vortices in each trawl. It shall. however, it is noted that quadratic ©unnings can also. is used, even if this points away from optimal operating conditions.

Det skal også berøerkes at ifølge oppfinnelsen dannes virvlene uten.behov for at ved siden av hverandre liggende stråler treffer nsot hverandre og uten behov for nærvær av meka-niske konstruksjoner anordnet langs de laterale flater av hver stråle f or å kanalisere disse eller begrense dem. På grunn av det nevnte karakteristikum blir det røalig.å velge en hvilken som helst avstand mellom strålee&isjonsaiunningene forutsatt at avstanden er tilstrekkelig til å etterlate plass på overflaten av deflektoren lf og etter hverandre følgende stråler slik at omgivende indusert gass danner soner saed latsinærstrøasning inn i hvilke strØHffiiene av slåss kan avgis. It should also be noted that according to the invention the vortices are formed without the need for adjacent beams to hit each other and without the need for the presence of mechanical structures arranged along the lateral surfaces of each beam to channel them or limit them. Because of the aforementioned characteristic, it becomes reasonable to choose any distance between the beam emission openings, provided that the distance is sufficient to leave space on the surface of the deflector 1f and successive beams so that the surrounding induced gas forms zones of linear scattering into which The strØHffiis of fighting can be emitted.

Denne utførelsesforro av oppfinnelsen som er beskrevet ovenfor og soia erkarakterisert veddannelse av soner av laiainsjrstrøKmins på overflaten av et element sons utgjør en integral del av apparaturen, nemlig det konvekst krummede førings-eleraent 1*1» muliggjør at det kan oppnås en faeget høy stabilitet ikke bare i di3se soner» men også i de nærliggende deler av strålene, noe som understøtter en stabilisering av tilførselen av glass til systemet. This embodiment of the invention which is described above and which is characterized by the formation of zones of laining current on the surface of an element which forms an integral part of the apparatus, namely the convexly curved guide element 1*1" makes it possible to achieve a particularly high stability not only in di3se zones" but also in the nearby parts of the beams, which supports a stabilization of the supply of glass to the system.

De kinetiske energier for stråle og for hovedstrøa påvirkes av. diverse faktorerp spesielt hastigheten og tempera turene for stråle og strøm. Fordi densiteten for gassen varierer mad temperaturen, er temperaturene en bestessaende parameter. The kinetic energies for the jet and for the main jet are affected by various factors, especially the speed and temperature of the jet and current. Because the density of the gas varies with the temperature, the temperatures are the most telling parameter.

I visse patentpublikasjoner slik soss patent nr* 2.223.318 som In certain patent publications such as soss patent no* 2,223,318 which

er nevnt ovenfor, har strålen og hovedstrømmen begge temperaturer seget høyere enn romtemperatur, f.eks. temperaturer i størrelsesorden 800°C henholdsvis 1580°C, selv om det i tall-rike tilfelle er foretrukket å bruke en stråle som har©eget lavere temperatur, f.eks. noe ner romtamperatur. For tilførsel av gass for strålen er det derfor mulig å benytte en hvilken soni helst luftkilde i stedet for en brenner eller en annen oppvarmings-innretning. Videre kan strålehastigheten reduseres inntil den er under den for hovedstrømmen og strålen vil allikevel ha tilstrekkelig kinetisk energi tii;å auliggjøre en inntrengning i hovedstrø&iaen og danne en sone for gjensidig påvirkning inne-holdende de virvler soei benyttes for trekking av strømmen av glass i hovedstrømmen. is mentioned above, the jet and the main stream both have temperatures higher than room temperature, e.g. temperatures in the order of 800°C and 1580°C respectively, although in many cases it is preferred to use a beam that has a lower temperature, e.g. slightly below room temperature. For the supply of gas for the jet, it is therefore possible to use any air source instead of a burner or another heating device. Furthermore, the jet speed can be reduced until it is below that of the main stream and the jet will still have sufficient kinetic energy to enable penetration into the main stream and form a zone of mutual influence containing the vortices used for pulling the flow of glass into the main stream.

Det skal også påpekes at strålene i forbindelse neå det krusamede føringselement og den spesielle posisjon som er beskrevet ovenfor for tilførsel av glass kan benyttes alene for å bevirke trekking, isen det er foretrukket f: også å benytte hoved-strømmen og å kombinere denne raed stråler for å underkaste hver glasstrøm en totrinns trekking, en i strømningen av hver stråle og den andre i sonen for gjensidig påvirkningEied hovedstrømmen. Det skal nu henvises til figurene 5>6 og 7 for å forklare visse parametere. Figur 5 representerer skjematisk hovedelementene for fiberfrerøstillingssystemet ifølge oppfinnelsen, nemlig innretningen for å danne hovedstrøtsiaen, stråle-eBjisjonsinnretningen, det konvekse føringseleraent som avbøyer strøgen og som danner virvlene i strålen samt kilden for til-førsel av trekkbart materiale. I denne figur og i figurene 6 og 7 er gitt symboler som identifiserer forskjellige parametere slik sob dimensjoner og vinkler det henvises til i tabellene nedenfor som viser både egnede områder og variasjoner av dimensjoner og vinkler samt de foretruken verdier. It should also be pointed out that the jets in connection with the crimped guide element and the special position described above for the supply of glass can be used alone to effect traction, although it is preferred f: also to use the main stream and to combine this series of jets to subject each glass stream to a two-stage draw, one in the flow of each beam and the other in the zone of mutual influenceEied the main stream. Reference must now be made to figures 5>6 and 7 to explain certain parameters. Figure 5 schematically represents the main elements for the fiber release system according to the invention, namely the device for forming the main beam, the beam eBjision device, the convex guide element which deflects the beam and which forms the vortices in the beam as well as the source for supplying drawable material. In this figure and in figures 6 and 7 symbols are given which identify different parameters such as sob dimensions and angles that are referred to in the tables below which show both suitable areas and variations of dimensions and angles as well as the preferred values.

Slik30jhvist i figur 6, er avstanden mellom glass-tilfØrselsEunningene i det vesentlige den samme sos mellos de suksessive sysametriplan for stråleejaisjonssaunningene. Videre er hver glasstilførselsspiss slik anordnet at en strøm av glas3S avgis mellom to ved siden av hverandre liggende stråler inn i sonen for laminærstrømning som dekker den kruminede førings el esiient 1^, men helst i en stilling sora er forskjøvet fra midtlinjen. Spissen som er anordnet nærmere en stråle enn den ved siden av liggende avgir en strøs?av glass som deretter alltid trer inn i strømningsveien for øen nærmest beliggende stråle og det på en seget stabil taåte. As shown in Figure 6, the distance between the glass supply openings is essentially the same as that between the successive symmetry planes of the beam ejection openings. Furthermore, each glass supply tip is so arranged that a stream of glass 3S is emitted between two adjacent jets into the zone of laminar flow covering the curved guide el esiient 1^, but preferably in a position which is offset from the center line. The tip, which is arranged closer to a jet than the one next to it, emits a stream of glass which then always enters the flow path of the jet closest to the island and that in a very stable manner.

Antallet fiberdanningssentre kan gå opp i 150, men i en normal fiberdanningsapparatur for glass eller tilsvarende termoplastisk materiale, har en egnetbøssing omkring 70 tilførselsspisser. Uttrykket "tilførselsaunning" for trekkbart materiale slik det benyttes i beskrivelsen skal tolkes på aieget generell siåte. Uttrykket kan angi enten en enkelt munning eller en serie taunninger eller en tilførselsspalt i forbindelse aed en rekke av stråler so?a strømmer over det krusaraede førings element* Hår det gjelder tilfeller der munninger er erstattet av en spalt, er denne plassert på tvers av hovedstrømmen og fortrinnsvis nedstrøms en rekke stråler i forbindelse med føringa-eleæentet, hvorved trekkbart aateriale sosa avgis fra spalten oppdeles i en serie koner og strømmer under påvirkning av strålene o.g de strøjsiaer som induseres av disse. The number of fiber forming centers can go up to 150, but in a normal fiber forming apparatus for glass or similar thermoplastic material, a suitable bushing has about 70 feed tips. The expression "supply opening" for drawable material as used in the description must be interpreted in a very general sense. The term can denote either a single orifice or a series of orifices or a supply slit in connection with a series of jets which flow over the curved guide element* As it applies to cases where orifices are replaced by a slit, this is placed across the main flow and preferably downstream a number of jets in connection with the guide element, whereby the tractable aerial material released from the slot is divided into a series of cones and flows under the influence of the jets and the stroysias induced by them.

Det skal også bemerkes at driftsbetingelsene for et system ifølge foreliggende oppfinnelse vil variere i forhold til diverse faktorer, f*eks. de karakteristiske egenskaper for materialet som skal oisdannes til fibrer. It should also be noted that the operating conditions for a system according to the present invention will vary in relation to various factors, e.g. the characteristic properties of the material to be formed into fibres.

Slik som antydet ovenfor, er oppfinnelsen anvende-lig ved trekking ©v et vidt område av trekkbare materialer. Temperaturen i bussingen eller i tilførselskilden vil selvfølge-lig variere ålt etter det spesielle materialet sosa '-.skal omdannes til fibrer og når det gjelder trekking av glass eller andre uorganiske termoplastiske røaterialer, vil temperaturen vanligvis variere innen et område på ca. 1400 til 1800°C. For en konven-sjonell glass-s&EHBensetning er temperaturen i bøssingen o&kring l480°C.. As indicated above, the invention is applicable for drawing a wide range of drawable materials. The temperature in the bushing or in the supply source will of course vary depending on the particular material to be converted into fibers and when it comes to drawing glass or other inorganic thermoplastic materials, the temperature will usually vary within a range of approx. 1400 to 1800°C. For a conventional glass S&EH assembly, the temperature in the bushing is around 1480°C..

Enhetstrekkeaastigheten kan variere fra 20 til 150 kg pr. isuahing pr. 2* 1 tilser der 50 til 80 kg er typiske verdier. • .Visse verdier son) henger sammen sed strålen og hovedstrømmen er også viktioe»slik det er antydet i tabellene nedenfor, der følgende symboler er benyttet: The unit pulling speed can vary from 20 to 150 kg per isuahing per 2* 1 see where 50 to 80 kg are typical values. • .Certain values son) are connected sed the beam and the main current are also viktioe»as indicated in the tables below, where the following symbols are used:

ps trykk ps pressure

T = temperatur T = temperature

V = hastighet V = velocity

masse pr. enhet svoluia mass per unit svoluia

Hvis både gasstråler og hovedstrøss ben<y>ttes, har hver gasstråle en høyere kinetisk energi pr. enhetsvolum enn hovedstrømmen, slik som forklart ovenfor. Det kan f.eks. benyttes en stråle ised en kinetisk energi pr. enhetsvolura lik 10 ganger den for hovedstrøisfåen. If both gas jets and main jets are used, each gas jet has a higher kinetic energy per unit volume than the main stream, as explained above. It can e.g. a beam is used with a kinetic energy per unit volume equal to 10 times that of the main litter sheep.

Claims

1.. Method for the production of fibers from a drawable material using sass currents, characterized in that a number of successive jets are created at a distance from each other and close to a convex guide surface, whereby the jets and the currents they induce are deflected by flow along and adhesion to the convex guide surface, where the induced litter forms zones of laminar bedding on this convex guide surface between adjacent jets and the litter of drawable material is delivered to the roasiét between the jets inside the zones for laminar bedding, where the litter is "carried along and drawn into the flow path for the rays.

2. Method according to claim 1, characterized in that the cross-section for each beam is larger in the direction along the guide surface than in the direction perpendicular to it.

3- Method according to claims 1 and 2, characterized in that a pair of counter-rotating vortices is formed on the lateral edge of each beam by deflection of the beams along the convexly curved guide surface. whereby the zones, of larrd<p>ær strøstning are formed on said guide surface when induction currents are located between pairs of vortices lying next to each other.. - :

4. Method according to claims 1 to 3" characterized in that the beams have 3yrajKetriplan perpendicular to the convex guide surface.

5* '•'•• .. Method according to any sois of the preceding claims, characterized in that the flow' of tractable material is delivered to the zones for laid-near bedding© in positions which are laterally displaced with respect to the planes sou are equidistant from two consecutive rays.

6. Method according to any one of claims 1 to 5> characterized in that a main gas stream has a larger cross-section than the jets are created and directed across. the deflected rays, whereby the latter each have a kinetic energy per volume unit soss is greater than that of the main threshing floor to penetrate the latter and create zones With mutual influence to which the streams of partially drawn material are supplied to be subjected to further drawing.

7.. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that the flow path of the deflected jets is directed downwards in the direction of the main flow"

8. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that the temperature in the gas jets is close to boiling temperature. .

9* Apparatus for the release of fibers from a drawable material comprising at least one emission device for blowing out gas jets and a source for the supply of drawable material equipped with at least one supply mouth, characterized in that the erosion troughs (22) for the gas jets are placed at a distance from each other in the lateral direction and placed along a guide element (14) close to the beams and with a convex surface so that it deflects their spreading direction and that the supply source (16,17) for drawable material is arranged opposite it convex surface of the guide element to direct flows of the material against the stresses induced by the rays in zones located between these on the curved surface of the element.

10. Apparatus according to claim 9, characterized in that each beam emission mouth is larger in the direction parallel to the guide element than in the direction perpendicular to it.

11. Apparatus according to claims 9 and 10, characterized in that the guide edge of the guide element lies close to the jets that flow over the convex surface and that the mouths (25) for supplying material located between the jets are offset in relation to the center position.

12. Apparatus according to claims 9 to 11, characterized in that the beam emission mouths have a plane of symmetry perpendicular to the convex guide element.

13. Apparatus according to claims 9 to 12, characterized in that each beam emission mouth is essentially rectangular. I<2>*.

Apparatus according to any one of claims 9 to 13, characterized in that the beam emission mouths are arranged so that one of the surfaces delimiting the beams is substantially tangential to the part of the curved surface which is close to the guide edge.

15. Apparatus according to any one of claims 9 to 14, characterized in that it comprises a generator (10, 11) which creates a main current (B) with larger cross-section than the rays and directed across the deflected rays, and crossing these.