NO772660L

NO772660L - WAVE DAMPER DEVICE.

Info

Publication number: NO772660L
Application number: NO772660A
Authority: NO
Inventors: Denis Henry Desty; Roger Duckworth
Original assignee: British Petroleum Co
Priority date: 1976-07-30
Filing date: 1977-07-26
Publication date: 1978-01-31
Also published as: DE2734259A1; CA1065626A; FR2359937A1; JPS5318232A; GB1580326A

Description

Oppfinnelsen vedrører reduksjon av væskebølgehøyder, og mer spesielt reduksjon av sjøvannsbølgehøyder i nærheten av marine konstruksjoner og lignende. The invention relates to the reduction of liquid wave heights, and more particularly the reduction of seawater wave heights in the vicinity of marine structures and the like.

Bølgereduksjons- eller dempningsinnretninger kan dimensjoneres for å beskytte forskjellige operasjoner som varie-rer fra oljeboring og produksjonsplattformer, lastebøyer, skips-bergning og andre arbeider på åpen sjø på utsatte steder i havet, til fiskoppdrettssteder eller lystbåthavner i elvemunninger. Wave reduction or attenuation devices can be designed to protect various operations that vary from oil drilling and production platforms, loading buoys, ship salvage and other works on the open sea in exposed places in the sea, to fish farms or marinas in estuaries.

Det er en hensikt med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe et flytende bølgedempningssystem som i det vesentlige omdanner bølgeenergi hvorved bølgehøyden reduseres under gjen-nomgangen mot den installasjon som skal beskyttes. It is an aim of the present invention to provide a floating wave damping system which essentially converts wave energy whereby the wave height is reduced during the passage towards the installation to be protected.

Det er således ifølge oppfinnelsen tilveiebragt en bølgedempningsinnretning som omfatter en eller flere fleksible beholdere som er beregnet på å bli delvis eller helt fylt med -en væske og en innretning for forbindelse av disse ved siden av hverandre og en innretning for å gjøre beholderne flytende, idet den øvre og den nedre flate på hver beholder trekkes mot hverandre i et antall sammentrekningspunkter for dannelse av en rynket flåtestruktur hvorved en motstand mot væskebevegelse inne i hver beholder dannes. Thus, according to the invention, a wave damping device is provided which comprises one or more flexible containers which are intended to be partially or completely filled with a liquid and a device for connecting these next to each other and a device for making the containers liquid, the upper and lower surfaces of each container are drawn against each other in a number of contraction points to form a wrinkled raft structure whereby a resistance to fluid movement within each container is formed.

Beholderne er fortrinnsvis opphengt slik at i stille vann vil den øvre flate av beholderen ligge i vannflaten eller ned til en maksimal dybde på 1/10 av bredden til innretningen. The containers are preferably suspended so that in still water the upper surface of the container will lie in the water surface or down to a maximum depth of 1/10 of the width of the device.

(Bredden er her definert som dimensjonen for innretningen som ligger langs retningen for den innfallende bølge som skal reduseres i høyde, og lengden er dimensjonen i rett vinkel til bredden langs bølgetoppene.) (The width is defined here as the dimension of the device that lies along the direction of the incident wave to be reduced in height, and the length is the dimension at right angles to the width along the wave crests.)

Beholderne er fortrinnsvis oppbygget av et fleksibelt stoff, slik at når de er fylt vil et mønster av forbindelser eller sammentrekningspunkter mellom de øvre og nedre flater av beholderen bevirke at topp- og bunnflatene blir sammenrynket. Deres indre konstruksjon gir en motstand mot fri bevegelse for væsken i beholderen, men mest fordelaktig bør det ikke være noe skott som fullstendig forhindrer væskestrømmen fra front til bakside, dvs. i bredderetning. The containers are preferably constructed of a flexible material, so that when filled, a pattern of connections or contraction points between the upper and lower surfaces of the container will cause the top and bottom surfaces to contract. Their internal construction provides a resistance to free movement of the liquid in the container, but most advantageously there should be no bulkhead that completely prevents the flow of liquid from front to back, i.e. in the width direction.

De øvre. og nedre-flater.i beholderen er forbundetThe upper ones. and lower-surfaces.in the container are connected

for å tilveiebringe en mostand mot væskestrøm i beholderen og fortrinnsvis er de øvre og nedre flater av beholderne forbundet slik at tykkelsen for beholderen ved sammentrekningspunktet er fra 0 - 50 % av den oppblåste maksimale tykkelse for beholderen. Med den oppblåste maksimale tykkelse er ment tykkelsen for beholderen med dens totale volum (som definert nedenfor). Dette kan oppnås f. eks. ved å forbinde motsatte flater ved benyttel-se av en ringsveis. Hvert sammentrekningspunkt kan være av enhver egnet form, f. eks. sirkulært, heksagonalt, elliptisk eller rektangulært med krummede ender. Hvis asymmetriske former benyttes, er den største dimensjon for formen fortrinnsvis i rett vinkel til bredden for innretningen. Alternativt kan de øvre og nedre flater ganske enkelt trekkes nærmere sammen, f. eks. ved hjelp av en egnet form for sammenklemming, forming eller en stropp for å tilveiebringe motstand mot væskestrømmen i beholderen uten at de motsatte flater berører hverandre. Flaten for sammentrekningspunktene omfatter fra 2 - 30 % av det totale flateareal for. beholderen. I en utførelse av oppfinnelsen er sammentrekningspunktene fortrinnsvis anordnet i parallelle rekker, og i en annen foretrukket utførelse er hver rekke forskjø-vet i forhold til den andre. to provide a resistance to liquid flow in the container and preferably the upper and lower surfaces of the containers are connected so that the thickness of the container at the point of contraction is from 0 - 50% of the inflated maximum thickness of the container. By the inflated maximum thickness is meant the thickness of the container with its total volume (as defined below). This can be achieved e.g. by connecting opposite surfaces using a ring weld. Each contraction point can be of any suitable shape, e.g. circular, hexagonal, elliptical or rectangular with curved ends. If asymmetric shapes are used, the largest dimension of the shape is preferably at right angles to the width of the device. Alternatively, the upper and lower surfaces can simply be drawn closer together, e.g. by means of a suitable form of clamping, forming or a strap to provide resistance to the flow of liquid in the container without the opposing surfaces touching each other. The surface for the contraction points comprises from 2 - 30% of the total surface area for. the container. In one embodiment of the invention, the contraction points are preferably arranged in parallel rows, and in another preferred embodiment, each row is offset in relation to the other.

Fortrinnsvis har forbindelsen eller sammentrekningspunktene mellom de øvre og nedre flater hull som passer gjennom dem, slik at ved bruk av innretningen den væske hvis bølgehøyde skal reduseres kan passere gjennom hullene. Disse hull har fortrinnsvis en flate på 1 - 50 % av det totale flateområde for de øvre og nedre flater av innretningen. Tilstedeværelsen av hullene hjelper til å redusere tendensen for beholderen til å dykke når den utsettes for vannstrøm. Også bølgedempningsinnretningen kan ha en fleksibel flytende krave,, f.eks. av skum med lukkede celler, rundt sin omkrets for ytterligere å redusere enhver ned-dyppingstendens. Preferably, the connection or contraction points between the upper and lower surfaces have holes that fit through them, so that when using the device, the liquid whose wave height is to be reduced can pass through the holes. These holes preferably have an area of 1 - 50% of the total surface area for the upper and lower surfaces of the device. The presence of the holes helps to reduce the tendency of the container to dive when exposed to water flow. The wave damping device can also have a flexible floating collar, e.g. of closed cell foam around its perimeter to further reduce any sinking tendency.

Beholderen er utformet for å ha en bredde og en lengde som er flere ganger større enn tykkelsen når den er fylt med væske, og fortrinnsvis har hver beholder en bredde mellom 10 og 3 0 ganger den maksimale beholdertykkelse når den er fylt med væske. Beholderne har vanligvis en større bredde enn lengde, men beholdere med en større lengde enn bredde kan også benyttes. The container is designed to have a width and a length several times greater than the thickness when filled with liquid, and preferably each container has a width between 10 and 30 times the maximum container thickness when filled with liquid. The containers usually have a greater width than length, but containers with a greater length than width can also be used.

Enhver lengde for bølgebryter kan oppbygges ved forbindelse av beholdere med hverandre for å oppnå den ønskede be-skyttelse. Fortrinnsvis bør forbindelsene utføres langs bredderetningen. Any length of breakwater can be built up by connecting containers to each other to achieve the desired protection. Preferably, the connections should be made along the width direction.

Beholderne kan fortøyes for å ligge, nær hverandreThe containers can be moored to lie close to each other

med en jevn eller varierende åpning mellom seg for å bygge opp et større område med effektiv bølgebrytning. with a uniform or varying opening between them to build up a larger area of effective wave refraction.

Oppdriften for beholderne kan plaseres lokalt eller fordelt. I en utførelse har oppdriftslegemene form av skum med lukkede celler som er fordelt over flatene til beholderne. Fortrinnsvis er skummet fordelt jevnt over enten den øvre flate eller den nedre flate av beholderne. Skum kan skjæres bort ved sammentrekningsstedene. Alternativt kan de øvre og nedre flater av beholderen inneholde fordelt oppdrift i form av mange luft-fylte lommer. The buoyancy for the containers can be placed locally or distributed. In one embodiment, the buoyancy bodies are in the form of foam with closed cells which are distributed over the surfaces of the containers. Preferably, the foam is distributed evenly over either the upper surface or the lower surface of the containers. Foam can be cut away at the contraction points. Alternatively, the upper and lower surfaces of the container can contain distributed buoyancy in the form of many air-filled pockets.

I en annen utførelse for oppfinnelsen kan fleksible luftkamre bli forbundet til beholderne ved forbindelsen mellom modulene. Flytelegemer kan innføres i noen eller alle inntryk-ninger i den sammenrynkede konstruksjon av de oppblåste beholde-, re. In another embodiment of the invention, flexible air chambers can be connected to the containers at the connection between the modules. Floating bodies can be introduced into some or all indentations in the shriveled construction of the inflated containers.

For å bevirke bølgedempning over området for de be-tingelser som opptrer ved et valgt sted, kan innretningen hen-siktsmessig dimensjoneres for å gi den krevede ytelse for den lengste bølgelengde og den største bølgehøyde (topp til dal) In order to effect wave attenuation over the range of the conditions that occur at a selected location, the device can be suitably dimensioned to provide the required performance for the longest wavelength and the greatest wave height (peak to trough)

som er angitt for stedet.which is specified for the location.

Tykkelsen for beholderen er fortrinnsvis 0,3 - 10 m. Breddedimensjonen bør fortrinnsvis være 10 - 200 m. Den totale lengde for bølgebryterinnretningen, av en eller flere adskilte lengdeenheter, bestemmes av den flate for beskyttet vann som kreves. Formen for den ferdige bølgebryterinstallasjon kan væ-re rett eller krummet. Den totale form bestemmes av formen for beholderne og utlegningsstillngene for fortøyningslinene. The thickness of the container is preferably 0.3 - 10 m. The width dimension should preferably be 10 - 200 m. The total length of the breakwater device, of one or more separate length units, is determined by the area of protected water required. The shape of the finished breakwater installation can be straight or curved. The overall shape is determined by the shape of the containers and the layout positions of the mooring lines.

Beholderne er fortrinnsvis fremstilt av et polymerbe-lagt syntetisk stoff, i hvilket polymeren kan ha form av et skum med lukkede celler. Foretrukkede stoffer er polyester og nylon, og det mest foretrukkede materiale er nylonforsterket gummiark. Typiske tykkelser som benyttes er mellom 0,5 og 20 mm. Alternativt kan ikke-armerte elastiske polymerark, f. eks. av gummi, benyttes, som når de er fylt har egenskaper som en ballong eller en blære. Igjen kan polymeren ha_ utforming som et skum av lukkede celler. The containers are preferably made of a polymer-coated synthetic material, in which the polymer can take the form of a foam with closed cells. Preferred fabrics are polyester and nylon, and the most preferred material is nylon reinforced rubber sheet. Typical thicknesses used are between 0.5 and 20 mm. Alternatively, non-reinforced elastic polymer sheets, e.g. of rubber, are used, which when filled have properties like a balloon or a bladder. Again, the polymer can be designed as a foam of closed cells.

Fortøyningssnorene kan være forbundet til fleksible lastfordelingsbjeiker som er fordelt i breddekantene til beholderne. Ved en foretrukket utførelse kan imidlertid fortøyningen bli oppnådd ved å føre en primærline mellom to punkter som kan være ankre eller fartøyer og ved å ta et antall sekundære snorer fra primærsnoren til den nærmeste kant på bølgebryteren. Disse sekundære snorer er innstilt i lengde, slik at de vil trekke primærsnoren i en grunn kurve og kanten til bølgebryteren holdes i den ønskede form. Nett kan benyttes som en erstatning for de sekundære snorer. Denne anordning kan dubliseres for å fortøye andre kanter av bølgebryteren hvis nødvendig. I en alternativ utførelse kan kanten på bølgebryteren fremstilles i en kurve for å eliminere behovet for sekundære snorer. The mooring lines can be connected to flexible load distribution beams which are distributed along the width edges of the containers. In a preferred embodiment, however, the mooring can be achieved by running a primary line between two points which may be anchors or vessels and by taking a number of secondary lines from the primary line to the nearest edge of the breakwater. These secondary lines are set in length so that they will pull the primary line in a shallow curve and the edge of the breakwater is held in the desired shape. Nets can be used as a substitute for the secondary cords. This device can be duplicated to moor other edges of the breakwater if necessary. In an alternative embodiment, the edge of the breakwater can be produced in a curve to eliminate the need for secondary cords.

Fyllingen av væske i beholderne er fortrinnsvis stør-re enn 75 % av det totale volum og kan økes for. å gi et statisk fylletrykk i posen på opptil 0,2 kg/cm 2 over atmosfærisk trykk ved toppflaten til beholdervæsken. Med det totale volum for beholderen er ment volumet til beholderen når den flyter på væske-flaten og er fylt med væske til et indre trykk på 0,035 kg/cm<2>over atmosfærisk trykk ved toppflaten til beholdervæsken. The filling of liquid in the containers is preferably greater than 75% of the total volume and can be increased too. to provide a static fill pressure in the bag of up to 0.2 kg/cm 2 above atmospheric pressure at the top surface of the container liquid. By the total volume of the container is meant the volume of the container when it floats on the liquid surface and is filled with liquid to an internal pressure of 0.035 kg/cm<2> above atmospheric pressure at the top surface of the container liquid.

Oppfinnelsen innbefatter også en fremgangsmåte for dempning av væskebølger hvorved: a) en bølgedempningsinnretning (som beskrevet ovenfor) utlegges med sin lengde i rett vinkel til den innfallende bølgeret-ning, og b) at mesteparten av de øvre flater på innretningen ligger i vannflaten eller under stille væskenivå. The invention also includes a method for damping liquid waves whereby: a) a wave damping device (as described above) is laid out with its length at right angles to the incident wave direction, and b) that most of the upper surfaces of the device lie in the water surface or below quiet fluid level.

Oppfinnelsen skal i det følgende nærmere beskrives ved hjelp av et eksempel som er fremstilt på tegningene, som viser: fig. 1 et planriss av en type A- beholder med sammentrekningspunkter i en 4 - 5 utforming, In the following, the invention will be described in more detail with the help of an example shown in the drawings, which show: fig. 1 a plan view of a type A container with contraction points in a 4 - 5 design,

fig. 2 et planriss av en type B beholder med sammentrekningspunkter i en 5 - 6 utforming, fig. 2 a plan view of a type B container with contraction points in a 5 - 6 design,

fig. 3 et planriss av en utlagt bølgebryter omfatt-ende fem type A og fem type B beholdere med tilhørende flytelegemer og fortøyningsliner, fig. 3 a plan view of a laid out breakwater comprising five type A and five type B containers with associated floating bodies and mooring lines,

fig. 4 forholdet mellom bølgehøydereduksjon, bølge-lengde og væskefyllingen for en bølgebryter, fig. 4 the relationship between wave height reduction, wave length and the liquid filling for a breakwater,

fig. 5 et antall forskjellige måter å forme sammentrekningspunktene på beholderne, fig. 5 a number of different ways of shaping the contraction points on the containers,

fig. 6 et skjematisk riss av en bølgebryter av fire beholdere når den er utlagt på åpent vann. fig. 6 is a schematic view of a four vessel breakwater when laid out in open water.

Fig. 1 viser en type A beholder 1 med dimensjoner på ca. 5,8 x_-.12.ni... Beholderne 1 er fremstilt av et nylonstoff som er belagt med 656 g/m 2 polykloropren/naturgummiblanding. Strekkstyrken for stoffet var i støttelsesorden 63 kg/cm varp og 36 kg/cm veft, "trouser tear" 23 kg. Fig. 1 shows a type A container 1 with dimensions of approx. 5.8 x_-.12.ni... The containers 1 are made of a nylon fabric which is coated with 656 g/m 2 polychloroprene/natural rubber mixture. The tensile strength for the fabric was in order of support 63 kg/cm warp and 36 kg/cm weft, "trouser tear" 23 kg.

Den fordelte oppdrift for type A beholderne ble anordnet ved hjelp av (ikke vist) 9 mm tykt etylenvinylacetat (EVA) skum med lukkede celler som er festet til øverst på den indre flate av beholderne Al og A2 og til den ytre nedre flate på beholderne A3, A4 og A5. Oppdriften som ble tilveiebragt ved hjelp av skummet var ca. 600 kg pr. beholder. The distributed buoyancy for the type A containers was provided by means of (not shown) 9 mm thick ethylene vinyl acetate (EVA) closed cell foam attached to the upper inner surface of containers A1 and A2 and to the outer lower surface of containers A3 , A4 and A5. The buoyancy provided by the foam was approx. 600 kg per container.

Omkretsoppdrift på ca. 8 kg/m ble anordnet ved hjelp av 6000 x 150 c 60 mm blokker av EVA skum bundet fast til kantene på beholderne. Circumferential buoyancy of approx. 8 kg/m was arranged using 6000 x 150 c 60 mm blocks of EVA foam bonded to the edges of the containers.

Sammentrekningspunktene 2 ble dannet i en 4 - 5 anordning rundt 300 mm diameterhull 3 ved koldbinding av et stof f or-sterket bånd til topp-, og bunnflatene på beholderen (se fig. 5). Avstanden mellom kantene til hullene 3 var 850 mm og ga en maksimal oppblåst tykkelse for beholderen på 540 mm. Ventilene 4, 5 ble anordnet for fylling og måling av det indre trykk, og gli-delåser 6 ble benyttet for hurtig tømming av beholderen. The contraction points 2 were formed in a 4 - 5 device around a 300 mm diameter hole 3 by cold bonding a fabric-reinforced band to the top and bottom surfaces of the container (see fig. 5). The distance between the edges of the holes 3 was 850 mm and gave a maximum inflated thickness for the container of 540 mm. The valves 4, 5 were arranged for filling and measuring the internal pressure, and zippers 6 were used for rapid emptying of the container.

Detaljer i konstruksjonen av type A beholderne erDetails of the construction of the type A containers are

vist på tabell 1.shown in Table 1.

Fig. 2 viser en type B beholder 7 med tilsvarende dimensjoner som type A beholderen 1. To tilsvarende nylon/butyl gummi/nylon laminatmaterialer ble benyttet for konstruksjon av beholderen. (I) Strekkstyrken var i størrelsesorden 4 0 kg/cm (varp) og 36 kg/cm (veft) og "trouser tear" var 22 kg. (II) Strekkstyrken var 57 kg/cm (varp og veft) og "trouser tear" var 34 kg (varp) og 27 kg (veft). Fig. 2 shows a type B container 7 with similar dimensions to the type A container 1. Two corresponding nylon/butyl rubber/nylon laminate materials were used to construct the container. (I) The tensile strength was in the order of 40 kg/cm (warp) and 36 kg/cm (weft) and "trouser tear" was 22 kg. (II) The tensile strength was 57 kg/cm (warp and weft) and trouser tear was 34 kg (warp) and 27 kg (weft).

Den fordelte oppdrift for type B beholderne var tilveiebragt ved hjelp av et 6 mm tykt EVA skum med en oppdrift på 400 kg/beholder festet til den ytre nedre flate av beholderen 7. The distributed buoyancy for the type B containers was provided by means of a 6 mm thick EVA foam with a buoyancy of 400 kg/container attached to the outer lower surface of the container 7.

Omkretsoppdrift, fylling og trykkavlastningsventiler var tilsvarende som på type A beholderne. Detaljer i konstruksjonen av type B beholderne er vist på tabell 1. Circumferential buoyancy, filling and pressure relief valves were similar to those on the type A containers. Details of the construction of the type B containers are shown in table 1.

Sammentrekningspunktene 8 ble tilveiebragt i en 5 -The contraction points 8 were provided in a 5 -

6 anordning rundt hull 9 med 300 mm diameter. Sammentrekningspunktene 8 var stukkede sirkulære dobbeltlag (fig. 5) som var koldbundet på plass med sirkulære hull 9 skåret ut etter bind-ingen . 6 arrangement around hole 9 with 300 mm diameter. The contraction points 8 were stitched circular double layers (fig. 5) which were cold bonded in place with circular holes 9 cut out after bonding.

Fig. 3 viser en bølgebryter 10 som omfatter ti fleksible vannfylte beholdere 11 som er forbundet parallelt med små gap mellom seg. Fem av beholderne er av type A (Al - 5) og de andre fem er av type B (B6 - 10). Det totale område for beholderne har dimensjoner på 63 x 11 m. Oppdriften for beholderen var slik at de øvre flater plasket i vannflaten. Fig. 3 shows a breakwater 10 which comprises ten flexible water-filled containers 11 which are connected in parallel with small gaps between them. Five of the containers are of type A (Al - 5) and the other five are of type B (B6 - 10). The total area for the containers has dimensions of 63 x 11 m. The buoyancy of the container was such that the upper surfaces splashed in the water surface.

Fortøyningssystemet for bølgebryteren ble bygget opp på følgende måte. Fire primærtau 12 med en diameter på 20 mm av polypropylen ble holdt i parabolisk form av moringer og bøyer 13. Kantene til beholderne 11 ble festet til de primære tau 12 ved hjelp av nylonsnorer 14 med 6 mm diameter i en sik-sakutfonn-ing. Denne anordning holder bølgebryteren på plass når den utsettes for bølger og tidevannskrefter. The mooring system for the breakwater was constructed as follows. Four primary ropes 12 with a diameter of 20 mm of polypropylene were held in parabolic form by moorings and buoys 13. The edges of the containers 11 were attached to the primary ropes 12 by means of nylon cords 14 with a diameter of 6 mm in a zig-zag formation. This device holds the breakwater in place when it is exposed to waves and tidal forces.

Når bølgebryteren 10 er foldet ut og fortøyet, kan de enkelte beholdere 11 fylles med vann. Ti forseglede skumfylte 25 liters plastkar som hver inneholdt en 35 ampere-timers, 12 volts akkumulator innvendig og en 12 volts 6800 liter/time lensepumpe på utsiden ble benyttet for å fylle bølgebryteren. Den første fylling tok ca. 3 timer. Ytelsen til.bølgebryteren ble bedømt med bølgebryterbøyer 15 som 'var plasert foran og bak bølgebryteren og på en side hvor en referansebøye ikke var under påvirkning av bølgebryteren. Eksempler for de resultater som-ble oppnådd v^ed sjøforsøk er angitt i tabell 2. When the breakwater 10 is unfolded and moored, the individual containers 11 can be filled with water. Ten sealed foam-filled 25 liter plastic tubs each containing a 35 ampere-hour, 12 volt accumulator inside and a 12 volt 6800 liter/hour bilge pump on the outside were used to fill the breakwater. The first filling took approx. 3 hours. The performance of the breakwater was assessed with breakwater buoys 15 which were placed in front of and behind the breakwater and on a side where a reference buoy was not under the influence of the breakwater. Examples of the results obtained in sea trials are given in table 2.

Fig. 4 viser de resultater som ble oppnådd for bølge-dempning og L/B-forholdet, hvor L er vannets bølgelengde og B er breddedimensjonen for bølgebryteren under anvendelse av en bølgetank med forskjellig vannfylling. Bølgebryteren omfatter tre beholdere. Hver beholder var utformet av to 2078 x 1219 mm ark av nylonforsterket polyvinylklorid som var sveiset langs kantene. Sammentrekningspunktene besto av sveisede ringer med 64 mm diameter i en 3 - 4 parallell rekkeformasjon. Oppdriften var tilveiebragt ved strimler av 2 - 3 mm plastskum med lukkede celler som var bundet til de øvre og nedre flater av beholderne. Fig. 4 shows the results obtained for wave attenuation and the L/B ratio, where L is the wavelength of the water and B is the width dimension of the breakwater using a wave tank with different water filling. The breakwater comprises three containers. Each container was formed from two 2078 x 1219 mm sheets of nylon-reinforced polyvinyl chloride that were welded along the edges. The contraction points consisted of welded rings with a diameter of 64 mm in a 3 - 4 parallel row formation. Buoyancy was provided by strips of 2-3 mm plastic foam with closed cells which were attached to the upper and lower surfaces of the containers.

Den bølgetank som ble benyttet hadde en lengde på 15,2 m, en bredde på 3,6 m og en vanndybde på 900 mm. Bølger ble dannet ved en ende med en hydraulisk drevet kam og ved den andre ende var en strand som minimaliserte bølgerefleksjonen. The wave tank that was used had a length of 15.2 m, a width of 3.6 m and a water depth of 900 mm. Waves were created at one end with a hydraulically driven comb and at the other end was a beach that minimized wave reflection.

Resultatene viser en økning av bølgehøyde som absor-beres med graden av vannfylling opp til en fylling på ca. 100 liter. Ved større fylling avtar bølgehøydereduksjonen. Det totale fyllingsvolum for beholderen ble betraktet å være ca. 126 liter. The results show an increase in wave height that is absorbed with the degree of water filling up to a filling of approx. 100 liters. With greater filling, the wave height reduction decreases. The total filling volume for the container was considered to be approx. 126 litres.

Fig. 5a og b viser to måter å fremstille sammentrekningspunktene på, hvorved på fig. 5a de øvre og nedre flater av stoffet er koldbundet til en delvis forsterket gummibånddel, og på fig. 5b er de øvre og nedre flater til stoffet koldbundet til et sirkulært stukket dobbeltlag. Fig. 5a and b show two ways of producing the contraction points, whereby in fig. 5a the upper and lower surfaces of the fabric are cold-bonded to a partially reinforced rubber band part, and in fig. 5b, the upper and lower surfaces of the fabric are cold bonded to a circular stitched double layer.

Claims

1. Wave damping device, characterized in that it comprises one or more flexible containers which are intended to be partially or completely filled with a liquid, and a device for connecting these next to each other and a device for keeping the containers afloat, as they upper and lower surfaces of each container are drawn against each other at a number of contraction points to form a pleated raft structure where a resistance to fluid movement within each container is provided.

2. Wave damping device according to claim 1, characterized in that the thickness of the container at the contraction point is 0 - 501% of the inflated maximum thickness of the container.

3. Wave damping device according to claim 2, characterized in that the upper and lower surfaces of the container at the contraction points are connected by binding or stitching.

4. Wave damping device according to claims 1 - 3, characterized in that the area for the contraction points is between 2 and 30% of the total area for the container.

5. Wave damping device according to claims 1-4, characterized in that the shape of the contraction point for the container is circular, hexagonal, elliptical, rectangular or rectangular with curved ends.

6. Wave damping device according to claims 1 - 4, characterized in that the shape of the contraction point is asymmetrical and that the largest dimension of the shape is essentially at right angles to the width of the device.

7. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized by several holes leading from the upper to the lower surface of the container, which holes pass through the contraction points at which the upper and lower surfaces of the container are drawn towards each other.

8. Wave damping device according to claim 7, characterized in that the holes occupy 1 - 50% of the surface of the container.

9. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the upper and lower surfaces of the container are attached to a band.

10. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the contraction points are arranged in parallel rows.

11. Wave damping device according to claim 10, characterized in that the contraction points in parallel rows are offset in relation to each other.

12. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the filling of liquid in the container is 75% or more of the total volume of the container.

13. Wave damping device according to claim 12, characterized in that the static liquid pressure in the bag is up to 0.21 kg/cm 2 above atmospheric pressure.

14. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the liquid in the container is water.

15. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that it comprises several containers which are connected to each other along the width direction of the device.

16. Wave damping device according to one or more of claims 1-15, characterized in that several containers are spaced apart and connected to each other in an essentially parallel design.

17. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that each container has a width between 10 and 30 times the maximum container thickness when it is filled with liquid.

18. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the thickness of the container is between 0.3 and 10 m.

19. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the width is between 10 and 200 m.

20. Wave damping device according to claims 15 - 19, characterized in that at least part of the buoyancy device is arranged in the form of flexible air chambers which are connected to the containers and located at the connection between the containers.

21. Wave damping device according to one or more of claims 1-19, characterized in that the buoyancy device has the form of gas-filled pockets which are distributed over the surfaces of the containers.

22. Wave damping device according to claim 21, characterized in that the gas-filled pockets are foam with closed cells.

23. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the container is made of a synthetic substance.

24. Wave damping device according to claim 23, characterized in that the synthetic material is a polyester, a nylon, a rubber or a nylon-reinforced rubber surface or a laminate of one or more polymers.

25. Wave damping device according to claim 23, characterized in that the sheet has a thickness of 0.5 - 20 mm.

26. Wave damping device according to claims 23 - 25, characterized in that the substance is coated with a polymer in the form of a foam with closed cells.

27. Wave damping device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the device is held in place by means of mooring lines.

28. Wave damping device according to claim 27, characterized in that the mooring device comprises that a primary line is routed between two mooring points or anchors and that a number of secondary lines are routed from the primary line to the nearest edge of the device.

29. Wave damping device as described above with reference to fig. 1-6.

30. Method for reducing the liquid wave whereby a) a wave reduction device according to one or more of claims 1 - 29 is laid out with its length at right angles to the incident wave direction, and b) the containers in the device are suspended so that in still liquid they will have their upper surfaces lying between just above the liquid surface and down to a depth of 1/10 of the width of the device.