NO771232L

NO771232L - APPARATUS FOR PREPARATION OF COMPRESSED SCRAP PELLETS

Info

Publication number: NO771232L
Application number: NO771232A
Authority: NO
Inventors: John Franklin Pelton
Original assignee: Union Carbide Corp
Priority date: 1976-04-12
Filing date: 1977-04-06
Publication date: 1977-10-13
Also published as: PT66420B; DE2619301A1; DK159277A; BE853449A; AR214067A1; NL7703905A; SE7704051L; BR7702251A; PT66420A; JPS52124776A; CA1058445A; FR2348052A1; ZA771684B; AU2409277A; GB1539970A; GR62390B; ES457691A1; JPS5513838B2

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører generelt etThe present invention generally relates to a

apparat for fremstilling av pelleter av avfall i fast form, og spesielt et apparat som er i stand til å komprimere opptrevibé.fc avfall o.l. i en slik grad at det dannes sammenhengende pelleter som forblir intakte ved pyrolysering i en vertikal S j aktoyn. apparatus for producing pellets of waste in solid form, and in particular an apparatus capable of compressing optrevibé.fc waste etc. to such an extent that coherent pellets are formed which remain intact upon pyrolysis in a vertical S j actoyn.

I løpet av de ssiste år er det gjort betydelige for-søk, for å utvikle ny teknologi for å kvitte seg med fast avfall på. en miljømessig akseptabel måte og ved samtidig gjen-vinning, så langt-dette er mulig, av de nyttige resurser som ligger i avfallet. En slik fremgansgmåte er beskrevet i Us patent 3.729,289, ifølge hvilket fast avfall mates direkte til en vertikal sjaktovn, hvor den brennbare andel av avfallet pyrolyseres - i. prinsippet til en brennstoff gass som bestå,;? av karbonmonooksyd og hydrogen - og hvor den ikke bjren.nba^e andel av avfallet fluidiseres til smeltet metall og slagg, In recent years, considerable research has been carried out to develop new technology to get rid of solid waste. an environmentally acceptable way and by simultaneously recycling, as far as possible, the useful resources contained in the waste. Such a procedure is described in US patent 3,729,289, according to which solid waste is fed directly to a vertical shaft furnace, where the combustible part of the waste is pyrolysed - i. the principle of a fuel gas consisting,;? of carbon monoxide and hydrogen - and where the non-negligible portion of the waste is fluidized into molten metal and slag,

En forbedring av fremgangsmåten som er beskrevet i ovenstående patentskrift er beskrevet av J.E. Anderson i US patent søknad 675.935 av 12. april 1976. Denne fremgangsmåte forutsetter at avfallet komprimeres til pellets som er sterke nok til å forbli intakte mens de beveger seg ned ggennom tørke- og pyrolysesonene i ovnen. Anderson fant a.t for .at av^allspelleter skal være sterke nok til å forbli sammenhengende, dvs. intakte, krever hans fremgangsmåte at de har større tetthet enn den som fremkommer ved ligningen: An improvement of the method described in the above patent is described by J.E. Anderson in US patent application 675,935 of April 12, 1976. This method requires that the waste be compressed into pellets that are strong enough to remain intact as they move down through the drying and pyrolysis zones of the furnace. Anderson found that in order for av^allspelter to be strong enough to remain coherent, i.e. intact, his method requires that they have a greater density than that which appears from the equation:

. hvor . where

D = pellet-tettheten (kg/m<3>) D = pellet density (kg/m<3>)

A = prosentandelen av uorganiske stoffer i avfallspelleten, A = the percentage of inorganic substances in the waste pellet,

Anderson oppdaget også at hvis avfallspelletene er tette, nok, slik at de har den nødvendige strukturelle styrke, vil tørking-ST- og pyrolysereaksjonene begrenses ved varmeover-føxi.ngs-'- og dif fus jonshastigheten i pelletene, og at for-holdet mellom overflateareel og volum av pelletene for et tilfredsstillende resultat bør være større enn gitt ved følgende ligning : Anderson also discovered that if the waste pellets are dense enough so that they have the necessary structural strength, the drying ST and pyrolysis reactions will be limited by the heat transfer and diffusion rates in the pellets, and that the relationship between surface area and volume of the pellets for a satisfactory result should be greater than given by the following equation:

hvor where

K, = overflate/volum^forholdetm<2>/m<3>K, = surface/volume^the ratio m<2>/m<3>

H = høyden av a vfallssjiktet i ovnen (m)H = height of the waste layer in the furnace (m)

G -= avfallstilførselshastigheten (metertonn/dag/m 2 avOvn.en.en tverrsnittsareal! ♦ G -= the waste supply rate (metretons/day/m 2 of Kiln.a.a cross-sectional area! ♦

Foreliggende oppfinnelse går ut på å tilveiebringe et apparat som er i stand til. å komprimere avfall til enkelte peileter, som har tilstrekkelig styrke til å forbli intakte mens de fortæres i en sjaktovn eller lignende. The present invention aims to provide an apparatus which is capable of to compress waste into individual gauges, which have sufficient strength to remain intact while consumed in a shaft furnace or similar.

Oppfinnelsen går videre ut på å tilveiebringe et kom-primerende pelleteringsapparat som er i stand til å mate sammenhengende avfallaspelleter til en ovn med regulerbar hastighet og på en slik måte at unnvikelse av brennbare og giftige gasser fra ovnen gjennom dennes innløpsport hindres. The invention further aims to provide a compacting pelletizing apparatus which is capable of feeding continuous waste pellets to a furnace at an adjustable speed and in such a way that the escape of flammable and toxic gases from the furnace through its inlet port is prevented.

Oppfinnelsen går dessuten ut på å tilveiebringe et apparat for komprimering av opptrevlet avfall til sammenhengende pelleter av passende størrelse og med en slik tetthet og styrke at de vil forbli i det vesentlige intakt mens de i en sjaktovn omdannes til en nyttig gass og en flytende uorganisk slagg eller rest. The invention further seeks to provide an apparatus for compressing shredded waste into coherent pellets of suitable size and of such density and strength that they will remain substantially intact while being converted in a shaft furnace into a useful gas and a liquid inorganic slag or remainder.

Ovenstående, og andre formål som vil fremgå av den detaljerte beskrivelse og kravene, oppnås ved oppfinnelsen som omfatter The above, and other purposes which will appear from the detailed description and the claims, are achieved by the invention which includes

Et apparat som er i stand til å fremstille pelleter av komprimert avfall med en tetthet på minst 320 kg/m 3 og som omfatter 1) et sylindrisk rør, med et komprimeringskammer hvis lengde er mindre enn den korteste kritiske lengde for avfallet som skal pelleteres, hvorved røret nær innløpet er forsynt med en tilførselsport i rørets sidevegg, og hvorved motstående åpne ende av røret danner utløpsporten, 2) en matetrakt for avfallet som skal komprimeres med en utløpsport som kommuniserer med rørets innløpsport, 3) en frem- og tilbake-gående, drevet støter i rør-innløpet og aksialt forløpende!., i flukt med dette, hvorved Støterens omkrets er i glidekontakt med rørets innervegg ogStøteren er i stand til å utøve - et trykk på minst 14 kg/cm<2>yed hvert slag og 41 et organ for å innsnevre avfallsstrømmen gjennomXøpet, slik. at graden (dvs. mengden) av innsnevring er variabel som. respons på, endringer iden kraftstDm kreves for å mate fremSøylen ay komprimert avfall i røret. An apparatus capable of producing pellets of compressed waste with a density of at least 320 kg/m 3 and comprising 1) a cylindrical tube, with a compression chamber whose length is less than the shortest critical length of the waste to be pelletized, whereby the pipe close to the inlet is provided with a supply port in the pipe's side wall, and whereby the opposite open end of the pipe forms the outlet port, 2) a feed hopper for the waste to be compressed with an outlet port communicating with the pipe's inlet port, 3) a reciprocating , the drive impinges in the pipe inlet and axially running!., flush with this, whereby the perimeter of the impinger is in sliding contact with the inner wall of the pipe and the impinger is able to exert - a pressure of at least 14 kg/cm<2>yed each stroke and 41 a device to narrow the flow of waste through the Xøpet, like this. that the degree (ie amount) of constriction is variable as. response to, changes in the force stDm required to feed the column and compacted waste into the pipe.

Fortrinnsvis omfatter apparatet viderePreferably, the apparatus further comprises

5)_ et o;rgan^for å lukke rørets mateport i sekvens-innstilling med nevnte frem- og-tilbakegående støter, slik at pørets innløpsport er åpen, når støteren befinner seg i tilbaketrukket stilling og lukket, mens støteren beveges frem, forbi rørets innløpsåpning. 5)_ a means for closing the tube feed port in sequence setting with said reciprocating pusher, so that the tube inlet port is open when the pusher is in the retracted position and closed, while the pusher is moved forward, past the tube's inlet opening.

Den foretrukne konstruksjon av nevnte innsnevringsorgan omfatter flere aksialt langstrakte fjærblad, som hvert utgjør en. seksjon i plan med rørveggen, er fleksibelt festet tii røret i. sinOppstrøms ende og bevegelige radialt innad eller utad fra røraksen i sin nedstrøms ende og har kantflater som er innbyrdes parallelle. The preferred construction of said narrowing member comprises several axially elongated spring blades, each of which constitutes one. section flush with the pipe wall, is flexibly attached to the pipe at its upstream end and movable radially inwards or outwards from the pipe axis at its downstream end and has edge surfaces that are mutually parallel.

En foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen omfatter to parallelle sylindriske rør, .< -hvilkes respektive innløpsporter har forbindelse med en enkelt tilførselstrakt, hvor de respektive støtere i hvert rør drives i tandem, slik at den ene er'utkjørt, når den andre er tilbaketrukket. Det foretrekkes videre at organet for lukking av innløpsportene utgjør en elektrisk drevet, roterende vinge, anordnet i traktens bunn, som kan drives sekvensinstilt med hver frem-og tilbakegående støter. Organer for avvanning av avfallet anordnet i rørets nedstrøms parti foretrekkes likeledes, likesom anordning av et gasstett hus som omslutter innsnevringsorganene og avvanningsorganene, slik at pelleteringsapparatet kan mate pellets direkte til en avfallsovn på en gasstett måte, A preferred embodiment of the invention comprises two parallel cylindrical tubes, whose respective inlet ports are connected to a single feed funnel, where the respective pushers in each tube are operated in tandem, so that one is extended when the other is retracted. It is further preferred that the means for closing the inlet ports constitutes an electrically driven, rotating vane, arranged in the bottom of the funnel, which can be driven sequentially with each reciprocating pusher. Means for dewatering the waste arranged in the downstream part of the pipe are likewise preferred, as is the arrangement of a gas-tight housing which encloses the constriction means and the dewatering means, so that the pelletizer can feed pellets directly to a waste furnace in a gas-tight manner,

I tegningen viser fig. 1 et sideriss, delvis iIn the drawing, fig. 1 a side view, partly in

snitt,, som illustrerer den foretrukne, dobbeltløpende ut-førelsesform av apparatet ifølge oppfinnelsen. section, which illustrates the preferred, double-running embodiment of the apparatus according to the invention.

Fig. 2 viser anordningen ifølge fig. 1 ovenfra.Fig. 2 shows the device according to fig. 1 from above.

Fig. 3 viser øvre parti av avvanningsorganet som benyttes: i. apparatet ifølge fig. 1 og 2 i større målestokk. Fig, 4 er et skjematisk sideriss som illustrerer, hvorledes apparatet ifølge oppfinnelsen fungerer for fremstilling av en tett pellet av opptrevlet avfall. Fig. 3 shows the upper part of the dewatering device which is used: i. the device according to fig. 1 and 2 on a larger scale. Fig, 4 is a schematic side view illustrating how the device according to the invention works for producing a dense pellet of unraveled waste.

Fig. 5 er et frontriss i et snitt etter linjen 5-5Fig. 5 is a front view in a section along the line 5-5

i fig, X r som illustrerer vingens drift.in fig, X r which illustrates the operation of the wing.

Fig, 6 er et len^deriss, delvis i snitt som illustrerer det innsnevringsorgan som vist i fig. 1 , i større målestokk. Fig. 7 er et tverrsnitt etter linjen 7-7 av innsnev-rip,gs.ejih.eten ifølge fig. 6. Fig, 8 er et tverrsnitt av røret med omkretsspor som Fig, 6 is a longitudinal view, partly in section, illustrating the narrowing device shown in fig. 1 , on a larger scale. Fig. 7 is a cross-section along the line 7-7 of the narrowing rib according to fig. 6. Fig, 8 is a cross-section of the pipe with a circumferential groove as

kan tas ut i i.nnerflaten\av røret for reduksjon av friksjonen. can be removed from the inner surface of the pipe to reduce friction.

Fig. 1 og 2 illustrerer i sideriss henholdsvis Oppriss det dobbeltløpede avfallspelleteringsapparat som danner et foretrukket utførelseseksempel av foreliggende oppfinnelse. Apparatet består av to identiske parallelle, sylindriske Fig. 1 and 2 illustrate in side view and elevation respectively the double barreled waste pelletizing apparatus which forms a preferred embodiment of the present invention. The device consists of two identical parallel, cylindrical

rør 1 og I', til hvilke avfall mates fra en felles trakt 3 gjennom innløpsporter 4 og 4' anordnet i toppene av de resp. rør 1 og 1', Avfallet rettes inn i rørene og holdes tilbake der ved hjelpt av en roterende vinge 5 (tydeligere vist i fig,- 5]_, Rørene 1 og 1' er hensikstsmessig fremstilt av flere flensede stålrørseksjoner somer boltet sammen på konvensjonell måte, -Pe flensede bakre ender av rørene 1 og 1' er boltet til, hydrauliske sylindere 2 og 2', som beveger; ikke Viste støtere, som er aksialt på linje med innløpsendene for hyert rør. Omkretsen av hver støter glir i kontakt med innerflaten, av hvert rør. Hver støter er i stand til å utøve et trykk i. overkant av 7 0 kg/cm 2 mot avfallet i røret, og er derved i stand til å komprimere avfallet til en tetthet på minst 320 kg/m 3 og å skyve det komprimerte avfall gjennom røret og ut gjennom utløpsportene 6 og 6'. Pelleteringsapparatet pipes 1 and I', to which waste is fed from a common funnel 3 through inlet ports 4 and 4' arranged in the tops of the resp. pipes 1 and 1', The waste is directed into the pipes and retained there by means of a rotating vane 5 (more clearly shown in fig,- 5]_, The pipes 1 and 1' are expediently made from several flanged steel pipe sections which are bolted together on conventional manner, -Pe flanged rear ends of pipes 1 and 1' are bolted to, hydraulic cylinders 2 and 2', which move; not Shown pushers, which are axially aligned with the inlet ends of hyed pipe. The circumference of each pusher slides in contact with inner surface, of each pipe Each rammer is capable of exerting a pressure of in excess of 70 kg/cm 2 against the waste in the pipe, and is thereby capable of compacting the waste to a density of at least 320 kg/m 3 and to push the compacted waste through the tube and out through the outlet ports 6 and 6'.

hviler på et rammefundament 7, til hvilket apparatet er festet ved hjelp av flere støtter 8. Den roterende vinge 5 drives ved hjelp av en konvensjonell drivanordning 9. Organer for avvanning av avfallet 10 og "11 er anordnet nær de ned- rests on a frame foundation 7, to which the apparatus is attached by means of several supports 8. The rotating vane 5 is driven by means of a conventional drive device 9. Organs for dewatering the waste 10 and "11 are arranged near the down-

strøms rørender. Øvre parti av disse er vist mer detaljert i fig. 3. Den variable innsnevringsenheten 12, som danner en seksjon av hvert rør 1 og 1', er vist mer detaljert i fig. 6 og 7, Utløpsenden.av innsnevringsenheten 12 står i for-bindelsen med utløpslednigen 13, hvis diameter er større enn rørets 1. current pipe ends. The upper part of these is shown in more detail in fig. 3. The variable constriction unit 12, which forms a section of each pipe 1 and 1', is shown in more detail in fig. 6 and 7, The outlet end of the narrowing unit 12 is in connection with the outlet line 13, the diameter of which is larger than that of the pipe 1.

For oppnåelse av en damptett tetning mellom apparatet pg en ovn, er rørene 1 og 1' omgitt av en fleksibel hylse 15, som forbidner utløpsporten med en ovn og huset 16, som omgir forreste ende av apparatet. Innsnevringsenheten 2 likesom avvanningsanordningen 10 og 11 er anordnet innenfor det damptette. hus 16, slik at gasser hindres, fra å unnvike til .atmosfæren,: Huset er forsynt med en dreneringsplugg 17, gjennom hvilken enhver væskeansamling enten kan tømmes periode-vis gjennom en passende ventil eller kontinuerlig gjennom en passende vannledning. Av sikkerehstshensyn er det anordnet en bruddmembEan 18 øverst i huset 16. Skjønt det kan benyttes, en, hvilken som helst drivanordning, som en pnevmatisk pumpe eller elektrisk, motor/for støterne,drives begge sylindrer 2<5§2'< fortrinnsvis med en enkelt hydraulisk drivenhet. De to parale.l.le rør drives i tandem. Når støteren i et peletterings-rør beveges tilbake, beveges den andre frem, slik at de til enhver tid er 180° f asef.orskjøvet. Dette forhold gjør det mulig å dele på en felles matetrakt, roterende vinge og et felles hydraulisk drivsystem, hvilket forenkler apparatet : To achieve a vapor-tight seal between the apparatus and an oven, the pipes 1 and 1' are surrounded by a flexible sleeve 15, which connects the outlet port with an oven and the housing 16, which surrounds the front end of the appliance. The narrowing unit 2, like the dewatering device 10 and 11, is arranged inside the vapor seal. housing 16, so that gases are prevented from escaping to the atmosphere: The housing is provided with a drain plug 17, through which any liquid accumulation can either be periodically drained through a suitable valve or continuously through a suitable water line. For safety reasons, a rupture member 18 is arranged at the top of the housing 16. Although it can be used, any drive device, such as a pneumatic pump or electric motor/for the pushers, both cylinders 2<5§2'< are preferably driven by a single hydraulic drive unit. The two parallel tubes are operated in tandem. When the pusher in a pelletizing tube is moved back, the other is moved forward, so that they are 180° offset at all times. This ratio makes it possible to share a common feed hopper, rotating vane and a common hydraulic drive system, which simplifies the device:

betydelig og gjør det rimeligere.significantly and makes it more affordable.

Skjønt apparatet ifølge fig. 1 og 2 er vist iAlthough the apparatus according to fig. 1 and 2 are shown in

. horisontal stilling, kan det også drives i skråstilling eller Vertikal stilling, hvis dette er ønskelig. Mens trakten 3, som vist i tegningen, står i forbindelse med rrrørene 1 og 1' gjennom porter 4 og 4' anbragt på toppen av rørenes sidevegger, kan trakten ha forbindelse med vertikalt anordnede rør ved at utløpsportene fra trakten anbringes i dennes sidevegger. . horizontal position, it can also be operated in an inclined position or vertical position, if this is desired. While the funnel 3, as shown in the drawing, is connected to the pipes 1 and 1' through ports 4 and 4' placed on top of the side walls of the pipes, the funnel can be connected to vertically arranged pipes by placing the outlet ports from the funnel in its side walls.

I dette tilfelle vil portene i rørene være anordnet i sidene av rørenes sidevegger. Under disse omstendigheter kan den roterende vinge 5 enten monteres i bunnen av trakten med drivakselen vertikalt anordnet eller det kan benyttes en annen mekanisme for forkomprimering og mating av avfallet til rørene. En mateanordning av side-til side skyver-typen, som mater'-rørene Vekselvis, kan benyttes for dette formål. In this case, the ports in the pipes will be arranged in the sides of the side walls of the pipes. Under these circumstances, the rotating vane 5 can either be mounted at the bottom of the hopper with the drive shaft vertically arranged or another mechanism can be used for precompressing and feeding the waste to the pipes. A feed device of the side-to-side pusher type, which feeds the tubes alternately, can be used for this purpose.

Det skal også bemerkes at skjønt apparatet ifølge oppfinnelsen fortrinnsvis benyttes i direkte forbindelse med en ovns tilførselsåpning, må det ikke være slik. Pelletene må således ikke mates direkte fra apparatet til ovnen. Det er f.eks. fullt ut mulig å montere apparatet på bakken og trans-portere pelletene straks eller noe senere til toppen av en sjaktovn og deretter mate pelletene til ovnen gjennom en gasstett matemekanisme. En av fordelene ved apparatet ifølge oppfinnelsen er imidlertid at den overflødiggjør en ekstra matemekanisme, idet apparatet er i stand til å mate de komprimerte pelleter direkte til ovnen uten at gasserltillates å unnvike til atmosfæren fra ovnen gjennom pelleteringsapparatet.-. • It should also be noted that although the apparatus according to the invention is preferably used in direct connection with a furnace's supply opening, this must not be the case. The pellets must therefore not be fed directly from the appliance to the oven. It is e.g. fully possible to mount the device on the ground and transport the pellets immediately or somewhat later to the top of a shaft furnace and then feed the pellets to the furnace through a gas-tight feeding mechanism. One of the advantages of the apparatus according to the invention, however, is that it eliminates the need for an additional feeding mechanism, as the apparatus is able to feed the compressed pellets directly to the furnace without allowing gases to escape to the atmosphere from the furnace through the pelletizer. •

Fig. 3 er et tverrsnitt i større målestokk av øvre del av en foretrukket avvanningsanordning 10 og 11. Denne består av tre plater 19, anordnet mellom de flensforsynte ender av to rørseksjoner 20 og 21, som er boltet sammen. Platene 19 er hver bare på en side utformet med utad utvidede spor 22. Når denne plate anbringes med sporsiden vendt mot den flate side av neste plate med små avstdndsstykker 23 mellom platene, dannes flere utad utvidede rom 24, som tillater at vann dreneres gjennom dem. Dreneringsanordninger kan anordnes ved hjelp av en valgfri konstruksjon som tillater væsken å unnvike fra innsiden av røret. Men det er viktig at det foreligger et tilstrekkelig antall porter, slik at det meste av væsken og luften i avfallet Fig. 3 is a cross-section on a larger scale of the upper part of a preferred dewatering device 10 and 11. This consists of three plates 19, arranged between the flanged ends of two pipe sections 20 and 21, which are bolted together. The plates 19 are each formed on one side only with outwardly widened grooves 22. When this plate is placed with the grooved side facing the flat side of the next plate with small spacers 23 between the plates, several outwardly widened spaces 24 are formed, which allow water to drain through them . Drainage devices can be provided by means of an optional construction that allows the liquid to escape from the inside of the pipe. But it is important that there is a sufficient number of ports, so that most of the liquid and air in the waste

komprimeres k-an utstøtes og dreneres. Dessuten må drenerings-portene være konstruert på en slik måte at de utvides utad, idet dette vil hindre portene fra å stoppes til med avfall. En hensiktsmessig portåpning 25 er 0,8 mm bred og utvidet til ca. 2,4 mm bredde. is compressed k-an is expelled and drained. In addition, the drainage gates must be constructed in such a way that they expand outwards, as this will prevent the gates from being clogged with waste. A suitable port opening 25 is 0.8 mm wide and extended to approx. 2.4 mm width.

Fig. 4 viser skjematisk hvordan apparatet ifølge oppfinnelsen virker ved fremstilling av pelleter P av opptrevlet avfall. Når det foreligger løst avfall R foran støteren 41 ovenfor det parti som er blitt klargjort av støterens fremadgående slag, vil vingen 5 (vist i fig. 5) skyve avfallet ned i rommet 42 som er blitt klargjort av støteren. Vingen holder der opptrevlede avfall i rørpartiet 4 2 mens støteren beveger seg gjennom det parti som ligger mellom punktene 0 Fig. 4 schematically shows how the device according to the invention works when producing pellets P from unraveled waste. When there is loose waste R in front of the pusher 41 above the part that has been prepared by the forward stroke of the pusher, the wing 5 (shown in Fig. 5) will push the waste down into the space 42 that has been prepared by the pusher. The vane holds unraveled waste in the pipe section 4 2 while the pusher moves through the section that lies between the points 0

og A av røret under trakten 3. Når støteren fortsetter sin bevegelse .mot høyre, vil alt materiale i volumet mellom punktene A og B bli innelukket og jo lengre støteren be- and A of the pipe under the funnel 3. When the pusher continues its movement to the right, all material in the volume between points A and B will be enclosed and the longer the pusher be-

veger seg mot høyre,desto mer komprimert blir avfallet i røret. Når det nykomprimerte avfall presses hardt nok mot en foreliggende klump S av komprimert avfall til høyre for det, vil hele søylen av komprimert avfall beveges mot høyre. Den kraft som kreves for å bevege dette materiale bestemmes av veggens friksjon og av innsnevringenes 12 virkning i rørsek-sjonen mellom punktene C og D. Summen av den friksjon som produseres av veggen og innsnevrerne bestemmer komprimeringstrykket som støteren utøver mot avfallet som nylig er til- moves to the right, the more compressed the waste becomes in the pipe. When the newly compacted waste is pressed hard enough against an existing lump S of compacted waste to the right of it, the entire column of compacted waste will move to the right. The force required to move this material is determined by the friction of the wall and by the action of the constrictions 12 in the pipe section between points C and D. The sum of the friction produced by the wall and the constrictions determines the compaction pressure that the rammer exerts against the newly added waste.

ført røret.led the pipe.

Avfallssøylen som beveges mot høyre består av det ovennevnte innelukkede materiale i røret mellom punktene B The waste column moving to the right consists of the above-mentioned trapped material in the pipe between points B

og D og det materiale som passer løst inn i utløpsledningen 13 mellom punktene D og-E. Den tette pellet P, "som kommer ut i enden av ledningen ved punkt E, vil falle ned i ovnen. Skjønt komprimeringsprosessen produserer betydelig kohesjon i avfalls-massen som dannes ved et slag av støteren ,dvs., en klump, and D and the material that fits loosely into the outlet line 13 between points D and E. The dense pellet P, "emerging at the end of the conduit at point E, will fall into the furnace. Although the compaction process produces considerable cohesion in the waste mass formed by a blow of the ram, i.e., a lump,

er det meget lite binding mellom etter hverandre følgende klumper eller de resulterende pelleter. Når materialet tømmes fra ledningen 13 ved E, vil det således lett brytes opp i grenseflatene mellom de. forskjellige pelleter. Når en stabil driftstilstand er nådd, vil såledees hvert slag avStøtereen produsere en pellet av det komprimerte avfall, som tømmes frs røret. Det skal bemerkes at betegnelsen "klump" there is very little bonding between successive clumps or the resulting pellets. When the material is emptied from the line 13 at E, it will thus easily break up at the interfaces between them. different pellets. When a stable operating condition is reached, each stroke of the impactor will thus produce a pellet of the compressed waste, which is emptied from the pipe. It should be noted that the term "lump"

i denne forbindelse skal bety massen av avfall som er klemt sammen ved et slag av støteren. Når klumpene bevegees ned Isngs røret over en begrenset - t jd under opprettholdt trykk og avvannes, vil de'bl i mar sammenhengende, og forlate røret som sterke "pelleter". in this context shall mean the mass of waste which is compressed by a blow of the ram. When the lumps are moved down the Isngs pipe over a limited time under maintained pressure and dewatered, they will become cohesive, leaving the pipe as strong "pellets".

Som nevnt ovenfor, oppnås komprimering av hver ny avfallsklump ved at den klemmes mellom støteren og en ned-strøms klump som tidligere er blitt komprimert. Komprimeringstrykket er det trykk som kreves for å flytte søylen av komprimert avfall (klumper og pelleter) frem i røret. For å regulere dette trykk er det nødvendig å opprettholde mot-standen mot bevegelse innenfor ønskede verdier. Det har vist seg at ved et gitt komprimeringstrykk, vil det trykk som'kreves for å skyve avfallet frem i røret øke ved økning av lengden av den komprimerte avfallssøyle. Det har også As mentioned above, compaction of each new lump of waste is achieved by squeezing it between the impactor and a downstream lump that has previously been compacted. The compaction pressure is the pressure required to move the column of compacted waste (lumps and pellets) forward in the pipe. To regulate this pressure, it is necessary to maintain the resistance to movement within desired values. It has been shown that at a given compaction pressure, the pressure required to push the waste forward in the pipe will increase by increasing the length of the compacted waste column. It has too

vist seg at for en gitt lengde av den komprimerte avfalls-søyle vil en økning av komprimeringstrykket øke den kraft som kreves for å skyve søylen frem i røret. Disse to fak-torer bestemmer noe som kan kalles en "kritisk lengde" av komprimert avfall,dvs. lengden av de komprimerte avfalls-klumper i kammeret som dannes av seksjon B-D i røret, for hvilken det nødvendige trykk for bevegelse er nøyaktig lik det trykk som benyttes for dannelse av klumpene. Den "kritiske lendge" er imidlertid ikke konstant, idet den er en funksjon av avfallets egenskaper. Den er f.eks. proved that for a given length of the compacted waste column, an increase in the compaction pressure will increase the force required to push the column forward in the pipe. These two factors determine what can be called a "critical length" of compacted waste, i.e. the length of the compacted waste lumps in the chamber formed by section B-D of the pipe, for which the pressure required for movement is exactly equal to the pressure used to form the lumps. However, the "critical length" is not constant, as it is a function of the waste's properties. It is e.g.

generelt kortere for tørt avfall enn for vått avfall. Den er også kortere for rør med en mindre diameter enn for rør med en større diameter. generally shorter for dry waste than for wet waste. It is also shorter for pipes with a smaller diameter than for pipes with a larger diameter.

Virkningen av det fenomen som er nevnt ovenfor kan illustreres under henvisning til et apparat som drives med det ønskede komprimeringstrykk ved en søyle av komprimert avfall som har den kritiske lengde. Så lenge forholdene forblir konstante, vil avfallet fortsatt bli komprimert til ønsket trykk, dvs. det trykk som kreves for å bevege søylen av komprimert avfall frem i røret. Men dette forhold er ustabilt, idet det vil berøres av meget små variasjoner i driftsbetingelsene. Hvis avfallet f.eks. blir tørrere, The effect of the phenomenon mentioned above can be illustrated with reference to an apparatus operated with the desired compaction pressure by a column of compacted waste having the critical length. As long as the conditions remain constant, the waste will continue to be compressed to the desired pressure, i.e. the pressure required to move the column of compacted waste forward in the pipe. But this relationship is unstable, as it will be affected by very small variations in the operating conditions. If the waste e.g. becomes drier,

hvilket øker veggfriksjonen, vil det øke kompresjonstrykket på neste klump som dannes. Dette vil igjen ytterligere øke den kraft som kreves for å bevege søylen, fordi et høyere komprimeringstrykk forårsaker større veggfriksjon og følgelig ytterligere øker komprimeringstrykket på neste klump som dannes. which increases the wall friction, will increase the compression pressure on the next lump that forms. This in turn will further increase the force required to move the column, because a higher compaction pressure causes greater wall friction and consequently further increases the compaction pressure on the next lump that is formed.

Denne kjedereaksjon av økende komprimeringstrykk vil fortsette inntil apparatets komprimeringskapasitetsgrense er nådd, hvorpå apparatet blokkeres. Den økte veggfriksjon som er nevnt ovenfor fører til at den kritiske lengde reduseres. This chain reaction of increasing compression pressure will continue until the device's compression capacity limit is reached, whereupon the device is blocked. The increased wall friction mentioned above causes the critical length to be reduced.

Den faktiske lengde var da større enn den kritiske lengde. Motsatt situasjon vil oppstå, hvis avfallet som mates inn, The actual length was then greater than the critical length. The opposite situation will occur, if the waste that is fed in,

er noe våtere, hvilket resulterer i progressivt avtagende komprimeringstrykk inntil sammenhengende pelleter ikke lenger kan dannes. is somewhat wetter, resulting in progressively decreasing compaction pressure until cohesive pellets can no longer be formed.

Det er tidligere gjort forsøk på å løse disse pro-blemer ved anordning av ytterligere motstand mot bevegelse i tillegg til den som skyldes veggfriksjonen, ved å anbringe faste innsnevringsorganer i røret ved eller nær dettes ut-løpsende. Slike organer har bestått av en eller flere gjen-stander som rager inn i røret eller av en reduksjon i rør-diameteren ved utløpsenden. Fra et reguleringssynspunkt betyr slike organer imidlertid ganske enkelt det samme som økt rørlengde. De kan følgelig ikke løse problemet, idet de ustabile komprimeringsforhold som er nevnt ovenfor fortsatt foreligger. Attempts have previously been made to solve these problems by providing additional resistance to movement in addition to that due to wall friction, by placing fixed narrowing means in the pipe at or near its outlet end. Such bodies have consisted of one or more objects projecting into the pipe or of a reduction in the pipe diameter at the outlet end. From a regulatory point of view, however, such bodies simply mean the same as increased pipe length. Consequently, they cannot solve the problem, as the unstable compression conditions mentioned above still exist.

Det har vist seg at det for å tilveiebringe et apparat som kan drives stabilt med materiale som varierer så å si konstant, hva angår sammensetning eller fuktighetsinnhold, It has been found that in order to provide an apparatus which can be operated stably with material which varies almost constantly, in terms of composition or moisture content,

er nødvendig ved drift med et konstant støterslag er nød-vendig å gjøre lengden av komprimeringskammeret for røret (B-D i fig. 4 hvis innsnevrerne bare åpner til rørdimen-sjonen og B-C hvis innsnevrerne kan åpne tilstrekkelig mer enn rørdiameteren til å yde meget lite motstsnd mot pellet-bevegelse) kortere enn korteste"kritiske lengde" for det materiale som skal formes til pelleter, og å tilveiebringe variabel motstand mot strømningen gjennom røret med juster-bare innsnevrere, som reagerer på endrede forhold, slik at man holder seg innenfor det ønskede komprimeringstrykkområde. Den "kritiske lengde" må bestemrtes eksperimentelt for det spesielle materiale som skal komprimeres. is necessary when operating with a constant shock stroke, it is necessary to make the length of the compression chamber for the pipe (B-D in Fig. 4 if the constrictors only open to the pipe dimension and B-C if the constrictors can open sufficiently more than the pipe diameter to provide very little resistance to pellet movement) shorter than the shortest "critical length" of the material to be pelletized, and to provide variable resistance to flow through the tube with adjustable restrictors, which respond to changing conditions, so as to stay within the desired compaction pressure range . The "critical length" must be determined experimentally for the particular material to be compressed.

Betegnelsen "rør" er i denne forbindelse brukt i en ikke spesifikk forstand, slik at den omfatter hele sylinderen, dvs. lengden X-E i fig. 4. Det skal imidlertid bemerkes at røret har seks adskilté funksjonelle seksjoner. Disse ses best i fig. 4. Seksjonen X-O er støterhuset, seksjon O-A er mateseksjonen, seksjonen A-B er komprimeringsseksjonen, B-C er den komprimerte sone, C-D er innsnevrersonen og D-E The term "pipe" is used in this connection in a non-specific sense, so that it includes the entire cylinder, i.e. the length X-E in fig. 4. However, it should be noted that the tube has six distinct functional sections. These are best seen in fig. 4. Section X-O is the ram housing, section O-A is the feed section, section A-B is the compression section, B-C is the compressed zone, C-D is the constriction zone and D-E

er (den bredere) ledningsseksjon. Seksjonene B-C pluss C-D, dvs. B-D danner rørets komprimeringskammer. Det er dette kammer eller denne seksjon leksjonen (B-D) som har den "kritiske lengde" nevnt ovenfor. Den praktiske virkning av den Kritiske lengde" er at hvis komprimeringskammeret gjøres is (the wider) wire section. The sections B-C plus C-D, i.e. B-D form the tube's compression chamber. It is this chamber or this section lesson (B-D) that has the "critical length" mentioned above. The practical effect of the "Critical length" is that if the compression chamber is made

lenger enn den korteste "kritiske lengde" for avfallet som komprimeres, vil avfallet sette seg fast. I et slikt til- longer than the shortest "critical length" for the waste being compacted, the waste will stick. In such a to-

felle vil avf allet ikke komme ut' i utløpsenden uansett hvilket trykk som måtte utøves, idet økt trykk bare vil kile fast avfallet hardere i røret. trap, the waste will not come out at the outlet end, no matter what pressure is applied, as increased pressure will only wedge the waste harder in the pipe.

Det ovenfor omtalte apparat er spesielt konstruertThe device mentioned above is specially designed

for fremstilling av pellets av opptrevlet søppel. Det har vist seg at den "kritiske lengde" for et rør med innvendig diameter på 33 cm ved slikt materiale er ca. 1,7 m. Det er lengden av røret som inneholder det komprimerte avfall,dvs. fra punktet like bak enden av støterens slaglengde til utløps-enden av innsnevrerenheten (svarende til avstanden B-D i fig. 4.) For slikt søppel har det vist seg at den "kritiske lengde" er ca. 4 8 cm ved et rør med en innvednig diameter på 10 cm. Det fremgår således at for opptrevlet søppel er for-holdet mellom korteste "kritiske lengde" og innvendig diameter av røret er ca. 5:1. I de ovennevnte to tilfelle er forholdene 5,1:1 og 4,8:1. for the production of pellets from shredded rubbish. It has been shown that the "critical length" for a pipe with an internal diameter of 33 cm with such material is approx. 1.7 m. It is the length of the pipe that contains the compressed waste, i.e. from the point just behind the end of the stroke length of the impactor to the outlet end of the constriction unit (corresponding to the distance B-D in fig. 4.) For such rubbish it has been shown that the "critical length" is approx. 4 8 cm for a pipe with an internal diameter of 10 cm. It thus appears that for unraveled rubbish the ratio between the shortest "critical length" and the internal diameter of the pipe is approx. 5:1. In the above two cases, the ratios are 5.1:1 and 4.8:1.

Det har vist seg at tettheten av opptrevlet avfall varierer avhengig av sammensetningen av avfallet, dets fuktig-hetsgehalt og den grad i hvilken avfallet er opptrevlet. Pelletenes tetthet avhenger av de samme parametere, nemlig det opptrevlede avfall de fremstilles av, likesom av komprimeringstrykket og den tid under hvilken komprimeringstrykket utøves mot pelleten. For vanlig kommunalt avfall, hvor det meste jernholdige materiale er fjernet, er gjennomsnittstettheten av det opptrevlede materiale ca. 64 kg/m 3. En typisk pellet som er hensiktsmessig i Anderson-prosessen har en gjennomsnittlig tetthet på ca. 640 kg/m , slik den dannes i pelleteringsapparatet. Følgelig må apparatet være i stand til å frem-kalle en gjennomsnittlig tidobling av avfallets tetthet. It has been shown that the density of unraveled waste varies depending on the composition of the waste, its moisture content and the degree to which the waste is unraveled. The density of the pellets depends on the same parameters, namely the shredded waste they are made from, as well as the compression pressure and the time during which the compression pressure is applied to the pellet. For ordinary municipal waste, where most ferrous material has been removed, the average density of the unraveled material is approx. 64 kg/m 3. A typical pellet suitable for the Anderson process has an average density of approx. 640 kg/m , as it is formed in the pelletizer. Consequently, the apparatus must be able to induce an average tenfold increase in the density of the waste.

Det har vist seg fordelaktig å fremstille pelleterIt has proven advantageous to produce pellets

med lengder som tilnærmet svarer til pelletenes diameter.with lengths that roughly correspond to the diameter of the pellets.

Den hensiktsmessige pelletlengde er imidlertid fra ca. 1/3However, the appropriate pellet length is from approx. 1/3

av pelletdiameteren til ca. 1,5 ganger pelletdiameteren.of the pellet diameter to approx. 1.5 times the pellet diameter.

Hvis opptrevlet avfall med en tetthet på 6 4 kg/m 3 anbringesIf unraveled waste with a density of 6 4 kg/m 3 is placed

i rørpartiet mellom O og A i fig. 4, overføres til det luk-kede rom A-B ved nevnte tetthet og deretter komprimeres til en tetthet på 640 kg/m 3 for fremstilling av en klump som er en diameter lang, "'må begge lengder O-A og A-B være 10 diametere lange, og støterens slaglengde må være- 20 diametere. Et slikt langt støterslag er upraktisk og lite ef-fektivt. Det har vist seg at disse lengder kan reduseres betydelig ved lett for-komprimering av avfallet til volumet foran støteren og ved at avfallet hindres fra å skyves opp og ut av røret, når støteren beveges mot høyre. Dette oppnås fortrinnsvis ved hjelp av en vinge 5, som vist i fig.5. in the pipe section between O and A in fig. 4, is transferred to the closed space A-B at said density and then compressed to a density of 640 kg/m 3 to produce a lump which is one diameter long, "'both lengths O-A and A-B must be 10 diameters long, and the impactor's stroke length must be 20 diameters. Such a long impactor stroke is impractical and inefficient. It has been shown that these lengths can be significantly reduced by slightly precompressing the waste to the volume in front of the impactor and by preventing the waste from being pushed up and out of the tube, when the pusher is moved to the right.This is preferably achieved by means of a wing 5, as shown in fig.5.

Fig. 5 viser rørene 1 og 1' som står i forbindelse med en felles trakt 3 via mateporter 17 og 17' anordnet øverst i rørenes sidevegger. Vingen 5 beveges frem og tilbake fra venstre mot høyre og omvendt, som antydet ved pilen, ved hjelp av drivakselen 9. Når vingen befinner seg i høyre stilling, ledes avfall ned i rør 1. Deretter svinger vingen 5 mot venstre og leder derved avfallet ned i rør 1" samt komprimerer eller prekomprimerer avfallet lett ved å skyve det ned i røret. Vingen 5 forblir i denne stilling for å holde røret 1 lukket , mens støteren 41 beveges forover gjennom rør-partiet (O-A i fig. 4) som omfatter mateporten 17. Hvis vingen 5 ikke holdt porten 17 lukket i rør 1, ville søppelet lett skyves tilbake til trakten 3, når støteren41 begynner sin foroverbevegelse. Vingen 5 funksjonerer i tidsmessig avhengighet av de frem-og-tilbakegående støtere, slik at rørets mateporter forblir lukket av vingen, når støterne beveges forover, og er åpne., når støterne trekkes tilbake. Derved kan avfall fylle rommet 42 i røret foran støteren. Vingen 5 har ytterligere en funksjon, nemlig å prekomprimere avfallet. Fig. 5 shows the pipes 1 and 1' which are connected to a common funnel 3 via feed ports 17 and 17' arranged at the top of the side walls of the pipes. The vane 5 is moved back and forth from left to right and vice versa, as indicated by the arrow, by means of the drive shaft 9. When the vane is in the right position, waste is led down into pipe 1. The vane 5 then turns to the left and thereby leads the waste down in pipe 1" and easily compresses or precompresses the waste by pushing it down the pipe. The wing 5 remains in this position to keep the pipe 1 closed, while the pusher 41 is moved forward through the pipe section (O-A in Fig. 4) which includes the feed port 17. If the vane 5 did not keep the port 17 closed in tube 1, the trash would easily be pushed back into the hopper 3 when the pusher 41 begins its forward motion. of the vane, when the pushers are moved forward, and are open, when the pushers are retracted. Thereby waste can fill the space 42 in the tube in front of the pusher. The vane 5 has a further function, namely to precompress the waste.

Etterhvert som løst avfall fyller rommer 43 i trakten 3 ovenfor portene vil det meste av avfallet i rommet 4 3 As loose waste fills rooms 43 in funnel 3 above the gates, most of the waste in room 4 3

'skyves ned i rommet 42, når vingen lukker, derved økes mengden og følgelig tettheten av avfall i rommet 42. Virkningen av denne forkomprimering er en økning av den avfallsmengde som komprimeres ved hvert slag av støteren, slik at komprimeringseffekten og apparatets kapasitet økes. Avfall som henger delvis innenfor og delvis utenfor den sone som støteren passerer gjennom, bør kuttes, når støteren passerer A i fig. 4, slik at det ikke kiler seg fast mellom støteren og røret. Dette lettes ved at et sett kuttetenner 44 anbringes rundt hele omkretsen av støterne 41 og 41'. 'is pushed down into the space 42, when the wing closes, thereby increasing the amount and consequently the density of waste in the space 42. The effect of this pre-compression is an increase in the amount of waste that is compressed with each stroke of the ram, so that the compaction effect and the capacity of the device are increased. Waste that hangs partly inside and partly outside the zone through which the impactor passes should be cut, when the impactor passes A in fig. 4, so that it does not get stuck between the pusher and the pipe. This is facilitated by a set of cutting teeth 44 being placed around the entire circumference of the stoppers 41 and 41'.

For tilveiebringelse av sammenhengende pelleter krever apparatet innsnevringsorganer som virker uten å bryte i stykker pelletene. Dette kan oppnås ved at innsnevringsorganene konstrueres slik at de danner en jevn fortsettelse av rørets innerflate, f.eks. fra en sylinder til en jevnt og gradvis avsmalnendne avskåret konus. Dessuten må graden av innsnevring som fremkalles av innsnevringsorganene være variabel og hurtig reagerende på forandringer i komprimeringstrykket, slik at dette trykk holdes innen det ønskede og innstilte område. For oppnåelse av disse resultater reguleres innsnevrin£Eorganene slik at innsnevringsorganene bringes til å åpne noe hvis det nødvendige støtertrykk for å skyve søylen av komprimert avfall gjennom røret er større enn et fastsatt trykk, mens de brinegs til å lukke noe , hvis støtertrykket er mindre enn et nedre, fastsatt trykk. Hvis støtertrykket ligger innenfor det fastsatte område, gjøres ingen forandring i innsnevrinssorganenes stilling. Regulering av innsnevringsorganene kan gjennomføres automatisk og ved hjelp av driv-anordninger. Innsnevringsorganene er videre utført slik at de danner en utad åpnenden konus i helt åpen stilling. Dette er et viktig trekk ved foreliggende oppfinnelse, idet innsnevringsorganene i denne stilling forårsaker mindre friksjonsmotstand mot avfallsstrømmen enn et rett rør med tilsvarende lengde. In order to provide continuous pellets, the apparatus requires constriction means which operate without breaking the pellets into pieces. This can be achieved by constructing the narrowing means so that they form a smooth continuation of the tube's inner surface, e.g. from a cylinder to an evenly and gradually tapering truncated cone. Moreover, the degree of constriction induced by the constriction means must be variable and quickly responsive to changes in the compression pressure, so that this pressure is kept within the desired and set range. To achieve these results, the constriction means are regulated so that the constriction means are caused to open somewhat if the thrust pressure required to push the column of compacted waste through the pipe is greater than a set pressure, while they are forced to close somewhat if the thrust pressure is less than a lower, fixed pressure. If the shock pressure is within the specified range, no change is made in the position of the restrictors. Regulation of the narrowing means can be carried out automatically and with the help of drive devices. The narrowing means are further designed so that they form an outwardly opening cone in the fully open position. This is an important feature of the present invention, as the narrowing members in this position cause less frictional resistance to the waste flow than a straight pipe of equivalent length.

Figurene 6 og 7 viser den foretrukne utførelse av innsnevringsenheten ifølge oppfinnelsen. Enheten 12 består av en 0,6 m lengde av røret 1, som har en innvendig diameter på 33 cm. Enheten 12, består av åtte bevegelige innsnevrings-blader 38, som samvirker for dannelse av innsnevringsenheten. Hvert blad 38 er skåret fra en seksjon 50 av røret 1, Figures 6 and 7 show the preferred embodiment of the narrowing unit according to the invention. The unit 12 consists of a 0.6 m length of pipe 1, which has an internal diameter of 33 cm. The unit 12 consists of eight movable narrowing blades 38, which work together to form the narrowing unit. Each blade 38 is cut from a section 50 of the tube 1,

slik at det danner en jevn fortsettelse av rørveggens innside. Hengsler for bladene 38 kan dannes ved at det dreies åtte so that it forms a smooth continuation of the inside of the pipe wall. Hinges for the leaves 38 can be formed by turning eight

spor 25 rundt ytterflaten av rørseksjonen 50. Et tilsvarende antall spor 27 er tatt ut på innerflaten av stålrøret overfor slissene 25, slik at sporene er innbyrdes parallelle og det bare gjenstår en tynn, fleksibel seksjon 28 av den opprinnelige rørtykkelse mellom sporene 25 og 27. Den resulterende konstruksjon ses tydeligere i fig. 7, som er et snitt etter linjen 7-7 i fig. 6. Flere parallelle kutt 29 og 30 er tatt ut aksialt gjennom rørseksjonen 50 ned til enden av den fleksible seksjon 28, slik at bladene 38 dannes. Ettersom de tynne seksjoner 28 er fleksible, kan bladene beveges fritt radialt innad og utad ved at det utøves en kraft på deres nedstrøms ender. Det er viktig at hvert kuttpar 29,30 og følgelig hvert kantpar av bladene 38 er innbyrdes parallelle. Dette er nødvendig, fordi nedstrøms ende av et blad 38 beveger seg inn og ut og klaringen mellom hvert blad og de sta- grooves 25 around the outer surface of the tube section 50. A corresponding number of grooves 27 are taken out on the inner surface of the steel tube opposite the slots 25, so that the grooves are mutually parallel and only a thin, flexible section 28 of the original tube thickness remains between the grooves 25 and 27. The resulting construction is seen more clearly in fig. 7, which is a section along the line 7-7 in fig. 6. Several parallel cuts 29 and 30 are taken axially through the tube section 50 down to the end of the flexible section 28, so that the blades 38 are formed. As the thin sections 28 are flexible, the blades can be freely moved radially inward and outward by applying a force to their downstream ends. It is important that each pair of cuts 29, 30 and consequently each pair of edges of the blades 38 are mutually parallel. This is necessary, because the downstream end of a blade 38 moves in and out and the clearance between each blade and the sta-

sjonære partier 31 mellom bladene ikke forandres. Denne konstante klaring hindrer pakking av avfall og derav følgende blokkering, som ville oppstå hvis det ble gjort radiale kutt. sionary parts 31 between the leaves are not changed. This constant clearance prevents packing of waste and consequent blocking, which would occur if radial cuts were made.

Av fig. 7 fremgår at det ved dannelse av åtte blader 38 av rørseksjonen 50 vil gjenstå åtte avskåret konusformede seksjoner 31 mellom bladene. Disse seksjoner 31 gjenstår som inte-grerte deler av rørseksjonen 50 From fig. 7 shows that when eight blades 38 are formed of the tube section 50, there will remain eight cut off cone-shaped sections 31 between the blades. These sections 31 remain as integrated parts of the pipe section 50

Den ovenfor omtalte konstruksjon er foretrukket, menThe construction mentioned above is preferred, but

det vil være innlysende at innsnevringsenheten 12 kan modifiseres i utførelse eller fremstillingsmåte uten avvikelse fra de grunnleggende prinsipper for oppfinnelsen. Bladene 38 kan f.eks. fremstilles av et annet metall enn selve rørsek-sjonen og disse kan festes til røret i nedre ende ved hjelp av mekaniske hengsler .: i stedet for ved den fleksible stål-seksjon 28. it will be obvious that the narrowing unit 12 can be modified in design or manufacturing method without deviating from the basic principles of the invention. The blades 38 can e.g. are made of a different metal than the pipe section itself and these can be attached to the pipe at the lower end by means of mechanical hinges.: instead of by the flexible steel section 28.

Den måte på hvilken bladene 38 beveges inn og ut, fremgår best av fig. 6. Av et sett på åtte blokker 33 er hver blokk festet til nedstrøms ende av et blad 38 ved de åtte spor 26 som er skåret ut i bladet. Et par leddforbindel-ser 32 (bare en er vist) er dreibart festet til hver side av hver blokk 33 i en ende og til en ring 36, via >±>lokker 37 som er festet til ringens 36 andre ende. Ringen 36 har glidekontakt 39 med en annen ring 39, som er festet til de stasjonære seksjoner 31 meillonb bladene . Et ikke vist avstands-stykke kan benyttes mellom ringen 39 og det faste organ 31, slik at det er mulig for bladene å bevege seg utad i radial retning. Ringen 36 er også på tre steder med jevn innbyrdes avstand rundt sin overfllate festet til tre muttere 34 (hvorav to er vist), som er gjenget på innsiden. Gjengede stenger 35 The way in which the blades 38 are moved in and out is best seen in fig. 6. Of a set of eight blocks 33, each block is attached to the downstream end of a blade 38 by the eight grooves 26 cut into the blade. A pair of joints 32 (only one is shown) is rotatably attached to each side of each block 33 at one end and to a ring 36, via lugs 37 which are attached to the ring 36's other end. The ring 36 has sliding contact 39 with another ring 39, which is attached to the stationary sections 31 meillonb blades. A spacer, not shown, can be used between the ring 39 and the fixed member 31, so that it is possible for the blades to move outwards in a radial direction. The ring 36 is also attached at three equally spaced places around its surface to three nuts 34 (two of which are shown), which are threaded on the inside. Threaded rods 35

er i inngrep med den innvendige gjengingen i hver mutter 34.is engaged with the internal thread in each nut 34.

iStengene 35 er dreibare på plass ved hjelp av et ikke vist drivorgan og er festet slik at de ikke er i stand til å bevege seg fra venstre mot høyre. Følgelig vil dreining av stavene 35 føre til at ringen 36 beveges fra venstre mot høyre i fig. 6. De tre stavene 35 er sammenkoblet og drevet i fellesskap, slik at ringen 36 til enhver tid forblir i et plan perpendikulært på rørets 50 akse. Når ringen 36 bringes The rods 35 are rotatable in place by means of a drive means not shown and are fixed so that they are unable to move from left to right. Consequently, turning the rods 35 will cause the ring 36 to move from left to right in fig. 6. The three rods 35 are interconnected and driven together, so that the ring 36 remains at all times in a plane perpendicular to the tube 50 axis. When ring 36 is brought

til å bevege seg mot høyre, vil den utøve en kraft via leddener 32 på hver blokk 33 og dermed på hvert blad 38, slik at bladene beveges radialt innad. Ved reversering av stavenes 35 dreining vil ringen 36 bli trukket mot venstre og bladene 38 vil følge-lig trekkes radialt utad. Ringen 36 er fastkilt (ikke vist) to move to the right, it will exert a force via joints 32 on each block 33 and thus on each blade 38, so that the blades are moved radially inwards. When reversing the rotation of the rods 35, the ring 36 will be pulled to the left and the blades 38 will consequently be pulled radially outwards. The ring 36 is wedged (not shown)

på den stasjonære ring 39 slik at den hindres fra å dreie i forhold til rørseksjonen 50. Derved sikres at blokkene 33 og 3 7 og dermed leddene. 32 forblir korrekt opprettet. on the stationary ring 39 so that it is prevented from turning in relation to the pipe section 50. This ensures that the blocks 33 and 3 7 and thus the joints. 32 remains correctly created.

Som påpekt ovenfor, er det ønskelig at søylen av komprimert avfall er så lang som mulig, slik at man oppnår en lengst mulig oppholdstid, og derméd sterkere pelleter. Ettersom det ikke æ mulig å øke denne lengde tilfeldig ut over den kritiske lengde, som angitt ovenfor, idet pelletene da ville kjøre seg fast.~Ji.gger en mulighet for økning av den faktiske rørlemgde uten økt friksjon i at det skjæres omkretsspor i rørets innerflate. Fig. 8 viser et lengdesnitt av et stykke rør 82, hvor det er tatt ut flere skrå innskjæringer 81 i innerflaten. Pilen antyder retningen av avfallsstrømmen. Innskjæringene 81 kan foreligge med ca. 1 cm mellomrom, slik at det gjenstår 1 cm lange flatepartier 83 på rørets innside. Hver inn - skjæring 81 er ca. 3,2 mm dyp på det dypeste punkt. Avfallspelletene er faste nok til å spenne over de fleste spor 81 og har fordet meste anlegg mot de flate partiene 83, dvs. overflaten utenfor sporene. Denne reduksjon av anleggsflaten. pr. lendgeenhet av røret reduserer den totale friksjonskraft pr. lengdeenhet. Skjønt det kunne antas at den økede enhets-belastning på den sporfrie flate ville motvirke det redu-serte areals virkning, har eksperimenter vist at dette ikke er tilfelle og at det oppnås redusert friksjonsmotstand. As pointed out above, it is desirable that the column of compressed waste is as long as possible, so that the longest possible residence time is achieved, and thus stronger pellets. As it is not possible to randomly increase this length beyond the critical length, as indicated above, as the pellets would then get stuck. There is a possibility of increasing the actual pipe length without increased friction in that circumferential grooves are cut in the pipe inner surface. Fig. 8 shows a longitudinal section of a piece of pipe 82, where several oblique incisions 81 have been taken out in the inner surface. The arrow indicates the direction of the waste flow. The cuts 81 can be present with approx. 1 cm space, so that 1 cm long flat sections 83 remain on the inside of the tube. Each cut-in 81 is approx. 3.2 mm deep at the deepest point. The waste pellets are firm enough to span most tracks 81 and mostly have contact with the flat parts 83, i.e. the surface outside the tracks. This reduction of the construction area. per unit length of the pipe reduces the total frictional force per unit of length. Although it could be assumed that the increased unit load on the track-free surface would counteract the effect of the reduced area, experiments have shown that this is not the case and that a reduced frictional resistance is achieved.

Claims

1. Apparatus for the production of pellets from compressed waste with a density of at least 320 kg/m 3', characterized in that it includes: 1) a cylindrical tube with a compression chamber whose length is shorter than the shortest critical length for the waste to be pelletised, whereby the tube near its inlet end is provided with an inlet port in the side wall of the tube, and whereby the opposite open tube end forms the outlet port, 2) a supply funnel for the waste to be compressed, with an outlet port in connection with the pipe's inlet port, 3) a reciprocating thruster a nordnet in the inlet end of the pipe and axially in line with the pipe, whereby the outer circumference of the thruster is in sliding contact with the inner surface of the pipe and the thruster is able to exert a pressure of at least 14 kg/cm <2> at each forward stroke and 4) means for narrowing the flow of waste through the pipe, so that the degree of narrowing is variable in response to changes in the necessary force for forward movement of the column of compressed waste in the pipe.

2. Apparatus as stated in claim 1, characterized by a means for closing the pipe's inlet port time-regulated in dependence on the reciprocating pusher, so that the pipe's supply opening is open when the pusher is in a retracted position and closed when the pusher is moved forward past the pipe's supply opening.

3. ) Apparatus as specified in claim 2, characterized in that the means for narrowing the waste stream forms a smooth continuation of the inner surface of the pipe.

4. Apparatus as stated in claim 2, characterized in that the means for narrowing the waste stream is automatically regulated.

5. Apparatus as stated in claim 4, characterized in that the means for narrowing the waste flow is regulated for each forward stroke of the pusher.

6. Apparatus as stated in claim 2, characterized by. that the means for narrowing the waste flow comprises several axially elongated blades, arranged near the outlet end of the pipe, where each blade forms a continuation of and in line with the pipe wall and at its upstream end is flexibly attached to the pipe and is movable radially inwards or outwards from the pipe axis at its downstream end, and has edge surfaces which are mutually parallel.

7. Apparatus as stated in claim 2, characterized by two parallel, cylindrical pipes whose supply ports are connected to a single supply pipe, and where the respective pushers in the pipes are operated in tandem, so that one is retracted when the other is driven forward .

8. Apparatus as stated in claim 7, characterized in that the means for closing the supply ports consists of a driven rotating vane arranged in the bottom of the funnel and driven time-regulated with each pusher.

9. Apparatus as stated in claim 2, characterized by means for dewatering the waste, whereby the means are placed in the downstream pipe section.

10 Apparatus as stated in claim 9, which is capable of feeding the pellets directly to a waste furnace in a gas-tight manner, characterized in that it comprises a gas-tight housing which surrounds the narrowing member and the dewatering member and is in connection with the supply port of the furnace.

11. Apparatus as stated in claim i0, characterized in that the inner surface of the pipe is provided with several circumferential depressions for reducing the friction between the waste and the inner surface of the pipe.

12. Apparatus as stated in claim 2, the strength is in that the pusher has a constant stroke length.