NO760298L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO760298L NO760298L NO760298A NO760298A NO760298L NO 760298 L NO760298 L NO 760298L NO 760298 A NO760298 A NO 760298A NO 760298 A NO760298 A NO 760298A NO 760298 L NO760298 L NO 760298L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- separator
- stage
- mixer
- phase
- extractor
- Prior art date
Links
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 74
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 20
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 16
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 16
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 12
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 6
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 10
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 10
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 10
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N N-Methylpyrrolidone Chemical compound CN1CCCC1=O SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000003849 aromatic solvent Substances 0.000 description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D11/00—Solvent extraction
- B01D11/04—Solvent extraction of solutions which are liquid
- B01D11/0426—Counter-current multistage extraction towers in a vertical or sloping position
- B01D11/043—Counter-current multistage extraction towers in a vertical or sloping position with stationary contacting elements, sieve plates or loose contacting elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D11/00—Solvent extraction
- B01D11/04—Solvent extraction of solutions which are liquid
- B01D11/0484—Controlling means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
Description
Fremgangsmåte og innretning til
fleretrinns væske-væske-motstrøm-
ekstrahering.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og en innretning til fleretrinns væske-væske-motstrøm-ekstrahering.
Ved fleretrinns ekstraktorer, som arbeider etter blande-skylle-prinsippet anvendes som blandeinnretning■■ røre-organer som propeller-, turbin-, bladrører og lignende elementer eller sentrifugalpumper og andre roterende blande- og transport-elementer (tysk patent nr. 1.080.552, DAS 1.209-994, US-patenter nr. 2.594.675 og 3.325.255).
Ved disse ekstraktorer er utskillerne av de enkelte trinn anordnet delvis tårnformet over hverandre og anbragt innen en felles mantel. Som blandere er det innen mantelen i spesielle kammere anordnede røreorganer og ved siden av utskillerne anordnede pumper med enkeltdrev og også flerekammers pumper med et felles drev for hver av flere pumpeelementer vanlig.
Ved ekstraktorer med horisontale ved siden av hverandre eller etter hverandre anordnede trinn er blanderens røreorganer anordnet såvel innenfor samme hus som utskillerkam-mere, som også i separate kar, som er forbundet ved hjelp av rørledninger med utskillerne.
Ved anvendelsen av roterende og andre mekanisk betjente blandeinnretninger til oppdeling og intens sammen-blanding av de to flytende faser har en stor ulempe som består i at det ikke er mulig å dispergere og sammenblande den flytende fase bare så vidt slik det er nettopp nødvendig for stoffutvekslingen.
Omtrent alltid frembringes dispersjoner som er vesentlig finere enn ønsket, ofte kommer det sågar til uønskede emulsjonsdannelser.
Disse fine dispersjoner og emulsjoner krever for adskillelse i de klare flytende faser vesentlig mere tid enn de relativt grove dispersjoner som er nødvendig for gjennomføring av stoffutvekslingsprosessen, således at det kreves utskillel-seskammere med stort volum.
Spesielt kritisk er slike blandere som dessuten også må oppfylle en transportfunksjon. Her er det praktisk talt ikke mulig å begrense pumpeytelsen til den nødvendige blanderytelse. Dessuten har de oppførte blandeorganer en meget dårlig virkningsgrad.
En ytterligere ulempe består i at ved disse ekstraktorer må blande- og pumpeytelsen i hvert trinn stadig tilpasses de mengder som strømmer gjennom de enkelte trinn.
Por dette formål fører man ofte en av fasene i kretsløp, hvortil man igjen krever ekstra energi.
I den senere tid er det blitt kjent såkalte statiske blandere, som ikke mere har mekanisk bevegede deler og som muliggjør å frembringe dispersjoner med forut bestemmbare dråpestørrelser og snever størrelsesfordeling.
Slike kjente statiske blandere består av et antall av etter hverandre i et rørformet hus anordnede blandeelementer. De hver gang til anvendelse kommende antall av blandeelementer fastlegges ved hjelp av den ønskede dispersjons- og sammen-blandingsgrad. Pasene som skal blandes resp. dispergeres inn-føres ved enden av det rørformede hus i adskilte innløpsåpninger; den frembragte dispersjon trer ved den overfor hverandre liggende ende ut aksialt fra blanderhuset (CAV 1971, oktober; Sulzer Pirmendruckschrift Age 10 6/62 Dr. Tauscher). Disse statiske blandere anvendes blant annet for entrinns likestrøms-vaskeproses ser.
Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å unngå ulempene ved mekanisk blanding og å gjennomføre fleretrinns motstrøm-ekstraherings- og vaskeprosesser under anvendelse av statiske blandere uten mellomkopling av pumper eller andre mekaniske transportinnretninger.
Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved at man dispergerer og sammenblander de stoffutvekslende flater i en statisk blander bare så vidt inntil stoffutvekslingen mellom de to faser er avsluttet og at man deretter adskiller dispersjonen i en utskiller i de rene faser og fører hver av de adskilte faser i motstrøm til blandere av det hver gang neste trinn,
idet videreføringen av de flytende faser foregår ved hjelp av
oppdrifts- og tyngdekrefter.
For gjennomføringen av en slik fleretrinns mot-strøm-ekstraheringsfremgangsmåte er det spesielt egnet en ekstraktor etter blande-utskillerprinsippet, hvor faseskillerne er anordnet tårnaktig over hverandre og som erkarakterisertved at det som blander anvendes statiske blandere.
Ifølge en ytterligere utførelse av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen anordner man den statiske blander i hvert trinn på siden i midten av utskilleren og forbinder den på innløpssiden over en ledning eller en kanal med utløpet for den klare tyngre fase av utskilleren av det derover liggende trinn og over en annen ledning eller en annen kanal med utløpet for klar lett fase av utskilleren av det nedenfor liggende trinn.
Det øverste og nederste trinn adskiller seg fra
de andre trinn ifølge oppfinnelsen ved at minst i det øverste trinn er det anordnet istedenfor forbindelsen av blanderen med utløpet for tyngre fase av den derover liggende utskiller en innløpsstuss for innføring av den til ekstraktoren utenifra tilførte tyngre fase og minst i det nederste trinn istedenfor forbindelse av blanderen med utløpet for lett fase av den nedenfor liggende utskiller en innløpsstuss for innføring av den til ekstraktoren utenifra tilførte lett fase.
Blanderen kan være påflenset utenifra på siden på skilleren, fortrinnsvis anordnes den imidlertid innenfor utskillerkammeret eller påflenses også over en stuss eller et inspeksjonshull på siden således til utskilleren at den rager inn i utskilleren så langt som mulig.
Til vilkårlig innstilling av skillespeilnivået i utskillerkammeret kan det i ledningene for lett og tung fase fra utskiller til blander hver gang være anordnet et stillbart strupeorgan.
En fordelaktig ytterligere utformning av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen består i at man minst ved utskillerkammeret av øverste trinn anordner en utløpsstuss for uttak av klar lett fase og at man minst ved det nederste trinn anordner en utløps-stuss for uttak av klar tung fase.
For overvinnelse av trykktap av statisk blander benyttes vekten resp. oppdriften av væskesøylen av den tyngre resp. lette fase, hvorav man etter de kjente regler kan fast-legge avstanden H av den statiske blander fra de naboplasserte utskillere, (se. figur. 2) :
Herved er ApMtrykktapet av den statiske blander,
Ycj tettheten av den tyngre fase,
Y T tettheten av den lette fase.
Det er konstruktivt spesielt gunstig å anordne
den statiske blander ved utskillerens halve høyde, således at høyden av utskilleren er å utføre minst lik 2 x H. Fordelene ved tårnekstraktoren ifølge oppfinnelsen med statiske blandere sammenlignet'.:til vanlige blander-skiller-typer består spesielt deri at
ingen mekanisk bevegede deler er tilstede og fordi ingen slitasjeforeteelser opptrer og heller ingen bølgeavtetninger er nødvendig.
Den konstruktive oppbygning er vesentlig forenklet og dispergeringen er nøyaktig bestemmbar.
Energiforbruket er meget lite og det er ikke nødvendig med noen kretsløpføring av de stoffutvekslende faser.
Utformingen ifølge oppfinnelsen av ekstraktoren muliggjør dessuten vesentlig å redusere utskillervolumet, hvorved det fremkommer materialbesparelser samt produkt- og oppløs-nings- resp. vaskemiddelbesparelser ved det nedsatte fyllvolum.
Sammenlignet til siktebunner-, fyllegemer- eller pulserende ekstraktorer er det spesielt fordelaktig at det ikke inntrer noen tilbakeblanding og derfor oppnås en ca. 100%-ig trinnvirkningsgrad.
Ved målestokkøkning opptrer ingen problemer.
Da det ikke er tilstede noen mekanisk bevegede-deler er ekstraktoren fri for vibrasjoner. Ekstraktoren ifølge oppfinnelsen muliggjør videre anvendelser av ønskelige ut-skillelseshjelp som f.eks. platepakker, spon- eller fiberfyIling, elektroutskillere osv. til hurtig adskillelse av dispersjonen.
Oppfinnelsen er vist nærmere på tegningen og skal forklares nærmere i det følgende: Figur 1 viser med eksempel av en 4-trinns ekstraktor anordningen av de statiske blandere. Figur 2 viser et utsnitt av tredje trinn av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen med utenpå liggende forbindelsesled-ning. Figur 3 viser en ytterligere utførelsesform av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen med innvendig liggende blander og innvendig liggende forbindelseskanaler. Figur 4 viser en utførelse av innføringsstedet av flytende fase i blanderen. Figur 5 viser en ytterligere utførelse av innløps-stedene for flytende faser i blanderen. Figur 6 viser en l6-trinns ekstraktor til ekstrahering av aromater fra en hydrokarbonblanding. På tegningen betyr 1, 1', 1", 1"<*>blandere, 2, 2', 2", 2'" utskillere, 3 tilførsel for lett fase, 3"' uttak for lett fase, 4 uttak for tung fase, 4"' tilførsel for tung fase, 5 uttreden for dispersjon, 6' ledning av lett fase fra trinn 1 til blander 1', 6" ledning lett fase fra trinn 2 til blander 1", 6"' ledning lett fase fra trinn 3 til blander 1"', 7 ledning for tung fase fra trinn 2 til blander 1, 7' ledning for tung fase fra trinn 3 til blander 1' og 7" ledning tung fase fra trinn 4 til blander 1", 8 strupearmatur, 9 og 10 adskilte innløpsåpninger, 12 hullblende, 13 forkammer, 14 sentralrør, 11 mangel og 15 ringkanal, 101 innføring av en hydrokarbonblanding som skal ekstraheres, 102 innføringssted for oppløsningsmiddel, 103 uttak av aromatholdig oppløsningsmiddel, 104 ledning for aromatfritt raffinat, 105 innføring av oppløsningsmiddelfritt ekstrakttil-bakeløp, 106 uttak av oppløsningsmiddel- og aromatfritt raffinat, 107 tilførsel for vaskevann og 108 uttak av oppløsningsmiddel-holdig vaskevann.
Arbeidsmåten av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen er nærmere forklart ved hjelp av figur 1., som viser en 4-trinns ekstraktor.
Hvert av de fire trinn består av en statisk blander 1, 1<*>, 1", 1"' og en utskiller 2, 2', 2" og 2"'.' Blander og adskiller av naboplasserte trinn er forbundet med hverandre ved hjelp av ledninger.
Det skal vaskes en N-metylpyrrolidon-(NMP)-holdig hydrokarbonfraksjon med vann, for å fjerne NMP til et restinn-hold på 50 ppm. Den forurensede hydrokarbonfraksjon har en spesifikk vekt på 820 kg/m<5>.
Den spesifikt lettere hydrokarbonfraksjon tilføres
i nederste trinn over ledning 3 til den statiske blander 1.
Det spesifikt tyngre vann tilføres i det øverste trinn over
ledning 4"<*>til den statiske blander 1"'.
Den vaskede lette hydrokarbonfraksjon fjernes
i det øverste trinn ved 3"' fra vasketårnet; det med NMP opp-ladede spesifikt tyngre vaskevann forlater vasketårnet i nederste trinn over 4.
Den lette fase tilbakelegger i motstrøm til den tyngre fase følgende vei gjennom den viste ekstraktor: Inntreden gjennom ledning 3 i blanderen 1, hvortil det samtidig strømmer tyngre fase fra utskiller 2', over ledning 7j betinget av tyngden. Blanderen er dimensjonert således at i foreliggende tilfelle dispergeres vaskevannet som danner den tyngre fase bare så vidt, slik det er nødvendig for stoffutveksling. Den i blanderen dannede og i utskilleren 2 innførte dispersjon skiller seg derfor meget hurtig igjen i en tyngre vandig fase som samler seg ved bunnen av utskilleren og den lettere hydrokarbonfase som samler seg under bunnen av det overliggende utskillingskammer. Herifra strømmer den lette fase ved hjelp av oppdrivningskraft over ledning 6' til blander 1' ayvannet trinn, hvortil dessuten strømmer tyngre fase fra utskiller 2" fra 3-trinn betinget av tyngden.
I blander 1' sammenblandes og dispergeres begge faser for tilveiebringelse av stoffutveksling, Dispersjonen strømmer deretter i utskiller 2', hvor de to faser igjen skiller seg. Ved oppdrivningskraft strømmer den lette fase videre over ledning 6", deretter til blander 1" i 3- trinn, hvor den treffer på den tyngre fase fra utskiller 2"' fra 4. trinn, som ved hjelp av tyngdekraftvirkning strømmer over ledning 7" til blanderen. Som tidligere foregår i blanderen den for stoffutvekslingen nød-vendige dispergering og deretter i utskiller 2" faseskilling. Den lette fase strømmer ved hjelp av oppdrivningskraft herifra til blander 1"' i 4. og siste trinn, hvor den sammenblandes med det over ledning 4"' tilførte friske vaskevann til gjennomføring av stoffutvekslingén. Den i utskiller 2"' avsluttende fra dispersjonen adskilte vaskede, lette hydrokarbonfase uttas over ledning 3"' i utskillerens overdel.
Figur 2 viser i forstørret målestokk et utsnitt av tredje trinn av det fleretrinns vaske- og ekstraksjonstårn ifølge oppfinnelsen med utenfor mantelen 11 anordnede rørled-ninger 6" og 7" og innenfor utskilleren 2" anordnet blander 1". Til påvirkning av skillespeilnivået i utskilleren er det i led ningene 6" og 7" hver gang anordnet en strupningsarmatur 8. Blanderen 1" inneholder eksempelvis fem vanlige blandelementer. De to væsker som skal dispergeres innføres ved en ende av den statiske blander over adskilte innløpsåpninger 9 og 10 inn i blanderen; den frembragte dispersjon trer ut ved 5 ved blanderens andre ende.
Figur 3 viser et utsnitt av en konstruktiv modi-fisert ekstraktor med innen utskillerkammerne anordnet blander 1" og ledninger 6" og 7". Når en ekstraktor bare drives under konstante betingelser, dvs. med konstant produksjon og alltid med de samme medier, kan de to strupearmaturer 8 i ledningene 6" og 7" erstatte ett eneste strupested, som f.eks. den på figur 3 viste hullblende 12 i ledning 7" for tungffase. I et slikt tilfelle ved konstante driftsbetingelser er også de hydrauliske forhold konstant således at det ikke er nødvendig med en endring som er mulig med de stillbare strupearmaturer,
■ Den nødvendige ,strupevirkning kan entydig beregnes etter de kjente lover for hydrodynamikk og strupeblenden kan likeledes dimensjoneres etter de kjente regler.
Innføringen av flytende faser i blandere må foregå således at den tunge fase ikke kommer inn i ledningene for lett fase og omvendt, åt lett'fase ikke kan komme inn i ledningene for tung fase, hvorved det er sikret at de to faser strømmer sammen bare gjennom blanderne.
Figurene 4a og 4b viser den konstruktive utformning av innføringssteder av flytende faser i blanderen. Derved dypper tilførselsrørene 6' og 7' således inn i det foran blanderen anordnede forkammer 13, at munningen av den lettere fase ligger høyere enn munningen av den tyngre fase resp. munningen av den tyngre fase ligger lavere enn munningen av den lette f ase.
Ved en annen utførelse av innføringsstedene av de flytende faser i blanderen ifølge figur 5 innføres den lette fase gjennom en sentrisk, i aksial retning i forkammer 13 av blanderen anordnet rør 14. Den tunge fase innføres i forkammeret gjennom en ringkanal 15 som konsentrisk omslutter sentralrøret 14, idet munningen av ringkanalen 15 i strømningsretning minst ligger med lengden av den ytre diameter av ringkanalen 15 foran munningen av sentralrøret 14.
Figur 6 viser anvendelsen av en 16 trinns ekstraktor til ekstrahering av aromater fra en aromatholdig hydrokarbonblanding ved hjelp av et oppløsningsmiddel og utvaskning" av det (i den vesentlige) aromatfrie raffinatholdige oppløs-ningsmiddel ved hjelp av vann. Trinnene telles nedenifra og oppad. Til aromat-ekstrahering er det anordnet 12 trinn, 4 ytterligere trinn er bestemt for utvaskning av oppløsnings-midlet med vann.
Hydrokarbonblandingen 101 som skal ekstraheres innføres som lett fase i blandere av 3. trinn, sammen med den i utskiller fra 2. trilirT^uTfskilte, lett hydrokarbonf ase. Et vanlig oppløsningsmiddel 102 (f.eks. en N-metylpyrrolidon-glykolblanding) innføres i blanderen for 12. trinn som tung fase. Det aromatholdige oppløsningsmiddel 103 fjernes som tung fase over en nivåregulering fra ekstraktorens nederste trinn.
Et sterkt oppløsningsmiddelfritt ekstrakttilbake-løp 105 innføres som lett fase i blanderen av nederste (første) trinn.
Det sterkt aromatfrie raffinat 104, som i forløpet av ekstraheringsprosessen har opptatt oppløsningsmiddel, og som fremkommer som lett fase i utskilleren av 12. trinn innføres direkte i blanderen for 13. trinn, som er det nederste trinn av 4 vasketrinn.
Det nødvendige vaskevann 107 innføres som tung fase i blanderen i øverste (16.) trinn. Fra utskilleren i øverste trinn fjerner det sterkt oppløsningsmiddel- og aromatfrie raffinat 106 som lett fase.
Det oppløsningsmiddelholdige vaskevann 108 uttas over en nivåregulator som tung fase fra utskilleren i 13. trinn.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte til fleretrinns væske-vøske-mqtstrøm-, ekstrahering, karakterisert ved at man dispergerer og sammenblander de stoffutvekslende faser i en statisk blander så vidt inntil stoffutvekslingen mellom de to faser er avsluttet, at man deretter adskiller dispersjonen i en adskiller i de rene faser og tilfører hver av de adskilte faser i motstrøm til blandere i det hver gang neste trinn, idet videre-føringen av de flytende faser foregår ved hjelp av oppdrifts-og tyngdekrefter.
2. EkstEaktor ifølge blander-utskiller-prinsippet til
gjennomføring av fremgangsmåten ifølge krav 1 med tårnaktig over hverandre anordnede faseskillere, karakterisert ved at man som blander anvendes statiske blandere,
3. Ekstraktor ifølge krav 2, karakterisert ved at man anordner den statiske blander i hvert trinn til siden i midten av utskilleren og på innløpssiden over en ledning eller en kanal forbinder med utløpet for klar tung fase av adskilleren i det "ovenfor liggende trinn og over en annen ledning eller en annen kanal med utløpet for klar lett fase av adskilleren i det nedenfor liggende trinn,
4. Ekstraktor ifølge krav 1 og 2, karakterisert ved at minst i det øverste trinn er det anordnet en innløpsstuss for innføringen av den til ekstraktoren utenifra tilførte tunge fase og minst i nederste trinn en innløpsstuss for innføring av den til ekstraktoren utenifra tilførte lette fase .
5. Ekstraktor ifølge ett eller flere av de foregående krav 1 til 3, karakterisert ved at man anordner blanderen innenfor utskilleren.
6. Ekstraktor ifølge ett eller flere av de foregående krav 1 til 5, karakterisert' ved at man på ledningene for lett og tung fase fra adskiller til blander hver gang anordner et stillbart strupeorgan,
7. Ekstraktor ifølge ett eller flere av de foregående krav 1 til 6, karakterisert ved at man minst på utskillerkammeret av øverste trinn anordner en utløpsstuss for uttak av klar lett fase og at man minst på nederste trinn anordner en utløpsstuss for uttak av klar tung fase.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19752527984 DE2527984A1 (de) | 1975-06-24 | 1975-06-24 | Verfahren und vorrichtung zur mehrstufigen fluessig-fluessig-gegenstrom-extraktion |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO760298L true NO760298L (no) | 1976-12-28 |
Family
ID=5949770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO760298A NO760298L (no) | 1975-06-24 | 1976-01-30 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE843258A (no) |
DE (1) | DE2527984A1 (no) |
FR (1) | FR2315300A1 (no) |
GB (1) | GB1556410A (no) |
NL (1) | NL7600365A (no) |
NO (1) | NO760298L (no) |
ZA (1) | ZA761569B (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4314974A (en) * | 1979-04-30 | 1982-02-09 | Chemineer, Inc. | Solvent extraction method using static mixers |
JPS60858A (ja) * | 1983-06-18 | 1985-01-05 | Toyota Motor Corp | 二液混合装置 |
DE3506693C1 (de) * | 1985-02-26 | 1986-10-09 | Wiederaufarbeitungsanlage Karlsruhe Betriebsgesellschaft mbH, 7514 Eggenstein-Leopoldshafen | Siebbodenkolonne fuer die Gegenstromextraktion |
US5076930A (en) * | 1988-10-19 | 1991-12-31 | Stone & Webster Engineering Corporation | Apparatus and process for liquid-liquid contact |
US5160623A (en) * | 1988-10-19 | 1992-11-03 | Stone & Webster Engineering Corp. | Apparatus and process for fluid-fluid contact |
FR2738574B1 (fr) * | 1995-09-12 | 1997-11-21 | Total Raffinage Distribution | Procede et dispositif d'extraction des composes aromatiques contenus dans une charge d'hydrocarbures |
CN111778064B (zh) * | 2020-05-25 | 2022-08-23 | 华东理工大学 | 多段逆流内置式洗涤分离方法及其洗涤分离装置 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2156984A5 (no) * | 1971-10-13 | 1973-06-01 | Karpacheva Susanna | |
FR2214501A1 (en) * | 1973-01-18 | 1974-08-19 | Hazen Research | Solvent extraction - using single pipe having mixer and settler sections with identical residence times |
-
1975
- 1975-06-24 DE DE19752527984 patent/DE2527984A1/de not_active Ceased
-
1976
- 1976-01-15 NL NL7600365A patent/NL7600365A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-01-30 NO NO760298A patent/NO760298L/no unknown
- 1976-03-15 ZA ZA761569A patent/ZA761569B/xx unknown
- 1976-03-31 FR FR7609324A patent/FR2315300A1/fr active Granted
- 1976-06-22 GB GB25980/76A patent/GB1556410A/en not_active Expired
- 1976-06-22 BE BE6045564A patent/BE843258A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA761569B (en) | 1977-03-30 |
GB1556410A (en) | 1979-11-21 |
FR2315300B1 (no) | 1982-10-01 |
NL7600365A (nl) | 1976-12-28 |
FR2315300A1 (fr) | 1977-01-21 |
BE843258A (fr) | 1976-12-22 |
DE2527984A1 (de) | 1977-01-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2493265A (en) | Extraction apparatus | |
US8333283B2 (en) | Cyclone separator | |
US4628391A (en) | Method for dispersing two phases in liquid-liquid extraction | |
CN203724817U (zh) | 一种适用于陆上油田气油水分离的三相分离器 | |
NO314024B1 (no) | Syklonseparator | |
CN104971673B (zh) | 一种液液非均相混合反应分离一体化的短接触旋流反应器 | |
CN105727590A (zh) | 一种管式连续液液萃取装置及其操作方法 | |
NO760298L (no) | ||
EP3539638B1 (en) | Integrated apparatus for mixing and separating fluid phases and method therefor | |
US3489526A (en) | Liquid-liquid contactor | |
US2077057A (en) | Apparatus for solvent refinement of hydrocarbons | |
US2594675A (en) | Liquid reactor | |
FI73147C (fi) | Saett att dispergera tvao faser vid vaetske-vaetske-extraktion samt anordning foer genomfoerande av saettet. | |
RU2456052C2 (ru) | Способ и устройство для разделения масловодных смесей | |
CN106139639B (zh) | 一种高通量连续逆流萃取器 | |
US2682452A (en) | Extraction apparatus | |
US3443748A (en) | Dynamic mixer and centrifuge combination for solvent extraction | |
US20190184313A1 (en) | Method and apparatus for separating insoluble liquids of different densities | |
NO120143B (no) | ||
US1547100A (en) | Apparatus for treating oil | |
US2164193A (en) | Countercurrent contact apparatus | |
US2714056A (en) | Method of operating mixer-settler extractors | |
US3189266A (en) | Centrifugal countercurrent extraction apparatus | |
CN206965196U (zh) | 机械乳化连续萃取设备 | |
CN212757333U (zh) | 一种双泵混合无搅拌萃取槽 |