NO751794L

NO751794L -

Info

Publication number: NO751794L
Application number: NO751794A
Authority: NO
Inventors: W E Cooke; J Hodgson; M Sasaki
Original assignee: Alcan Res & Dev
Priority date: 1974-05-24
Filing date: 1975-05-20
Publication date: 1975-11-25
Also published as: DE2522926C3; CA1066650A; AU8140975A; CH612999A5; AU498341B2; DE2522926B2; BR7503281A; DE2522926A1; SE7505886L; ES437824A1; JPS511332A; GB1511482A; IT1038297B; IN155535B; FR2272196A1

Description

Forbedringer i eller vedrorende elektroplettering av aluminiumråmateriale. Improvements in or relating to electroplating of aluminum raw material.

Foreliggende oppfinnelse vedrorer elektroplettering av et langstrakt aluminiumråmateriale, slik som strimler, staber eller tråd. The present invention relates to the electroplating of an elongated aluminum raw material, such as strips, rods or wire.

En hensikt med elektroplettering av aluminiumråmateriale er å redusere den elektriske kontaktmotstand. Elektroplettering med tinn f.eks. hindrer dannelse av en overflatefilm av aluminiumoksyd med hoy motstand. One purpose of electroplating aluminum raw material is to reduce the electrical contact resistance. Electroplating with tin, e.g. prevents the formation of a surface film of aluminum oxide with high resistance.

En kjent teknikk for plettering av aluminiumråmateriale medA known technique for plating aluminum raw material with

tinn innbefatter de påfolgende trinnene avsetting, etsing, fjerning av sot, neddyppet fortinning, bronsestrok, syre-behandling og til slutt tinnplettering. Bronsestroket og den avsluttende tinnplettering er de eneste elektrolyttiske trinnene. Lignende behandlinger brukes for plettering av aluminiumråmateriale med andre metaller. tin includes the following steps of deposition, etching, soot removal, dipped tinning, bronze coating, acid treatment and finally tin plating. The bronze stroke and the final tin plating are the only electrolytic steps. Similar treatments are used for plating aluminum raw material with other metals.

Vi har nå funnet at en forenklet prosess for metallpletteringWe have now found that a simplified process for metal plating

av aluminium er tilfredsstillende, og denne prosessen innbefatter en élektrolyttisk rensebehandling av aluminiumråmateriale i syre eller alkali under anodiske betingelser fulgt av metallplettering med, om nodvendig, kondisjoneringstrinn imellom. of aluminum is satisfactory, and this process includes an electrolytic cleaning treatment of aluminum raw material in acid or alkali under anodic conditions followed by metal plating with, if necessary, conditioning steps in between.

Den elektrolyttiske behandlingen som fortrinnsvis utfores i varm syre kan, f.eks. erstatte den ikke-elektrolyttiske avftettingen og etsetrinnene i tinnpletteringsprosessen som ovenfor beskrevet og kan erstatte lignende trinn i andre metallpletteringsprosesser. The electrolytic treatment, which is preferably carried out in hot acid, can, e.g. replace the non-electrolytic stripping and etching steps in the tin plating process as described above and may replace similar steps in other metal plating processes.

Det er velkjent å utfore élektrolyttisk rensing av aluminiumIt is well known to carry out electrolytic cleaning of aluminium

III under katodiske betingelser i kontinuerlig anodiserende behandling ay aluminium, men i den foreliggende behandling anvendes anodiskej betingelser. III under cathodic conditions in continuous anodizing treatment ay aluminium, but in the present treatment anodic conditions are used.

I det elektrolyttiske rensebehandlingstrinn foretrekkes en 'ioy konsentrasjon av sterk mineralsyre, som 2o - 5o% f.eks., 37% H3P04i blanding med lo - 25% f.eks., 18% H2S04eller andre blandinger av mineralsyrer som har likeverdig opplosningsevne for aluminiumoksyd, f.eks., 75% H^PO^og 5% HNO^eller H^ SO^ In the electrolytic cleaning treatment step, a 'ioy concentration of strong mineral acid is preferred, such as 2o - 5o% e.g., 37% H3P04in mixture with lo - 25% e.g., 18% H2S04 or other mixtures of mineral acids that have equivalent solubility for aluminum oxide , eg, 75% H^PO^and 5% HNO^or H^SO^

(8o volum-%) og CrO^ ( 25 g/l). Andre syrer og til og med alkaliske opplosninger kan også anvendes forutsatt at de besitter tilstrekkelig opplosningsevne for anodisk aluminiumoksyd (lignende opplosningsevne som den ovenfor nevnte blanding av fosforsyre og svovelsyreopplosning) da ideelt sett anodisk oksyd skulle fjernes fra aluminiumet såsnart det dannes i lopet av denne behandlingen. Generelt vil badsammensetninger som er egnet for elektropolering (80% by volume) and CrO^ (25 g/l). Other acids and even alkaline solutions can also be used provided they possess sufficient dissolving power for anodic aluminum oxide (similar dissolving power to the above-mentioned mixture of phosphoric acid and sulfuric acid solution) as ideally anodic oxide should be removed from the aluminum as soon as it is formed in the course of this treatment . In general, bath compositions suitable for electropolishing will

av aluminium være tilfredsstillende. Med den forste spesielle sammensetning som ovenfor angitt er en badtemperatur på 8o-95°C tilfredsstillende og tilstrekkelig rensing av aluminiumråmaterialet fremkommer ved en stromtetthet på loo A/dm 2innen omtrent 5 eller 6 sekunder. Hoyere badtemperaturer kan også anvendes, f.eks. opptil opplosningens kokepunkt, liksom også of aluminum be satisfactory. With the first special composition as stated above, a bath temperature of 8o-95°C is satisfactory and sufficient purification of the aluminum raw material occurs at a current density of loo A/dm 2 within about 5 or 6 seconds. Higher bath temperatures can also be used, e.g. up to the solution's boiling point, as well

lavere temperaturer, sålenge hastigheten av reopplosningen av den anodiske oksydfilmen ikke blir uonsket lav. En ikke-elektrolyttisk behandling i det samme eller et lignende bad for og/eller etter den elektrolyttiske behandlingen kan være en videre fordel. Disse ikke-elektrolyttiske behandlinger kan være av en varighet lower temperatures, as long as the rate of re-dissolution of the anodic oxide film does not become undesirably low. A non-electrolytic treatment in the same or a similar bath before and/or after the electrolytic treatment can be a further advantage. These non-electrolytic treatments can be of a duration

av 2 sek. hver, skjont en etterbehandling på 1 sek. og ingen forbehandling kan være tiitrekkelig. of 2 sec. each, although a post-processing of 1 sec. and no preliminary treatment can be sufficient.

Vi har funnet at denne fremgangsmåten kan passende utfores under kontinuerlig fremstilling, hvor væsken i badene selv anvendes som elektriske kontakter. We have found that this method can be conveniently carried out during continuous production, where the liquid in the baths itself is used as electrical contacts.

Således kan anoder i metallpletteringsbadet og katoder i detThus, anodes in the metal plating bath and cathodes in it

varme syre- eller alkalielektrolyttiske rensebehandlingstrinnet forbindes med de motsatte poler av en D.C-kilde. Dermed bortfaller nodvendigheten av å anvende glidende eller rullende kontakter mellom råmaterialet og en elektrisk kilde. Slike kontakter har lenge vært en kilde til vanskeligheter i kontinuerlige pletteringsoperasjoner og kan fore til alvorlige vedlikeholds-problemer ifolge dannelsen av av korrosjonsprodiikter og oksyder på kontaktene,som resulterer i gnistdannelse og korrosjon på både kontakt og råmaterialet. the hot acid or alkali electrolytic treatment stage is connected to the opposite poles of a D.C. source. This eliminates the need to use sliding or rolling contacts between the raw material and an electrical source. Such contacts have long been a source of difficulties in continuous plating operations and can lead to serious maintenance problems due to the formation of corrosion products and oxides on the contacts, which result in spark formation and corrosion on both the contact and the raw material.

Ifolge foreliggende oppfinnelse er det oppnådd en fremgangsmåte jfor fremstilling av metallplettert, langstrakt aluminiumråmateriale som innbefatter at aluminiumråmaterialet kontinuerlig fores gjennom et bad som inneholder en elektrolyt med en sterk opplosningsévne for aluminiumoksyd og deretter gjennom et bad som inneholder en metallpletteringselektrolyt , hvor forstnevnte bad har en nedsenket katodeelektrode og det andre bad inneholder en nedsenket anodeelektrode for å gjore råmaterialet anodisk i det forste badet. According to the present invention, a method for the production of metal-plated, elongated aluminum raw material has been achieved which includes that the aluminum raw material is continuously fed through a bath containing an electrolyte with a strong dissolving ability for aluminum oxide and then through a bath containing a metal plating electrolyte, where the former bath has a submerged cathode electrode and the second bath contains a submerged anode electrode to make the raw material anodic in the first bath.

Fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen så land: beskrevet er anvendbar for plettering av aluminiumråmateriale med et utvalg av metaller, omfattende tinn, og den foreliggende oppfinnelse fremskaffer spesielt en metode til metallplettering av aluminiumråmateriale som omfatter trinnene élektrolyttisk rensing av råmaterialet under anodiske betingelser i varm syre, neddykket fortinning eller forsinkning av råmaterialet, et élektrolyttisk bronsestrok The method according to the invention as described is applicable for plating aluminum raw material with a selection of metals, including tin, and the present invention provides in particular a method for metal plating aluminum raw material which comprises the steps of electrolytic cleaning of the raw material under anodic conditions in hot acid, submerged tinning or zinc plating of the raw material, an electrolytic bronze stroke

( f.eks. élektrolyttisk anvringelse av et meget tynt sjikt av kopper-tinn-legering) og élektrolyttisk metallplettering. Disse trinn er spesielt egnet når tinn er pletteringsmetallet, (e.g. electrolytic application of a very thin layer of copper-tin alloy) and electrolytic metal plating. These steps are particularly suitable when tin is the plating metal,

men kan også anvendes når. fe.ks. aluminium skal pletteres med messing, sink, bly, nikkel eller kopper. Fortrinnsvis anvendes det ovenfor beskrevne væskekontaktprinsippet i rensingen', bronsestroket og metallpletteringstrinnene hvor elektrodene i bronsestroket og metallpletteringsbadene kan forbindes med den positive enden av en stromkilde og en elektrode i det varme syrebadet til den negative enden av kilden. but can also be used when. fe.ks. aluminum must be plated with brass, zinc, lead, nickel or copper. Preferably, the liquid contact principle described above is used in the cleaning', bronze strip and metal plating steps where the electrodes in the bronze strip and metal plating baths can be connected to the positive end of a current source and an electrode in the hot acid bath to the negative end of the source.

Enten et ikke-elektrolyttisk neddykket fortinnings- eller et forsinkningstrinn kan anvendes forut for bronsestroket med godt resultat. Disse trinnene er nodvendige for å berede aluminiumsoverflaten for mottagelse av metallpletteringen fra disse pletteringsbadene som den ikke i seg selv er forenlig med. Either a non-electrolytic submerged tinning or a zinc plating step can be used prior to the bronze stroke with good results. These steps are necessary to prepare the aluminum surface to receive the metal plating from these plating baths with which it is not inherently compatible.

En foretrukket sur renseopplosning er forut beskrevet. Hvis forsinkning utfores som det andre trinnet, kan det anvendes en vandig badsammensetning som folger: A preferred acidic cleaning solution has been previously described. If galvanizing is carried out as the second step, an aqueous bath composition may be used as follows:

4o g/l ZnS04.7H204o g/l ZnSO4.7H2O

lo6 g/l NaOH ! lo6 g/l NaOH !

4o g/l KHC4H4064o g/l KHC4H406

hvortil kan tilsettes lo g/l KCN.to which can be added lo g/l KCN.

En oppholdstid på 2 sek. i badet ved 4o°C er funnet å være tilfredsstillende. A residence time of 2 sec. in the bath at 4o°C has been found to be satisfactory.

Hvis, på den annen side,fortinnings velges som det annet trinn, kan en vandig badsammensetning som folger anvendes: If, on the other hand, tinning is chosen as the second step, an aqueous bath composition as follows may be used:

5o g/l K2Sn03.3H2<D5o g/l K2Sn03.3H2<D

1,5 g/l H3B031.5 g/l H3B03

En oppholdstid på 2 sek. er egnet for badet ved 45°C.A residence time of 2 sec. is suitable for the bath at 45°C.

For det tredje trinnet, bronsestroket, foretrekkes en vandig badopplosning. som folger: 14o g/l K2Sn03.3H20 For the third step, the bronze stroke, an aqueous bath solution is preferred. as follows: 14o g/l K2Sn03.3H20

36,5 g/l CuCN36.5 g/l CuCN

75,5 g/l KCN75.5 g/l KCN

7,5 g/l KOH7.5 g/l KOH

En temperatur på 4o°C, en oppholdstid på 2 - 3 sek. og en strora-tetthet på o 2o - 35 A/dm 2frembringer tilfredsstillende betingelser for aluminiumråmaterialet. A temperature of 4o°C, a residence time of 2 - 3 sec. and a strora density of o 2o - 35 A/dm 2 produces satisfactory conditions for the aluminum raw material.

En alternativ badopplosning for bronsestroket er tilgjengelig fra M & T Chemicals Inc. og omfatter "Alstan 71" ( et pulver hvor 18o g/l kan anvendes).pluss "Alstan 72" (et konsentrat hvor 5o ml/l kan anvendes. Dette kan anvendes tilfredsstillende ved 4o°C med en oppholdstid på 2 sek. og en stromtetthet på An alternative bath solution for the bronze strip is available from M & T Chemicals Inc. and comprises "Alstan 71" (a powder where 18o g/l can be used) plus "Alstan 72" (a concentrate where 5o ml/l can be used. This can is used satisfactorily at 4o°C with a residence time of 2 seconds and a current density of

3o A/dm .3o A/dm .

Metallpletteringsbadet, hvor metallet er tinn, kan være som folger: The metal plating bath, where the metal is tin, can be as follows:

3oo g/l Sn(BF4)23oo g/l Sn(BF4)2

2oo g/lHBF_42oo g/lHBF_4

25 g/l H3B0325 g/l H3B03

3o g/l gelatin3o g/l gelatin

1 g/l p-naftol1 g/l p-naphthol

Alternativt kan H3B03og gelatin utelukkes og HBF4-innholdet reduseres til 5o g/l. I begge tilfeller anvender man med fordel en temperatur på 35°C, oppholdstid på 5 sek. og stromtetthet på loo - 12o A/dm 2 når et tinnsjikt på 5 (im pletteres. Alternatively, H3B03 and gelatin can be excluded and the HBF4 content reduced to 50 g/l. In both cases, a temperature of 35°C, residence time of 5 seconds is advantageously used. and current density of loo - 12o A/dm 2 when a tin layer of 5 (im is plated.

De ovenfor spesielt beskrevne betingelser er egnet for tinnplettering av aluminiumtråd på 3,2 mm diameter opptil en tykkelse på 5 [ im. En gjennomlopshastighet på 36 m/min. kan oppnås ved disse betingelser under anvendelse av badlengder på 3,6, o,9, o,9 og 3 m. hhv. The conditions specifically described above are suitable for tin plating aluminum wire of 3.2 mm diameter up to a thickness of 5 [im. A throughput speed of 36 m/min. can be achieved under these conditions using bath lengths of 3.6, o.9, o.9 and 3 m, respectively.

Det fremgår a-c denne foretrukne fremgangsmåte for oppfinnelsen muliggjor utelatelse av syrekondisjoneringstrinn sammenlignet med tidligere kjent, behandlingmetode som foran anfort. Slik har trinnene som er nodvendige for kondisjonering av den bare aluminiumsoverflaten forut for metallpletteringen, spesielt tinnplettering, blitt redusert med den fordel at der hvor væskekontaktsystem anvendes, vil det kreves en minimal lengde aluminium for å fore strommen. Dette reduserer vanskelighetene ved oppvarming og mulig brudd av tråden. It appears a-c that this preferred method for the invention enables the omission of an acid conditioning step compared to the previously known treatment method as stated above. In this way, the steps necessary for conditioning the bare aluminum surface prior to metal plating, especially tin plating, have been reduced with the advantage that where a liquid contact system is used, a minimal length of aluminum will be required to conduct the current. This reduces the difficulties of heating and possible breakage of the thread.

Man har også oppdaget at når hoye strømtettheter av storrelses-orden lo -8o A/dm 2anvendes i plettéringsbadet, kan oppfinnelsen utfores med en mye storre effektivitet hvis råvaren eller den elektrolyttiske opplosnlngen omrorer i metallpletteringsbadet spesielt hvor tinnplettering er aktuell. Dette kan hensiktsmessig oppnås ved omrorlng av råmaterialet, f.eks. ved å fore råmaterialet gjennom en ring sentralt plassert i badet og oscillere ringen. Ringen kan med fordel være av polytetraflouretylen og plassert It has also been discovered that when high current densities of the order of magnitude lo -8o A/dm 2 are used in the plating bath, the invention can be carried out with much greater efficiency if the raw material or the electrolytic solution is stirred in the metal plating bath, especially where tin plating is concerned. This can conveniently be achieved by stirring the raw material, e.g. by feeding the raw material through a ring centrally located in the bath and oscillating the ring. The ring can advantageously be made of polytetrafluoroethylene and placed

på en arm eksentrisk forbindet med drivaksen av en elektrisk motor. Forbedringen oppnådd.ved omroring avtar progressivt når lavere strømtettheter benyttes. Omroringen kan fordelaktig utfores ved å oscillere ringen ved 2 - 2o cykler pr. sek., mer fordelaktig 5-15 cykler pr. sek. Amplityden av oscillasjonen kan passende on an arm eccentrically connected to the drive shaft of an electric motor. The improvement achieved by stirring progressively decreases when lower current densities are used. The stirring can advantageously be carried out by oscillating the ring at 2 - 2o cycles per sec., more advantageous 5-15 cycles per Sec. The amplitude of the oscillation can be appropriate

1 I være i området 1,5 - 75 mm, men mest vanlig i området 5 -.^5 mm. jvirkningen av oscillas jonen av råmaterialene eller omrdrinqen av elektrolyten antas å resultere i at metaHoverflaten bringes i kontakt med fersk elektrolyt, ved således kontinuerlig å 1 I be in the range 1.5 - 75 mm, but most commonly in the range 5 -.^5 mm. the effect of the oscillation of the raw materials or the recirculation of the electrolyte is believed to result in the metasurface being brought into contact with fresh electrolyte, thus continuously

fornye metallionene i elektrolyten i umiddelbar nærhet av metall-overflaten. renew the metal ions in the electrolyte in the immediate vicinity of the metal surface.

Oppfinnelsen vil klarere fremgå av folgende beskrivelse, somThe invention will appear more clearly from the following description, which

bare er gitt i form av eksempel med referanser til vedlagte tegninger, hvor: Fig. 1 og 2 skjematisk viser apparatur for utforelse av foreliggende oppfinnelse, og is only given in the form of an example with references to the attached drawings, where: Fig. 1 and 2 schematically show apparatus for carrying out the present invention, and

flg. 3 viser en form for apparatur for oscillering av aluminiumråmateriale i metallpletteringsbadet. Fig. 3 shows a form of apparatus for oscillating aluminum raw material in the metal plating bath.

Fig. 1 viser væskekontakt-prinsippet som enkelt kan anvendes ifolge foreliggende oppfinnelse. Det er tre bad, som hvert inneholder <en hensiktsmessig opplosning, og alumlniumråvaren S Fig. 1 shows the liquid contact principle which can be easily used according to the present invention. There are three baths, each containing an appropriate solution, and the aluminum raw material S

beveger seg gjennom dem i pilens retning. I det forste (venstre) badet lo foregår élektrolyttisk rensing av råmaterialet i varm syre eller alkali, i det andre badet il behandles råvaren ikke-elektrolyttisk med et kondisjonerlngsmiddel mens metallpletteringen utfores i det tredje badet 12. Kondisjoneringsbadet 11 kan utelukkes ved plettering av .visse metaller fra bad som er forenlige med bart aluminium, f.eks. direkte plettering. Sink kan pletteres på aluminium på denne måt«n. moving through them in the direction of the arrow. In the first (left) bath, the raw material is electrolytically cleaned in hot acid or alkali, in the second bath, the raw material is treated non-electrolytically with a conditioning agent, while the metal plating is carried out in the third bath 12. The conditioning bath 11 can be excluded by plating certain metals from baths compatible with bare aluminium, e.g. direct plating. Zinc can be plated on aluminum in this way.

I det forste og tredje badet er de respektive elektrodeneIn the first and third bath are the respective electrodes

13 og 14 respektivt forbundet til den negative og positive enden av en stromkilde. Under anvendelse passerer strom fra elektroden 14, anoden gjennom losningen til aluminiumråmaterialet i badet 12 som derfor er katoden. Strommen passerer så gjennom råmaterialet til bad lo, forlater råmaterialene og går til elektroden 13 og deretter til kilden. I bad lo er råmaterialet anodisk og elektroden katodis. Elektroden 13 kan være av bly, grafitt eller rustfritt stål. 13 and 14 respectively connected to the negative and positive end of a current source. During use, current passes from the electrode 14, the anode, through the solution to the aluminum raw material in the bath 12, which is therefore the cathode. The current then passes through the raw material to bath fluff, leaves the raw materials and goes to the electrode 13 and then to the source. In bath lo the raw material is anodic and the electrode cathodic. The electrode 13 can be made of lead, graphite or stainless steel.

I s Bad lo kan inneholde varm syre som er blitt beskrevet og pletterings-cj>pplosningen er i bad 12. Kondisjoneringsmidlet vil velges ifolge pletteringen som finner sted. Det er åpenbart at mer enn ett kondisjoneringstrinn kan anvendes, skjont dette kan oke lengden av råvaren som forer strommen. I s Bath lo may contain hot acid which has been described and the plating solution is in bath 12. The conditioning agent will be selected according to the plating that takes place. It is obvious that more than one conditioning step can be used, although this may increase the length of the raw material that lines the stream.

Fig. 2 viser utforelsen av væskekontaktprinsippet med et videre pletterende trinn. Like deler er gitt like referansenummere sammenlignet med fig. 1 og det fremgår at den eneste forskjell fra fig. 1 er anbringelsen av et andre pletteringsbad 2o og en tilsvarende ytterligere elektrode 21 forbundet med den positive enden på stromkilden. Fig. 2 shows the implementation of the liquid contact principle with a further plating step. Like parts are given like reference numbers compared to fig. 1 and it appears that the only difference from fig. 1, the arrangement of a second plating bath 20 and a corresponding further electrode 21 is connected to the positive end of the current source.

En anordning av denne typen vil anvendes når utforelsen avA device of this type will be used when the execution of

den foretrukne fremgangsmåte ifolge oppfinnelsen omfatter varm sur élektrolyttisk rensing ( i bad lo), forsinkning eller fortinning ( i bad 11), bronsestrok ( i bad 12) og metall, the preferred method according to the invention comprises hot acid electrolytic cleaning (in bath lo), galvanizing or tinning (in bath 11), bronze coating (in bath 12) and metal,

spesielt tinnn, plettering ( i bad 2o).especially tin, plating (in bath 2o).

Tilslutt viser fig. 3 skjematisk en fremgangsmåte for roringFinally, fig. 3 schematically shows a procedure for rowing

av aluminiumråmaterialene i metallpletteringsbadet. Råmaterialet S fores gjennom en ring 3o hensiktsmessig av polytetrafluoretylen på en ende av en arm 31 anbrakt på en tapp i badveggen ved 32. of the aluminum raw materials in the metal plating bath. The raw material S is fed through a ring 3o suitably made of polytetrafluoroethylene on one end of an arm 31 placed on a pin in the bathroom wall at 32.

Den andre enden av armen er eksentrisk festet til en skive 33The other end of the arm is eccentrically attached to a disk 33

på skaftet en dreieanordning slik som en elektrisk motor ( ikke vist). Ringen 3o er hensiktsmessig halvveis gjennom pletteringsbadet og man har funnet vibrasjoner med amplityde ca. lo - 15 mm ved lo c/s frekvens vesentlig oker stromtettheten som kan anvendes i pletteringsbadet. Hvis tråden ikke vibreres på denne måten eller hvis opplosningsbadet ikke blir omrort, ville det da kreves en lengre pletteringstid oppnådd ved et lengre bad eller lavere råvarehastighet. on the shaft a turning device such as an electric motor (not shown). The ring 3o is suitably halfway through the plating bath and vibrations with an amplitude of approx. lo - 15 mm at lo c/s frequency significantly increases the current density that can be used in the plating bath. If the wire is not vibrated in this way or if the dissolution bath is not agitated, then a longer plating time would be required, achieved by a longer bath or lower feed rate.

Strommen som kan anvendes er begrenset av temperaturfaktorerThe current that can be used is limited by temperature factors

og strommens vei i råmaterialet holdes derfor så kort som mulig. and the path of the current in the raw material is therefore kept as short as possible.

Vibrasjonen av tråden eller omroringen i badet er også virksomme for å redusere "treing" av avsatt tinn. The vibration of the wire or the agitation in the bath are also effective in reducing "treeing" of deposited tin.

Aluminiumtråd eller stavråmateriale kan pletteres med tinn Jller andre materialer gjennom fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen. Aluminum wire or rod raw material can be plated with tin or other materials through the method according to the invention.

Stavformet råmateriale kan trekkes ut til mindre diameter,slik som normale tråddiametere,etter tinnplettering. Rod-shaped raw material can be drawn out to smaller diameters, such as normal wire diameters, after tin plating.

Under utforelse av den foretrukne fremgangsmåte ifolge oppfinnelsen med apparatet i fig. 2, vil det vanligvis være tilfelle at opptil lo% av den totale strom som inntrer i tråden vil gjore dette i bronsestrokbadet, resten i metallpletteringsbadet. Da voltstyrkene som er egnet for disse operasjonene er lignende, kan i tilfelle av det foreliggende eksempel én enkelt stromkilde anvendes skjont åpenbart også 2 kunne brukes om onsket. During execution of the preferred method according to the invention with the apparatus in fig. 2, it will usually be the case that up to lo% of the total current entering the wire will do so in the bronze plating bath, the rest in the metal plating bath. Since the voltages suitable for these operations are similar, in the case of the present example a single current source can be used, although obviously 2 could also be used if desired.

Tykkelsen av metallavsetningen kan varieres ved å variere hastigheten eller stroramen. The thickness of the metal deposit can be varied by varying the speed or the stroke frame.

Det forstås at i systemdb i fig. 1 og 2 vil båndet bli vasket med vann, enten^ved neddykking eller sproyting i lopet av over-foring fra et behandlende bad til det neste. It is understood that in systemdb in fig. 1 and 2, the belt will be washed with water, either by immersion or spraying in the course of over-lining from one treating bath to the next.

Claims

1. A method for the production of metal-plated, elongated aluminum raw material, characterized in that the aluminum raw material is continuously fed through a bath containing an electrolyte with a high solubility for aluminum oxide and subsequently through a bath containing one metal plating electrolyte, the first-mentioned bath has a cathode electrode immersed and the second bath has an anode electrode submerged which makes the raw material anodic in the first bath.

2. A method according to claim 1, characterized in that the electrolyte in the first-mentioned bath contains a strong acid.

3. A method according to claim 1, characterized in that said former bath contains an aqueous solution <1> of a strong mineral acid with a temperature above 8o°C, and said bath contains a mixture of lo - 25% H2S04 and 2o~ 5o^ H3 P04*

4. A method according to claims 1, 2 or 3, characterized in that the raw material, after passing through the first-mentioned bath, is fed through an aqueous solution of strong mineral acid under non-electrolytic conditions.

5. A method according to claims 1-4, characterized in that said raw material is fed through a bronze stroke bath between the first bath and said electroplating bath, where the bronze stroke bath contains an anode with the same potential as the anode in the plating bath.

6. A method according to claims 1-5, characterized in that the raw material is fed through at least one intermediate non-electrolytic bath for submerged treatment between said first bath and said electroplating bath.

7. A method according to claim 6, characterized in that the non-electrolytic treatment bath is an immersion tinning or galvanizing bath.

8. A method according to claims 1-7, characterized in that the electrolyte or raw material is subjected to stirring in the metal plating bath.

9. A method according to claim 8, characterized in that the raw material is stirred at a link which oscillates in a plane generally across the raw material.

10 . A method according to claim 9, characterized in that the raw material is stirred at a frequency of 5-15 cycles/sec.