NO742499L

NO742499L -

Info

Publication number: NO742499L
Application number: NO742499A
Authority: NO
Inventors: R M F Jones
Original assignee: Int Nickel Ltd
Priority date: 1973-07-16
Filing date: 1974-07-09
Publication date: 1975-02-10
Also published as: JPS5070215A; ZA744295B; FR2237972A1; US3836358A; AU7109474A; CA1017170A; DE2433511A1

Description

"Tilsetningsmiddel for nikkel-krom-legeringer og Ni- Cr- Fe- legeringer" "Additive for nickel-chromium alloys and Ni-Cr-Fe alloys"

Denne oppfinnelse angår metallurgiske tilsetningsmidler. Rustfrie austenitiske nikkel-krom-stål og andre nikkel-krom-legeringer har vanligvis dårlige støpeegenskaper. Det er i det siste blitt funnet at disse kan forbedres ved tilsetning av bestemte mengder av silicium og bor, jfr. patentsøknad nr. 3339/72, som angår rustfrie stållegeringer inneholdende 2-5% silicium, 0,3-1,4% bor, 6-30% nikkel og 14-26% krom, hvilken legering har uvanlig gode støpeegenskaper. This invention relates to metallurgical additives. Stainless austenitic nickel-chromium steels and other nickel-chromium alloys usually have poor casting properties. It has recently been found that these can be improved by adding certain amounts of silicon and boron, cf. patent application no. 3339/72, which concerns stainless steel alloys containing 2-5% silicon, 0.3-1.4% boron, 6-30% nickel and 14-26% chromium, which alloy has unusually good casting properties.

For å kunne fremstillé disse og andre bor- og silicium-holdige støpestykker ut fra skrap av nikkel-krom-legeringer som praktisk talt ikke inneholder bor og silicium, er det behov for et enkelt og pålitelig middel til innføring av de ønskede mengder av bor og silicium. Tilsetningen av disse i element-form, eller som i handelen tilgjengelige for-legeringer, eksempelvis ferrosilicium og ferrobor, har produksjonsulemper såsom et usikkert utbytte og fortynning av andre elementer som skal foreligge i den endelige legering. Å tilsette kompenserende mengder av andre elementer, eksempelvis nikkel og krom, vil ytterligere komplisere det problem å oppnå en endelig legering med ønsket sammensetning og medfører ytterligere kostnader og tid for beregning, måling og innføring av de forskjellige individuelle tilsetninger. Videre vil mulighetene for feil bli flere og påliteligheten bli mindre etterhvert som antallet av legeringstilsetninger øker. In order to be able to produce these and other boron- and silicon-containing castings from scrap nickel-chromium alloys that practically do not contain boron and silicon, there is a need for a simple and reliable means of introducing the desired amounts of boron and silicon. The addition of these in elemental form, or as commercially available pre-alloys, for example ferrosilicon and ferroboron, has production disadvantages such as an uncertain yield and dilution of other elements that must be present in the final alloy. Adding compensating amounts of other elements, for example nickel and chromium, will further complicate the problem of obtaining a final alloy with the desired composition and entails additional costs and time for calculation, measurement and introduction of the various individual additions. Furthermore, the possibilities for errors will increase and reliability will decrease as the number of alloy additions increases.

I henhold til oppfinnelsen tilveiebringes et metallurgisk tilsetningsmiddel som er egnet for innføring av bor og silicium i nikkel-krom-legeringssmelter, og midlet omfatter 7-50% nikkel, 12-40% silicium, 2-10% bor, 16-30% krom, 0-0,2% karbon, 0-6% mangan, 0-6% fosfor, 0-10% molybden og 0-10% kobber, resten, bortsett fra forurensninger, jern i en mengde på minst 10%.. Alle prosentangivelser i det foreliggende er på vektbasis. According to the invention, a metallurgical additive is provided which is suitable for introducing boron and silicon into nickel-chromium alloy melts, and the agent comprises 7-50% nickel, 12-40% silicon, 2-10% boron, 16-30% chromium , 0-0.2% carbon, 0-6% manganese, 0-6% phosphorus, 0-10% molybdenum and 0-10% copper, the rest, apart from impurities, iron in an amount of at least 10%.. All percentages herein are on a weight basis.

Innholdet av svovel og andre forurensninger som kari være skadelige i nikkel-krom-legeringer, bør være så lavt som mulig, The content of sulfur and other impurities such as caries being harmful in nickel-chromium alloys should be as low as possible,

og fortrinnsvis ikke over 0,02%. Hvis materialet skal brukes ved fremstilling av legeringer hvor fosfor er uønsket, bør fosfor-innholdet ikke overstige 0,02%;.kobber og molybden kan på lignende måte begrenses til. ikke over 0,5% av hvert metall. and preferably not more than 0.02%. If the material is to be used in the production of alloys where phosphorus is undesirable, the phosphorus content should not exceed 0.02%; copper and molybdenum can be similarly limited to. not more than 0.5% of each metal.

Karboninnholdet kan om nødvendig, f.eks. hvis midlet skal brukes ved fremstilling av korrosjonsresistente legeringer, eksempelvis ACl-CF^, være begrenset til ikke over 0,15%, fordelaktig ikke over 0,08%, eksempelvis innen området 0,005 - 0,03%. The carbon content can, if necessary, e.g. if the agent is to be used in the production of corrosion-resistant alloys, for example ACl-CF^, be limited to no more than 0.15%, advantageously no more than 0.08%, for example within the range 0.005 - 0.03%.

Nikkel-krom- og nikkel-krom-jern-legeringer hvis støpbarhet kan forbedres ved hjelp av tilsetningsmidlet, innbefatter rustfrie nikkel-krom-stål så som AISI Type 302 (17-19% Cr/8-10% Ni) Nickel-chromium and nickel-chromium-iron alloys whose castability can be improved by the additive include nickel-chromium stainless steels such as AISI Type 302 (17-19% Cr/8-10% Ni)

og andre legeringer inneholdende minst 7% nikkel, minst 16% krom, ialt minst 50% nikkel pluss jern ogkarakterisert vedliquidus-temperaturer på 1260°C eller høyere. and other alloys containing at least 7% nickel, at least 16% chromium, a total of at least 50% nickel plus iron and characterized by liquidus temperatures of 1260°C or higher.

Tilsetningsmidlets sammensetning er slik at det bekvemt kan fremstilles i form av en legering ved sammensmelting av bestanddelene, som kan være i elementær eller forlegert form, eksempelvis elementært nikkel eller ferrokrom. De relative mengder av . ingrediensene gir gode smelte- og størkne-égenskaper, slik at man får en ren homogen legering og unngår sterk og skadelig segregering The composition of the additive is such that it can conveniently be produced in the form of an alloy by fusing the components, which can be in elemental or pre-alloyed form, for example elemental nickel or ferrochrome. The relative amounts of . the ingredients provide good melting and solidification properties, so that you get a clean, homogeneous alloy and avoid strong and harmful segregation

eller oksydasjon.or oxidation.

Legeringen kan knuses og kan lett brytes opp til stykker som bekvemt kan veies, transporteres og eventuelt forpakkes til bruk som tilsetninger til ovnscharger eller metallbad. The alloy can be crushed and can easily be broken up into pieces that can be conveniently weighed, transported and possibly prepackaged for use as additives for furnace chargers or metal baths.

Foruten å forbedre støpbarheten av nikkel-krom-legeringer vil tilsetning av midlet ifølge oppfinnelsen i ovnscharger be-stående av metallskrap, eller delvis av skrap og delvis av råmaterialer, eller endog fullstendig av råmaterialer bidra til hurtig nedsmelting og til oppnåelse av en ren smelte. For å oppnå disse fordeler uten altfor sterk fortynning av chargen anbefales tilsetning i en andel på 5-15%, eksempelvis 10%, av skrapmaterialet eller annen'ovnscharge. In addition to improving the castability of nickel-chromium alloys, the addition of the agent according to the invention to furnace chargers consisting of metal scrap, or partly of scrap and partly of raw materials, or even completely of raw materials, will contribute to rapid melting down and to the achievement of a clean melt. In order to achieve these advantages without excessively diluting the charge, it is recommended to add a proportion of 5-15%, for example 10%, of the scrap material or other furnace charge.

Nærvær av minst 7% nikkel i tilsetningsmidlet bidrar til opprettholdelse av en austenitisk struktur hos støpelegeringer fremstilt under anvendelse av midlet og hjelper også til å motvirke en eventuell tendens til at silicium skal gjøre støpen skjør. The presence of at least 7% nickel in the additive helps to maintain an austenitic structure in casting alloys produced using the additive and also helps to counteract any tendency for silicon to make the casting brittle.

Krom anvendes i tilsetningsmidlet for å gi støpelegeringen det riktige krominnhold, men innholdet av nikkel og krom er begrenset slik at man unngår en uønsket endring av legeringsbalansen i de støpte legeringer. Chromium is used in the additive to give the casting alloy the correct chromium content, but the content of nickel and chromium is limited so as to avoid an unwanted change in the alloy balance in the cast alloys.

Molybden og kobber kan anvendes i tilsetningsmidlet når dette skal brukes ved fremstilling av stål som inneholder disse elementer, som undertiden tilsettes for visse ønskede formål så som korrosjonsmotstand. Fosfor kan tilsettes, eksempelvis i mengder på 4-6%, for å forbedre fluiditeten og motstanden mot varmriss, spesielt ved fremstilling av stål som skal støpes i metallformer. Molybdenum and copper can be used in the additive when this is to be used in the production of steel containing these elements, which are sometimes added for certain desired purposes such as corrosion resistance. Phosphorus can be added, for example in amounts of 4-6%, to improve fluidity and resistance to hot cracking, especially in the production of steel to be cast in metal molds.

Nærvær av 10-63% jern i midlet gjør det mulig å fremstille dette av kommersielt tilgjengelige billige råmaterialer såsom ferrokrom, ferrosilicium og ferrobor. The presence of 10-63% iron in the agent makes it possible to produce it from commercially available cheap raw materials such as ferrochrome, ferrosilicon and ferroboron.

Tilsetningsmidlet fremstilles mest bekvemt som en legering, men kari fremstilles i andre egnede former, eksempelvis i brikett-form eller lignende, eventuelt som en blanding av bestanddelene, The additive is most conveniently produced as an alloy, but curry is produced in other suitable forms, for example in briquette form or the like, possibly as a mixture of the components,

og det kan anvendes som sundbrytte stykker, hagl av legeringen eller som omhyllede eller på annen måte emballerte partikler eller fragmenter. and it can be used as broken pieces, shot of the alloy or as sheathed or otherwise packaged particles or fragments.

Fire spesielt anvendelige områder for sammensetningen av tilsetningsmidlet er gjengitt i tabellen.nedenfor. Four particularly applicable areas for the composition of the additive are reproduced in the table below.

Sammensetning A og B er egnet til forbedring av støpbarheten av rustfritt stål og varmebestandige- nikkel-krom-jern-legeringer. Eksempelvis vil støpbarheten av en ovnscharge av skrap av nikkel-krom-stål av type 304 forbedres ved tilsetning av ca. 10-15 kg av sammensetning A eller 5-10 kg av sammensetning B pr. 100 kg ovns-smelte av skrapmaterialet. Sammensetning A kan fremstilles hovedsakelig av ferrolegeringer og elementært nikkel, mens sammensetning B, som krever råmaterialer med relativt lavt jerninnhold, kan være mer kostbart å fremstille. Sammensetning B er imidlertid spesielt egnet til forbedring av støpbarheten av rustfrie stål med høyt nikkelinnhold eller varmebestandige stål så som type HU (40% Ni) eller HW. (60% Ni). Sammensetning C er spesielt egnet til forbedring av støpbarheten med små tilsetninger til nikkelbaserte legeringer. F.eks. vil tilsetning av ca.. 5-9 kg av sammensetning C pr. 100 kg smelte av nikkelbasért legering inneholdende ca. 45% eller mer nikkel, 22% krom, 18% jern, 9% molybden, opptil 1,5% silicium, opptil 1,5% mangan og opp til 0,15% karbon gi forbedret støpbarhet og vil gi tilfredsstillende fylling av 5 mm tykke hulrom i sand-former og forhindrer defekter såsom foldninger, kold sveis eller ufylte hjørner. Compositions A and B are suitable for improving the castability of stainless steel and heat-resistant nickel-chromium-iron alloys. For example, the castability of a furnace charge of scrap nickel-chromium steel of type 304 will be improved by the addition of approx. 10-15 kg of composition A or 5-10 kg of composition B per 100 kg furnace melt of the scrap material. Composition A can be produced mainly from ferroalloys and elemental nickel, while composition B, which requires raw materials with a relatively low iron content, can be more expensive to produce. Composition B is, however, particularly suitable for improving the castability of stainless steels with a high nickel content or heat-resistant steels such as type HU (40% Ni) or HW. (60% Nine). Composition C is particularly suitable for improving the castability with small additions to nickel-based alloys. E.g. will add approx. 5-9 kg of composition C per 100 kg melt of nickel-based alloy containing approx. 45% or more nickel, 22% chromium, 18% iron, 9% molybdenum, up to 1.5% silicon, up to 1.5% manganese and up to 0.15% carbon give improved castability and will give satisfactory filling of 5 mm thick cavities in sand molds and prevents defects such as folds, cold welds or unfilled corners.

Tilsetninger av en legering av sammensetning D til smelter eller ovnscharger av rustfritt stål inneholdende 6-12% nikkel, 15-20% krom, opptil 1,5% silicium, opptil 0,02% bor, opptil 0,15% karbon, resten hovedsakelig jern, anbefales spesielt i mengder på ca. 10-20 deler tilsetningslegering D pr. 100 deler stålsmelte for å forbedre smeltens støpbarhet, særlig når smeiten er fremstilt av skrap. Når det ønskes for rustfritt stål inneholdende molybden og/eller kobber, eksempelvis opptil 10% molybden og opptil 10% kobber, kan de samme andeler av molybden og kobber anvendes i tilsetningslegeringen. Additions of an alloy of composition D to melts or furnace chargers of stainless steel containing 6-12% nickel, 15-20% chromium, up to 1.5% silicon, up to 0.02% boron, up to 0.15% carbon, the remainder mainly iron, especially recommended in quantities of approx. 10-20 parts additive alloy D per 100 parts steel melt to improve the castability of the melt, especially when the melt is made from scrap. When desired for stainless steel containing molybdenum and/or copper, for example up to 10% molybdenum and up to 10% copper, the same proportions of molybdenum and copper can be used in the additive alloy.

Kombinasjoner av spesielle sammensetninger innenfor det brede sammensetningsområde for tilsetningsmidlet, eksempelvis en blanding av legering A og B, kan om det ønskes anvendes for inn-føring av spesielle andeler av tilsetningselementer. Combinations of special compositions within the wide composition range for the additive, for example a mixture of alloy A and B, can, if desired, be used for the introduction of special proportions of additive elements.

Det skal nå gis noen eksempler.Some examples will now be given.

Eksempel IExample I

Et tilsetningsmiddel med sammensetningen 19,7% silicium, 3,04% bor, 30,5% nikkel og 16,9% krom, resten jern (ca. 35%) ble fremstilt som en tilsetningslegering (legering I) ved luft-smelting av 30% nikkel, 27% ferrokrom, 21% ferrobor og 22% ferrosilicium. Den smeltede legering ble støpt i grafittformer til avskrånede barrer med sirkulært tverrsnitt, og disse ble knust til stykker for anvendelse som smelte-tilsetninger. An additive with the composition 19.7% silicon, 3.04% boron, 30.5% nickel and 16.9% chromium, the rest iron (approx. 35%) was produced as an additive alloy (alloy I) by air melting of 30% nickel, 27% ferrochrome, 21% ferroboron and 22% ferrosilicon. The molten alloy was cast in graphite molds into chamfered ingots of circular cross-section, and these were crushed into pieces for use as melt additives.

15 vektdeler av legeringen ble tilsatt til et smeltet bad fremstilt ved smelting av 100 deler skrap av rustfritt stål av type 304, idet badsammensetningen var 0,096% C, 0,85% Si, 1,6% Mn, 9,4% Ni, 18,4% Cr, 0,025% P, 0,017% S, resten Fe. Tilsetnings-legeringens andel utgjør således ca. 13% av hele chargen etter tilsetning. Tilsetningslegeringen smeltet og blandet seg lett i smeltebadet, og metallsmelten' (stål IA) ble støpt til et kinesisk puslespill-mønster (KP) i råsand-former, idet støpingen ble av-sluttet ved 1454°C. ' Denne formen,med KP-mønster, som omfatter åtte innbyrdes forbundne plateformede fordypninger, anvendes til undersøkelse av. metallers støpbarhet, herunder metallsmeltens evne til å strømme gjennom passasjene i en komplisert form uten brå forandringer i strømningsretning som gjerne gir turbulens, slik at meta11strømmene løper sammen uten å inneslutte overflatefilmer og uten å danne foldningslinje-defekter, eksempelvis koldsveiser, og å fylle skarpe hjørner. , Støpeformen reproduserer vanskelige støpe-betingelser som man ofte har ved industriell produksjon av tynne kompliserte sandstøpte gjenstander. Visuell undersøkelse av støpe-stykkene av stål IA viste at metallet strømmet inn i formen på tilfredsstillende måte og fylte fine detaljerte seksjoner. Videre viste undersøkelsen at støpestykkene var av god kvalitet og uten 15 parts by weight of the alloy were added to a molten bath prepared by melting 100 parts of type 304 stainless steel scrap, the bath composition being 0.096% C, 0.85% Si, 1.6% Mn, 9.4% Ni, 18 .4% Cr, 0.025% P, 0.017% S, the rest Fe. The additive alloy's share thus amounts to approx. 13% of the entire charge after addition. The filler alloy melted and mixed easily in the melt bath, and the molten metal (steel IA) was cast into a Chinese puzzle (KP) pattern in raw sand moulds, the casting being finished at 1454°C. This form, with a KP pattern, comprising eight interconnected plate-shaped recesses, is used for the examination of. the castability of metals, including the ability of the metal melt to flow through the passages in a complicated form without sudden changes in flow direction which tend to cause turbulence, so that the metal flows run together without enclosing surface films and without forming fold line defects, for example cold welds, and to fill sharp corners . , The casting mold reproduces difficult casting conditions that are often encountered in the industrial production of thin, complicated sand-cast objects. Visual examination of the steel IA castings showed that the metal flowed into the mold satisfactorily and filled fine detailed sections. Furthermore, the investigation showed that the castings were of good quality and without

andre defekter såsom varmriss.other defects such as thermal cracks.

Eksempel IIExample II

En annen tilsetningslegering (legering II) ifølge oppfinnelsen ble fremstilt på lignende måte og hadde sammensetningen 34,6% Ni - 15,1% Si - 2,8% B - 19,8% Cr - 0,092% C, resten Fe. Another addition alloy (alloy II) according to the invention was produced in a similar way and had the composition 34.6% Ni - 15.1% Si - 2.8% B - 19.8% Cr - 0.092% C, the rest Fe.

Under kjølingen av denne legering begynte størkningen ved 1177°C. Legeringen var lett å knuse, f.eks. ved fall eller hamring.. During the cooling of this alloy, solidification began at 1177°C. The alloy was easy to crush, e.g. in the event of a fall or hammering..

Et austenitisk rustfritt stål (stål II) med sammensetningen 8,3% Ni - 0,42% Si - 17,7% Cr0- 1,17% Mn - 0,12% C, resten Fe, An austenitic stainless steel (steel II) with the composition 8.3% Ni - 0.42% Si - 17.7% Cr0 - 1.17% Mn - 0.12% C, the rest Fe,

ble induksjonssmeltet i luft, og en del av smeiten ble støpt ved 1510°C i en råsand-form (KPII-1). Bruddstykker av legering II was induction melted in air, and part of the melt was cast at 1510°C in a raw sand mold (KPII-1). Fractures of alloy II

ble så tilsatt til resten av smeltebadet av stål II i en andel påwas then added to the rest of the molten bath of steel II in a proportion of

15 deler legering II pr. 100 deler stål II. Én porsjon av det resulterende bad (stål IIA) ble støpt ved 1510°C i en annen KP-mønstret form, hvorved man fikk støp KPII-2, og en ytterligere porsjon ble støpt ved 1454°C i en tredje KP-mønstret form, hvorved man fikk støp KPII-3. Resten av badet ble- holdt ved 1454°C i 10 minutter, og tilslutt ble en porsjon stål IIA støpt ved 1454°C i en fjerde KP-form, hvorved man fikk støp KPII-4. Undersøkelse av de fire støpestykkene viste at: KPII-1 hadde mer enn 20 synlige foldelinjedefekter ved minst hver femte fordypning, skjønt metallet hadde strømmet inn i seks av fordypningene og omtrent halvveis inn i den syvende. 15 parts alloy II per 100 parts steel II. One portion of the resulting bath (steel IIA) was cast at 1510°C in another KP-patterned mold, yielding casting KPII-2, and a further portion was cast at 1454°C in a third KP-patterned mold, whereby cast KPII-3 was obtained. The remainder of the bath was held at 1454°C for 10 minutes, and finally a portion of steel IIA was cast at 1454°C in a fourth KP mould, whereby casting KPII-4 was obtained. Examination of the four castings showed that: KPII-1 had more than 20 visible fold line defects in at least every fifth recess, although the metal had flowed into six of the recesses and about halfway into the seventh.

KPII-2 hadde bare en mindre foldning, nemlig i den femte fordypning, skjønt metallet bare hadde runnet delvis inn i den sjette fordypning. KPII-2 had only a minor fold, namely in the fifth recess, although the metal had only partially flowed into the sixth recess.

KPII-3 hadde alle de åtte fordypningene fylt uten noen foldninger, men hadde en defekt i en av fordypningene. KPII-3 had all eight dimples filled without any folds, but had a defect in one of the dimples.

KPII-4 hådde seks fordypninger fylt uten noen foldninger. KPII-4 had six depressions filled without any folds.

Overflaten av KPII-1 og KPII-2 hadde endel 'påbrennings"-ruhet nær formens innløp på grunn av den høyere støpetemperatur, mens KPII-3 og KPII-4 ikke hadde noen "påbrenning" og hadde bedre, glattere overflate. The surface of KPII-1 and KPII-2 had some "burn-in" roughness near the mold inlet due to the higher casting temperature, while KPII-3 and KPII-4 had no "burn-in" and had a better, smoother surface.

Mens forskjellene i antallet fordypninger som ble fylt, sannsynligvis skyldes små variasjoner i støpetemperaturen og støpe-teknikken, var de tre støpestykkene av stål IIA etter tilsetning av legering II langt mer fri for foldningslinjedefekter enn støpe-stykkene KPII-1.. Sammenligning mellom KPII-4 og KPII-3 viste at de gunstige virkninger av tilsetningen av legering II på støpbarheten ikke avtok, hvilket er viktig i støperipraksis når et stort antall former fylles fra en og samme smelte. While the differences in the number of depressions filled are likely due to slight variations in the casting temperature and casting technique, the three steel IIA castings after the addition of alloy II were far more free of fold line defects than the KPII-1 castings.. Comparison between KPII- 4 and KPII-3 showed that the beneficial effects of the addition of alloy II on castability did not decrease, which is important in foundry practice when a large number of molds are filled from the same melt.

Tilsetningsmidler ifølge oppfinnelsen anvendes med særlig fordel ved fremstilling av støpestykker av austenitisk rustfritt nikkel-krom-stål inneholdende ca. 3% silicium og 0,5% bor. Additives according to the invention are used with particular advantage in the production of castings of austenitic stainless nickel-chromium steel containing approx. 3% silicon and 0.5% boron.

Claims

1. Metallurgical additive, characterized in that it contains 7-50% nickel, 12-40% silicon, 2-10% boron, 16-30% chromium, 0-0.2% carbon, 0-6% manganese, 0-6% phosphorus, 0-10% molybdenum and 0-10% copper, the rest, apart from impurities, iron in an amount of at least 10%.

2. Additive according to claim 1, characterized in that it contains 30-45% nickel, 14-22% silicon, 2.5-5% boron, 16-30% chromium, 0-0.15% carbon, 0-2% manganese, 0-5% phosphorus, 0-5% molybdenum and.0-5 % copper, the rest iron, except for impurities.

3. Additive according to claim 1, characterized in that it contains 40-50% nickel, 25-35% silicon, 3.5-5.5% boron, 16-22% chromium, 0-0.15% carbon, 0-2% manganese, 0-5% phosphorus, 0-6% molybdenum and 0-9% copper, the rest, apart from impurities, iron in an amount of 10-20%.

4. Additive according to claim 1, characterized in that it contains 7-20% nickel, 30-40% silicon, 5-9% boron, 16-22% chromium, 0-0.15% carbon, 0-2% manganese, 0-2% phosphorus, 0-10% molybdenum and 0-5% copper, the rest iron, except for impurities.

5. Additive according to claim 1, characterized in that it contains 30-40% nickel, 14-18% silicon, 2-3.5% boron, 20-25% chromium, 0-0.2% carbon, 0-2% manganese, .0-0.02% phosphorus, 0-10% molybdenum and 0 -10% copper, the rest, except for impurities, iron in an amount of at least 10%.

6. Additive according to one of the preceding claims, characterized in that it is in the form of an alloy.

7. Method in which the casting properties of nickel-chromium alloys are improved by adding an agent according to one of the preceding claims to a furnace charge or a molten bath.

8. Method according to claim 7, characterized in that the furnace charge or bath has the composition of an austenitic nickel-chromium alloy containing at least 7% nickel, at least 16% chromium and at least 50% total of nickel and/or iron and has a liquidus temperature of at least 12 60°C .

9. Method according to claim 8, characterized in that the additive is added in amounts of 5-25 parts per 100 parts oven charge or bath.