NO345179B1 - Flerkrets stirlingmaskin - Google Patents
Flerkrets stirlingmaskin Download PDFInfo
- Publication number
- NO345179B1 NO345179B1 NO20190377A NO20190377A NO345179B1 NO 345179 B1 NO345179 B1 NO 345179B1 NO 20190377 A NO20190377 A NO 20190377A NO 20190377 A NO20190377 A NO 20190377A NO 345179 B1 NO345179 B1 NO 345179B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cylinder
- piston
- circuit
- machine according
- crank
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 69
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 21
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 21
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 10
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 16
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 9
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/044—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines having at least two working members, e.g. pistons, delivering power output
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/053—Component parts or details
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/06—Controlling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/22—Compensation of inertia forces
- F16F15/26—Compensation of inertia forces of crankshaft systems using solid masses, other than the ordinary pistons, moving with the system, i.e. masses connected through a kinematic mechanism or gear system
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Control Of Position, Course, Altitude, Or Attitude Of Moving Bodies (AREA)
- Jib Cranes (AREA)
- Paper (AREA)
Description
FLERKRETS STIRLINGMASKIN
Innledning
Oppfinnelsen gjelder en flerkrets stirlingmaskin, det vil si en motor, varmepumpe eller kjølemaskin som arbeider etter stirlingsyklusen, som består av to eller flere uavhengige lukkede gasskretser, som hver arbeider etter stirlingsyklusen.
Bakgrunn og kjent teknikk
Stirlingmaskiner består av minst én lukket gasskrets, delt inn i et ekspansjonsvolum og et kompresjonsvolum, koblet sammen gjennom tre varmevekslere; en ekspansjonsvarmeveksler, regenerator og kompresjonsvarmeveksler. Ekspansjonsvolum og kompresjonsvolum kan være realisert på ulike måter, vanligvis fordelt på ett eller flere sylindervolumer, i lukkede sylindre, avgrenset av stempler. Stirlingmaskiner klassifiseres i konfigurasjonene alfa, beta og gamma, utfra hvordan volumene er konfigurert. Hvert stempel i en stirlingmaskin vil ha en slaglengde bestemt av veivakselen, og et slagvolum gitt av slaglengden og sylinderdiameteren. Hver gasskrets kan være avgrenset av ett eller flere stempler, og gasskretsens slagvolum er definert som differansen mellom største og minste oppnådde volum i løpet av en omdreining. I stirlingmaskiner defineres også et forskjøvet volum, som er det gjennomsnittlige gassvolumet som passerer gjennom varmevekslerne i hver retning i løpet av en omdreining.
WO 2014/020840 A1 omfatter en Stirlingmotor samt regulerings metode hvor på den ene enden av et forskyverstempel (2m), innbefattende et arbeids medium (gass) (G) og et innebygget forskyverstempel (2mp), er oppvarmet ved hjelp av et varmeelement (3) og på den andre enden av forskyversylinderen (2m) kjøles ved hjelp av et kjøleelement (4). Forskyverstempelet (2mp) er drevet i en oscillerende bevegelse ved hjelp av å bevege og regulere en fortrenger-aktuator (5m), et arbeidsstempel (6p) montert i en arbeidssylinder (6) som er satt i bevegelse ved å aktivere arbeidsmediet (G) i forskyver sylinderen (2m), og en stempelstang (6po) til arbeidsstempelet (6p) påvirker ut-enheten (7).
US 2657553 beskriver en drivende enhet for å transportere varme fra et lavere og opp til et høyere temperaturnivå, bygget som et lukket system, der enheten innbefatter en mengde gass bestående av en ren substans som er arbeidsmediet, bestående av en varm og kald del, hvor hver del kommuniserer via en varmeenhet, en regenerator og en kjøler med et kjøleområde. Volumene av de nevnte områdene, sammen med det totale volumet til arbeidsområdet, varieres ved sammenkoblet stempel-lignet enheter som oscillerer hovedsaklig harmonisk med en konstant faseforskyvning.
JP S5412062 A viser en Stirlingmaskin anordnet med dobbeltvirkende stempler, ekspansjonsstempler, en veivaksel, veivstaker og føringer. Varmevekslere, regeneratorer og tilsvarende er koblet sammen via et kompresjonsvolum og ekspansjonsvolum som dannes på grunn av bevegelsene til nevnte stemplene.
US 4365474 A beskriver en modul for en dobbeltvirkende firesylindret Stirlingmotor som inkluderer en varmeveksler, to øvre sylinderdeler, to regenerator / kjølerenheter som hver har en fleksibel sammenkoblet regenerator og en kjøler, to varmesystemer og to kjøle-rørsystemer. De øvre sylinderdelene og regeneratorene strekker seg inn i varmeveksleren og blir forseglet og festet på denne. De øvre sylinderdelene kan kobles til to nedre sylinderdeler festet til en motorblokk. Kjølerne kan kobles til to nedre sylinderdeler festet til blokken. Hvert av varmerørsystemene strekker seg i varmemodulen fra en respektiv øvre sylinderdel til en av motorens regeneratorer; og hvert av kjølerørsystemene strekker seg fra en regenerator, gjennom sin respektive kjøler og gjennom kjølerveggen for tilkobling til en av de nedre sylinderdelene.
JP H07167514 A beskriver et Stirling aggregat som kan generere kulde til en forhåndsbestemt sylinder, hvor aggregatet inkluderer en lav temperatur genererende sylinder, en medium temperatur genererende sylinder og en høy temperatur sylinder som mottar høy temperatur fra en ekstern varmekilde, hvor hver innbefatter et stempel i tilknytning til en veivaksel via en stempelstang.
US4195613A viser en 4-sylindret, 4-krets stirlingmaskin der hver krets omfatter ett sylindervolum i én sylinder, og ett sylindervolum i en annen sylinder, slik at hver sylinder består av ett volum fra en krets og ett volum fra en annen krets, adskilt av et stempel. De til sammen 4 stemplene er forbundet med 2 veivaksler, som er synkronisert i forhold til hverandre, slik at maskinen består av 4 identiske kretser, 90 grader faseforskjøvet i forhold til hverandre. Denne løsningen realiserer en 4-krets stirlingmaskin med kun ett stempel per sylinder. Løsningen innebærer også at hvert stempel utfører kompresjonsarbeid i en krets samtidig med ekspansjonsarbeid i en annen krets utføres på stempelet. Ettersom de 4 kretsene er identiske, blir dreiemomentet svært jevnt.
På grunn av den mekaniske utførelsen, blir forskjøvet volum lik sylinderslagvolumet mens krets-slagvolum blir lik sylinderslagvolumet x 1,414 (roten av 2). Dersom krets-slagvolumet er 1000 ccm, vil altså sylinderslagvolumet være 707 ccm, og forskjøvet volum 707 ccm.
Løsningen til US4195613A har to ulemper hvor den første ulempen er forholdet mellom forskjøvet volum og krets-slagvolum er konstant. Forholdet kan være prosessmessig gunstig ved noen driftsbetingelser, men spesielt ved lavtemperatur-anvendelser, ønskes ofte et stort forskjøvet volum i forhold til krets-slagvolum, og da vil denne løsningen ikke gi optimal ytelse.
Den andre ulempen til US4195613A, er at alle stemplene skiller mellom to kretser som har forskjellig trykk mesteparten av tiden, og stempelringene på alle 4 stemplene skal derfor tette mot trykkforskjellen mellom to gasskretser. Samlet tettebehov står i forhold til samlet slagvolum for trykksatte stempler, og det samlede slagvolumet med tettebehov blir dermed 0,707 x samlet kretsslagvolum.
Den tredje ulempen til US4195613A er at kreftene som skal overføres mekanisk mellom stemplene, også står i forhold til de trykksatte stemplenes slagvolum, og både maskinen generelt og mekanikken spesielt, må dimensjoneres etter disse kreftene. Det bidrar til høyere produksjonskost og høyere friksjon enn hva ville vært tilfelle med mindre slagvolum per krets-slagvolum.
NO333268 viser en stirlingmaskin med to eller flere kretser. Løsningen tillater skalering av prosessen til et partall antall kretser, med kun to stempler per to kretser, og i motsetning til løsningen i US4195613A, gir løsningen frihet til å velge forholdet mellom krets-slagvolum og forskjøvet volum til andre verdier enn 1,414 (roten av 2). Forskjøvet volum er tilnærmet lik ett sylinderslagvolum. Ved å velge en vinkel på veivakselen på for eksempel 150 grader, kan det oppnås et krets-slagvolum på 1000 ccm, mens forskjøvet volum blir ca 1930 ccm.
NO333628 har fem ulemper, hvor den første ulempen er ved lavtemperaturanvendelser, der krets-slagvolumet er lite i forhold til sylinderslagvolumet. Begge stemplene som avgrenser gasskretsen, skiller mellom to gasskretser med ulikt trykk mesteparten av omdreiningen. Dermed blir det samlede slagvolumet med tettebehov også stort. I eksempelet med 150 graders veivaksel, blir det samlede slagvolumet med tettebehov 1,93 x samlet krets-slagvolum. Dette er mye større enn i løsningen i US4195613A. Dette gir større friksjon og slitasje på relativt dyrt tetningsmateriale, enn dersom det skulle vært tettet for et mindre slagvolum per krets-slagvolum.
Den andre ulempen til NO333628 er at for hvert par av kretser vil det være en sylinder der stempelet skiller mellom to kalde volumer, og en sylinder der stempelet skiller mellom to varme volumer. Dette kan gi utfordringer der temperaturene i kretsen er utenfor arbeidsområdet for materialene som normalt benyttes i stempelstangtetninger og stempelringer.
Den tredje ulempen med NO333628, er at trykkforskjellen over begge stemplene i et par av prosesskretser, til enhver tid er lik trykkforskjellen mellom kretsene, og det må derfor overføres vesentlig større krefter gjennom veivmekanikken, enn i for eksempel US4195613A. De store kreftene gir behov for kraftige, tunge og dyre komponenter, og større lager og føringer, som også gir større friksjon, enn i en maskinkonfigurasjon med mindre sylinderslagvolum per prosesskrets.
Den fjerde ulempen med NO333628, er at det større tette-behovet gir økt risiko for lekkasje mellom prosesskretsene, og lekkasje mellom prosesskretser i stirlingmaskiner gir både ubalanse og betydelige tap i virkningsgrad.
Og den femte ulempen med NO0333628 er at de to prosesskretsene i et par av prosesskretser får betydelige forskjeller i kompresjon og fasevinkel mellom gasstransport og varmeveksling og kompresjon og ekspansjon. Årsaken ligger i stempelbevegelsen gitt av veivmekanikkens geometri og spesielt forholdet mellom veivstakelengde og veivbuktsradius. Dette gjør det utfordrende å optimalisere begge kretsene til driftsbetingelsene, og selv i en 4-sylindret utførelse, er dreiemoment-variasjonen betydelig større enn det som er publisert for maskiner ifølge US4195613A.
Med stirlingmaskiner i følge kjent teknikk, er det ikke mulig å oppnå lavt samlet slagvolum med tettebehov, full frihet i valg av forhold mellom forskjøvet volum og samlet krets-slagvolum, og momentutjevningen som kan oppnås ved å fordele to eller fire gasskretser jevnt fordelt utover 360 graders omdreining, samtidig som maskinen kan utformes slik at kun volumer med minst ugunstige temperaturforhold ligger nær stempelstangtetninger.
Kort sammendrag av oppfinnelsen
Et hovedformål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en konfigurasjon for flerkretsstirlingmaskiner som gjør det mulig å realisere ethvert ønskelig forhold mellom krets-slagvolum og forskjøvet volum for gasskretsene, samtidig som det samlede slagvolumet for trykksatte stempler blir så lite som mulig i forhold til samlet krets-slagvolum, og gasskretsene kan faseforskyves jevnt over en 360 graders omdreining, slik at dreiemomentet blir mest mulig konstant.
Videre er det et formål med oppfinnelsen å muliggjøre en realisering av en flerkrets stirlingmaskin, der ekspansjonsvolumer og kompresjonsvolumer kan fordeles slik at både trykksatte stempelringer og stempelstangtetninger kan plasseres i de volumene som har mest gunstige temperaturforhold for stempelringenes og stempelstangtetningenes ytelse. Dette vil ofte være temperaturer mellom 0 grader Celsius og 150 grader Celsius.
Videre er det et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en konfigurasjon for en stirlingmaskin med flere kretser, hvor det overføres minst mulig krefter fra trykksatte stempler til veivakselen, i forhold til maskinens dreiemoment.
Videre er det et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en stirlingmaskin med flere kretser, som er bedre utbalansert enn andre konfigurasjoner for flerkretsstirlingmaskiner, gjennom at både første-ordens og andre-ordens massekrefter kan utbalanseres uten bruk av balanseaksler.
Figurer
De vedlagte figurene viser noen utførelser av den krevde oppfinnelsen.
Figur 1 viser stirlingsyklusen i et Trykk-volum-diagram (Pv-diagram).
Figur 2 viser en skjematisk oppbygging av to kretser i en Stirlingmaskin ifølge oppfinnelsen.
Figur 3 viser en skjematisk oppbygging av fire kretser i en Stirlingmaskin ifølge en utførelse av oppfinnelsen.
Figur 4 viser veivmekanikken til utførelsen i figur 3.
Figur 5 viser veivmekanikken til en annen utførelse av oppfinnelsen.
Detaljert beskrivelse av figurene og utførelser av oppfinnelsen Oppfinnelsen vil i det følgende bli beskrevet og utførelser av oppfinnelsen vil bli forklart med referanser til de vedlagte tegningene.
En forenklet termodynamisk anvisning av Stirling-syklusen går frem av Figur 1. Stirling-syklusen er en termodynamisk syklus som består av 4 prosesser: isoterm kompresjon, temperaturøkning ved konstant volum, isoterm ekspansjon og temperatursenking ved konstant volum, av et arbeidsmedium i gassform. Varme utveksles med eksterne temperaturreservoarer under kompresjon og ekspansjon. Varmen som blir frigjort ved temperatursenkningen lagres i en regenerator, og tilføres ved temperaturøkningen, ved tilnærmet samme temperatur. Syklusen er (som Carnotsyklusen) reversibel og har den høyeste oppnåelige termiske virkningsgrad.
Oppfinnelsen er en fler-krets stirlingmaskin (0) omfattende i det minste to prosesskretser (1P, 2P), med
- tre sylindre (D1, W12, D2),
- tre stempel (5, 6, 7), koaksialt anordnet i hver sin sylinder (D1, W12, D2), - en veivaksel (21) med veivbukter (21a, 21b, 21c) og veivstaker (12, 16, 20), hvor veivstakene er anordnet og forbundet med hvert sitt stempel (5, 6, 7), - hvor sylindrene (D1, W12, D2), stemplene (5, 6, 7) og veivakselen (21) er anordnet i det minste i en sylinderbanke (8),
- hvor to av sylindrene (D1, D2) omfatter hvert sitt koaksialt anordnet forskyverstempel (5, 7), hver sylinder (D1, D2) omfatter to volumer (1a, 1b, 2a, 2b) adskilt av et forskyverstempel (5, 7), og hvor det ene volumet (1b, 2b) er forbundet med et volum (1c, 2c) i den tredje sylinderen (W12),
- hvor de to volumene (1c, 2c) i den tredje sylinderen (W12) er adskilt av et koaksialt anordnet arbeidsstempel (6),
- hvor hver prosesskrets (1P, 2P) omfatter i det minste et varmevekslerarrangement (1H, 2H), og
- hvor hver varmeveksler (1H, 2H) i tillegg er forbundet med og anordnet mellom de to sylindervolumene (1a, 1b, 2a, 2b).
Figur 2 viser to separate prosesskretser (1P, 2P) i en stirlingmaskin ifølge oppfinnelsen. Prosesskrets (1P) består av sylindervolumene (1a, 1b,1c), samt varmevekslermodulen (1H), bestående av varmevekslerene (1he, 1hr,1hc).
Sylindervolumene og varmevekslerne er knyttet sammen og forbundet med tre strømningskanaler (1d, 1e,1f). Prosesskrets (2P) består tilsvarende av sylindervolumene (2a, 2b,2c), samt varmevekslermodulen (2H), bestående av varmevekslerne (2he, 2hr,2hc). Sylindervolumene og varmevekslerne er knyttet sammen og forbundet med tre strømningskanaler (2d, 2e og 2f).
Sylindervolumene (1a og 1b) er adskilt av stempel (5) i sylinder (D1), sylindervolumene (2a og 2b) er adskilt av stempel (7) i sylinder (D2), og sylindervolumene (1c og 2c) er adskilt av stempel (6) i sylinder (W12).
Prosesskretsene (1P, 2P) er fylt med et arbeidsmedium eksempelvis bestående av hydrogen, helium eller nitrogen.
Når stempel (5) beveges oppover, slik at sylindervolum (1a) blir redusert, og sylindervolum (1b) økes, vil arbeidsmediet strømme fra sylindervolum (1a), via strømningskanal (1e), gjennom varmevekslerne (1he, 1hr og 1hc), via strømningskanal (1f), og til sylindervolum (1b). Det samlede volumet reduseres ettersom stempelstangen (9) føres inn i sylinderen (5).
Når stempel (6) beveges nedover, reduseres sylindervolum (1c), og dermed vil det samlede volumet i prosesskrets (1) også reduseres.
Stempel (5) er forbundet med et krysshode (10), som løper i en krysshodeforing (11), via en stempelstang (9). Krysshodet (10) er forbundet med en veivaksel (21), via en veivstake (12), som er lagret opp i krysshodet (10) og i veivbukt (21a). Stempel (6) og stempel (7) er forbundet med veivakselen (21) på tilsvarende måte, i henholdsvis veivbukt (21b og 21c). Dersom vinkelen mellom veivbuktene (21a) og (21b) er mellom 0 og 180 grader, og temperaturen i sylindervolumene (1a og 1b) er forskjellig, vil prosesskrets (1P) kunne utføre en stirlingsyklus når veivakselen (21) roteres. Stempel (5) vil gjøre et forskyverarbeid/displasement-arbeid, i form av å overvinne strømningsfriksjon i varmevekslere (1H) og kanaler (1e, 1f), og stempel (5) vil utføre et kompresjonsarbeid og ekspansjonsarbeid.
I en utførelse av oppfinnelsen er veivbukt (21b) 90 grader faseforskjøvet i forhold til veivbukt (21a) og veivbukt (21c) er 90 grader faseforskjøvet i forhold til veivbukt (21b). For å oppnå den normale stirlingprosessen, vil vinkelen mellom veivbukt (21a) og (21b) velges i nærheten av 90 grader, men i noen applikasjoner, kan det være gunstig å velge en større eller mindre vinkel.
Dersom vinkelen mellom veivbuktene (21b) og (21c) velges slik at vinkelen mellom (21a) og (21c) er nær eller lik 180 grader, og temperaturen i volumene (1a) og (2a) er relativt lik, og temperaturen i volumene (1b) og (2b) er relativt lik, vil prosessen i prosesskrets (1P) og prosessen i prosesskrets (2P) være tilnærmet like, men 180 grader faseforskjøvet i forhold til hverandre.
Ettersom stempel (5) vil ha ulikt effektivt areal over og under på grunn av stempelstangens (9) tverrsnittsareal, vil de to kretsene ha litt ulik kompresjon, og ettersom stempel (5) vil følge en normal stempelbevegelse (oscillerende), vil kompresjonsarbeid og ekspansjonsarbeid for de to kretsene være litt faseforskjøvet i forhold til strømningen gjennom varmevekslerne (1H, 2H).
Forskjellen i arbeid og prosess-ytelse er normalt liten.
Ettersom de to prosesskretsene (1P, 2P) er tilnærmet like, og nær 180 grader faseforskjøvet i forhold til hverandre, vil stempelet (5) gjøre kompresjonsarbeid i den ene prosesskretsen samtidig som det gjør ekspansjonsarbeid i den andre prosesskretsen. Dersom maskinen opereres som en motor, vil ekspansjonsarbeidet være størst, og kompresjonsarbeidet for en prosesskrets, vil utføres av ekspansjonsarbeidet fra den andre prosesskretsen, slik at bare differansen mellom de to arbeidene må overføres via stempelstang (9), krysshode (10) og veivstake (12) til veivakselen (21). Dersom maskinen opereres som varmepumpe, vil kompresjonsarbeidet være størst, og ekspansjonsarbeidet fra den ene kretsen vil utføre deler av kompresjonsarbeidet for den andre kretsen, slik at kun differensen mellom de to arbeidene må overføres fra veivakselen (21), via veivstake (12), krysshode og stempelstang til stempel (5). Dersom veivakselen (21) utføres slik at vinklene mellom veivbuktene (21a, 21b, 21c) er nær 90 grader, vil massekreftene på stempel (5) og (7) gi sammenfallende dreiemoment på veivakselen (21), mens massekreftene på stempel (6) vil gi et dreiemoment på veivakselen som er i motfase med dreiemomentet fra massekreftene på stempel (5) og (7). Dersom ekvivalent oscillerende punktmasse for stempel (6) er dobbelt så høy som ekvivalent oscillerende punktmasse for stempel (5), og at oscillerende punktmasser for stempel (5) og (7) er like, vil dreiemomentvariasjon fra første ordens massekrefter på stemplene kunne nøytraliseres.
I en utførelse av oppfinnelsen, er veivstaken (16) mer enn 2 ganger så lang fra senter av veivbukt-lageret til senter av krysspinnelageret, som slaglengden til stempel (6). Jo større forholdet mellom veivstakelengden og slaglengden for stempel (6) er, jo likere blir prosessen i de to prosesskretsene (1P, 2P), og dreiemomentkurven blir likere i de to halvdelene av en omdreining. I tillegg blir massekreftene lavere, særlig høyere ordens massekrefter, som andre ordens og fjerde ordens.
Fordelen er at oppfinnelsen tillater skalering av prosessen til to prosesskretser (1P, 2P), med tre sylindre og tre dobbeltvirkende stempler (5, 6, 7), og en utjevning av dreiemoment og reduksjon av friksjon i forhold til en konfigurasjon med kun én prosesskrets. Kompresjonsarbeidet fra den ene kretsen foregår samtidig som ekspansjonsarbeidet fra den andre kretsen, og begge arbeidene utføres av eller på det samme stempelet, slik at kun differansen må overføres mekanisk til akselen.
Stempel (6) er det eneste stempelet som skiller mellom de to gasskretsene, og derfor er det samlede trykksatte slagvolumet for et par av gasskretser tilnærmet lik krets-slagvolumet for hver krets. Dermed blir det samlede slagvolumet med tettebehov ca 0,5 x samlet krets-slagvolum. Dette er det minste oppnåelige slagvolum med tettebehov i forhold til krets-slagvolum for stirlingmaskiner. Ifølge kjent teknikk innenfor Stirling applikasjoner vil samlet slagvolum med tettebehov være større i forhold til samlet krets-slagvolum enn oppfinnelsen.
I tillegg muliggjøres realiseringen av en familie av maskiner med ulikt kompresjonsforhold, men likt forhold mellom forskjøvet volum og varmevekslervolum, der kun arbeidsstempel-slagvolumet endres, f.eks. gjennom å endre diameteren på sylinder (W12) og stempel (6).
I en utførelse av oppfinnelsen er to par av prosesskretser (1P, 2P, 3P, 4P) arrangert i en sylinderbanke (8) med seks sylindere i rekke, hvor det første paret av prosesskretser (1P og 2P) er fordelt mellom sylinder (D1, W12 og D2), og det andre paret av prosesskretser (3P og 4P) er fordelt mellom sylinder (D3, W34 og D4). Se figur 3.
Prosesskrets (1P) består av sylindervolumene (1a, 1b og 1c), samt en varmevekslermodul (1H) som beskrevet i figur 2. Strømningskanalene (1e og 1f) leder til varmevekslermodulen (1H), og strømningskanalen (1d) forbinder de nevnte sylindervolumene. Tilsvarende består også prosesskretsene (2P, 3P og 4P) av tre sylindervolumer (2a, 2b, 2c, 3a, 3b, 3c, 4a, 4b, 4c), tre strømningskanaler (2e, 2f, 3e, 3f, 4e, 4f) og minst en varmevekslermodul (2H, 3H, 4H) hver.
På samme måte som sylindervolumene (1a og 1b) er adskilt av stempel (5) i sylinder (D1), sylindervolumene (2a og 2b) er adskilt av stempel (7) i sylinder (D2), og sylindervolumene (1c og 2c) er adskilt av stempel (6) i sylinder (W12), er sylindervolumene (3a og 3b) adskilt av stempel (22) i sylinder (D3), sylindervolumene (4a og 4b) adskilt av stempel (24) i sylinder (D4) og sylindervolumene (3c og 4c) adskilt av stempel (23) i sylinder (W34).
Stemplene er forbundet med en veivaksel (21), slik at stempel (5) er forbundet med veivbukt (21a), via en stempelstang (9), et krysshode (10) med krysspinne og en veivstake (12). Tilsvarende er stempel (6) forbundet med veibukt (21b), stempel (7) med veivbukt (21c), stempel (22) med veivbukt (21d), stempel (23) med veivbukt (21e) og stempel (24) med veivbukt (21f).
Prosesskrets (1P), prosesskrets (2P) og forholdet mellom dem, er definert av vinklene mellom veivakselens veivbukt (21a, 21b og 21c). Tilsvarende er prosesskrets (3P), prosesskrets (4P) og forholdet mellom dem, definert av vinklene mellom veivakselens veivbukt (21d, 21e og 21f). Dersom vinklene mellom veivbuktene (21d, 21e og 21f) er lik vinklene mellom veivbuktene (21a, 21b og 21c), vil prosesskretsene (3P og 4P) kunne gjøres lik prosesskretsene (1P og 2P).
Dersom vinkelen mellom veivbuktene (21a) og (21c), og vinkelen mellom veivbuktene (21d) og (21f), begge er nær 180 grader, og vinkelen mellom veivbuktene (21b) og (21e) er nær 90 grader, vil de fire prosesskretsene (1P, 2P, 3P, 4P) være 90 grader faseforskjøvet i forhold til hverandre, og det resulterende dreiemomentet fra de fire prosesskretsene vil ha svært liten variasjon over en omdreining.
En stirlingmaskin ifølge oppfinnelsen, som er utført som vist i figur 3, vil ha de samme fordelene som utførelsen i figur 2, mhp trykksatt slagvolum. I tillegg vil det være mulig å fordele de fire prosesskretsene (1P, 2P, 3P, 4P) jevnt utover en omdreining, slik at dreiemomentet får liten variasjon.
En annen fordel med oppfinnelsen, i den utførelsen som vist i figur 3, er at den muliggjør en stirlingmaskin med fire prosesskretser, hvor alle sylindrene er i en rekke-konfigurasjon. Dette gjør at en stirlingmaskin med et stort slagvolum, og dermed stor avstand mellom stempel og veivaksel, kan konstrueres innenfor en vesentlig mindre bredde enn en V-konfigurasjon med tilsvarende slagvolum.
Figur 4 viser veivmekanikken i perspektiv til utførelsen beskrevet i figur 3. Figur 4 viser også krysspinnen (25) som forbinder krysshode (10) og veivstake (12), krysspinne (26), som forbinder krysshode (14) og veivstake (16), krysspinne (27) som forbinder krysshode (18) og veivstake (20), og tilsvarende for veivmekanikken som forbinder stemplene (22, 23 og 24) med veivakselen (21).
Veivakselen (21) har en inngående eller drivende ende (21g), med et grensesnitt mot for eksempel svinghjul, generator, motor eller pumpe avhengig alt etter som stirlingmaskinen opererer som motor, kjølemaskin eller varmepumpe. Dersom veivakselen roterer med klokken, sett fra den drivende ende (21g), har veivakselen en veivstjerne der veivbukt (21a) definerer 0 grader, veibukt (21b) er på 90 grader og veivbukt (21c) er på 180 grader. Veivbukt (21d) er på 270 grader, veivbukt (21e) er på 0 grader, og veivbukt (21f) er på 90 grader. Andre utforminger av sylinder-rekkefølge og utlegg av veivstjerne vil også kunne oppnå 90 graders faseforskyvning mellom 4 prosesskretser, men ved den beskrevne veivstjernen, oppnås i tillegg at tre veivbukter ligger i planet 0 grader – 180 grader: (21a, 21c og 21e), og tre veivbukter ligger i planet 90 grader – 270 grader: (21b, 21d og 21f), samtidig som alle veivbukter i hvert plan har en avstand på 2 x sylinderavstanden, og har symmetrisk plassering, det vil si at den midterste av de tre veivbuktene i ett plan går i motsatt retning av de to ytterste veivbuktene i samme plan.
For kinematisk analyse, kan veivmekanikken for et stempel i en sylinder representeres ved en oscillerende punktmasse på sylinderaksen, en roterende punktmasse i veivbukt-aksen og et polart treghetsmoment i veivstaken. De roterende punktmassene kan utbalanseres på veivakselen og de oscillerende punktmassenes bevegelse kan uttrykkes som fourier-rekker, der første ledd gir første ordens massekrefter og andre ledd gir andre ordens massekrefter.
Dersom mekanikken til hver sylinder utføres med lik oscillerende punktmasse, vil første ordens massekrefter for veivmekanikken vist i figur 4, reduseres til 1 x oscillerende punktmasse i 0 grader i veivbukt (21c) og 1 x oscillerende punktmasse i 90 grader i veivbukt (21d). Andre ordens massekrefter vil reduseres til 3 x oscillerende punktmasse i 0 og 180 grader i veivbukt (21c) og 3 x oscillerende punktmasse i 90 og 270 grader i veivbukt (21d). En andel av resterende første ordens massekrefter kan som normalt utbalanseres på veivakselen, for eksempel 50%. De resulterende massekreftene ved normal utbalansering, vil være en motroterende første ordens massekraft på F1 = 0,7 m �<2 >r, et motroterende første ordens massemoment på 0,5 x F1 x sylinderavstand, og et andre ordens massemoment, normalt på sylinderaksene og veivaksen, fra 3 x oscillerende punktmasser med 1 sylinderavstand mellom seg.
I sum vil veivmekanikken som beskrevet kunne gi de lavest mulige massekrefter for en seks-sylindret rekkemotor ifølge oppfinnelsen. Resterende første ordens og andre ordens massekrefter og massemomenter kan utbalanseres med balanseaksler, som for andre maskiner.
Denne utførelsen er fordelaktig da den muliggjør en smal utførelse av maskinen, som kan være viktig, spesielt ved store slagvolum. I tillegg gir den mulighet for kun vertikale sylindre, som kan være fordelaktig ved at stemplene ikke utsettes for sidekrefter fra gravitasjonen.
Denne utførelsen muliggjør også en stirlingmaskin med 4 uavhengige kretser, med nær 90 graders faseforskyvning mellom kretsene, på en slik måte at det oppnås et svært jevnt dreiemoment over en omdreining, samtidig som det er muliggjort god utbalansering av både massekrefter og dreiemomentvariasjoner fra massekrefter.
Dersom sylinder nummer (D2) og (D3) konstrueres med dobbelt så stor oscillerende masse som de andre sylindrene, vil første ordens massekrefter kunne utbalanseres fullstendig, på bekostning av høyere krefter i veivstaker og lager.
Dersom isteden sylinder (D1) og (W12) bytter plass, og (W34) og (D4) bytter plass, er det også mulig å oppnå bedre utbalansering enn med andre utførelser, med justerte oscillerende punktmasser for de ulike sylindrene, på bekostning av høyere krefter i veivstaker og lager.
I en utførelse av oppfinnelsen er to par av prosesskretser (1P, 2P, 3P, 4P), arrangert i en seks-sylindret V-konfigurasjon, slik at den ene sylinderbanken (8) består av prosesskrets (1P) og prosesskrets (2P), og den andre sylinderbanken består av prosesskrets (3P og 4P), som kan utføres lik prosesskretsene (1P og 2P). De seks stemplene (5, 6, 7, 22, 23 og 24) er alle forbundet med en veivaksel (21), med en veivmekanikk omfattende stempelstang, krysshode, krysspinne og veivstake. Se figur 5.
Stempel (5) og stempel (22) er begge forbundet med veivbukt (21a), stempel (6) og stempel (23) er begge forbundet med veivbukt (21b), og stempel (7) og stempel (24) er begge forbundet med veivbukt (21c).
Dersom vinkelen mellom veivbukt (21a og 21c) er lik eller nær 180 grader, og vinkelen mellom sylinderbanken bestående av prosesskrets (P1 og P2) og sylinderbanken bestående av prosesskrets (P3 og P4), er lik eller nær 90 grader, vil de fire prosesskretsene (1P, 2P, 3P, 4P) kunne være 90 grader forskjøvet i forhold til hverandre, slik at dreiemomentet fra de fire prosesskretsene (1P – 4P) vil variere svært lite over en omdreining.
I en utførelse av oppfinnelsen er hver sylinderbanke (8, 8’) forskjøvet 90 grader i forhold til hverandre. Denne utførelsen tillater full utbalansering av første-ordens og andre-ordens massekrefter, gjennom at første-ordens massekrefter for et sylinderpar kan utbalanseres på veivakselen dersom vinkelen mellom sylinderbankene (8. 8’) er 90 grader, og gjennom at andre-ordens massekrefter for det samme sylinderparet virker i horisontal retning dersom sylindrene er plassert 45 grader ut fra vertikalen. Dersom veivbuktene er plassert på 0 grader, 90 grader og 180 grader, vil andre ordens massekrefter opptre i 0 grader, 180 grader og 360 grader, slik at andre ordens massekreftene kan utbalanseres ved å gjøre oscillerende masse for de to midterste stemplene dobbelt så høy som for de øvrige stemplene, og beholde samme veivstakeforhold, eller ved å endre kun veivstakeforholdet for de midterste stemplene, eller ved kombinasjoner av disse.
Dersom det benyttes helt symmetrisk sylinderplassering, der veivstaken til krysshodet i 3 av sylindrene har to lagere rundt veivbukten, ett plassert på hver side av veivstaken til krysshodet i den motstående sylinderen, blir første ordens massekrefter helt utbalansert, og andre ordens massekrefter kan utbalanseres fullstendig, med en av to ulike teknikker. Dersom stempel (6) med tilhørende mekanikk utføres med dobbelt så stor oscillerende punktmasse som hver av stempel (5) og stempel (7), og tilsvarende for stempel (23) i forhold til stempel (22) og stempel (24), vil resultanten av andre ordens massekrefter for stempel (6) og stempel (23) tilsammen utligne resultanten av andre ordens massekrefter for stempel (5, 7, 22 og 24). Fullstendig utbalansering av andre ordens massekrefter kan også oppnås ved å montere to mot-roterende balanse-aksler med dobbelt turtall i forhold til veivakselen, symmetrisk plassert om et horisontalt plan gjennom akselens rotasjonsakse, og med massekraft-vektorer i planet gjennom de to midtre sylindrene (W12, W34). Dersom sylinderbankene (8, 8’) er forskjøvet tilsvarende bredden av en veivstake i forhold til hverandre, blir det en liten rest av massekrefter igjen, men en slik utførelse regnes normalt som godt utbalansert.
En stirlingmaskin ifølge oppfinnelsen, som er utført som vist i figur 5, vil ha de samme fordelene som utførelsen i figur 2, med hensyn til trykksatt slagvolum. I tillegg vil det være mulig å fordele de fire prosesskretsene jevnt utover en omdreining, slik at dreiemomentet får liten variasjon.
En stirlingmaskin ifølge oppfinnelsen, som er vist i figur 5, vil også kunne utføres med en relativt kort veivaksel til å være en 6-sylindret maskin, og dermed oppnå en moderat total lengde.
En annen fordel med stirlingmaskin ifølge oppfinnelsen, som er vist i figur 5, og montert med sylinderbankene (8, 8’) 45 grader fra vertikalen, vil ikke ha første ordens eller andre ordens massekrefter eller massemomenter i vertikal retning. Dette er en stor fordel ved installasjon, da det er lettere å isolere horisontale vibrasjoner som vil påvirke fundament, support og evt. tilhørende gulv.
I en utførelse av oppfinnelsen hvor varmevekslerarrangementet (1H, 2H) omfatter tre varmevekslere, fortrinnsvis en ekspansjonsvarmeveksler (1he, 2he), en regenerator (1hr, 2hr) og en kompresjons-varmeveksler (1hc, 2hc).
I henhold til en utførelse av oppfinnelsen kan plasseringen av varmevekslermodulene (1H, 2H, 3H, 4H) være arrangert og innebygget i sylinderbankene, være delvis innenfor og utenfor sylinderbankene eller være plassert utenfor sylinderbanken. Ulik plassering av varmevekslermodulene (1H, 2H, 3H, 4H) kan være fordelaktig i ulike anvendelser av stirlingmaskinens applikasjon beroende på om den opereres som varmekraftmotor, kryomotor, kjølemaskin eller varmepumpe.
I en utførelse av oppfinnelsen, der maskinen er utført med 2 par av prosesskretser (1P, 2P, 3P, 4P), som er uført slik at de 4 kretsene er ca 90 grader faseforskjøvet i forhold til hverandre, vil dreiemomentet ha liten variasjon over en omdreining, uavhengig av om maskinen brukes som varmekraftmotor, kryomotor, kjølemaskin eller varmepumpe.
I en utførelse av oppfinnelsen kan stirlingmaskinen benyttes som varmekraftmotor, kryomotor, kjølemaskin eller varmepumpe.
Claims (11)
1. En fler-krets stirlingmaskin (0) omfattende i det minste to prosesskretser (1P, 2P),
- tre sylindre (D1, W12, D2),
- tre stempel (5, 6, 7), koaksialt anordnet i hver sin sylinder (D1, W12, D2), - en veivaksel (21) med veivbukter (21a, 21b, 21c) og veivstaker (12, 16, 20), hvor veivstakene er anordnet og forbundet med hvert sitt stempel (5, 6, 7),
- hvor sylindrene (D1, W12, D2), stemplene (5, 6, 7) og veivakselen (21) er anordnet i det minste i en sylinderbanke (8),
- hvor to av sylindrene (D1, D2) omfatter hvert sitt koaksialt anordnet forskyverstempel (5, 7), hver sylinder (D1, D2) omfatter to volumer (1a, 1b, 2a, 2b) adskilt av et forskyverstempel (5, 7), og hvor det ene volumet (1b, 2b) er forbundet med et volum (1c, 2c) i den tredje sylinderen (W12), - hvor de to volumene (1c, 2c) i den tredje sylinderen (W12) er adskilt av et koaksialt anordnet arbeidsstempel (6),
- hvor hver prosesskrets (1P, 2P) omfatter i det minste et varmevekslerarrangement (1H, 2H), og
- hvor hver varmeveksler (1H, 2H) er i tillegg forbundet med og anordnet mellom de to sylindervolumene (1a, 1b, 2a, 2b).
2. En stirlingmaskin ifølge krav 1, hvor veivakselen (21) er anordnet 90° ± 5° mellom veivbukt (21b) og hver av de to andre veivbuktene (21a, 21c)
3. En stirlingmaskin ifølge krav 1, omfattende to par av prosesskretser (1P, 2P, 3P, 4P) hvor de 4 prosesskretsene er faseforskjøvet ca 90° ± 5° mellom hver krets
4. En stirlingmaskin ifølge krav 1 eller krav 2. omfattende:
- fire prosesskretser (1P, 2P, 3P, 4P),
- hvor hvert par av prosesskretsene (1P – 4P) utgjør hver sin sylinderbanke (8, 8 ́) i en V-konfigurasjon.
5. En stirlingmaskin ifølge krav 4 hvor hver sylinderbanke (8, 8’) er forskjøvet 90° ± 5° i forhold til hverandre.
6. En stirlingmaskin ifølge krav 1 eller krav 2. omfattende:
- fire prosesskretser (1P, 2P, 3P, 4P), og
- en sylinderbank (8), hvor sylinderbanken (8) er anordnet i en 6-sylindret rekke-konfigurasjon.
7. En stirlingmaskin ifølge krav 1, hvor veivstaken (12) til arbeidsstempelet (6) er lengre enn 2 x slaglengden til arbeidsstempelet (6).
8. En stirlingmaskin ifølge krav 1, hvor den oscillerende massen for arbeidsstempelet (6) med tilhørende oscillerende komponenter og oscillerende andel av veivstakemassen, er mellom 1,8 og 2,2 ganger så høy som den oscillerende massen for hvert av forskyverstemplene (5, 7) med tilhørende komponenter og oscillerende andel av veivstakemassen.
9. En stirlingmaskin ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvor varmevekslerarrangementet (1H, 2H) omfatter tre varmevekslere, fortrinnsvis en ekspansjonsvarmeveksler (1he, 2he), en regenerator (1hr, 2hr) og en kompresjons-varmeveksler (1hc, 2hc).
10. En stirlingmaskin ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvor plasseringen av varmevekslermodulene (1H, 2H, 3H, 4H) er annordnet og innebygget i sylinderbanken (8, 8’), anordnet delvis innenfor og utenfor sylinderbankene (8, 8’) eller anordnet utenfor sylinderbanken (8, 8’).
11. En stirlingmaskin ifølge et hvilket som helst av de foregående kravene, hvor maskinen (0) fortrinnsvis kan benyttes som varmekraftmotor, kryomotor, kjølemaskin eller varmepumpe.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20190377A NO345179B1 (no) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | Flerkrets stirlingmaskin |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20190377A NO345179B1 (no) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | Flerkrets stirlingmaskin |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO345179B1 true NO345179B1 (no) | 2020-10-26 |
Family
ID=72886171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20190377A NO345179B1 (no) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | Flerkrets stirlingmaskin |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NO (1) | NO345179B1 (no) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023239242A1 (en) * | 2022-06-09 | 2023-12-14 | Hoeeg Arne | Stirling machine configuration |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2657553A (en) * | 1950-10-09 | 1953-11-03 | Hartford Nat Bank & Trust Co | Self-driving device for transporting heat from a lower to a higher temperature level |
| JPS5412062A (en) * | 1977-06-28 | 1979-01-29 | Aisin Seiki Co Ltd | Constitution of reversible cycle |
| US4365474A (en) * | 1979-06-19 | 1982-12-28 | Cmc Aktiebolag | Module for constructing a double-acting four-cylinder Stirling engine |
| JPH07167514A (ja) * | 1993-09-10 | 1995-07-04 | Tohoku Electric Power Co Inc | 可変位相角スターリングサイクル機器 |
| WO2014020840A1 (ja) * | 2012-08-01 | 2014-02-06 | 清水 政紀 | スターリングエンジンの駆動制御方法及びスターリングエンジン |
-
2019
- 2019-03-19 NO NO20190377A patent/NO345179B1/no unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2657553A (en) * | 1950-10-09 | 1953-11-03 | Hartford Nat Bank & Trust Co | Self-driving device for transporting heat from a lower to a higher temperature level |
| JPS5412062A (en) * | 1977-06-28 | 1979-01-29 | Aisin Seiki Co Ltd | Constitution of reversible cycle |
| US4365474A (en) * | 1979-06-19 | 1982-12-28 | Cmc Aktiebolag | Module for constructing a double-acting four-cylinder Stirling engine |
| JPH07167514A (ja) * | 1993-09-10 | 1995-07-04 | Tohoku Electric Power Co Inc | 可変位相角スターリングサイクル機器 |
| WO2014020840A1 (ja) * | 2012-08-01 | 2014-02-06 | 清水 政紀 | スターリングエンジンの駆動制御方法及びスターリングエンジン |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023239242A1 (en) * | 2022-06-09 | 2023-12-14 | Hoeeg Arne | Stirling machine configuration |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4255929A (en) | Hot gas engine with dual crankshafts | |
| US8820068B2 (en) | Linear multi-cylinder stirling cycle machine | |
| US4199945A (en) | Method and device for balanced compounding of Stirling cycle machines | |
| Batmaz et al. | Design and manufacturing of a V-type Stirling engine with double heaters | |
| JP4638943B2 (ja) | ダブルピストンユニットを２つ備えた４サイクルスターリングエンジン | |
| US20020162316A1 (en) | Fluidic-piston engine | |
| KR100862965B1 (ko) | 열기관 | |
| US5678406A (en) | Energy generating system | |
| US5983636A (en) | Power converter according to the principle of the hot-air engine | |
| NO345179B1 (no) | Flerkrets stirlingmaskin | |
| US20100186405A1 (en) | Heat engine and method of operation | |
| AU2003266179A1 (en) | Thermohydrodynamic power amplifier | |
| JP2005537433A5 (no) | ||
| AU2018315619B2 (en) | Efficient heat recovery engine | |
| US4415171A (en) | Control system and shaft seal for Stirling cycle machine | |
| WO2012017849A1 (ja) | 外燃式クローズドサイクル熱機関 | |
| US3074229A (en) | Hot-gas reciprocating machine and system composed of a plurality of these machines | |
| US20100313559A1 (en) | Thermal engine | |
| US5644917A (en) | Kinematic stirling engine | |
| US20140290207A1 (en) | External combustion engine | |
| JP4342566B2 (ja) | 熱機関 | |
| EP4286675A1 (en) | External combustion engine | |
| CN101846014B (zh) | 热气机 | |
| SE467837B (sv) | Energiomvandlare, som arbetar enligt stirling- ericsson eller liknande termodynamiska cykler | |
| RU2443888C2 (ru) | Многоцилиндровая тепловая машина регулируемой мощности с внешним подводом тепла |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: HOEGTEMP AS, NO |
|
| CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: ENERIN AS, NO |