NO344513B1 - Procedure and pre-baked anode for aluminum production - Google Patents
Procedure and pre-baked anode for aluminum production Download PDFInfo
- Publication number
- NO344513B1 NO344513B1 NO20080388A NO20080388A NO344513B1 NO 344513 B1 NO344513 B1 NO 344513B1 NO 20080388 A NO20080388 A NO 20080388A NO 20080388 A NO20080388 A NO 20080388A NO 344513 B1 NO344513 B1 NO 344513B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- anode
- slits
- gas
- anodes
- slots
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 9
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 2
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009837 dry grinding Methods 0.000 description 4
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 4
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/08—Cell construction, e.g. bottoms, walls, cathodes
- C25C3/12—Anodes
- C25C3/125—Anodes based on carbon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid Thermionic Cathode (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Adornments (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelsen dreier seg om en optimalisert framgangsmåte som brukes til å utføre en elektrolyseprosess der det produseres aluminium etter Haii-Hérouilprosessen med forbakte anoder, og anoder til denne. The present invention relates to an optimized procedure which is used to carry out an electrolysis process in which aluminum is produced according to the Haii-Hérouil process with pre-baked anodes, and anodes for this.
En prosess som den ovennevnte vil utvikle gass ved sliteflaten (primært undersiden eller bunnsiden) av anodene på grunn av alumina reduksjonen, i særdeleshet vil det bygge seg opp karbondioksidgass ved denne flaten, og denne vil forårsake variasjon og ustabilitet i den elektriske kontakten mellom anoden og elektrolytten. Dette fysiske fenomenet fører med seg flere ulemper, for eksempel: A process such as the above will develop gas at the wear surface (primarily the underside or bottom side) of the anodes due to the alumina reduction, in particular carbon dioxide gas will build up at this surface, and this will cause variation and instability in the electrical contact between the anode and the electrolyte. This physical phenomenon brings with it several disadvantages, for example:
● Økt tilbakereaksjon og tap av strømutbytte på grunn av den nære kontakten mellom det produserte aluminiumslaget og CO2-gassbobler. ● Increased back-reaction and loss of current yield due to the close contact between the produced aluminum layer and CO2 gas bubbles.
● Vanligere og mer langvarige anodeeffekter. ● More common and longer-lasting anode effects.
● Varmeproduksjon i gassjiktet reduserer polavstanden og gir lavere strømtetthet i cellen. Høyere strømtetthet gir økt produksjon i cellene. ● Heat production in the gas layer reduces the pole distance and gives a lower current density in the cell. Higher current density results in increased production in the cells.
Det ekstra IR-fallet (IR = motstand mellom polene) som skyldes gassboblene i elektrolytten er målt til 0,15 - 0,35 volt i aluminareduksjonsceller (1992, The 11<th>International Course on Process Metallurgy of Aluminium, side 6 -11). The additional IR drop (IR = resistance between the poles) due to the gas bubbles in the electrolyte has been measured at 0.15 - 0.35 volts in alumina reduction cells (1992, The 11<th>International Course on Process Metallurgy of Aluminium, pages 6 -11 ).
Det er fremmet flere forslag for å redusere det ovennevnte problemet til et minimum, for eksempel å bruke anoder med skrå eller hellende bunn, lage spalter eller spor i sliteflaten til anodene for å lede den nevnte gassen bort fra dette området. Several proposals have been put forward to reduce the above problem to a minimum, such as using anodes with inclined or sloping bottoms, creating slits or grooves in the wear surface of the anodes to direct the said gas away from this area.
Spalter i forbakte anoder produseres normalt enten i en vibrasjonspresse før anodemassen brennes, eller i en prosess med tørrfresing på de kalsinerte anodene. Tørrfresingen utføres normalt med sirkelsag. Med dagens kommersielle produksjonsmetoder kan det lages spalter med omtrent 13-15 mm bredde. Gaps in prebaked anodes are normally produced either in a vibrating press before the anode mass is burned, or in a process of dry milling of the calcined anodes. Dry milling is normally carried out with a circular saw. With today's commercial production methods, slits with a width of approximately 13-15 mm can be made.
Spaltene i anodeflaten fører med seg noen ulemper, som nevnes her: The gaps in the anode surface bring with them some disadvantages, which are mentioned here:
● Anoden får kortere levetid i cellen på grunn av den tapte anodemassen. ● The anode has a shorter lifetime in the cell due to the lost anode mass.
● Det virksomme arealet til anoden blir mindre. ● The effective area of the anode becomes smaller.
• Det må transporteres ekstra karbonmateriale tilbake til karbonmassefabrikken (tørrfresing) • Extra carbon material must be transported back to the carbon pulp factory (dry milling)
• Ekstra energi til freseoperasjonen (tørrfresing) • Extra energy for the milling operation (dry milling)
Alle disse ulempene kan reduseres ved å gjøre spaltene smalere. Spaltene bør altså ikke være bredere enn det som er nødvendig for å lede anodegassene effektivt bort fra den virksomme flaten. All these disadvantages can be reduced by making the slots narrower. The gaps should therefore not be wider than what is necessary to guide the anode gases effectively away from the effective surface.
US 3085967 A angår smeltebad elektrolysecelle for fremstilling av alkaliemetaller med sylindriske anoder av grafitt med avstandsmessig anbrakte spor i området beliggende mot katoden. Sporene går ikke gjennom anodens senter, og i en foretrukket form til kun omtrent en tredjedel av anodens diameter. Sporene har en ikke-skrånende bunn. US 3085967 A relates to a molten bath electrolysis cell for the production of alkali metals with cylindrical graphite anodes with spaced grooves in the area facing the cathode. The grooves do not pass through the center of the anode, and in a preferred form to only about one third of the diameter of the anode. The tracks have a non-sloping bottom.
WO 2004/018736 A1 angår eletrolyttisk fremstilling av aluminium med inerte anoder hvor oksygen gass dreneres via spor som er 1-3 crn brede. WO 2004/018736 A1 concerns the electrolytic production of aluminum with inert anodes where oxygen gas is drained via grooves that are 1-3 crn wide.
SHEKAR R ET AL, “Physical modeling studies of electrolyte flow due to gas evolution and some aspects of bubble behavior in advanced Hall cells: Part II. Flow and interpolar resistance in cells with a grooved anode”, METALLURGICAL AND MATERIALS TRANSACTIONS A: PHYSICAL METALLURGY & MATERIALS SCIENCE, ASM INTERNATIONAL, MATERIALS PARK, OH, US (19940601), vol. 258, ISSN 1073-5623, side 341 - 349 relateres til modellering av anode design for Hall-Hérouit celler, omfattende en anode utformet med spor for gass drenering under elektrolyse. Sporene kan være skråstillet og ha en bredde på 0,95 cm. Dimensjonene til sporene ble valgt ut fra flere kriterier så som input fra aluminiumsindustrien, begrensninger i fabrikeringsprosessen og finnenes evne til å motstå normal håndtering uten brekkasje. Løsningen ble også avstemt i forhold til beregninger av strømfordeling. SHEKAR R ET AL, “Physical modeling studies of electrolyte flow due to gas evolution and some aspects of bubble behavior in advanced Hall cells: Part II. Flow and interpolar resistance in cells with a grooved anode”, METALLURGICAL AND MATERIALS TRANSACTIONS A: PHYSICAL METALLURGY & MATERIALS SCIENCE, ASM INTERNATIONAL, MATERIALS PARK, OH, US (19940601), vol. 258, ISSN 1073-5623, pages 341 - 349 relates to the modeling of anode design for Hall-Hérouit cells, comprising an anode designed with grooves for gas drainage during electrolysis. The grooves can be inclined and have a width of 0.95 cm. The dimensions of the grooves were chosen based on several criteria such as input from the aluminum industry, limitations in the manufacturing process and the ability of the fins to withstand normal handling without breakage. The solution was also coordinated in relation to calculations of power distribution.
En undersøkelse som er utført og rapportert i «R.Shekar, J.W.Evans, Physical modelling studies of electrolyte flow due to gas evolution and some aspects of bubble behaviour in advanced Hall cells, Part III. Predicting the performance of advanced Hall ceils, Met. and Mat. Trans., bd. 27 8, feb. 1996, s. 19-27», tyder på at sporene ikke leder bort gassen tilstrekkelig hvis de er smalere enn 1 cm. An investigation carried out and reported in "R.Shekar, J.W.Evans, Physical modeling studies of electrolyte flow due to gas evolution and some aspects of bubble behavior in advanced Hall cells, Part III. Predicting the performance of advanced Hall ceilings, Met. and Food. Trans., vol. 27 8, Feb. 1996, pp. 19-27", suggests that the grooves do not conduct the gas away sufficiently if they are narrower than 1 cm.
Til tross for den ovennevnte erkjennelsen har herværende søker nå utført innledende undersøkelser i en elektrolysecelle der det brukes anoder med svært smale spalter, som har vist seg å gi tilstrekkelig bortleding av gass. Despite the above-mentioned recognition, the present applicant has now carried out preliminary investigations in an electrolytic cell using anodes with very narrow slits, which have been shown to provide sufficient removal of gas.
Anodene som er involvert i undersøkelsene ble kalsinerte og bearbeida ved å implementere en prosessteknikk som er kjent fra bearbeiding/kutting av andre materialer. The anodes involved in the investigations were calcined and processed by implementing a process technique known from the processing/cutting of other materials.
Hvis spaltene i den kalsinerte anoden gjøres smalere enn i den kjente teknikken, reduseres de nevnte ulempene. If the slits in the calcined anode are made narrower than in the known technique, the aforementioned disadvantages are reduced.
Siden de tynne spaltene bare fjerner en liten andel av anodemassen, åpner det muligheten for å bruke et høyt antall spalter. Since the thin slits only remove a small proportion of the anode mass, it opens up the possibility of using a high number of slits.
Spenningsfallet i badet ved bruk av spalter gjør det mulig å øke strømstyrken i cellen for reduksjon av alumina, slik at aluminiumsproduksjonen øker og det spesifikke energiforbruket minker. Denne fordelen øker med smalere spalter, på grunn av det ovennevnte faktum at også med mange smale spalter er det bare en liten andel av anodemassen som fjernes. The voltage drop in the bath when using slits makes it possible to increase the amperage in the cell for the reduction of alumina, so that aluminum production increases and the specific energy consumption decreases. This advantage increases with narrower slots, due to the above-mentioned fact that even with many narrow slots, only a small proportion of the anode mass is removed.
Disse og andre fordeler kan oppnås med oppfinnelsen slik den er definert i de vedføyde patentkravene. These and other advantages can be achieved with the invention as defined in the appended patent claims.
Oppfinnelsen beskrives mer inngående nedenfor med henvisning til eksempler og figurer, der: The invention is described in more detail below with reference to examples and figures, where:
fig. 1 er en skisse av en anode i henhold til den foreliggende oppfinnelsen, fig. 1 is a sketch of an anode according to the present invention,
fig. 2 viser spenningsfall i badet i cellen for reduksjon av alumina mot antall spalter, fig. 2 shows the voltage drop in the bath in the cell for the reduction of alumina against the number of slots,
fig. 3 er et fotografi av en anode i henhold til oppfinnelsen, og fig. 3 is a photograph of an anode according to the invention, and
fig. 4 viser prosessdata fra en fullskalatest der det ble brukt anoder i henhold til den foreliggende oppfinnelsen. fig. 4 shows process data from a full-scale test where anodes according to the present invention were used.
Figur 1 viser en anode som er påført spalter, og der de nevnte spaitene er mellom 3 og 8 millimeter brede. Figuren viser også to spalter med hellende bunn, der dybden i den ene enden av anoden, h2, er 320 millimeter, og dybden i den andre enden, h1 , er 350 millimeter. De totale dimensjonene til anoden i dette eksempelet er lengde I = 1510 millimeter, høyde h3 = 600 miiiimeter og bredde b = 700 millimeter. Altså går spaitene i denne realiseringen gjennom mer enn 50 % av anodens høyde. Den hellende bunnen kan helle i en vinkel som er >0° og <10°. Figure 1 shows an anode which has been fitted with slits, and where the said slits are between 3 and 8 millimeters wide. The figure also shows two slits with sloping bottoms, where the depth at one end of the anode, h2, is 320 millimeters, and the depth at the other end, h1, is 350 millimeters. The overall dimensions of the anode in this example are length I = 1510 millimeters, height h3 = 600 millimeters and width b = 700 millimeters. So, in this embodiment, the spaits go through more than 50% of the anode's height. The sloping bottom can slope at an angle of >0° and <10°.
Figur 2 viser hvordan spenningen i badet kan falle med økende antall spalter i anoden. Faktiske antail vi! variere med bredden og lengden til anoden, strømtettheten og utformingen av spaltene. Spenningen vises på den loddrette aksen og antall spalter på den vannrette. Figure 2 shows how the voltage in the bath can drop with an increasing number of slots in the anode. Actual number we! vary with the width and length of the anode, the current density and the design of the slots. The voltage is shown on the vertical axis and the number of slots on the horizontal.
i de utførte fullskalatestene ble det observert at dybden av spaltene vi! øke litt på grunn av erosjon i elektrolyseprosessen. Denne effekten skyldes at gassen som ledes inn i spaltene fra bunnen av anoden vil forbruke karbonmaterialet i bunnen av spalten etter Boudoardreaksjonen (C02+ C = 2CO). Det er observert forbruk på 2-3 centimeter karbonmateriale i bunnen av spaltene på en anode som var brukt i cellen i 17 dager, d.v.s. en 60 % oppbrukt anode. in the full-scale tests carried out it was observed that the depth of the slots we! increase slightly due to erosion in the electrolysis process. This effect is due to the fact that the gas which is led into the slits from the bottom of the anode will consume the carbon material at the bottom of the slit after the Boudoard reaction (C02+ C = 2CO). Consumption of 2-3 centimeters of carbon material has been observed at the bottom of the slots on an anode that had been used in the cell for 17 days, i.e. a 60% depleted anode.
Denne selvdrevne effekten med utvidelse av spaltene må tas med i beregningen når man bestemmer hvor dypt spaltene skai legges. This self-propelled effect with expansion of the slots must be taken into account when deciding how deep the slots should be laid.
Med den nye framgangsmåten for å bearbeide spaltene vil det bli produsert finkornet støv som lett kan returneres til massefabrikken. Faktisk vil det produserte støvet erstatte en viss type tørt støv som det er behov for i massefabrikken uansett. I stedet for et problem med overskytende materiale som må resirkuleres, har man altså nå en produksjon av nyttig materiale på grunn av den nye behandlingsmåten. With the new procedure for processing the slots, fine-grained dust will be produced that can easily be returned to the pulp mill. In fact, the dust produced will replace a certain type of dry dust that is needed in the pulp mill anyway. Instead of a problem with excess material that must be recycled, one now has a production of useful material due to the new treatment method.
Figur 3 er et fotografi av en anode i henhold til den foreliggende oppfinnelsen, som viser sliteflaten (bunnen) av anoden. Anoden er tatt ut av cellen etter en produksjonsperiode. Spaltene er de to langsgående linjene på bildet. Figure 3 is a photograph of an anode according to the present invention, showing the wear surface (bottom) of the anode. The anode is removed from the cell after a production period. The slits are the two longitudinal lines in the image.
Fig. 4 viser data for cellestøy fra en fullskalatest der det ble brukt anoder i henhold til den foreliggende oppfinnelsen. Som figuren viser, er det mulig å kjøre elektrolyseprosessen mye mer stabilt enn med ubehandlede anoder. Fig. 4 shows data for cell noise from a full-scale test where anodes according to the present invention were used. As the figure shows, it is possible to run the electrolysis process much more stably than with untreated anodes.
Reduksjonen av spenningsstøy i cellen er minst den samme som tidligere er oppnådd i celler med tradisjonelle 12-15 millimeter brede spalter, noe som tyder på at spalten på 3 mm er tilstrekkelig til å fjerne karbondioksidgassen fra den aktive flaten på anoden. The reduction of voltage noise in the cell is at least the same as previously achieved in cells with traditional 12-15 millimeter wide slits, which suggests that the 3 mm slit is sufficient to remove the carbon dioxide gas from the active surface of the anode.
En annen sammenlikning mellom anoder med 3 millimeter brede spalter og anoder med 15 millimeter brede spalter viser at selv med samme antall spalter er fordelen betydelig; For en anode med bredde 100 cm og to 15 millimeter brede spalter bie det virksomme areaiet til anoden redusert med 3 %. i en anode i henhold til den foreliggende oppfinnelsen vil ikke to spalter med 3 millimeters bredde redusere det virksomme arealet med mer enn 0.6 %. Another comparison between anodes with 3 millimeter wide slots and anodes with 15 millimeter wide slots shows that even with the same number of slots the advantage is significant; For an anode with a width of 100 cm and two 15 millimeter wide slits, the effective area of the anode is reduced by 3%. in an anode according to the present invention, two slits with a width of 3 millimeters will not reduce the effective area by more than 0.6%.
Det antas at oppfinnelsen vil fungere med enda smalere spalter, for eksempel 2 millimeter, men dette har det ennå ikke vært praktisk mulig å bekrefte. It is assumed that the invention will work with even narrower gaps, for example 2 millimeters, but this has not yet been practically possible to confirm.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20080388A NO344513B1 (en) | 2005-06-22 | 2008-01-21 | Procedure and pre-baked anode for aluminum production |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20053072A NO20053072D0 (en) | 2005-06-22 | 2005-06-22 | Method and apparatus for aluminum production. |
| PCT/NO2006/000221 WO2006137739A1 (en) | 2005-06-22 | 2006-06-09 | A method and a prebaked anode for aluminium production |
| NO20080388A NO344513B1 (en) | 2005-06-22 | 2008-01-21 | Procedure and pre-baked anode for aluminum production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20080388L NO20080388L (en) | 2008-01-21 |
| NO344513B1 true NO344513B1 (en) | 2020-01-20 |
Family
ID=39204698
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20080388A NO344513B1 (en) | 2005-06-22 | 2008-01-21 | Procedure and pre-baked anode for aluminum production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NO (1) | NO344513B1 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3085967A (en) * | 1960-08-16 | 1963-04-16 | Olin Mathieson | Fused bath electrolytic cell |
| WO2004018736A1 (en) * | 2002-08-23 | 2004-03-04 | Norsk Hydro Asa | Utilisation of oxygen evolving anode for hall-heroult cells and design thereof |
-
2008
- 2008-01-21 NO NO20080388A patent/NO344513B1/en unknown
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3085967A (en) * | 1960-08-16 | 1963-04-16 | Olin Mathieson | Fused bath electrolytic cell |
| WO2004018736A1 (en) * | 2002-08-23 | 2004-03-04 | Norsk Hydro Asa | Utilisation of oxygen evolving anode for hall-heroult cells and design thereof |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| SHEKHAR R ET AL, "Physical modeling studies of electrolyte flow due to gas evolution and some aspects of bubble behavior in advanced Hall cells: Part II. Flow and interpolar resistance in cells with a grooved anode", METALLURGICAL AND MATERIALS TRANSACTIONS A: PHYSICAL METALLURGY & MATERIALS SCIENCE, ASM INTERNATIONAL, MATERIALS PARK, OH, US, (19940601), vol. 25B, ISSN 1073-5623, side 341 - 349, Dated: 01.01.0001 * |
| SHEKHAR R ET AL, "Physical modeling studies of electrolyte flow due to gas evolution and some aspects of bubble behavior in advanced Hall cells: Part III. Predicting the performance of advanced Hall cells", METALLURGICAL AND MATERIALS TRANSACTIONS A: PHYSICAL METALLURGY & MATERIALS SCIENCE, ASM INTERNATIONAL, MATERIALS PARK, OH, US, (19960201), vol. 27B, ISSN 1073-5623, side 19 - 27, Dated: 01.01.0001 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO20080388L (en) | 2008-01-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO321328B1 (en) | Cathode bottom, cathode block and cell with horizontally drained cathode surface with countersunk grooves, for aluminum electrical recovery, and use of the cell. | |
| NO343882B1 (en) | Cathodes for aluminum electrolysis cell with expanded graphite liner | |
| NO20084737L (en) | Cathode for aluminum electrolysis cell, method for producing such cathode and aluminum electrolysis cell with such cathode. | |
| NO336957B1 (en) | Cell for electrolytic recovery of metal with electrolyte cleaner | |
| JPWO2007034605A1 (en) | Reducing metal molten salt electrolysis apparatus, electrolysis method thereof, and method for producing refractory metal using reducing metal | |
| NO841630L (en) | PROCEDURE AND CELLS FOR ELECTROLYSE. | |
| EP1907606B1 (en) | A method and a prebaked anode for aluminium production | |
| CN1272471C (en) | Graphite cathode for electrolysis of aluminium | |
| JP5085474B2 (en) | Method for electrolytic purification of copper | |
| JP2005536637A (en) | Utilization and design of oxygen generating anode for whole ell cell | |
| NO344513B1 (en) | Procedure and pre-baked anode for aluminum production | |
| CN201883156U (en) | Anode structure of aluminum electrolysis cell | |
| AU762338B2 (en) | Aluminium electrowinning cells having a V-shaped cathode bottom | |
| WO2007105124A2 (en) | Aluminium electrowinning cell with reduced heat loss | |
| de Nora | VERONICA and TINOR 2000: New Technologies for Aluminum Production | |
| RU2282680C1 (en) | Electrolyzer for production of aluminum | |
| CA2354120C (en) | Aluminium electrowinning cell with improved carbon cathode blocks | |
| CZ20033137A3 (en) | Anode arrangement used in electrolytic cells | |
| RU2758697C1 (en) | Method for electrolytic production of aluminium using solid electrodes | |
| NO337852B1 (en) | Cell, method and anode for aluminum electrolysis from alumina | |
| US20040084324A1 (en) | Aluminium electrowinning cells having a V-shaped cathode bottom | |
| RU2425913C1 (en) | Procedure for production of magnesium and dioxide of carbon of oxide-fluoride melts in bi-polar electrolyser | |
| CN101775623A (en) | Energy-saving cathode carbon block structure of aluminum cell | |
| AU6551901A (en) | Horizontal drained cathode surface with recessed grooves for aluminium electrowinning | |
| AU2002251602A1 (en) | Arrangement of anode for utilisation in an electrolysis cell |