NO329230B1 - Lasesporsystem mellom rorende og rorkobling - Google Patents
Lasesporsystem mellom rorende og rorkobling Download PDFInfo
- Publication number
- NO329230B1 NO329230B1 NO19984461A NO984461A NO329230B1 NO 329230 B1 NO329230 B1 NO 329230B1 NO 19984461 A NO19984461 A NO 19984461A NO 984461 A NO984461 A NO 984461A NO 329230 B1 NO329230 B1 NO 329230B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- locking
- track system
- coupling
- composite tube
- grooves
- Prior art date
Links
- 230000008878 coupling Effects 0.000 title claims description 23
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 title claims description 23
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 title claims description 23
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 74
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims description 3
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 claims description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 2
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 20
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 19
- 238000013461 design Methods 0.000 description 12
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 9
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 5
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000009954 braiding Methods 0.000 description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 1
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000013536 elastomeric material Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000009998 heat setting Methods 0.000 description 1
- 229920001903 high density polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000004700 high-density polyethylene Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 229920005992 thermoplastic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 229920001567 vinyl ester resin Polymers 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/12—Rigid pipes of plastics with or without reinforcement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L47/00—Connecting arrangements or other fittings specially adapted to be made of plastics or to be used with pipes made of plastics
- F16L47/02—Welded joints; Adhesive joints
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Joints Allowing Movement (AREA)
- Supports For Pipes And Cables (AREA)
- Quick-Acting Or Multi-Walled Pipe Joints (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Electric Cable Installation (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
Et overgangssystem mellom en ende av et komposittfiberrør og et endestykke med fast innside. Systemet inkluderer flere låsespor som har varierende veggtykkelser ved bunnen av disse. Låsesporene har også varierende vinkler for sine bærende flater. En Y-formet tetning er plassert mellom den indre del av rørdelen og innsiden av komposittrøret.
Description
Låsesporsystem mellom rørende og rørkobling
Oppfinnelsens område
Foreliggende oppfinnelse vedgår generelt feltet komposittfiberrør og forskjellige trekk ved overgangen mellom komposittfiberrør og en stiv endekobling.
Bakgrunnen for oppfinnelsen
Komposittfiberrør omfatter typisk retningsbestemte forsterkingsfiber i kombinasjon med varmeherdende eller termoplastisk harpiks. Slike rør blir produsert ved bruk av harpiksimpregnert forsterkingsfiber eller garn på en indre sylindrisk spindel. Garnet påføres ved kontrollert strekk i presise retninger og tykkelser for å produsere en rørvegg med de ønskede egenskaper. Dette kan oppnås gjennom vikling av fibrene ved at spindelen roterer rundt sin senterlinje mens garnet påføres langs spindelen av et sledesystem. Fletting kan også benyttes, ved at den indre spindel føres gjennom garnpåføringshoder som roterer rundt spindelen. Det foreligger en rekke fremgangsmåter som kombinerer trekkene til fibervikling og fletting.
Vanlig brukte materialer for forsterkingsfiber er karbon-, aramid- og glassblandinger. Forsterkingsfibrene kan innbefatte aksiale forsterkninger og omkretsforsterkninger (rundbånd). De aksiale forsterkninger er dimensjonert for å gi røret den aksielle styrke og/eller stivhet som er nødvendig for den spesielle anvendelsen. Omkretsforsterkinger eller rundbåndforsterkninger er dimensjonert for å gi røret den styrken og/eller stivhet i omkretsen som er nødvendig forden spesielle anvendelsen.
Harpiksen vil stabilisere og fordele laster mellom forsterkningsfibrene og vil beskytte fibrene mot angrep fra omgivelsene. Varmeherdende harpikser som epoksy, fenoler, vinylester og polyester blir mest brukt. Mindre brukt er termoplastiske stoffer som nylon. De varmeherdende harpikser blir mest vanlig brukt fordi de kan bli benytte på garnet i flytende form, noe som letter arbeidet med å få ut innesluttet luft og flyktige stoffer. Harpiksen herdes ved tillegg av varmeenergi, hvilket resulterer i en stiv fiberforsterket struktur. Den indre spindel blir deretter trukket ut, vanligvis for å bli benyttet igjen.
For anvendelser som krever at væske eller gass blir lagret under trykk, vil et belegg av elastomer eller termoplastisk materiale vanligvis bli brukt på innsiden av røret for å hindre migrasjon av den innesluttede væsken gjennom komposittveggen.
Komposittrøret som beskrevet ovenfor blir brukt i en rekke produktanvendelser, herunder anvendelser innen for utbygging og produksjon av olje- og gass, for rør, foringsrør og stigerør. Slike rør er også representativ for trykkbeholdere med store portåpninger i forhold til diameteren, en vanlig utførelse for rakettrnotorbeholdere. I disse anvendelser må man ha en sammenføyning, i det vesentlige for å reagere på aksielle laster som oppstår på grunn av aksiell spenning og/eller indre trykk. Sammenføyning er nødvendig mellom rørlengder for å sikre god utnyttelse av disse anvendelser. Sammenføyningen blir vanligvis sikret av endestykker ved innskrudde overganger mellom rør og overganger. Endestykkene er vanligvis hule, faste elementer som typisk er produsert av metallisk materiale eller lignende materiale.
Den innskrudde overgangen mellom et komposittfiberrør og et fast indre endestykke omfatter vanligvis ett eller flere "låsespor"-riller utvendig på endestykket, i hvilke fiber eller forsterkning av komposittrøret blir skrudd og/eller trykket inn.
I en slikt låsesporsammenføyning vil den aksielle last bli overført mellom komposittrøret og endestykket gjennom lasten på den indre eller vektbærende overflate i låsesporrillen. Ove rf lateom rådet på den vektbærende flaten er en av parameterne som bestemmer styrken av sluttstykket eller sammenføyningen. Lastområdet kan økes ved å øke høyden på den vektbærende flaten. Det lastetrykk som komposittmaterialet kan motstå er imidlertid relativt lavt (30 til 50 ksi). Den diametriske hylsen som kreves av en enkelt låsesporrille kan bli ganske stor etter hvert som høyden på den lastbærende flate øker. De diametriske krav som overgangen stiller kan reduseres ved bruk av multiple låsespor, men det er ikke noen effektiv metode for å fastsette det eksakte antallet av riller som er nødvendig, og slik fastsettelse er typisk ganske arbitrær. Dessuten vil ikke bruk av mer enn en låsesporrille nødvendigvis resultere i forbedret ytelse i sammenføyningen. Det er ønskelig at alle låsesporrillene bærer en lik del av vekten. Hvis sammenføyningen ikke er skikkelig konstruert, kan vekten ikke bli fordelt likt mellom multiple låsesporriller. Det er mulig å belaste en låsesporrille til brudd før andre låsesporriller bærer noen last av betydning.
Ytterligere problemer oppstår ved konstruksjon av slike låsesporoverganger fordi det vanligvis foreligger en ulikhet i stivhet mellom komposittrøret og de faste endestykker som ofte er av metallisk materiale. Denne ulikhet i stivhet vil vanligvis virke til å konsentrere største del av lasten til enten den fjernest liggende indre eller fjernest liggende ytre side av låsesporrillen, avhengig av om endestykket eller komposittrøret har høyere tverrsnittsstivhet. Hvis endestykket har høyere stivhet enn komposittrøret, kan ulikheten i tverrsnittsegenskaper i noen tilfelle blir redusert når man legger til ekstra lokal forsterkning i komposittrøret. Denne løsningen kan imidlertid være nokså kostbar og kan resultere i større diameter ved sammenføyningen sammenlignet med rørlegemet.
Ytterligere problemer oppstår ved etableringen og opprettholdelsen av et trykkfast tetning mellom komposittrøret og endestykket. Det gjelder særlig hvis komposittrøret har et indre belegg. En trykkaktivert (O-ring) pakning vil for eksempel ikke være praktisk fordi endestykket blir innfattet i komposittrøret ved fremstillingen av røret. Strømmen av harpiks forut for herdingen utelukker samtidig fremstilling av elementer på stedet, som riller eller tetningsringer. Man kan ikke satse på en tettklebende forbindelse mellom endestykket og rørbelegget på grunn av forskjellen i bevegelse i de aksielle retninger som er en underliggende faktor ved bruk av låsesporsystemet. Når endestykket beveger seg utover under last, vil beleggets materiale og heftekraft typisk sett ikke kunne oppta de differensielle bevegelser uten brudd, riving og løsning. Foreliggende oppfinnelse tilsikter å løse de mangeartede problemer nevnt ovenfor gjennom å besørge egenskaper ved sammenføyningen mellom komposittfiberrør og faste endestykker som forbedrer egenskapene og virkemåten til komponentene i sammenføyningen.
US-A-2.854.030 beskriver en slange/koblingsgrenseflate for koblingen har to eksterne vulster med innbyrdes avstand.
US-A-3.799.587 beskriver en koblingsanordning for et fleksibelt rør til et stivt, rørformet element. Det rørformet elementet har en tagget kontur, som vist i fig. 2B, med et antall "tagger" som stikker ut fra sin overflate. Alle taggene synes å ha en identisk form. Dette patentet verken beskriver eller foreslår at bæreflatene til taggene 12 har forskjellige vinkler.
GB-A-1 345 688 beskriver en slange/koblingsgrensflate hvor koblingen har et antall periferiske stålringer festet til denne. En slangeforing og forsterkende lag er plassert over ringene, og trådviklinger er påført på slangeforingen og forsterkende lag mellom ringene. Ringene er vist med identiske, rektangulære tverrsnitt. Dette patentet verken beskriver eller foreslår at bæreflatene til ringene har forskjellige vinkler.
Oppsummering av oppfinnelsen
Et formål ved oppfinnelsen er derfor å besørge et nytt og forbedret sammenføyningssystem mellom et komposittfiberrør og et endestykke.
Et annet formål ved oppfinnelsen er å tilveiebringe et nytt og forbedret låsesporsystem mellom enden av et komposittfiberrør og det generelt hule, faste indre endestykket.
Et ytterligere formål ved oppfinnelsen er å tilveiebringe et nytt og forbedret tetningssystem mellom et komposittfiberrør og et endestykke, innbefattende et komposittrør med en elastomer foring.
Dette oppnås med et låsesporsystem mellom en ende av et filamentkomposittrør og en generelt hul, stiv indre endekobling, hvor: - nevnte kobling har en innvendig ende og en utvendig ende med et mangfold periferiske ytre spor som definerer et mangfold låsespor med vinklede bæreflater som vender mot den utvendige enden til koblingen og mot hvilke filamentene til komposittrøret ligger an; - nevnte filamentkomposittrør har filamenter anbragt i låseporene til koblingen for å låse filamentkomposittrøret til koblingen;
kjennetegnet ved at vinklene til bæreflatene er forskjellige for minst noen av låsesporene.
Vinklene til bæreflatene øker fortrinnsvis fra låsesporet nærmest den innvendige enden til koblingen til låsesporet nærmest den utvendige enden til koblingen.
Vinklene til bæreflatene til låsesporene øker fortrinnsvis i jevn grad.
I henhold til en utførelsesform, innbefatter låsesporsystemet et elastomert frigjøringslag mellom de innerste filamentene til nevnte komposittrør og utsiden av endekoblingen hvilket frigjøringslag ikke er forbundet til koblingen.
I henhold til en ytterligere utførelsesform, er filamentene til nevnte komposittrør fortrinnsvis kompakterte inn i låsesporene.
Filamentene kan innbefatte aksielt utstrekkende filamenter kompaktert i låsesporene av filamenter som strekker seg i omkretsretningen. Låsesporsystem kan innbefatte en fleksibel tetning mellom den innvendige enden til nevnte kobling og innsiden av filamentkomposittrøret.
Nevnte tetning kan ha et generelt Y-formet tverrsnitt og definerer et par divergerende armer og som omgir innsiden og utsiden av koblingen ved den innvendige enden derav.
Komposittrøret har fortrinnsvis en indre elastisk foring, og nevnte Y-formede tetning definerer et ben som strekker seg fra nevnte divergerende armer, hvor benet er enhetlig med nevnte foring.
Komposittrøret har fortrinnsvis en indre elastomer foring som er enhetlig med den fleksible tetningen.
Veggtykkelsen mellom bunnen av låsesporene og innsiden av den generelt hule koblingen kan øke fra låsesporet nærmest den indre enden av koblingen til låsesporet nærmest den utvendige enden av koblingen. Fortrinnsvis øker veggtykkelsen jevnt.
Andre hensikter, egenskaper og fordeler ved oppfinnelsen vil bli klargjort i den følgende detaljerte beskrivelsen sammenholdt med de vedlagte tegninger.
Kort beskrivelse av tegningene
Egenskapene ved denne oppfinnelse som antas å være nye er fremstilt med nærmere detaljer i vedlagte krav. Oppfinnelsen, sammen med formål og fordeler som knytter seg til denne, kan best forstås ved henvisning til følgende beskrivelse, sammenholdt med vedlagte tegninger, i hvilke like referansenummer identifiserer like elementer i tegningene og for hvilke
Figur 1 er et fragmentert aksielt snitt gjennom overgangen komposittrør/endestykke som i det store og hele omfatter system i oppfinnelsen; Figur 2 er et fragmentert aksielt snitt gjennom et rør/sammenføyning for et system som bare har ett låsespor; Figur 3 er et fragmentert aksielt snitt gjennom et rør/sammenføyning for et system som har tre låsespor; Figur 4 er et fragmentert aksielt snitt gjennom et rør/sammenføyning for et system som har en rekke låsesporriller og som inneholder de detaljerte egenskapene ved oppfinnelsen; Figur 5 er et fragmentert aksielt snitt gjennom et rør/sammenføyning for et system som har inneholder en utformning av tetning i henhold oppfinnelsen; Figur 6 er et fragmentert aksielt snitt gjennom et rør/sammenføyning for et system som har inneholder en annen utformning av tetningen.
Detaljert beskrivelse av den foretrukne utførelsesformen
Figur 1 viser den generelle sammensetningen av en komposittrør/endestykke sammenføyning, som helhet betegnet som 10, for hvilket egenskapene med oppfinnelsen er anvendelig. Sammenføyning omfatter et komposittfiberrør, som helhet betegnet som 12, og en stort sett hul og fast indre endestykke, som helhet betegnet som 14. Endestykket har en innvending ende i 4a og en utvendig ende 14b. Endestykket er produsert av slikt fast materiale som metall. Det innskutte feltet i figur 1 viser at komposittfiberrøret 12 inneholder flere lag av aksielle forsterkningsfibre 16 som er presset mellom flere omkretsorienterte forsterkningsfibre eller ringer 18. En elastomer foring er tilveiebragt på innsiden av komposittrøret. Forsterkningsfibrene er presset inn i flere låsesporriller 22 nær den indre ende 14b av rørdelen mens de omkretsorienterte forsterkningsfibrene 18 sammenpresser de aksielle forsterkningsfiber inn i låsesporrillene. Endelig er en tetning, som generelt er angitt som 24 og som er beskrevet i større detalj nedenfor, innsatt mellom komposittrøret 12 og endestykket 14 ved den innvendige enden 14a av koblingen.
Gjennomgående i figuren vil de samme referansetall bli brukt for å
betegne like komponenter, så som endestykket 14, komposittrøret 12, de aksielle forsterkningsfibrene 16 and og de omkretsorienterte forsterkningsfibrene 18. Derfor skulle en felles forståelse være gjennomgående for hele beskrivelsen av tegningene.
Med denne forståelse, viser figur 2 den enkleste og mest vanlige utformning av et låsesporledd eller sammenføyning. Rørdelen 14 er forsynt med en enkel konisk overflate 26. Diameteren til den koniske overflaten blir mindre mot den utvendige enden I4b av rørdelen. Under fremstillingen av komposittrøret 12 vil aksielle forsterkningsfiber 16 bli plassert over den koniske overflaten 26. Ved ferdigstillelse av hvert lag av aksiell forsterkning vil den ytre ende av laget bli sammenpresset og festet mot den koniske overflaten gjennom overdekning av omkretsorienterte forsterkningsfiber 18, og blir til det som er betegnet som et spor 28. Et siste lag 18a av omkretsorienterte ringfibre blir påført som beskyttende belegg rundt det ytre av komposittrøret. Innvendige aksielle laster på komposittrøret 12 og derfor på låsesporleddet er angitt med pilene "A". De ytre aksielle laster på endestykket 14 og derved på låsesporleddet er angitt som pilene "B".
I generell forstand vil egenskapene med nærværende oppfinnelse dreie seg om arrangeringen av flere geometriske utførelser av låsesporene som resulterer i lik lastbæring mellom de mange låsespor. Oppfinnelsen kompenserer for de vesentlige forskjeller i tverrsnittsegenskaper av metallignende rørdeler og komposittrøret. Etter at størrelsen av låsesporenes geometri er angitt på en grei måte basert på kravene til styrke, vil den detaljerte rørdelgeometrien bli fastsatt på basis av en elementanalyse av leddet som skal lede til lik distribusjon av laster mellom flerheten av låsespor.
Før oppfinnelsen detaljbeskrives, et første skritt skulle tas som angår fastsettelse av størrelsen av endestykkegeometrier og komposittspor forsterkning basert på styrkekravet til leddet. Et logisk første skritt er å anta bruken av en enkel låsespordesign som vist i figur 2 som beskrevet ovenfor. De følgende overordnede dimensjoner av leddet må bestemmes: (1) Den diametriske omgivelsesrestriksjoner for anvendelsen er fastsatt på bakgrunn av klaring eller sammensetningskrav. De fleste anvendelser vil kreve en minste innvendig diameter og en maksimal utvendig diameter. (2) Veggtykkelsen av rørdelen under låsesporet blir dimensjonert for å trygt å kunne tåle strekk- og trykklaster på komposittrøret. Dette skulle bli i overensstemmelse med de regler som gjelder for konstruksjon av produktet. (3) Tykkeisen av de aksielle forsterkningsfiber i leddet er ikke begrenset til fibrene 16 i komposittrøret. For eksempel blir stedbestemte lag av aksielle forsterkningsfiber som i 16A i figur 2 ofte lagt til over lengden av låsesporet. Komposittmaterialet i låsen er gjenstand for signifikant skjæring og sammentrykningsbelastning, hvilket resulterer i en lavere fiberstyrke enn det som kan oppnås i komposittrøret. (4) Den nominelle tykkelse av de beskyttende utvendige lag av omkretsorienterte forsterkningsfibre 18A, beskrevet ovenfor, må også hensyn tas. (5) Det nødvendige bæreområde for låsesporet bestemmes ved å dividere den påkrevde aksielle last med den tillatte bærende krav til komposittmaterialet. Det ringformede utstikkende område til den lastbærende flaten 26 av låsesporet i et plan som er normalt til rørets senterlinje må være lik eller større enn det beregnede lastbærende området. Dybden til låsesporet ligger mellom
tykkelsen av de aksielle forsterkingsfibrene 16 som er presset inn i låsesporet og de omkretsorienterte forsterkningsfibrene 18, som blir betegnet som låsefylling. Siden bærestyrken av de fleste polymere komposittmaterialer er 10 % til 20 % av strekkstyrken for typiske fiber, vil størrelsen av låsedybden være basert på det påkrevde lastbærende område som resulterer i en adekvat tykkelse av låsefyllen i låsesporet.
Når alle disse parametere blir tatt i betraktning vil den totale veggtykkelse for et låsesporledd som er utstyrt med en enkelt låsesporflate som vist i figur 2 i hovedsak være summen av veggtykkelsen under låsesporet, dybden av låsesporet, and tykkelsen av de aksielle og/eller omkretsorienterte forsterkningsfiber på utsiden av låsesporet. Hvis den totale veggtykkelsen er i overensstemmelse med de diameterbestemte begrensninger i omgivelsene til spesielle anvendelser av rør/rørdels sammenføyninger, vil en enkel låsesporanordning som vist i figur 2 og som beskrevet ovenfor være passende.
I mange anvendelser vil imidlertid en enkel låsesporanordning ikke kunne anvendes uten å komme i konflikt med diameter-begrensninger. I slike tilfelle kan en multippel låsesporkonstruksjon benyttes, som vist i figur 3. Slike multiple låsesporkonstruksjoner kan medvirke en virkelig reduksjon av veggtykkelseskravene i rør/rørdel leddet eller overgangen. Uttrykt på enkleste måte kan man ved å fordele den påkrevde bærende flate mellom multiple låsespor redusere den totale veggtykkelsen i låsespor leddet fordi dybden av låsesporene er redusert. En enkel tilnærmingsmåte ville være å dele området på det minste antall av låsespor som vil tillate at leddet blir redusert og som vil tillate anbringelse av leddet uten å komme i konflikt med diameter-begrensninger. En sammenligning mellomfigur 3 og figur 1 viser hvordan like bæreområder kan oppnås med mindre veggtykkelse, i dette tilfellet med bruk av tre låsespor. Som påpekt i "Bakgrunn" ovenfor vil imidlertid bruk av mer enn ett låsespor ikke nødvendigvis resultere i forbedrede egenskaper for leddet, og, det er faktisk mulig å belaste et av låsesporene til brudd før de øvrige låsespor bærer last av betydning, som tilfellet er ved mange utførelser som begrenser seg til å se fordelen ved å øke antallet låsespor.
På den annen side er det funnet å være av betydning, og er overveiet ved oppfinnelsen, at man har en bestemt størrelse for veggtykkelsen ved rørdelen 14 ved bunnen av hvert låsespor, basert på styrken som er mulig for materialet i endestykket. I de utførelsesformer hvor tverrsnitts utførelse av endestykket er større enn den tverrsnittssmodulene til komposittmaterialet i røret vil veggtykkelsen ved bunnen av hvert låsespor være det minimum som er påkrevet for styrkekravene for å minimalisere ulikheten i stivhet mellom endestykket og røret.
I overensstemmelse med oppfinnelsen viser figur 4 en multippel låsesporkonstruksjon med n låsespor. Man kan se at endestykkeveggen under låsespor (n), tykkelse t, må ha en størrelse som kan bære den totale aksielle last. Tykkelsen til endestykkeveggen under låsespor (n-l), tykkelsen t(n-i), kan imidlertid bli tilpasset i tykkelse for å bære bare den del av de aksielle krefter som er overført over den innvendige låsesporflaten. (I tilfelle av kombinerte laster, så som aksielle strekk og indre trykk, må veggtykkelsen konstrueres for å ta alle belastninger i betraktning). På den annen side, når endestykkematerialet er vesentlig mindre stivt enn komposittmaterialet må veggtykkelsen i endestykket under hvert låsespor bli gjort tykkere enn det som er krevet på grunn av styrken, og dette nok en gang for å minimalisere forskjellen i stivhet mellom endestykket og komposittmaterialet.
I tillegg til forskjell i veggtykkelse ved bunnen av låsesporet, omfatter oppfinnelsen at man skal ha en multippel låsesporutførelse hvor de lastbærende flatene til låsesporene har forskjellige vinkler for å oppnå likevekt i belastninger mellom låsesporene. Nærmere bestemt, når den overordnede geometrien av overgangen med multiple låsespor er fastsatt på basis av styrke og geometriske krav som beskrevet i detalj ovenfor, hvilket leder frem mot en beslutning om hvorvidt en utførelsen med et enkelt låsespor (figur 2) er passende, vil en interaktiv tilnærmingsmåte bli benytte for å oppnå en utførelse med lik vektdeling mellom låsesporene i overensstemmelse med idéene bak oppfinnelsen. En unik egenskap ved oppfinnelsen er bruk av forskjellige vinkler på de lastbærende flater av hvert enkelt låsespor for å påvirke vektdelingen mellom låsesporene. Vinkelen til den lastbærende flater til et låsespor er avgjørende forforholdet mellom laster som overføres via flaten og den relative aksielle forflytning av endestykket og flberkomposittmaterialet ved låsesporet. Derfor vil bruk av forskjellige vinkler på multiple låsespor påvirke deres relative forskyvning mellom låsesporene og som følge av det også lastfordelingen mellom låsesporene. I det følgende beskrives en metode for å bestemme en optimal kombinasjon av vinkler for de lastbærende flater.
Figur 4 illustrerer idéen bak et låsesporledd med 'n' låsespor. Som nevnt ovenfor, vil den overordnede leddgeometri, inklusive mengden av aksielt og omkretsorientert materiale som skal plasseres i hvert låsespor fastsettes på basis av styrke og geometriske begrensninger. Det låsespor som er lengst inn er her angitt som låsespor (1), og ©i er vinkelen av dets lastbærende flate. Det låsespor som kommer ytterst er her angitt som låsespor (n), og 0 vinkelen til dets lastbærende flate. En verdi blir valgt for, typisk en vinkel mellom 300 og 60°. Ai, A2 An-2, An-i, blir gitt en verdi av 0°. Oppførselen til strukturen under last blir analysert ved bruk av det endelige elements metode (eller enhver annen metode som tar i betraktning den relative stivheten i endestykket og komposittmaterialet langs aksen eller omkretsen). Vektdelingen mellom låsespor (n) og låsespor (n-1) blir vurdert ved sammenligning av de maksimale belastninger i komposittmaterialet i låsesporet. For videre iterasjoner vil verdien av An-i (og derved ©n-i = ©n - An-i) bli variert inntil belastningsnivået i låsespor (n) og låsespor(n-1) oppnår det ønskede nivå av likhet. En sekvens av iterasjoner blir deretter utført for låsespor (n-2) og låsespor (n-3), osv. inntil verdiene for
blir oppnådd, som resultere i lik fordeling av laster mellom alle spor.
En annen utførelsesform av foreliggende oppfinnelse innbefatter generelt en tetningsutførelse som er i stand til å kompensere for en differensiell bevegelse mellom endestykket 14 og komposittrøret 12 uten å tape integritet. Tetningen er i form av et Y-formet stykk som i hovedsak er betegnet som 24 i figur 5. Den Y-formede tetning er et termoplastisk stykke, og materialet må være i stand til store deformasjoner uten å knuses eller strekkes over. Bruk av materiale som viser forlengelse ved brudd over 200 % er av største viktighet for en vellykket virkemåte for tegningen. Den Y-formede utførelse av pakningen definerer et par divergerende armer 24a og 24b sammen med et ben 24c. Geometrien er utført for elastomere materialer der en høykvalitetstetning kan oppnås mellom de elastomere deler og endestykket. Meget god tetning kan oppnås de elastomere deler og metaller hvis metalloverflaten er forarbeidet skikkelig. Derfor er den indre enden 14a av endestykket i figur 5 maskineri med avtakende land 30 og 32 for henholdsvis den indre og ytre diameter av endestykket. Disse land er forarbeidet for tetning slik at når den elastomere tetning blir trykkstøpt eller injeksjonsstøpt på rørdelen vil det dannes en fast tetning, hvilket motvirker separasjon av tetningen fra rørdelen. Rørdelen, med påsatt tetning blir montert på spindelen som utgjør den indre overflaten av komposittrøret 12. Under fabrikasjon av komposittrøret, blir det uherdede elastomere belegg 20 påført langs hele overflaten av spindelen og utstrekkes noe utenfor den ytre overflaten av belegget. Komposittrøret er deretter laget over spindelen/belegget ved påsnurring og/eller fletting. Når komposittmaterialet er herdet blir belegget festet til tetningen og danner en trykktett barriere for å motvirke gjennomtrengning av væsker gjennom komposittveggen.
Figur 6 viser en Y-formet tetning 24A som tillater bruk av tetningsmateriale som ikke får pålitelig feste på rørdel 14, så som polyetylen med høy tetthet og polyamid (nylon). Den innvendige siden av 14A av rørdel 14 blir maskinert med låsespor, henholdsvis 34 og 36, på den innvendige diametren og den utvendige diametren av rørdelen. Låsesporene er videre enn munningen av rillene, eller rillene kan gjøres svalehaleformet i et tverrsnitt, for å sikre sikker låsing av penetrerende ribber som strekker seg inn i rillene fra de utsprikende armer 24a og 24b til tetningen. Når tetningen blir injeksjonsstøpt over rørdelen vil faktisk det termoplastiske materialet strømme inn i låsesporene og vil bli mekanisk holdt på plass. Før installasjonen på en spindel, vil tetnings/rørdel kombinasjonen bli fusjonssveiset, som i 38, til det ekstruderte belegg 20, hvilket skaper en trykktett sveiset beleggskombinasjon. Den sveisede beleggskombinasjonen vil deretter bli trukket over spindelen og komposittrøret vil bli laget over kombinasjonen.
Til slutt, og under henvisning til figurene 2 og 3, er en ytterligere egenskap ved oppfinnelsen tilveiebringelsen av et elastomert frigjøringslag 40 mellom de indre fiber i komposittrør og den utvendige en del av rørdel 14. Frigjøringslaget er ikke festet til rørdelen. Dette frigjøringslaget vil ytterligere kompensere forforskjellig bevegelse mellom rørdelen og komposittrøret som er en integrert del av en låsesporoperasjon. Frigjøringslaget kan bli fabrikkert av slike materialer som gummi, osv. Frigjøringslaget sikrer at lasten er konsentrert på kompresjonssiden eller i den lastbærende overflate 26 ved låsesporet.
Claims (12)
1.
Låsesporsystem mellom en ende av et filamentkomposittrør (12) og en generelt hul, stiv indre endekobling (14), hvor: - nevnte kobling (14) har en innvendig ende (14a) og en utvendig ende (14b) med et mangfold periferiske ytre spor (22) som definerer et mangfold låsespor (22) med vinklede bæreflater (26) som vender mot den utvendige enden (14b) til koblingen (14) og mot hvilke filamentene (16) til komposittrøret (12) ligger an; - nevnte filamentkomposittrør (12) har filamenter (18) anbragt i låseporene (22) til koblingen for å låse filamentkomposittrøret (12) til koblingen;
karakterisert ved at vinklene til bæreflatene (26) er forskjellige for minst noen av låsesporene (22).
2.
Låsesporsystem i henhold til krav 1,
karakterisert ved at vinklene til bæreflatene (26) øker fra låsesporet (22) nærmest den innvendige enden (14a) til koblingen (14) til låsesporet (22) nærmest den utvendige enden (14b) til koblingen (14).
3.
Låsesporsystem i henhold til krav 2,
karakterisert ved at vinklene til bæreflatene (26) til låsesporene (22) øker i jevn grad.
4.
Låsesporsystem i henhold til krav 1,
karakterisert ved at det innbefatter et elastomert frigjøringslag (40) mellom de innerste filamentene til nevnte komposittrør (12) og utsiden av endekoblingen (14), hvilket frigjøringslag ikke er forbundet til koblingen (14).
5.
Låsesporsystem i henhold til krav 1,
karakterisert ved at filamentene til nevnte komposittrør (12) er kompakterte inn i låsesporene (22).
6.
Låsesporsystem i henhold til krav 5,
karakterisert ved at filamentene (16) innbefatter aksielt utstrekkende filamenter kompaktert i låsesporene (22) av filamenter (18) som strekker seg i omkretsretningen.
7.
Låsesporsystem i henhold til krav 1,
karakterisert ved at det innbefatter en fleksibel tetning (24) mellom den innvendige enden (14a) til nevnte kobling (14) og innsiden av filamentkomposittrøret (12).
8.
Låsesporsystem i henhold til krav 7,
karakterisert ved at nevnte tetning (24) har et generelt Y-formet tverrsnitt og definerer et par divergerende armer (24a) og (25b) som omgir innsiden og utsiden av koblingen (14) ved den innvendige enden (14a) derav.
9.
Låsesporsystem i henhold til krav 8,
karakterisert ved at nevnte komposittrør (12) har en indre elastisk foring (20), og nevnte Y-formede tetning (24) definerer et ben (24c) som strekker seg fra nevnte divergerende armer (24a, 24b), hvor benet (24c) er enhetlig med nevnte foring (20).
10.
Låsesporsystem i henhold til krav 7,
karakterisert ved at nevnte komposittrør (12) har en indre elastomer foring (20) som er enhetlig med den fleksible tetningen (24).
11.
Låsesporsystem i henhold til krav 1,
karakterisert ved at veggtykkelsen mellom bunnen av låsesporene (22) og innsiden av den generelt hule koblingen (14) øker fra låsesporet (22) nærmest den indre enden (14a) av koblingen (14) til låsesporet (22) nærmest den utvendige enden (14b) av koblingen (14).
12.
Låsesporsystem i henhold til krav 1,
karakterisert ved at veggtykkelsen øker jevnt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/942,414 US6042152A (en) | 1997-10-01 | 1997-10-01 | Interface system between composite tubing and end fittings |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO984461D0 NO984461D0 (no) | 1998-09-25 |
NO984461L NO984461L (no) | 1999-04-06 |
NO329230B1 true NO329230B1 (no) | 2010-09-20 |
Family
ID=25478034
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO19984461A NO329230B1 (no) | 1997-10-01 | 1998-09-25 | Lasesporsystem mellom rorende og rorkobling |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6042152A (no) |
EP (1) | EP0907049B1 (no) |
AT (1) | ATE310199T1 (no) |
AU (1) | AU753881B2 (no) |
BR (1) | BR9803952A (no) |
CA (1) | CA2249045C (no) |
DE (1) | DE69832350T2 (no) |
ID (1) | ID21092A (no) |
NO (1) | NO329230B1 (no) |
SG (1) | SG72869A1 (no) |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6676169B1 (en) * | 1999-09-22 | 2004-01-13 | Hydril Company L.P. | Connection for composite tubing |
US6863279B2 (en) * | 2001-12-05 | 2005-03-08 | Conoco Investments Norge Ad | Redundant seal design for composite risers with metal liners |
US6719058B2 (en) * | 2001-12-05 | 2004-04-13 | Deepwater Composites As | Multiple seal design for composite risers and tubing for offshore applications |
US7090006B2 (en) | 2002-11-05 | 2006-08-15 | Conocophillips Company | Replaceable liner for metal lined composite risers in offshore applications |
US20040086341A1 (en) * | 2002-11-05 | 2004-05-06 | Conoco Inc. | Metal lined composite risers in offshore applications |
US20040145180A1 (en) * | 2003-01-15 | 2004-07-29 | Mayer Martin G. | Reinforced composite boom pipe with bonded sleeves |
ES2277272T3 (es) * | 2003-05-12 | 2007-07-01 | Putzmeister Inc. | Tuberia de material compuesto con filamentos enrollados montada en grua. |
FR2857690B1 (fr) * | 2003-07-15 | 2005-08-26 | Inst Francais Du Petrole | Systeme de forage en mer comprenant une colonne montante haute pression |
US20050100414A1 (en) * | 2003-11-07 | 2005-05-12 | Conocophillips Company | Composite riser with integrity monitoring apparatus and method |
NO322237B1 (no) * | 2004-09-27 | 2006-09-04 | Aker Subsea As | Komposittrør og fremgangsmåte for fremstilling av et komposittrør |
US8414724B2 (en) * | 2006-12-02 | 2013-04-09 | The Boeing Company | Composite tube having cobonded end fittings and method of making same |
AT505512B1 (de) * | 2007-07-03 | 2009-09-15 | Teufelberger Gmbh | Anordnung zum verbinden eines länglichen elements mit einer weiteren komponente |
NZ561410A (en) * | 2007-09-11 | 2010-04-30 | Parker Hannifin Gmbh | End-fittings for composite tubes, method for joining fittings to the ends of composite tubes and composite tubes incorporating end-fittings |
GB2473007B (en) | 2009-08-26 | 2012-11-21 | Messier Dowty Ltd | Apparatus comprising an end fitting connected to a body |
FR2961427B1 (fr) | 2010-06-22 | 2012-06-15 | Inst Francais Du Petrole | Procede de frettage pour renforcer un tube a la tenue axiale et a la tenue a la pression interne |
FR2984449B1 (fr) * | 2011-12-20 | 2014-10-10 | IFP Energies Nouvelles | Element de conduite en tube frette avec des elements de transition |
US9068476B2 (en) | 2011-12-22 | 2015-06-30 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Hybrid metal/composite link rod for turbofan gas turbine engine |
US10167075B2 (en) * | 2013-06-25 | 2019-01-01 | The Boeing Company | Joint assembly and method of forming thereof |
US9470350B2 (en) | 2013-07-23 | 2016-10-18 | Spencer Composites Corporation | Metal-to-composite interfaces |
US9441374B2 (en) | 2014-04-08 | 2016-09-13 | Goodrich Corporation | Struts and methods utilizing a compression collar |
CN104832487A (zh) * | 2014-09-18 | 2015-08-12 | 北汽福田汽车股份有限公司 | 驱动缸的缸筒过渡连接头及具有其的驱动缸 |
US11041585B2 (en) * | 2016-06-08 | 2021-06-22 | Avtechtyee Inc. | Fitting collar and tube-fitting assemblies incorporating fitting collars |
US10532518B2 (en) | 2016-10-05 | 2020-01-14 | Goodrich Corporation | Hybrid metallic/composite joint with enhanced performance |
US11333105B1 (en) * | 2018-04-27 | 2022-05-17 | United States Of America As Represented By The Administrator Of Nasa | Thrust chamber liner and fabrication method therefor |
CN112628479B (zh) * | 2020-12-21 | 2023-06-13 | 赵培翔 | 一种宽幅纤维网增强塑料复合管材 |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US237324A (en) * | 1881-02-01 | reynolds | ||
US590258A (en) * | 1897-09-21 | Connecting hose to nipples | ||
US768188A (en) * | 1903-12-18 | 1904-08-23 | John J Mcintyre | Hose-binder. |
US1980466A (en) * | 1932-02-23 | 1934-11-13 | Jose M Angeja | Hose connection |
US2661225A (en) * | 1950-01-14 | 1953-12-01 | Gilbert T Lyon | Hose clamp fitting connection |
US2750210A (en) * | 1952-12-17 | 1956-06-12 | Trogdon Olin | Hose coupling with braided gripping sleeve |
US2854030A (en) * | 1956-09-13 | 1958-09-30 | Schulthess Ernest | Oil hose |
US2973975A (en) * | 1957-10-31 | 1961-03-07 | Titeflex Inc | Reusable fitting for braid-covered hose |
US3165338A (en) * | 1961-08-03 | 1965-01-12 | Moore & Co Samuel | Hose coupling |
US3119415A (en) * | 1962-03-09 | 1964-01-28 | Porter Co Inc H K | Buoyant hose |
US3381715A (en) * | 1964-02-25 | 1968-05-07 | Rock Island Oil & Refining Co | Glass-reinforced threads with silica powder disposed therein |
US3347571A (en) * | 1965-08-30 | 1967-10-17 | Stratoflex Inc | Hose fitting |
US3423109A (en) * | 1966-03-30 | 1969-01-21 | Stratoflex Inc | Hose fitting |
US3495627A (en) * | 1968-09-30 | 1970-02-17 | Koch Ind Inc | Method of forming fiber glass pipe with integral joint thread |
US3799587A (en) * | 1969-04-03 | 1974-03-26 | Inst Francais Du Petrole | Couplings of reduced size and capable of transmitting high mechanical stresses between an armoured flexible member and a rigid element |
GB1354688A (en) * | 1970-05-21 | 1974-06-05 | Dunlop Holdings Ltd | Flexible hose with tapered bore |
GB1444257A (en) * | 1973-07-06 | 1976-07-28 | Dunlop Ltd | Fastening assemblies |
DE2951629C2 (de) * | 1979-12-21 | 1985-03-14 | Felten & Guilleaume Energietechnik GmbH, 5000 Köln | Antriebswelle aus faserverstärktem Kunststoff, mit verlorenem Dorn und festgewickelten Endstücken |
US4385644A (en) * | 1982-01-11 | 1983-05-31 | Plastonics International Inc. | Composite laminate joint structure and method and apparatus for making same |
US4569541A (en) * | 1983-09-08 | 1986-02-11 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Heavy duty hose coupling and method for manufacture of hose-coupling combination |
SU1528995A1 (ru) * | 1987-07-20 | 1989-12-15 | Ю. И. Гуркин | Разъемное соединение трубопроводов |
US5061826A (en) * | 1990-07-17 | 1991-10-29 | G & H Technology, Inc. | High strength flexible housing |
FR2675563B1 (fr) * | 1991-04-22 | 1993-08-27 | Aerospatiale | Procede d'assemblage mecanique d'un tube en materiau composite et d'une piece metallique et assemblage ainsi realise. |
FR2683260B1 (fr) * | 1991-11-05 | 1995-10-20 | Aerospatiale | Tube en materiau composite pour forage et/ou transport de produits liquides ou gazeux, en particulier pour l'exploitation petroliere en mer et procede de fabrication d'un tel tube. |
US5332049A (en) * | 1992-09-29 | 1994-07-26 | Brunswick Corporation | Composite drill pipe |
-
1997
- 1997-10-01 US US08/942,414 patent/US6042152A/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-09-25 NO NO19984461A patent/NO329230B1/no not_active IP Right Cessation
- 1998-09-29 CA CA002249045A patent/CA2249045C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-30 EP EP98250348A patent/EP0907049B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-30 AT AT98250348T patent/ATE310199T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-09-30 SG SG1998003947A patent/SG72869A1/en unknown
- 1998-09-30 DE DE69832350T patent/DE69832350T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-01 AU AU87873/98A patent/AU753881B2/en not_active Expired
- 1998-10-01 BR BR9803952-0A patent/BR9803952A/pt active IP Right Grant
- 1998-10-01 ID IDP981314A patent/ID21092A/id unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ID21092A (id) | 1999-04-15 |
AU753881B2 (en) | 2002-10-31 |
AU8787398A (en) | 1999-04-29 |
CA2249045C (en) | 2008-11-25 |
DE69832350T2 (de) | 2006-07-27 |
US6042152A (en) | 2000-03-28 |
SG72869A1 (en) | 2000-05-23 |
ATE310199T1 (de) | 2005-12-15 |
EP0907049A2 (en) | 1999-04-07 |
DE69832350D1 (de) | 2005-12-22 |
BR9803952A (pt) | 1999-12-14 |
EP0907049A3 (en) | 2001-05-16 |
NO984461L (no) | 1999-04-06 |
NO984461D0 (no) | 1998-09-25 |
EP0907049B1 (en) | 2005-11-16 |
CA2249045A1 (en) | 1999-04-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO329230B1 (no) | Lasesporsystem mellom rorende og rorkobling | |
CA2080856C (en) | Boss for a filament wound pressure vessel | |
US5429845A (en) | Boss for a filament wound pressure vessel | |
EP3382221B1 (en) | Composite end connections | |
US4530379A (en) | Filament wound interlaminate tubular attachment | |
EP0664418A1 (en) | Pressure vessel with system to prevent liner separation | |
US11703078B2 (en) | Fiber composite strut | |
US4982870A (en) | Composite pressure vessel | |
US11815133B2 (en) | Composite shaft | |
US10543651B2 (en) | Polymer pressure vessel end-cap and liner-less pressure vessel design | |
US20230160505A1 (en) | Composite connectors and methods of manufacturing the same | |
US4649960A (en) | Filament wound interlaminate tubular attachment | |
EP3590690A1 (en) | Fibre reinforced polymer tube | |
EP0093012B1 (en) | Filament wound interlaminate tubular attachment and method of manufacture | |
JPS63249628A (ja) | 繊維強化樹脂製筒状体 | |
AU2002301129B2 (en) | Interface System Between Composite Tubing And End Fittings | |
US9938630B2 (en) | Method of making a tubular casing for an underwater device, in particular a torpedo | |
US11905991B2 (en) | Composite end connections | |
US20230349356A1 (en) | Wind turbine rotor blade element having connection assemblies | |
NO171034B (no) | Endekopling for filamentviklede roer | |
NO763384L (no) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CREP | Change of representative |
Representative=s name: PROTECTOR INTELLECTUAL PROPERTY CONSULTANTS AS POS |
|
MK1K | Patent expired |