NO329186B1 - Anordning og fremgansmate for smi- og diffusjonssveising - Google Patents
Anordning og fremgansmate for smi- og diffusjonssveising Download PDFInfo
- Publication number
- NO329186B1 NO329186B1 NO20075747A NO20075747A NO329186B1 NO 329186 B1 NO329186 B1 NO 329186B1 NO 20075747 A NO20075747 A NO 20075747A NO 20075747 A NO20075747 A NO 20075747A NO 329186 B1 NO329186 B1 NO 329186B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- welding
- heating
- coil
- cooling
- forging
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title abstract description 36
- 238000005242 forging Methods 0.000 title description 6
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 title description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 32
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 19
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 13
- 230000000712 assembly Effects 0.000 abstract description 7
- 238000000429 assembly Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 4
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/08—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups
- B23K11/093—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups for curved planar seams
- B23K11/0935—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups for curved planar seams of tube sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
- B23K13/01—Welding by high-frequency current heating by induction heating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/008—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating pressure combined with radiant energy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/02—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a press ; Diffusion bonding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/14—Preventing or minimising gas access, or using protective gases or vacuum during welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/04—Tubular or hollow articles
- B23K2101/06—Tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Discharge Heating (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
Abstract
En anordning for å smisveise sammen langstrakte artikler slik som rør. I tillegg til elektrodesammenstillingerfor å varme opp artikkelendene med høyfrekvent resistiv oppvarming, inkluderer anordningen en spole for induksjonsoppvarming av artiklene før eller etter sveising, så vel som midler for å avkjøle sveisesømmen.
Description
Oppfinnelsens område
Foreliggende oppfinnelse vedrører sveising av artikler generelt, og særlig sveising av hele og hule seksjoner slik som oljerør og vannrør.
Teknisk bakgrunn
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for smisveising eller diffusjonssveising av to eller flere metalldeler, hvor minst en skjøt etableres mellom motstående flater på delene som skal skjøtes. En slik fremgangsmåte kalt skjermet aktiv gass smisveising (SAG-FW for Shielded Active Gas Forge Welding) som er kjent fra, og i stor utstrekning definer ved, US-patentene 4 669 650 og 4 736 084 inkluderer de følgende trekk:
1. Smiprosessen består av fire hovedtrinn hvor metalldelene blir:
a. oppvarmet elektromagnetisk til høye lokale temperaturer,
b. brakt hurtig i nær kontakt,
c. smidd sammen inntil det er etablert en metallisk forbindelse, og
d. avkjølt ved konveksjon, stråling og konduksjon.
2. Metalldelene har blitt nøyaktig formet slik at det vil være et fordelaktig triak-sialt stressforhold så vel som et høyt optimalt kontakttrykk i volumet nær sveisen under smiing. 3. Delen oppvarmes, fortrinnsvis ved direkte høyfrekvens resistiv oppvarming, slik at overflatetemperaturen er optimal for materialet som skal sveises og slik at temperaturgradienten fremmer en ønsket modus av plastisk deformasjon. 4. En reduserende gass føres mellom overflatene av delene som skal sveises slik at oksyder som er skadelige for kvaliteten av sveisen blir fjernet før sveising/fusjon.
Fordelene med fremgangsmåten for smi- eller diffusjonssveising beskrevet i de ovenfor nevnte patenter er den høye hastigheten som sveisingen kan utføres med. Hele sveisesyklusen kan vare mindre enn et minutt for lett sveisbare ståltyper. Vi-dere er det ikke behov for kostbar maskinering eller annen type trimming av dele-nes form etter sveising siden de ytre overflater av de sammenknyttede delene kan være fullstendig flat inntil sveisen. Det er også et potensial for en høy grad av pro-sesskontroll og dokumentasjon siden temperaturen blir mye bedre kontrollert enn for konvensjonelle sveisemetoder.
For å etablere en sveis av jevn kvalitet og form er det imidlertid viktig å kontrollere den viskoplastiske deformasjonen av materialet nøyaktig. Den viskoplastiske deformasjonen er i stor utstrekning kontrollert av temperaturfordelingen, som kan avvike fra det som er ønskelig i retningene normalt på og langs de skrå overflatene. Materialegenskapene kan også påvirke viskoplastisk deformasjon og være en årsak til variabilitet, som må oppdages og kompenseres for.
For å sikre den høyest mulige sveisekvalitet er det viktig å sikre at temperaturen av de skrå overflatene er innen et visst område. En for høy temperatur kan forårsake uønsket smelting eller for stor kornvekst mens en for lav temperatur uvergelig vil føre til utilstrekkelig reduksjon av overflateoksyder og dårlig binding. Uønskede materiaIfaseforskyvninger og sprøhet kan også være resultatet av dårlig tempera-turkontroll under oppvarming og avkjøling.
Varmetilførselen og kjøletiden etter sveising er direkte relatert til en gitt delgeometri og materiale hvis ingen spesielle inngrep blir implementert. En stor tilførsel av varme under oppvarmingstrinnet av prosessen vil frembringe en oppvarmet sone av stor utstrekning og forårsake sake avkjøling av materialet etter sveising. Dette kan være et problem, særlig når det sveises materialer som må bråkjøles og herdes for å etablere tilstrekkelig duktilitet for en gitt styrke.
Et annet problem oppstår under sveising av legeringer som krever kunstig sakte avkjøling etter spleising. Etter at sveisen har blitt etablert er det ikke gjennomfør-bart med eksisterende høyfrekvent resistiv oppvarmingsteknologi å påføre en strøm direkte for å hindre et skarpt temperaturfall. Dette vil bare forårsake kortslutning med strømmen løpende fra en av elektrodene til den annen elektroden på samme side av delen.
Med konvensjonelle metoder for smisveising og standardmetoden for høyfrekvent resistiv oppvarming, er det derfor vanskelig å kontrollere temperaturen og etablere optimale termiske forhold for plastisk deformasjon, fusjon og metallurgisk proses-sering på alle trinn og for ethvert gitt materiale og delgeometri. Det er derfor ønskelig med et system for overvåkning og kontroll av både temperatur og materialde-formasjon som effektivt avkobler oppvarming, sveising og avkjølingsfaser og gir prosessingeniøren større frihet.
Fra WO 99/12694 er det kjent en fremgangsmåte og anordning for diffusjonssveising ved hjelp av friksjon. Arbeidsstykkene kan forvarmes ved induksjon eller direkte elektrisk resistansoppvarming.
WO 03/055635 beskriver en fremgangsmåte og en anordning for sammenkobling av rør ved smisveising som omfatter oppvarming av rør som skal sveises med høy-frekvent elektrisk oppvarming, der det brukes minst tre elektroder som blir plassert ved perifert adskilte intervall mot veggene på rørene.
Sammenfatning av oppfinnelsen
Det er en hensikt med foreliggende oppfinnelse å frembringe en anordning og en fremgangsmåte for smisveising som tilfredsstiller de ovenfor nevnte behov.
Nærmere bestemt er det en hensikt med oppfinnelsen å tilveieringe en anordning som er enkel og hurtig å operere.
Omfanget av oppfinnelsen er definert i de vedføyde krav.
Kortfattet beskrivelse av tegningene
Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet i detalj ved henvisning til de vedføyde tegninger, hvor: Fig. 1 er et perspektivbilde av en første utførelse av oppfinnelsen under induksjonsoppvarming av to rør,
Fig. 2 viser utførelsen i Fig. 1 under resistiv oppvarming av rørene,
Fig. 3 illustrerer etterfølgende kjøling av sveisen,
Fig. 4 illustrerer enda en utførelse av oppfinnelsen,
Fig. 5a og b er et skjematisk diagram av en mulig elektrisk krets for å drive den oppfinneriske sveiseanordningen.
Detaljert beskrivelse
Arrangementet for induksjonsoppvarming kan realiseres i minst to forskjellige utfø-relser: 1. En to-delt spole deler transformatoren som forsyner kontaktsammenstillingene. Dette illustreres i Fig. 3. Her er spoledelen 3b utstyrt med kontaktputer 13a, 13b. Under induksjonsoppvarming blir kontaktsammenstillingen 9 trykket mot kontaktputene 13a, 13b. Den annen kontaktsammenstillingen 8 trykkes mot tilsvaren-de kontaktputer på den annen spolehalvdelen 3a. Det er av stor fordel å unngå en dedikert transformator for å forsyne spolen, ettersom denne komponenten er stor og tar opp mye plass. Den er også kostbar. 2. En to-delt spole forsynt med strøm fra transformatoren(e) som forsyner kontaktsammenstillingene, hvor spolesegmentene er festet til tuppene av kontaktene. I dette tilfelle er det arrangert kontaktgap i spolen. Kontaktgapene lukkes før det tilføres strøm. Denne utførelsen er illustrert i Fig. 4.
Fig. 1-3 illustrerer en sveisesekvens som viser en utførelse av den oppfinneriske sveiseanordning i detalj. I den illustrerte utførelse blir det benyttet en to-delt spole, så vel som en separat kjølering. Kjøleringen 18 inkluderer et sentralt kammer 19 med et antall åpninger eller dyser 20 i den indre veggen. Pakninger 21, 22 er til-veiebrakt respektivt på den øvre og nedre delen av kjøleringen for å begrense området påvirket av kjølefluidet som avgis gjennom åpningene 20. kjøleringen 18 er montert sammen med induksjonsspolen, og ringen og spolen beveges som en en-het. Spolen forsynes med kraft fra transformatoren som mater kontaktsammenstillingene.
I Fig. 1 har en to-delt spole 3a, b blitt posisjonert utenfor spalten mellom de to rør-seksjonene 1, 2. Figuren viser at kontakter 17a, 17b i kontaktsammenstillingen 9 trykkes mot kontaktputene 13a, 13b. Slik sluttes spolekretsen gjennom kontaktsammenstillingene. Kraft tilføres gjennom kontaktene, og rørseksjonene varmes induktivt.
I Fig. 2 har kraft blitt fjernet og spoleseksjonene trukket tilbake i en radial retning av posisjoneringsinnretninger (ikke vist). Deretter har kontaktene i kontaktsammenstillingene blitt trykket mot rørseksjonene. Kraft har igjen blitt tilført. Denne gangen frembringes en lokalisert oppvarming av rørendene ved resistansoppvarming. En dor 23 på innsiden av rørene leverer et spylefluid gjennom spalten mellom rørendene. Spylefluidet virker særlig til å hindre dannelse av oksyder og for å redusere oksyder på rørendene.
I Fig. 3 har kontaktsammenstillingene 8, 9 blitt trukket tilbake og de varme rørene tvunget mot hverandre. Selve sveisingen er da fullført. Aktuatorer har posisjonert kjøleringen 18 utenfor sveisesømmen, og et kjølefluid leveres gjennom åpningene 20 for bråkjøling av området rundt sveisesømmen. Doren 23 har blitt omplassert inne i røret for å bringe åpninger 24 nær sveisesømmen. Åpningene 24 leverer et kjølefluid fra en kanal inne i doren, og er innrettet til å kjøle røret fra innsiden. Det er også mulig å ikke bevege doren før kjøling og bare bruke åpningene for den reduserende gassen å påføre kjølegassen internt.
I et etterfølgende trinn kan induksjonsspolen 3 bli posisjonert utenfor sveisesøm-men før en etter-sveise-behandling av røret. Doren 23 flyttes for å posisjonere en induksjonsspole 25 nær sveisesømmen. Sveisesømmen og det tilliggende området blir derfor varmet både fra innsiden og utsiden av røret. Tykkelsen av røret og ka-rakteristikkene til materialet bestemmer om det er nødvendig å bruke en intern spole i tillegg til en ekstern.
Legg merke til at før-sveise-trinnet, illustrert i Fig. 1, kan være nødvendig eller ikke avhengig av egenskapene til metallet benyttet i røret, som forklart tidligere. Av samme årsak er oppvarmingstrinnet etter sveising, så vel som kjøletrinnet illustrert i Fig. 3, opsjoner som kan utføres i enhver rekkefølge avhengig av effekten som ønskes av operatøren.
Oppfinnelsen tillater varmebehandling av metallet umiddelbart etter sveising som en integrert del av prosessen. Varmebehandlingen kan inkludere redusert avkjø-lingshastighet for å normalisere metallet, eller anløpning etter sveising og bråkjø-ling.
For noen materia kvaliteter vil forvarming med induksjonsspoler gi en temperatur-fordeling (mer vidt fordelt) som er bedre egnet for sakte plastisk deformasjon og etablering av mikrostruktur med små korn. Den forbedrede temperaturfordelingen inkluderer en mer jevn fordeling langs periferien av rørene.
I utførelser av den oppfinneriske anordning som inkluderer en dor posisjonert på innsiden av rørene, kan det oppnås en temperaturgradient mellom innsiden og utsiden av rørene som er gunstig for sveising av bi-metallrør.
Induksjonsspolen kan også brukes for å tørke artiklene før sveising.
Den kombinerte bruk av induksjon og resistiv oppvarming har en synergietisk effekt. Resistiv oppvarming tillater hurtig oppvarming og smiing med et smalt tempe-raturområde, dvs. tem peratu rom råde med en bratt temperaturgradient. Induktiv oppvarming oppnår et mer vidt fordelt tem peratu rom råde og er egnet for forvarming og varmebehandling. Ved å bruke en anordning som hurtig (0,5 - 2 sekun-der) skifter mellom induktiv og resistiv oppvarming, er det mulig å sveise og var-mebehandle rør suksessivt, og spleise rør som tidligere ikke kunne sveises på kort tid. Det er da nødvendig at anordningen inkluderer kjølemidler for bråkjøling. tidligere prosesser var meget tidsforbrukende, og var ikke egnet for å anvendes i en enkelt sveiseanordning.
I tillegg til trinnene med forvarming, normalisering og anløpning nevnt tidligere, kan rørene induksjonsoppvarmes under smitrinnet når rørene bringes sammen. Denne oppvarmingen kan utføres med spoler både på innsiden og utsiden av røre-ne. Deretter kan rørene avkjøles på en måte som er optimal for det aktuelle metall. Avkjølingstrinnet kan inkludere avkjøling i luft, hurtig bråkjøling ved å påføre gass eller væske gjennom en rekke dyser, eller redusert avkjølingshastighet ved samti-dig induktiv avkjøling med redusert effekt. I tilfelle det kreves anløpning, utføres dette ved induksjonsoppvarming til den passende temperatur (for eksempel 680 - 700 °C). Hvis det kreves en full syklus med varmebehandling, blir rørene induk-sjonsoppvarmet før materialet bråkjøles og anløpes. Fig. 4 viser en annen utførelse av oppfinnelsen. Her er spolen delt i fire segmenter, 71a-d. Hvert segment er montert på tuppen av en respektiv elektrode 72a-d. En liten stift stikker ut på innsiden av hvert spolesegment, og under resitiv oppvarming blir disse stiftene presset mot rørene 73, 74. For induktiv oppvarming blir spolesegmentene trukket tilbake en kort avstand for å bryte kontakten mellom stiftene og rørveggene. Deretter blir kortslutningsinnretninger (ikke vist) benyttet til å kort-slutte spolesegmentene ved utragende deler 75a-d. Kortslutningsinnretningene kan være solenoider som presser de utragende delene mot hverandre, eller solenoid-opererte kortslutningsstykker innrettet til å lukke gapet mellom de utragende delene 75a-d. Fig. 5a-b illustrerer en mulig krets for å drive de oppfinneriske anordningene, og særlig utførelsen av oppfinnelsen illustrert i Fig. 1-3. En høyfrekvensgenerator 81 mater to felttransformatorer 83a-b. Hver felttransformator 83a-b inkluderer to pri-mærviklinger, som er koblet i serie gjennom kondensatorene 82a-d. Fig. 5a viser kretsen under resistiv oppvarming, når kontakter eller elektroder 84a-d presses mot rørveggene. Kontaktene er tilknyttet transformatorenes sekundærviklinger, og fører strøm gjennom rørveggene.
I Fig. 5b har kontaktene blitt trukket tilbake fra rørveggene og i stedet koblet til to spolesegmenter 87, 88 for å slutte kretsen. Rørsegment 87 er på den synlige siden av rørene, mens segmentet 88 (vist som stiplet linje) er på den annen side av røre-ne. Oppsettet kan selvfølgelig tilpasses de andre utførelsene av oppfinnelsen disku-tert ovenfor. Flere ytterligere kontakter og spolesegmenter kan også brukes til sek-vensiell oppvarming av rørene i segmenter rundt deres omkretser.
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20075747A NO329186B1 (no) | 2007-11-09 | 2007-11-09 | Anordning og fremgansmate for smi- og diffusjonssveising |
CA2705157A CA2705157A1 (en) | 2007-11-09 | 2008-11-10 | Apparatuses for and methods of forge welding elongated article with electrodes and an induction coil |
EA201070584A EA201070584A1 (ru) | 2007-11-09 | 2008-11-10 | Устройство для кузнечной сварки удлиненных деталей, снабженное электродами и индукционной катушкой, и способ сварки с использованием такого устройства |
US12/741,971 US8354625B2 (en) | 2007-11-09 | 2008-11-10 | Apparatuses for and methods of forge welding elongated articles with electrodes and an induction coil |
EP08846972A EP2222432B1 (en) | 2007-11-09 | 2008-11-10 | Apparatuses for and methods of forge welding elongated articles with electrodes and an induction coil |
PCT/NO2008/000400 WO2009061212A1 (en) | 2007-11-09 | 2008-11-10 | Apparatuses for and methods of forge welding elongated articles with electrodes and an induction coil |
AT08846972T ATE505289T1 (de) | 2007-11-09 | 2008-11-10 | Vorrichtungen und verfahren zum schmiedeschweissen von länglichen artikeln mit elektroden und einer induktionsspule |
DE602008006268T DE602008006268D1 (de) | 2007-11-09 | 2008-11-10 | Vorrichtungen und verfahren zum schmiedeschweissen von länglichen artikeln mit elektroden und einer induktionsspule |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20075747A NO329186B1 (no) | 2007-11-09 | 2007-11-09 | Anordning og fremgansmate for smi- og diffusjonssveising |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20075747L NO20075747L (no) | 2009-05-11 |
NO329186B1 true NO329186B1 (no) | 2010-09-06 |
Family
ID=40329400
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20075747A NO329186B1 (no) | 2007-11-09 | 2007-11-09 | Anordning og fremgansmate for smi- og diffusjonssveising |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8354625B2 (no) |
EP (1) | EP2222432B1 (no) |
AT (1) | ATE505289T1 (no) |
CA (1) | CA2705157A1 (no) |
DE (1) | DE602008006268D1 (no) |
EA (1) | EA201070584A1 (no) |
NO (1) | NO329186B1 (no) |
WO (1) | WO2009061212A1 (no) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8561445B2 (en) * | 2008-10-21 | 2013-10-22 | Smi & Hydraulics, Inc. | Rounding system and method used in the manufacture of wind towers |
JP5909014B1 (ja) * | 2015-06-08 | 2016-04-26 | オリジン電気株式会社 | 接合部材の製造方法及び接合部材製造装置 |
CN111185657B (zh) * | 2020-01-14 | 2022-03-25 | 西华大学 | 一种包壳管电极及其制备方法 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61500214A (ja) * | 1983-10-13 | 1986-02-06 | モエ、ペル、エッチ | 鍛造/拡散溶接による金属の管状部品接合法 |
NO155607C (no) * | 1985-01-04 | 1987-04-29 | Per H Moe | Fremgangsmaate til buttsveising ved motstands oppvarming av roer- eller boltformede deler eller partier av metall med hoeyfrekvent stroem. |
US5571437A (en) * | 1995-06-05 | 1996-11-05 | Thermatool Corp. | Induction welding of tubing with multiple induction coils |
EP0862965A1 (en) * | 1997-03-07 | 1998-09-09 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Gas shielding apparatus and gas shielding method |
CA2212250A1 (en) | 1997-09-09 | 1999-03-09 | Hang Li | Friction assisted diffusion bonding |
JP2000094155A (ja) * | 1998-09-18 | 2000-04-04 | Daido Steel Co Ltd | 金属管の拡散接合における加熱幅の決定方法及び金属管の拡散接合方法 |
MY128610A (en) | 2001-12-31 | 2007-02-28 | Shell Int Research | Method for interconnecting tubulars by forge welding |
US7181821B2 (en) * | 2002-07-17 | 2007-02-27 | Shell Oil Company | Joining expandable tubulars |
EP1631414B1 (en) | 2003-06-10 | 2008-10-22 | Noetic Technologies Inc. | Method of induction weld forming with shear displacement step |
-
2007
- 2007-11-09 NO NO20075747A patent/NO329186B1/no not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-11-10 DE DE602008006268T patent/DE602008006268D1/de active Active
- 2008-11-10 US US12/741,971 patent/US8354625B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-11-10 EA EA201070584A patent/EA201070584A1/ru unknown
- 2008-11-10 WO PCT/NO2008/000400 patent/WO2009061212A1/en active Application Filing
- 2008-11-10 CA CA2705157A patent/CA2705157A1/en not_active Abandoned
- 2008-11-10 EP EP08846972A patent/EP2222432B1/en not_active Not-in-force
- 2008-11-10 AT AT08846972T patent/ATE505289T1/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE602008006268D1 (de) | 2011-05-26 |
ATE505289T1 (de) | 2011-04-15 |
CA2705157A1 (en) | 2009-05-14 |
WO2009061212A1 (en) | 2009-05-14 |
EP2222432A1 (en) | 2010-09-01 |
US20100264131A1 (en) | 2010-10-21 |
EP2222432B1 (en) | 2011-04-13 |
EA201070584A1 (ru) | 2010-12-30 |
NO20075747L (no) | 2009-05-11 |
US8354625B2 (en) | 2013-01-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3258573A (en) | Welding and forming method and apparatus | |
KR102010195B1 (ko) | 저항 스폿 용접 방법 | |
Ma et al. | Microstructure evolution and mechanical property of pulsed laser welded Ni-based superalloy | |
CN103386525A (zh) | 不锈钢手术器械的真空钎焊-热处理复合工艺及其应用 | |
US7341176B2 (en) | Method of tying two or more components together | |
CN102554401A (zh) | 一种炼钢用氧枪铜端头与钢质管短节焊接方法 | |
CN104789749B (zh) | 一种用于管屏焊缝热处理的方法 | |
CA2670142C (en) | Method and apparatus for the heat treatment of welds | |
NO329186B1 (no) | Anordning og fremgansmate for smi- og diffusjonssveising | |
Ni et al. | Friction forge riveting: a new joining method for connecting 40Cr steel and TC4 titanium alloy | |
CN107552961B (zh) | 一种激光束焊接TiAl合金的方法 | |
JP2013128945A (ja) | 抵抗スポット溶接方法 | |
JP5909014B1 (ja) | 接合部材の製造方法及び接合部材製造装置 | |
RU2551045C1 (ru) | Способ термообработки сварных соединений, полученных линейной сваркой трением | |
EP1567291A1 (en) | Method of typing two or more components together | |
US10603713B2 (en) | Mechanical joining apparatus and mechanical joining method | |
JP2009263711A (ja) | 電縫管溶接部の熱処理装置 | |
CN104227254A (zh) | 一种超硬薄片硬质合金铜焊加工方法 | |
CN105983758A (zh) | 一种灰铸铁焊接工艺 | |
CN108941956A (zh) | 一种转化器的制造工艺 | |
Wang et al. | Development of a bonding technique for replantation of support leg on W-monoblock component | |
CN104607782A (zh) | 钴基高温合金大截面环件的闪光焊成形方法 | |
KR101204884B1 (ko) | 고주파 유도 코일을 이용한 알루미늄 제품 용접방법 | |
JPH09234559A (ja) | ロウ付け方法およびロウ付け装置 | |
CN107866625A (zh) | 一种铸铁焊接工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |