NO324624B1 - Process for making foam glass using an extrusion apparatus - Google Patents
Process for making foam glass using an extrusion apparatus Download PDFInfo
- Publication number
- NO324624B1 NO324624B1 NO20012615A NO20012615A NO324624B1 NO 324624 B1 NO324624 B1 NO 324624B1 NO 20012615 A NO20012615 A NO 20012615A NO 20012615 A NO20012615 A NO 20012615A NO 324624 B1 NO324624 B1 NO 324624B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- glass
- stated
- glass melt
- mixture
- piston
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 239000011494 foam glass Substances 0.000 title claims description 15
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 title claims description 11
- 239000000156 glass melt Substances 0.000 claims description 19
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 18
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 8
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- NUJOXMJBOLGQSY-UHFFFAOYSA-N manganese dioxide Chemical compound O=[Mn]=O NUJOXMJBOLGQSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 7
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 claims description 4
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 3
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 claims description 2
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 claims description 2
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 claims description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims 3
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 3
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 3
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 2
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910003465 moissanite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000005401 pressed glass Substances 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte til fremstilling av skumglass ved bruk av en ekstruderingsapparatur. The invention relates to a method for the production of foam glass using an extrusion apparatus.
Fremstilling av skumglass ved en ekstrusjonsprosess vil gi fordeler i form av mindre maskinelt behov, mer kompakt produksjonsutstyr og færre arbeidsoperasjoner i forhold til dagens teknologi. Skumglass er i denne sammenheng glass som er ekspandert med gassfylte celler som hver for seg er tette hulrom. Skumglasset skal fortrinnsvis ha små celler av jevn størrelse og spesifikk egenvekt under 0,5 og optimalt for isolasjonsformål spesifikk egenvekt på mellom 0,08 og 0,2. Et slikt skumglass har mange anvendelser fordi det ikke opptar fuktighet, det har en meget god termisk isolasjonsevne, det er trykkfast og det er ikke brannfarlig. Disse egenskapene gir et stort anvendelsesområde som isolasjonsmateriale på oljebore-plattformer, skip, petrokjemisk industri, kabelgjennomføringer, brannskiller i bygninger, tunnelisolasjon og all annen isolasjon der krav til brannsikkerhet, trykkfasthet og lav eller ingen fuktopptak er viktig. Production of foam glass by an extrusion process will provide advantages in the form of less mechanical needs, more compact production equipment and fewer work operations compared to current technology. In this context, foam glass is glass that has been expanded with gas-filled cells that are individually sealed cavities. The foam glass should preferably have small cells of uniform size and specific specific gravity below 0.5 and optimally for insulation purposes specific specific gravity of between 0.08 and 0.2. Such foam glass has many applications because it does not absorb moisture, it has very good thermal insulation properties, it is pressure-resistant and it is not a fire hazard. These properties provide a large area of application as insulation material on oil drilling platforms, ships, the petrochemical industry, cable penetrations, fire barriers in buildings, tunnel insulation and all other insulation where requirements for fire safety, pressure resistance and low or no moisture absorption are important.
Et vesentlig potensiale for energibesparelse er tilstede når fremstillingen foregår ved ekstrusjon. Den lange utviklingstiden, som beskrevet i U.S. pat. 2,322,581, og det store arbeid som har vært lagt ned i ekstrusjonsteknologien for fremstilling av skumglass, viser imidlertid en rekke problemer. Arbeid som har vært gjort av oss bekrefter vanskelighetene, og det vises i denne forbindelse til norske patentsøknader 1997 4760 og 1999 4759. A significant potential for energy savings is present when production takes place by extrusion. The long development time, as described in the U.S. pat. 2,322,581, and the great work that has gone into the extrusion technology for the production of foam glass, however, shows a number of problems. Work that has been done by us confirms the difficulties, and reference is made in this connection to Norwegian patent applications 1997 4760 and 1999 4759.
Problemet med ekstremt stor friksjon av glasspulveret mot ekstrudervegg og den indre friksjon i glasspulver under trykk har vært hindrende for teknologien. Problemet med den høye friksjon i innfyllingsområdet ble delvis løst ved å gjøre innfyllingsrøret konet. Den store indre friksjon i glasspulveret ga imidlertid dårlig blanding i ekstruderrøret. Varmen som ble tilført gjennom ekstruderens yttervegg ble bare langsomt tilført den indre masse. Noen form for omrøring er vanskelig å utføre før en vesentlig del av pulveret er smeltet. Dette fører da til dårlig produksjonskapasitet i forhold til ekstruderrørets dimensjon. The problem of extremely high friction of the glass powder against the extruder wall and the internal friction in the glass powder under pressure has been a hindrance to the technology. The problem of the high friction in the filling area was partially solved by making the filling pipe tapered. However, the large internal friction in the glass powder produced poor mixing in the extruder tube. The heat supplied through the outer wall of the extruder was only slowly supplied to the inner mass. Any form of stirring is difficult to carry out before a significant part of the powder has melted. This then leads to poor production capacity in relation to the dimensions of the extruder tube.
En viss forbedring kan oppnås ved å sette inn statiske blandeelementer (static mixers) som da vil gi omrøring i det området som har smeltet masse. Dette er det tatt hensyn til i våre tidligere patentsøknader anført ovenfor. De høytemperatur-bestandige materialer med høyt nikkelinnhold (Inconel-lignende) har i tillegg dårlig varmeledningsevne. A certain improvement can be achieved by inserting static mixing elements (static mixers) which will then cause stirring in the area that has melted mass. This has been taken into account in our previous patent applications listed above. The high-temperature-resistant materials with a high nickel content (Inconel-like) also have poor thermal conductivity.
Oppfinnelsen som beskrives her unngår innfyllings- og varmeoverføringsproblemene. Likeledes gjør den her beskrevne oppfinnelse at kravet til finoppmaling av glasset i kulemølle blir borte. Tidligere ble glasspulveret malt opp til partikler med diameter på mellom 0,02 og 0,05 mm. Glass som anvendes i den foreliggende fremgangsmåten er avfallsglass av vanlig alkalieglass fra bl.a. innsamlet flaskeglass og vindusglass. The invention described here avoids the filling and heat transfer problems. Likewise, the invention described here eliminates the requirement for fine grinding of the glass in a ball mill. Previously, the glass powder was ground up to particles with a diameter of between 0.02 and 0.05 mm. Glass used in the present method is waste glass of normal alkali glass from, among other things collected bottle glass and window glass.
Fremgangsmåten for fremstilling av skumglass ved bruk av en ekstruderingsapparatur er kjennetegnet ved de karakteristiske trekkene i krav 1. The method for producing foam glass using an extrusion apparatus is characterized by the characteristic features in claim 1.
Foretrukne alternative utførelser av fremgangsmåten ifølge krav 1 er beskrevet i de uselvstendige kravene 2-11. Preferred alternative embodiments of the method according to claim 1 are described in the independent claims 2-11.
Grovt knust glass fra innsamlet avfallglass tilsatt en eller flere oksiderende substanser som til eksempel natriumsulfat, mangandioksid (i form av billig brunsten), boraks eller lignende, smeltes trykkløst etter vanlig kjent teknologi. De her nevnte oksiderende substanser har vist seg hensiktsmessige fordi de er billige og egnet i praksis på grunn av riktig spaltningstemperatur. Andre metalloksider kan anvendes dersom de foreligger lett tilgjengelige som industriavfall. Metalloksidene må da ikke gi vesentlig dårligere alkaliefasthet for skumglasset og heller ikke gi giftig eluat fra skumglasset. Metalloksider kan foreligge i overskudd i de oksiderende substanser, noe som vil bevirke en mer fullstendig forbrenning og derved et lysere skumglass. En tilsetning på 2 vektprosent av glasset er tilstrekkelig til å oppnå dette. Coarsely crushed glass from collected waste glass with one or more oxidising substances added such as sodium sulphate, manganese dioxide (in the form of cheap brownstone), borax or the like, is melted without pressure using commonly known technology. The oxidizing substances mentioned here have proven to be suitable because they are cheap and suitable in practice due to the correct cleavage temperature. Other metal oxides can be used if they are readily available as industrial waste. The metal oxides must then not significantly reduce the alkali resistance of the foam glass, nor must they produce a toxic eluate from the foam glass. Metal oxides can be present in excess in the oxidizing substances, which will cause a more complete combustion and thereby a lighter foam glass. An addition of 2 percent by weight of the glass is sufficient to achieve this.
Når glassblandingen smeltes ved atmosfæretrykk, så gjøres det på samme måte som under smelting for produksjon av flasker, ampuller, pressglass og vindusglass i såkalte "Wannenofen". Denne smeltede glassmassen presses under trykk inn i ekstrudersylinderen eller fortrinnsvis inn i et lite blandekammer foran selve ekstrudersylinderen. Trykket i ekstrudersylinderen må fortrinnsvis være på over 20 bar for å oppnå et skumglass som ikke synker sammen i dyseåpningen. When the glass mixture is melted at atmospheric pressure, it is done in the same way as during melting for the production of bottles, ampoules, pressed glass and window glass in so-called "Wannenofen". This molten glass mass is pressed under pressure into the extruder cylinder or preferably into a small mixing chamber in front of the extruder cylinder itself. The pressure in the extruder cylinder must preferably be above 20 bar to obtain a foam glass that does not collapse in the nozzle opening.
En øvre grense for trykket er avhengig av de grenser som materialene for apparaturen setter. Ved høyere trykk oppnås en større ekspansjon uten at skumglasset faller sammen. Dette skjer på grunn av den avkjøling som finner sted ved gassutvidelsen. An upper limit for the pressure depends on the limits set by the materials for the apparatus. At higher pressures, a greater expansion is achieved without the foam glass collapsing. This happens because of the cooling that takes place during the gas expansion.
Den smeltede glassmassen kan under høyt trykk presses inn i ekstrudersylinderen enten ved en kontinuerlig arbeidende snekke laget av et høytemperaturbestandig materiale eller så kan innføringen skje ved hjelp av et eller flere stempel. Det høytemperaturbestandige materiale kan være stål med høyt nikkelinnhold eller et keramisk materiale. The molten glass mass can be pressed under high pressure into the extruder cylinder either by a continuously working screw made of a high-temperature-resistant material or the introduction can take place with the help of one or more pistons. The high temperature resistant material can be steel with a high nickel content or a ceramic material.
Ved innmating ved hjelp av et stempel er det viktig at trykket inne i ekstrudersylinderen ikke varierer i for stor grad. Dersom trykket pulserer vil det danne seg porer i massen som ikke absorberer igjen og dette danner da grunnlag for større porer under ekspansjonen utenfor dysen. When feeding using a piston, it is important that the pressure inside the extruder cylinder does not vary too much. If the pressure pulsates, pores will form in the mass which do not absorb again and this then forms the basis for larger pores during the expansion outside the nozzle.
Erfaringer fra dannelse av gassceller i viskøse medier som til eksempel skumplast viser at pulserende trykkforandringer gir større og ujevne celler. Experience from the formation of gas cells in viscous media such as foam plastic shows that pulsating pressure changes produce larger and uneven cells.
Ved en anordning med lite volum i den varierende matedel slik det er vist i fig. I vil volumvariasjonen i matefasen være liten og en enkel matesylinderenhet vil kunne nyttes. Ved svært høye krav til fin cellestruktur vil det være fordelaktig å nytte to alternerende matesylinderenheter eller å nytte en kontinuerlig arbeidende snekke. In the case of a device with a small volume in the varying feeding part as shown in fig. In this case, the volume variation in the feed phase will be small and a simple feed cylinder unit will be able to be used. In the case of very high requirements for a fine cell structure, it will be advantageous to use two alternating feeding cylinder units or to use a continuously working screw.
For at gassdannelse skal skje ifølge den foreliggende fremgangsmåten, er det nødvendig å tilføre en sekundær glassmelte inneholdende en eller flere substanser som kan bevirke reaksjon og derved gassdannelse sammen med den omtalte oksiderende tilsetning i glassmelten. Det er en fordel at innføringen av den sekundære glassmelten inneholdende substansen som skal bevirke reaksjon innføres i blandekammeret med lite volum sammen med den omtalte glassmelten. Dette vil gi den hurtigste sammenblandingen. In order for gas formation to occur according to the present method, it is necessary to add a secondary glass melt containing one or more substances which can cause reaction and thereby gas formation together with the mentioned oxidizing addition in the glass melt. It is an advantage that the introduction of the secondary glass melt containing the substance which is to cause reaction is introduced into the mixing chamber with a small volume together with the mentioned glass melt. This will give the fastest mixing.
Den reaktive substans som skal tilføres behøver bare å foreligge i en mengde av 0,2 til 5 vektprosent av den totale masse og foreligger som tilsetning til en sekundær glassmelte. Den reaktive substans kan være grafitt, silisiumkarbid, karbon i form av sot, eller en blanding derav, og fortrinnsvis en blanding av grafitt og silisiumkarbid. The reactive substance to be added need only be present in an amount of 0.2 to 5 percent by weight of the total mass and is present as an addition to a secondary glass melt. The reactive substance can be graphite, silicon carbide, carbon in the form of soot, or a mixture thereof, and preferably a mixture of graphite and silicon carbide.
Grafitt er tungt oksiderbart og avgir derved langsomt gass i smeiten. Det samme gjelder i enda høyere grad silisiumkarbid som i luft først spaltes i silisium og karbon over ca. 1600°C. Graphite is highly oxidizable and thereby slowly emits gas in the smelting process. The same applies to an even greater extent to silicon carbide, which in air first splits into silicon and carbon over approx. 1600°C.
I den alkaliske glassmelten spaltes silisiumkarbid langsomt over ca. 800X. En blanding med grafitt er også viktig for å få en lav friksjonskoeffisient. Den sekundære masse kan ytterligere beskyttes mot oksidasjon ved at luften over massen erstattes helt eller delvis av inert gass som for eksempel nitrogen, eller at den eventuelt er tilsatt karbondioksid, over massen ved innføring i doseringsstempel eller mate-snekke. Også her vil en kontinuerlig innføring av karbonholdig glassmelte ved hjelp av en høytemperaturbestandig snekke være fordelaktig. Forsøk med glasspulver med tilsetning av SiC og Mn02 i lukkede rør i laboratorieovn indikerer at høyt trykk gir senere spalting og at dette skjer ved en høyere temperatur av SiC. Dette gir en ønsket langsommere avspaltning av drivgassen C02. In the alkaline glass melt, silicon carbide slowly decomposes over approx. 800X. A mixture with graphite is also important to obtain a low coefficient of friction. The secondary mass can be further protected against oxidation by replacing the air above the mass in whole or in part with inert gas such as nitrogen, or by optionally adding carbon dioxide above the mass when introduced into a dosing piston or feed screw. Here, too, a continuous introduction of carbonaceous glass melt using a high-temperature-resistant screw would be advantageous. Experiments with glass powder with the addition of SiC and Mn02 in closed tubes in a laboratory furnace indicate that high pressure causes later cleavage and that this occurs at a higher temperature of SiC. This results in a desired slower release of the propellant gas C02.
Fig. I viser en ekstruderingsapparatur. Det er lagt vekt på at oppbyggingen skal være så enkel som mulig og at mest mulig runde, dreiete og borete elementer er benyttet. Materialvalg gjøres med henblikk på den høye temperatur og høy alkalitet med tilsetning av oksiderende bestanddeler. Ved en anordning med lite volum i den volumvarierende mateenhet som vist i fig. I vil det pulserende volum være lite og derved kan et enkelt matesylindersystem benyttes. Fig. I shows an extrusion apparatus. Emphasis has been placed on the structure being as simple as possible and that as many round, turned and drilled elements as possible are used. Material selection is made with a view to the high temperature and high alkalinity with the addition of oxidizing components. In the case of a device with a small volume in the volume-varying feed unit as shown in fig. In this, the pulsating volume will be small and thus a simple feeding cylinder system can be used.
Det følgende illustrerer oppfinnelsen uten å begrense dens ramme og anvendelse. The following illustrates the invention without limiting its scope and application.
Ved svært høye krav til fin og jevn cellestruktur vil det være fordelaktig å benytte et dobbelt matesystem eller mating ved hjelp av snekke slik at innmatingen hele tiden blir helt jevn. Fig. I viser en ekstruderingsapparatur hvor 1 er selve ekstrudersylinderen, 2 er en ekstrusjonsdyse, og 3 er et lukkestempel for et blandekammer 4. Når lukkestempelet 3 trekkes tilbake, vil et doseringstempel 5 for oksiderende glassmelte 6 presse smeiten 6 med stor hastighet inn i blandekammeret 4. Samtidig vil et doseringsstempel 7, som kan være anordnet på diametralt motsatt side, presse ut en sekundær masse 8 i form av en glassmelte. Ved at den oksiderende glassmelten og den sekundære massen presses mot hverandre og må avbøyes i blandekammer 4 for deretter å strømme inn i ekstrudersylinderen 1, oppstår en turbulent strøm som fører til effektiv blanding. Fra andre viskøse media er det kjent at statiske blandeelementer gir god blanding, og i ekstruderkammeret 1 vil de statiske blandeelementene som kan være plassert her også sikre en jevn kontrollerbar temperatur i massen. Dette er også viktig fordi oksidasjonen er eksoterm. Når doseringstemplene er tømt, trekkes de tilbake til utgangspunktet og fylles gjennom åpninger på toppen med nye masser samtidig som lukkestemplet 3 opprettholder trykket i ekstruderkammeret 1 ved å stenge samtidig som doseringstemplene trekkes tilbake. Dersom man benytter en innmatningssnekke, eller innmatningssnekker, kan lukkestemplet 3 sløyfes. If there are very high requirements for a fine and uniform cell structure, it will be advantageous to use a double feeding system or feeding with the aid of an auger so that the feeding is completely uniform at all times. Fig. I shows an extrusion apparatus where 1 is the extruder cylinder itself, 2 is an extrusion nozzle, and 3 is a closing piston for a mixing chamber 4. When the closing piston 3 is pulled back, a dosing piston 5 for oxidizing glass melt 6 will push the melt 6 at high speed into the mixing chamber 4. At the same time, a dosing piston 7, which can be arranged on the diametrically opposite side, will push out a secondary mass 8 in the form of a molten glass. As the oxidizing glass melt and the secondary mass are pressed against each other and must be deflected in the mixing chamber 4 to then flow into the extruder cylinder 1, a turbulent flow occurs which leads to efficient mixing. It is known from other viscous media that static mixing elements provide good mixing, and in the extruder chamber 1, the static mixing elements that can be placed here will also ensure a uniform, controllable temperature in the mass. This is also important because the oxidation is exothermic. When the dosing pistons are emptied, they are withdrawn to the starting point and filled through openings at the top with new masses at the same time that the closing piston 3 maintains the pressure in the extruder chamber 1 by closing at the same time as the dosing pistons are withdrawn. If one uses an infeed auger, or infeed augers, the closing piston 3 can be looped.
Fig. II viser en utførelse hvor matestemplene er erstattet med kontinuerlig arbeidende snekker, 5 og 7. Blandekammeret 4 er nå åpent mot ekstrudersylinderen der materialtilførselen for åpningene 6 og 8 skjer kontinuerlig. Fig. II shows an embodiment where the feed pistons have been replaced with continuously working hoppers, 5 and 7. The mixing chamber 4 is now open towards the extruder cylinder where the material supply for the openings 6 and 8 takes place continuously.
Claims (11)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20012615A NO324624B1 (en) | 2001-05-28 | 2001-05-28 | Process for making foam glass using an extrusion apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20012615A NO324624B1 (en) | 2001-05-28 | 2001-05-28 | Process for making foam glass using an extrusion apparatus |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20012615D0 NO20012615D0 (en) | 2001-05-28 |
NO20012615L NO20012615L (en) | 2002-11-29 |
NO324624B1 true NO324624B1 (en) | 2007-11-26 |
Family
ID=19912504
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20012615A NO324624B1 (en) | 2001-05-28 | 2001-05-28 | Process for making foam glass using an extrusion apparatus |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
NO (1) | NO324624B1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2523913A1 (en) * | 2010-01-13 | 2012-11-21 | Glassolite Ltd | Method and device for producing foamed glass under pressure |
-
2001
- 2001-05-28 NO NO20012615A patent/NO324624B1/en unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2523913A1 (en) * | 2010-01-13 | 2012-11-21 | Glassolite Ltd | Method and device for producing foamed glass under pressure |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO20012615D0 (en) | 2001-05-28 |
NO20012615L (en) | 2002-11-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3799522A (en) | Apparatus for introducing gas into liquid metal | |
US2953443A (en) | Chemical heating composition, heating unit containing the same and method of manufacture | |
US4756250A (en) | Non-electric and non-explosive time delay fuse | |
GB2056964A (en) | Producing light weight cement for cementation of oil and gas wells | |
US9902899B2 (en) | Multiple component neutrally buoyant proppant | |
EP0134584B1 (en) | Process for producing an expanded mineral material, and filler obtained by the process | |
CN101619007B (en) | Charge unit for unexplosive metal tube annular cutting device and preparation method thereof | |
NO310285B1 (en) | Pyrotechnic charge for detonators | |
US3249401A (en) | Production of titanium diboride | |
CN105601320A (en) | Porous ceramic prepared from magnesium-rich metallurgy nickel slag and preparation method of porous ceramic | |
NO324624B1 (en) | Process for making foam glass using an extrusion apparatus | |
US3357505A (en) | High temperature rock drill | |
US4430107A (en) | Method for making shaped foam glass bodies | |
US2772948A (en) | Calcination of barium carbonate | |
US4630779A (en) | Method for discharging consolidated waste catalyst | |
US5560304A (en) | Process for the vitrification of products in the form of solid pieces or particles | |
US8323614B2 (en) | Hydrolysis reactor for hydrogen production | |
RU2332364C2 (en) | Method of manufacturing of longlasting foamglass | |
US2043565A (en) | Blasting cartridge | |
CA2020226C (en) | Thermochemical ice melting | |
RU2174437C1 (en) | Generation of low-temperature gas from solid fuel | |
DE4322155A1 (en) | Energy generator using heat contained in light beam | |
CN112222404A (en) | Bidirectional pressure relief device and method for preparing metal nano aluminum bar based on explosive sintering process | |
JPS62136253A (en) | Method for crushing rock and concrete structure etc. | |
NO994759L (en) | Process for feeding under pressurized glass powder with expansion additives in the manufacture of foam glass |