NO317889B1 - Fremgangsmate for separasjon av bestanddelene av en dispersjon - Google Patents
Fremgangsmate for separasjon av bestanddelene av en dispersjon Download PDFInfo
- Publication number
- NO317889B1 NO317889B1 NO20006568A NO20006568A NO317889B1 NO 317889 B1 NO317889 B1 NO 317889B1 NO 20006568 A NO20006568 A NO 20006568A NO 20006568 A NO20006568 A NO 20006568A NO 317889 B1 NO317889 B1 NO 317889B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- dispersion
- electric field
- pulsating
- stated
- frequency
- Prior art date
Links
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 title claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 239000000470 constituent Substances 0.000 title 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 32
- 230000005684 electric field Effects 0.000 claims description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 9
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 claims description 8
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims description 6
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 6
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N Methyl methacrylate Chemical compound COC(=O)C(C)=C VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920005372 Plexiglas® Polymers 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000005686 electrostatic field Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/06—Separation of liquids from each other by electricity
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrostatic Separation (AREA)
- Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
- Electrostatic Spraying Apparatus (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte ved separasjon av bestanddelene av en dispersjon ifølge ingressen i patentkrav 1.
Ingressen i patentkrav 1 angir teknikkens stand ifølge publikasjonen av P.J. Bailes og S.K.L. Larkai, "AN
EXPERIMENTAL INVESTIGATION INTO THE USE OF HIGH VOLTAGE
D.C. FIELDS FOR LIQUID PHASE SEPARATION" i: Trans IChemEr Vol. 59, 1981, s. 229 - 235. Der er det beskrevet at det for separasjon av bestanddelene av en dispersjon, såsom f.eks. vann fra olje, er en pulserende likespenning med en frekvens i frevkensområdet 1 Hz - 60 Hz mere virksom enn en konstant likespenning, idet formen av pulsene har kun en ubetydelig innflydelse. Bl.a. ble den midlere strømstyrke og den maksimale spenningsgradient hele tiden målt over dispersjonen. Høyspenningselektroden var isolert med pleksiglass, idet tynnere skikttykkelser (3mm) ved lik pålagt spenning har gitt en større feltgradient i dispersjonen enn tykkere skikttykkelser (til 13 mm).
Fra EP 0 051 463 Bl er det kjent å føre en dispersjon av en elektrisk ledende væske i en isolervæske, f.eks. vann i ol-je, på en strømningsvei forbi elektroder med en pulserende likespenning på < 15 kV og med en frevkens i området på 1 Hz - 60 Hz. Lavspenningselektroden var i forhold til dispersjonen ikke elektrisk isolert, mens høyspenningselektro-den var elektrisk isolert ved hjelp av pleksiglass. Den maksimale feltstyrke mellom elektrodene på strømningsveien lå under 1100 V/cm, fortrinnsvis under 100 V/cm. Volumet av den elektrisk ledende væske hadde av dispersjonens totalvo-lum en andel på > 40 %, fortrinnsvis 50 %. Efter å ha blitt ført gjennom det elektrostatiske felt avleiret dispersjonens bestanddeler seg i en sedimenteringstank, hvorefter de ble separert. Det er angitt at den optimale frekvens av den pålagte pulserende likespenning er avhengig av tykkelsen av høyspenningselektrodens isolerskikt.
I publikasjonen av P.J. Bailes og S.K.L. Larkai: "LIQUID PHASE SEPARATION IN PULSED D.C. FIELDS", Trans IChemE, Vol. 60, 1982, s. 115 - 121, er det angitt en formel for bestem-meise av den optimale frekvens av den pulserende likespenning i avhengighet av dielektrisitetskonstanten, ledeevnen og tykkelsen av isolerskiktene på elektrodene. Der ble det arbeidet med pulserende likespenninger i området på 0,2 kV
- 10 kV ved frekvenser i området 0,5 Hz - 60 Hz.
Ifølge oppfinnelsen slik som definert i patentkrav 1, løses oppgaven ved å videreutvikle en fremgangsmåte ved separasjon av bestanddelene av en dispersjon av den innlednings-vis nevnte art slik at den gir muliggjør en mer effektiv separasjon.
Fordelaktige utførelsesformer av oppfinnelsen er definert i de uselvstendige krav.
En fordel ved oppfinnelsen består i at en spesielt rimelig og driftssikker produksjon blir mulig. Ved de løpende må-linger av den elektriske ledeevne kan pulsasjonsfrekvensen av det elektriske felt styres til enhver tid slik at det oppnås en optimal separasjon av dispersjonsbestanddelene. Svingninger i dispersjonens ledeevne erkjennes således i rett tid før det oppstår en dårlig separasjon på grunn av en ikke optimal pulsasjonsfrekvens. Således kan det sikres en kontinuerlig, optimal separasjon også når beskaffenheten av inngangsdispersjonen svinger. Således kan f.eks. produk-sjonsprosessen av råolje fra en olje-saltvannblanding til-passes svingninger i inngangsvanninnholdet.
En fordelaktig tilpasning av frekvensen er ikke begrenset til kun et pulserende likespenningsfelt. Den kan også gjen-nomføres for en koagulator som drives med vekselspenning. Således kan en konvensjonell koagulator som er tilrettelagt for drift med 50 Hz eller 60 Hz nettfrekvens, modifiseres i eftertid gjennom installasjon av en ledningsevnemålecelle og en frekvensomformer slik at det oppnås et forbedret se-parasjonsresultat.
Kombinasjon av seriekoblede koagulatorenheter gjør det mulig, separat å optimere den elektriske oppladning av vanndråpene og deres bevegelse i det elektriske felt. Opplad-ningen kan optimeres ved hjelp av et trinn med mest mulig høy ladningsoverføring ved relativt høye strømmer. For be-vegelsen av de således oppladede dråper er da igjen det yt-re elektriske felt bestemmende. Dette kan i et 2. trinn holdes meget høyt ved å pålegge en høy vekselspenning over isolerte elektroder uten at det flyter noen nevneverdig ak-tiv strøm.
Oppfinnelsen skal i det følgende beskrives nærmere ved hjelp av utførelseseksempler. Den eneste figur viser skje-matisk et separasjonsanlegg for gjennomføring av sepa-rasjonsfemgangsmåten.
I et separasjonskar hhv. koagulasjonskar (2) tilføres via en ventil (1) en suspensjon hhv. dispersjon (S) med et
elektrisk ledende dispergat (4), fortrinnsvis vann hhv. H20 som er dråpeformet suspendert hhv. dispergert i en isolervæske (3), fortrinnsvis olje. Herved er andelen av dispergatet (4) i dispersjonen (S) fortrinnsvis < 40 %. Ved inngangssiden er det i koagulasjonskaret (2) anordnet en de-tektor for dispersjonens (S) elektriske ledeevne <J2, dvs.
en ledeevnedetektor (6) som på utgangssiden tilfører et med dispersjonens (S) ledeevne 02 proporsjonalt målesignal (S6) til en frekvensgenerator hhv. en frekvensstyringsinnretning (7). Denne frekvensstyringsinnretning (7) leverer på utgangssiden et frekvenssignal (f) med en for separasjonen av dispersjonsbestanddelene: isolervæske (3) og dispergat (4), optimal frekvens (f) for en pulserende ladelikespenning (Ul) til en pulsgenerator (8), for en pulserende separasjonsspenning (U2) til en pulsgenerator (9) samt for en se-paras jonsvekselspenning (U3) til en sinusgenerator (10), hver med justerbar frekvens. Pulsgeneratorene (8, 9) er li-kespenningsnettapparater hvis høyspenning kobles inn og ut periodisk primær- eller sekundærsidig.
I koagulasjonskaret (2) er det anordnet et elektrodepar (El, El')- I dispersjonens (S) strømningsretning følger efter hverandre 2 elektrodepar (E2, E2'; E3, E3') som er anordnet på yttersiden av det elektrisk isolerende koagulasjonskar (2). Elektrodene (El, E2, E3) er spenningsføren-de og elektrodene (El', E2<1>, E3') er jordet. Mens ladee-lektrodene (El, E<1>) på inngangssiden kan forbli uten belegg på grunn av den relativt lave pulserende ladelikespenning, er de etterfølgende separasjonselektroder (E2, E2') hhv.
(E3, E3') på grunn av de relativt høye spearasjonsspen-ninger (U2, U3) overtrukket hhv. belagt med en isolasjonsskikttykkelse dc på 3 - 10 mm. I det viste utførelseseksem-pel er denne isolasjonsskikttykkelse (dc) lik tykkelsen av koagulasjonskarets (2) vegg på elektrodesiden. Indeksen c vedrører her det respektive isolasjonsskikt (ES2, ES2'; ES3, ES3<1>). ds betegner dispersjonens (S) tykkelse mellom isolasjonsskiktene (ES2, ES2') hhv. mellom (ES3, ES3'}, dvs. avstanden mellom isolasjonsskiktene av et elektrodepar, som ligger i området 1-10 cm.
Ladeelektroden (El) får fra pulsgeneratoren (8) den pulserende ladelikespenning (Ul) med en spenningsamplitude på 500 V - 5 kV. Alternativt kan en ladelikespenning (Ul=) eller en ladevekselspenning (Ul~) med samme amplitude som (Ul) anvendes for elektrisk oppladning av vanndråpene (4) i isolervæsken (3).
Separasjonselektroden (E2) får fra pulsgeneratoren (9) den pulserende separasjonsspenning (U2) med en spenningsamplitude på 5 kV - 30 kV. Alternativt kan separasjonsveksel-spenningen (U3), som antydet stiplet, pålegges separasjons-elektroden (E2). Den kunne også pålegges den pulserende se-paras jonsspenning (U2) i stedet for separasjonsveksel-spenningen (U3) på den bakerste separasjonselektrode (E3) i dispersjonens (S) strømningsretning, idet sepa-ras jonsvekspenningen (U3) er pålagt separasjons-elektroden (E2) som er anordnet foran i strømningsretning (ikke vist).
Den elektriske ladning som er overført til separasjons-elektroden (E2), registreres via en integrert måling av den elektriske strøm (i), og overføres av en dataomformer (11) til en datastyrt bedømmelsesinnretning (ikke vist) som op-tisk signal.
Frekvensen (f) på utgangen av frekvensstyringsinnretningen (7) bør ikke avvike mer enn -50% og +100%, fortrinnsvis ikke mer enn + 20% fra en beregnet optimal frekvensverdi fx = 1/(2 • 7i • x) med
t e0 • (d3 • ec + dc • es) / (ds • ctc + dc • crs)
= relaksasjonstid av c.
oc = elektrisk ledeevne av c,
sc = dielektrisitetskonstant av c,
es = dielektrisitetskonstant av S,
so = dielektrisitetskonstant av vakuum,
ds = dispersjonens S tykkelse,
dc = isolasjonsskikttykkelse,
cts = dispersjonens S elektriske ledeevne.
Fortrinnsvis ligger denne frekvens (f) i frekvensområde
> 60 Hz - 1 kHz.
Den bakre separasjonselektrode (E3) på strømningssiden får sin separasjonsvekselspenning (U3) fra sinusgeneratoren (10) eller en høyspenningstransformator (ikke vist) som ikke direkte er koblet til nettfrekvensen.
Mens det pulserende elektriske felt mellom 2. elektrodepar (E2, E2') overveiende sørger for en høy oppladning av vanndråpene (4) i dispersjonen (S), bevirker det elektriske felt mellom 3. elektrodeparet (E3, E3') overveiende deres vandring i det bipolare felt. Med denne 2-trinns separasjonsfremgangsmåte, dvs. ved manglende 1. elektrodepar (El, El'), oppnår man en høyere virkningsgrad ved separasjonen av dispersjonens (S) dispersjonsbestanddeler (3, 4) enn ved en 1-trinns separasjonsfremgangsmåte med kun det 2. elektrodepar (E2, E2').
Ved hjelp av det 1. elektrodepar (El, El') som er anordnet på strømningssiden foran det 2. elektrodepar (E2, E2'), og som drives med en lavere elektrisk lade-likespenning (Ul) i et område på 500 V - 5 kV ved relativt høy strøm, oppnår man en ytterligere forbedring ved den elektriske oppladning av vanndråper (4) og således en betydelig økning av separa-sjonsfremgangsmåtens virkningsgrad. Således blir den elektriske feltstyrke mellom 2. elektrodepar (E2, E2') holdt høyere og strømmen (i) til 2. elektrodepar (E2, E2') mindre enn ved 1. elektrodeparet (El, El') for å bevirke en sterk bevegelse av de elektrisk ladede vanndråper (4) mot elektroden (E2). Dessuten kan 3. elektrodeparet (E3, E3') være anordnet og bevirke en ytterligere forbedring av separasjons fremgangsmåtens virkningsgrad.
På utgangssiden er koagulasjonskaret (2) koblet til et se-dimenteringskar (5) fra hvilket en utskilt isolervæske (3') og dispergatet (4) kan føres bort særskilt.
Det er klart at elektrodene (El, E2, E3) ikke behøver å være jordet. Jordingen kan også være utført omvendt (med hensyn til avbildningen). Polariteten av den pulserende se-paras jonsspenning (U2) kan velges fritt.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte ved separasjon av bestanddelene (3, 4) av en dispersjon (S) med et elektrisk ledende dispergat (4) som er dispergert i en isolervæske (e), a) idet denne dispersjon (S) blir ledet gjennom minst ett pulserende elektrisk felt og b) dispergatet (4) blir derefter separert fra isolervaesken (3),
karakterisert vedc) at den elektriske ledeevne as av denne dispersjon (S) måles kontinuerlig eller diskontinuerlig og d) at frekvensen av pulsasjonene av det elektriske felt styres avhengig av dispersjonens (S) målte ledeevne as.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert veda) at frekvensen (f) av pulsasjonene av det elektriske felt avviker ikke mer enn -50 % og +100 % fra en beregnet frekvensverdi Fx = 1/(2 • n • x) med
t = Sq • (ds <*> sc + dc • ss) / (da • crc<+> dc • os),
c = isolasjonsskikt (ES2, ES2', ES3, ES3') på elektro
dene (El, E2'; E3, E3') for å pålegge det pulserende elektriske felt,
dc = tykkelsen av et isolasjonsskikt av c,
ds = tykkelsen av S mellom disse isolasjonsskikt
(ES2, ES2'; ES3, ES3<1>),
o"c, Og = elektrisk leddevne av c hhv. S,
sc, ss = dielektrisitetskonstant av c hhv. S,
Eo = dielektrisitetskonstant av vakuum, b) spesielt at denne frekvens (f) for pulsasasjonene ikke avviker mere enn + 20 % av denne beregnede frekvensverdi f x-
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at det pulserende elektriske felt er et felt av en bipolar elektrisk vekselspenning (U3).
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert veda) at dispersjonen (S) ledes gjennom to i strømningsretning efter hverandre følgende pulserende elektriske felt, b) at ett av de to elektriske felt er et elektrisk felt av en pulserende likespenning (U2) og c) at det andre er et elektrisk felt av en vekselspenning (U3) .
5. Fremgangsmåte som angitt i ett av de foregående krav, karakterisert ved at elektrisk ledende dråper (4) i isolervæsken (3) i et elektrisk felt av en la-despenning (Ul, Ul=, Ul~) lades opp elektrisk inntil 5 kV før de utsettes for i det minste ett pulserende elektrisk felt av en pulserende separasjonsspenning (U2, U3) for separasjon av dispersjonens (S) bestanddeler (3, 4).
6. Fremgangsmåte som angitt i ett av de foregående krav, karakterisert ved at andelen av dispergatet (4) i dispersjonen (S) er < 40 %.
7. Fremgangsmåte som angitt i ett av de foregående krav, karakterisert ved at isolervæsken {3} er ol je.
8. Fremgangsmåte som angitt i krav 7, karakterisert ved at dispergatet (4) er vann.
9. Fremgangsmåte som angitt i ett av de foregående krav, karakterisert ved at frekvensen (f) av pulsasjonene av minst ett pulserende elektrisk felt ligger i frekvensområde > 60 Hz - 1 kHz.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE1999163351 DE19963351B4 (de) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | Verfahren zur Trennung der Bestandteile einer Dispersion |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20006568D0 NO20006568D0 (no) | 2000-12-21 |
| NO20006568L NO20006568L (no) | 2001-06-28 |
| NO317889B1 true NO317889B1 (no) | 2004-12-27 |
Family
ID=7934728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20006568A NO317889B1 (no) | 1999-12-27 | 2000-12-21 | Fremgangsmate for separasjon av bestanddelene av en dispersjon |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6428669B2 (no) |
| EP (1) | EP1114664B1 (no) |
| BR (1) | BR0006382B1 (no) |
| DE (2) | DE19963351B4 (no) |
| DK (1) | DK1114664T3 (no) |
| NO (1) | NO317889B1 (no) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6726743B2 (en) * | 2002-06-18 | 2004-04-27 | 3M Innovative Properties Company | Electrostatic deaeration method and apparatus |
| FR2871070B1 (fr) * | 2004-06-02 | 2007-02-16 | Commissariat Energie Atomique | Microdispositif et procede de separation d'emulsion |
| NO20065562L (no) * | 2006-12-01 | 2008-06-02 | Fmc Kongsberg Subsea As | Elektrisk coaloscer |
| US7927479B2 (en) * | 2006-12-20 | 2011-04-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Focused beam reflectance measurement to optimize desalter performance and reduce downstream fouling |
| GB2457494B (en) | 2008-02-15 | 2012-04-25 | E2V Tech Uk Ltd | RF heating of a dielectric fluid |
| WO2015148146A1 (en) * | 2014-03-24 | 2015-10-01 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Eliminating fouling in hydrocarbon pipelines by electrical techniques |
| US10112850B2 (en) | 2015-03-31 | 2018-10-30 | Cameron Solutions, Inc. | System to reduce interface emulsion layer formation in an electrostatic dehydrator or desalter vessel through use of a low voltage electrostatic interface emulsion treatment system inside the vessel |
| HUE051205T2 (hu) | 2016-01-29 | 2021-03-01 | Borealis Ag | Eljárások legalább egy emulzió kezelésére villamos tér alkalmazásával |
| CN105833565A (zh) * | 2016-05-18 | 2016-08-10 | 天津大学 | 一种用于非共沸工质组分调节的顺流式t形管组分调节器 |
| US10537830B2 (en) | 2018-02-05 | 2020-01-21 | Saudi Arabian Oil Company | Method and apparatus for promoting droplets coalescence in oil continuous emulsions |
| SG11202105361XA (en) * | 2018-11-21 | 2021-06-29 | Schlumberger Technology Bv | Power unit phase angle for separation unit control |
| WO2021091990A1 (en) * | 2019-11-05 | 2021-05-14 | Schlumberger Technology Corporation | Self-tuning of power units for electrical separators |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4988427A (en) * | 1990-04-30 | 1991-01-29 | Wright William E | Liquid/solid separation unit |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1582040A (en) * | 1977-09-06 | 1980-12-31 | Maloney Crawford Corp | Dual field electric treater |
| DE3176445D1 (en) | 1980-11-01 | 1987-10-22 | Univ Bradford | Settling of liquid dispersions |
| US4409078A (en) * | 1981-04-20 | 1983-10-11 | Exxon Research And Engineering Co. | Methods and apparatus for electrostatically resolving emulsions |
-
1999
- 1999-12-27 DE DE1999163351 patent/DE19963351B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-12-04 DK DK00811148T patent/DK1114664T3/da active
- 2000-12-04 EP EP00811148A patent/EP1114664B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-04 DE DE50012853T patent/DE50012853D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-20 US US09/739,702 patent/US6428669B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-21 NO NO20006568A patent/NO317889B1/no not_active IP Right Cessation
- 2000-12-26 BR BRPI0006382-7A patent/BR0006382B1/pt not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4988427A (en) * | 1990-04-30 | 1991-01-29 | Wright William E | Liquid/solid separation unit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19963351B4 (de) | 2004-10-28 |
| EP1114664B1 (de) | 2006-05-31 |
| US6428669B2 (en) | 2002-08-06 |
| BR0006382B1 (pt) | 2009-08-11 |
| NO20006568D0 (no) | 2000-12-21 |
| NO20006568L (no) | 2001-06-28 |
| BR0006382A (pt) | 2001-08-07 |
| DE50012853D1 (de) | 2006-07-06 |
| US20010017264A1 (en) | 2001-08-30 |
| DK1114664T3 (da) | 2006-10-02 |
| DE19963351A1 (de) | 2001-07-05 |
| EP1114664A1 (de) | 2001-07-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO317889B1 (no) | Fremgangsmate for separasjon av bestanddelene av en dispersjon | |
| EP0051463B1 (en) | Settling of liquid dispersions | |
| WO2008127932A1 (en) | High velocity electrostatic coalescing oil/water separator | |
| US20110266152A1 (en) | Electrostatic Coalescing Device | |
| EP2386191B1 (en) | A method and apparatus for an efficient hydrogen production | |
| CN102612246A (zh) | 静电消除器 | |
| ZA200403934B (en) | An electrostatic separator | |
| CN109521322A (zh) | 一种可控电压源接地电流全补偿的补偿电压确定方法 | |
| US2221997A (en) | Corrosion preventative | |
| US20240024798A1 (en) | Power unit phase angle for separation unit control | |
| WO2005060617A3 (en) | Method of and apparatus for electrostatic fluid acceleration control of a fluid flow | |
| US4056451A (en) | Dual field electric treater | |
| CN105116211A (zh) | 一种悬浮型相电压测量装置 | |
| GB183768A (en) | Method and device for separating suspended particles from electrically insulating fluids, especially gases | |
| US11801457B2 (en) | Self-tuning of power units for electrical separators | |
| CN107267195B (zh) | 煤焦油电脱盐脱水系统及方法 | |
| SE500491C2 (sv) | Mätanordning innefattande minst en mätelektrod samt sätt att rengöra en mätelektrod | |
| US2188695A (en) | Electric precipitator | |
| CN109782055A (zh) | 一种中性点不接地系统电容电流测量方法及装置 | |
| SU180281A1 (ru) | Электродегидратор «нефтяник» | |
| GB696060A (en) | Method and apparatus for the electrical treatment of liquids | |
| US10835734B1 (en) | High and low impedance systems and methods for the generation and use of constant intensity electric fields | |
| Giubbilini | Mobility measurement of large ions in air from a point-to-ring corona source | |
| GB2171031A (en) | Electrostatic separation of liquid dispersions | |
| SU137870A1 (ru) | Способ пеногашени |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CREP | Change of representative |
Representative=s name: HENRIK FRANSSON, C/O VETCO AIBEL AS, POSTBOKS 81, |
|
| CREP | Change of representative |
Representative=s name: BRYN AARFLOT AS, POSTBOKS 449 SENTRUM, 0104 OSLO, |
|
| CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: SULZER MANAGEMENT AG, CH |
|
| MK1K | Patent expired |