NO317271B1 - Fremgangsmate og blandinger for fremstilling av betong med enestaende hoy trykkfasthet og bruddenergi, og elementer frembragt herved - Google Patents
Fremgangsmate og blandinger for fremstilling av betong med enestaende hoy trykkfasthet og bruddenergi, og elementer frembragt herved Download PDFInfo
- Publication number
- NO317271B1 NO317271B1 NO19950779A NO950779A NO317271B1 NO 317271 B1 NO317271 B1 NO 317271B1 NO 19950779 A NO19950779 A NO 19950779A NO 950779 A NO950779 A NO 950779A NO 317271 B1 NO317271 B1 NO 317271B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- parts
- concrete
- less
- grain size
- water
- Prior art date
Links
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims abstract description 11
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 claims abstract description 10
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims abstract description 9
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 claims abstract description 9
- 239000010453 quartz Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims abstract description 7
- UGGQKDBXXFIWJD-UHFFFAOYSA-N calcium;dihydroxy(oxo)silane;hydrate Chemical compound O.[Ca].O[Si](O)=O UGGQKDBXXFIWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000036571 hydration Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 9
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 7
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 7
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 239000008030 superplasticizer Substances 0.000 claims description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910021417 amorphous silicon Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 abstract 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 7
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 7
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 7
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 3
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 239000011372 high-strength concrete Substances 0.000 description 2
- MKTRXTLKNXLULX-UHFFFAOYSA-P pentacalcium;dioxido(oxo)silane;hydron;tetrahydrate Chemical compound [H+].[H+].O.O.O.O.[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O MKTRXTLKNXLULX-UHFFFAOYSA-P 0.000 description 2
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 2
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 2
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 239000010965 430 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000006072 paste Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000001935 peptisation Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- -1 tobermorite hydrates Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/18—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing mixtures of the silica-lime type
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
- C04B40/02—Selection of the hardening environment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2201/00—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Producing Shaped Articles From Materials (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører fremstilling av betongelementer med en trykkfasthet på ikke mindre enn 400 MPa og bruddenergi på ikke mindre enn 1000 J/m , prefabrikert eller plasstøpt.
Ifølge oppfinnelsen, for å oppnå slike resultater, fremstilles en blanding omfattende følgende bestanddeler, angitt som vektdeler, ved å blande: a) 100 deler Portlandsement; b) 30 til 100 deler, eller bedre 40 til 70 deler fin sand med en kornstørrelse på minst 150 um; c) 10 til 40 deler, fortrinnsvis 20 til 30 deler amorf silika med en kornstørrelse på mindre enn 0,5 nm; d) 20 til 60 deler, eller bedre 30 til 50 deler oppmalt kvarts med en kornstørrelse på mindre enn 10 um; e) 25 til 100 deler, fortrinnsvis 45 til 80 deler stålull; f) et fluidiseringsmiddel; g) valgfritt andre tilsetninger; h) 13 til 26 deler, eller bedre 15 til 22 deler vann;
og etter størkning, herdes betongen ved en temperatur på 250°C eller høyere, i et
tidsrom som er tilstrekkelig til å omforme sementhydratiseringsproduktene til krystallinske hydrater av xonolittypen; slik at man hovedsakelig fjerner alt det frie vann og i det minste hoveddelen av det absorberte og kjemisk bundne vann.
Videre omfatter oppfinnelsen blandinger for fremstilling av betong slik disse er definert i ett av patentkravene 2-8. Oppfinnelsen omfatter også betongelementer som fremstilles ved hjelp av en fremgangsmåte ifølge ett av patentkravene 1-10.
Anvendelsen av sandtilslag, spesielt silikaholdig sand, frembringer høy bindefasthet på grenseflaten tilslag/sementpasta, silika og vann.
Det er kjent at betong kan herdes i en autoklav for å omdanne amorfe hydrater i betongen av typen (CaO Si02, H2O) til krystallinske hydrater kjent som tobermoritt med formel (CaO)s (Si02)6, (H20)5. Imidlertid utgjør ikke denne teknikken en tilfredsstillende løsning på foreliggende problem, siden tobermoritt inneholder fem ganger så mye vann som xonotlitt med formel (CaO)6 (Si02)6 (H20)i.
Det skal her nevnes at sammensetningen for betong som omfatter sement, silika, og metallfiber er kjent fra EP 273 181.1 tillegg omfatter denne sammensetningen en høy andel aggregatpartikler. Dette er ikke tilfelle for den foreliggende oppfinnelsen. Den oppfmneriske blandingen inkluderer imidlertid silika og metallfiber, samt en . en høy andel sand med spesifikk størrelse og kvarts med spesifikk størrelse, slik dette angis i det selvstendige patentkravet 1. Det skal også anføres at betongen som angis i EP 273 181 og oppfinnelsen har ulike anvendelsesområder.
Oppfinnelsen søker i tillegg å frembringe en fremgangsmåte som er slik at omdannelsen av sementens hydratiseringsprodukter oppnås kun ved hjelp av oppvarming, under omgivelsenes trykk- og fuktighetsforhold.
I en bestemt utførelse av oppfinnelsen fremstilles en betong med en akkumulert porøsitet på mindre enn 0,01 cm lg (målt ved hjelp av en kvikksølv - porøsitetsmåler), inneholdende oppmalt kvarts og steinull bestående av oppmalte stålspon, og som er herdet etter størkning ved en temperatur på ikke mindre enn 250°C, fortrinnsvis ikke mindre enn 400°C, under omgivelsenes trykk- og temperaturforhold, i et tidsrom som er tilstrekkelig langt til å oppnå en omdannelse av sementhydratiseringsproduktene til krystallinske hydrater av xonotlittypen.
Vanndampen utviklet under oppvarming forblir innestengt inne i betongen pga. dennes lave porøsitet. Den oppmalte kvarts fremmer dannelsen av krystallinske hydrater som er rikere på CaO enn de amorfe hydrater, og stålullen gir tilstrekkelig styrke til grunnmassen under omdannelsestrinnet når vanndamptrykket i porene har sitt maksimum.
Under slike forhold frembringer den innestengte vanndamp de hydrotermiske forhold inne i betongen som er nødvendige for å omdanne amorfe eller halvkrystallinske hydrater til xonotlittkrystaller.
Herdingen varer generelt i et tidsrom på flere timer.
En typisk varmherdesekvens er vist i fig. I.
I praksis kan herdesekvensen akselereres ved bruk av høyere temperaturer.
I foretrukne utførelsesformer viser fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i tillegg en eller flere av følgende karakteristiske trekk: - 0,6, eller bedre minst 1,4 vektdeler, av en supermykner tilsettes sammensetningen. - det benyttes stålull laget av stålspon oppmalt til 1-5 mm (størrelsen på skjærebredden til avvirkningsmaskinen). - det benyttes Portlandsement av typen CP A, PM ES eller HTS (sement med høyt siHkainnhold). - kornstørrelsen til den benyttede fine sand er mindre enn 800 um, og mer foretrukket i området 150 til 400 um. - betongen presses sammen under størkning ved et trykk på ikke mindre enn 5 MPa og fortrinnsvis ikke mindre enn 50 MPa.
Når sylindriske og jevne metallfibere med en diameter mindre enn ca 500 um og en lengde i området fra 4 mm til 20 mm tilsettes sammensetningen, forbedrer dette bøyefastheten og bruddenergien betraktelig. Det er således oppnådd en bøyefasthet på 141 MPa og en bruddenergi på 30000 J/m<2>.
Denne verdien er mer enn 200 ganger høyere enn det som oppnås med vanlig betong, og er mer enn 15 ganger høyere enn det som er oppnådd for betong ifølge oppfinnelsen, men som ikke inneholdt metallfibre. Denne høye bruddenergi verdien gir materialet en viktig duktilitet.
Oppfinnelsen vil nedenfor bli illustrert med noen eksempler med henvisning til tegningene, hvor: Fig. 1 viser en kurve for en herdesekvens; Fig. 2 viser en kurve over vanntapet i et beongelement ifølge oppfinnelsen, som en funksjon av herdetemperatur; Fig. 3 viser en kurve over trykkfastheten til et betongelement ifølge oppfinnelsen, som en funksjon av restvannforholdet; Fig. 4 er et skanning elektronmikrografi av mikrostrukturen til en betong ifølge oppfinnelsen, og Fig. 5 er et bilde av et forankringshode for forspenning av kabler, tilveiebragt i samsvar med oppfinnelsen.
Eksempel I
Betongprøver ble fremstilt ved å blande bestanddeler i følgende forhold, pr. hundre vektdeler Portlandsement;
50 deler fin sand (kornstørrelse 150 um til 400 fim); 23 deler amorf silika (kornstørrelse mindre enn 0,5 um); 39 deler oppmalt kvarts (kornstørrelse mindre enn 10 um); 2 deler supermykner (tørr ekstrakt); 63 deler AISI 430 rustfrie stålspon oppmalt til 3 mm (størrelsen på skjærebredden til avvirkningsmaskinen), tilgjengelig fra Gervois, og
18 deler vann.
Supermykneren var f.eks. av polyakrylat-, melamin-, eller naftalintypen.
Prøvene ble herdet ved forskjellige temperaturer, og uttørkingen av de forskjellige prøvestykkene ble målt. Det kan ses (fig. 2) at denne uttørkingen øker noe ved herdetemperaturer opp til 220°C, og også over 250°C. Uttørkingen er imidlertid intens i området 230°C til 240°C. Denne temperaturen svarer til området hvor amorfe, halvkrystallinske og tobermoritt-hydrater omdannes til xonotlitt.
For at omdannelsen skal skje fullstendig, bør prøvene derfor herdes ved en temperatur som ikke er mindre enn 250°C.
Herdeforholdene fører til at stålsponene utsettes for forhold med høy temperatur sammen med høye fuktighetsnivåer. Til tross for at de er innesluttet i sementgrunn-massen, blir karbonstålsponene alvorlig korrodert. Jernoksidene som er et resultat av slik korrosjon kan ses på prøvenes overflater. Ved å benytte rustfrie stålspon, blir korrosjonen imidlertid sterkt begrenset og det er ikke mulig å se spor av rust på overflatene.
Den mekaniske ytelse til betong ifølge oppfinnelsen kan forbedres ved å anvende et trykk i området 5 til 50 MPa i formen før og under størkning. Hensikten med trykket er å fjerne porøsiteten i prøvestykkene pga. innesluttet luft, og å redusere vanninnholdet i den ferske betong ved hjelp av sammentrykning.
Som et eksempel ble resultatene gitt i følgende tabell observert:
Vanlig betong karakteriseres ved sin fasthet etter 28 dager, målt ved hjelp av en sylinder. Trykkfastheten til vanlig betong ligger i området 25 MPa til 45 MPa. Såkallt "høyfast" betong har fastheter i området 50 MPa til 60 MPa. Såkallt "svært høyfast" betong har fastheter som såvidt kan overstige 100 MPa.
Fastheten frembragt med betong ifølge oppfinnelsen ligger i området 400 MPa til 680 MPa.
Tre punkts bøyetester på 4 cm x 4 cm x 16 cm skårprøver har gjort det mulig å måle bruddenergier i området fra 1200 J/m<2> til 1800 J/m<2>, mens vanlig betong, høyfast betong og svært høyfast betong alle har bruddenergier på mindre enn 150 J/m<2>.
Tester på trykksatte prøver herdet ved 400°C, utført som sylindriske prøver med en diameter på 7 cm og en høyde på 14 cm, ga resultatene angitt nedenfor.
Fig. 4 viser et skanning elektronmikrografi av mikrostrukturen til en betong ifølge oppfinnelsen, utsatt for brudd.
Det kan ses at bruddet oppstod i en avstand fra pasta-tiIslag grenseflaten. Dette illustrerer den høye bindestyrken ved grenseflaten.
Betongen tilveiebragt i samsvar med oppfinnelsen kan benyttes som en erstatning for stål: forankringshoder for forspenning av kabler, beskyttelsesflater mot anslag fra prosjektiler, osv.
Eksempel II - Karakterisering med bruddmekanikk
Den svært høye strekkfastheten til betong ifølge oppfinnelsen er oppnådd ved å tilsette stålfibre og ved å benytte varmebehandling.
For karakterisering av materialet med bruddmekanikk, er det nødvendig å benytte prismatiske prøver som utsettes for bøyetester.
Betongprøver ble fremstilt ved å blande bestanddeler i følgende vektforhold:
Portlandsement type V 1
Supermykneren er en polyakrylat.
Blandingen fremstilles i en laboriatorieblander med høy ytelse.
Tilføringen av fibre og stålull må gjøres forsiktig. Tilslag av fibre danner hovedfeil i materialet slik at strukturen blir sprø.
Betongen presses sammen i prismatiske former som vibrerer med en frekvens på 50 Hz.
De ikke-trykksatte prøvene som er nødvendig for karakterisering av strekkfastheten ved bøying har en standard dimensjon på 4 x 4 x 16 cm. Prøven for karakterisering av bruddenergi har en dimensjon på 7 x 7 x 28. Dimensjonen til de prismatiske prøver som ble sammenpresset under størkning er 3 x 3 x 12 cm. Det ble benyttet et trykk på 581 bar.
Etter at de var tatt ut av formene, ble prøvene utsatt for herding ved 90°C, etterfulgt av herding ved 250°C.
Strekkfastheten ble målt ved hjelp av en 3-punkts bøyetest.
Bruddenergien ble målt på skårprøver. Testen nødvendiggjør måling av nedbøyning og av den påførte kraft, slik at det er mulig å bestemme arealet under spennings-deformasjonskurven, svarende til bruddenergien.
Resultatene er som følger:
Eksempel III - Forankringshoder for forspenning av kabler
Forankringshoder av betong for forspenning av 22T15 ble dannet ved å helle betong ifølge oppfinnelsen i en utvendig konisk ringformet form hvor stål ble benyttet som forskaling (fig. 5).
Betongen som ble benyttet i forankringshodene var sammensatt av følgende komponenter:
En blander med høy ytelse lettet deflokkuleringen av de fineste tilførte elementer. Blandingen tok 6 minutter i samsvar med følgende prosedyre og bestod av fire hovedtrinn:
Den metalliske modul, bestående av den koniske stålsylinder, av en formbunn og av områder med form som en avkuttet kjegle for kablenes passasje, ble fylt med betong mens den vibrerte.
Etter fylling av formen, ble blandingen sammenpresset inntil betongen var størknet. Det påførte trykk var ca. 500 bar.
Fjerningen av forankringens form bestod i å ta ut bunnen i formen og de koniske elementer som ble benyttet ved gjennomføringene. Etter av forankringen var tatt ut av formen ble den utsatt for en herdesyklus som bestod av et trinn på 90°C, etterfulgt av en syklus ved 250°C.
Den målte trykkfasthet til de tilsvarende referanseprøver har gitt resultater som overstiger 600 MPa, med et maksimum på 673 MPa.
Forankringshodet av betong for forspenning av kabler frembringer en rekke fordeler:
- Det blir betydelige besparelser på maskineringen av vanlige stålstykker,
- Kontakten til spennverktøyet er forbedret sammenlignet med kjent teknikk,
- Forankringshodets samlede vekt er mye lavere enn ved vanlige stålforankringer, hvilket letter bruken på byggeplassen.
Oppfinnelsen er ikke begrenset til disse eksempler, men kan modifiseres innenfor rammen av de etterfølgende patentkravene.
Claims (12)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av betong med trykkfasthet som ikke er mindre enn 400 MPa og en bruddenergi som ikke er mindre enn 1000 J/m , karakterisert ved at den omfatter å blande følgende bestanddeler i følgende forhold, uttrykt som vektdeler: (a) 100 deler Portlandsement; (b) 30 til 100 deler, fortrinnsvis 40 til 70 deler, fin sand med en kornstørrelse på minst 150 um; (c) 10 til 40 deler, fortrinnsvis 20 til 30 deler, amorf silika med en kornstørrelse på mindre enn 0,5 um; (d) 20 til 60 deler, fortrinnsvis 30 til 50 deler, oppmalt kvarts med en korn-størrelse på mindre enn 10 fim; (e) 25 til 100 deler, fortrinnsvis 45 til 80 deler, stålull; (f) et fluidiseringsmiddel; (g) valgfritt andre tilsetninger; (h) 13 til 26 deler, fortrinnsvis 15 til 22 deler, vann,
og at betongen etter størkning herdes ved en temperatur på minst 250°C, i et tidsrom som er tilstrekkelig til å omdanne sementhydratiseringsproduktene til krystallinske hydrater av xonotlittypen, for å eliminere nesten alt det frie vann og i det minste mesteparten av det absorberte og kjemisk bundne vann.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at den fine sand har en kornstørrelse på maksimum 800 um.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2,
karakterisert ved at den fine sand har en kornstørrelse i området 150 til 400 fim.
4. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-3,
karakterisert ved at stålullen består av stålspon oppmalt til 1-5 mm (størrelsen av skjærebredden til avvirkningsmaskinen).
5. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-4,
karakterisert ved at det benyttes rustfri stålull.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 5,
karakterisert ved at blandingen inneholder minst 0,6 deler, fortrinnsvis minst 1,4 deler, regnet som vekt, av en supermykner.
7. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1 -6,
karakterisert ved at blandingen videre omfatter sylindriske og jevne metallfibre med en lengde i området 4 til 20 mm, fortrinnsvis i området 10 til 14 mm, og diameter mindre enn ca. 500 um, fortrinnsvis i området 100 til 200 um, at volumet av fibrene er 1 til 4%, fortrinnsvis 2 til 3%, av volumet av betongen etter størkning.
8. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-7,
karakterisert ved at blandingen hovedsakelig inneholder, angitt som vektdeler pr. 100 deler Portlandsement: 50 deler sand, 23 deler amorf silika, 39 deler kvarts, 2 deler supermykner, 63 deler stålull og 18 deler vann.
9. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-8,
karakterisert ved at betongen herdes ved en temperatur som ikke er mindre enn 250°C, eller fortrinnsvis ikke mindre enn 400°C, ved omgivelsestrykk og omgivelsesfuktighet.
10. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-9,
karakterisert ved at den ferske betongen under størkning utsettes for et trykk på ikke mindre enn 5 MPa, eller fortrinnsvis ikke mindre enn 50 MPa.
11. Blandinger for fremstilling av betong,
karakterisert ved at de er som definert i ett av kravene 1-8.
12. Betongelementer,
karakterisert ved at de er fremstilt ved hjelp av en fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-10.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9308062A FR2707627B1 (fr) | 1993-07-01 | 1993-07-01 | Procédé et mélange pour préparer un béton ayant une résistance à la compression et une énergie de fracturation remarquables et bétons obtenus. |
| FR9402800A FR2707977B1 (fr) | 1993-07-01 | 1994-03-10 | Procédé et composition pour fabriquer des éléments en béton ayant une résistance à la compression et une énergie de fracturation remarquables et éléments ainsi obtenus. |
| PCT/FR1994/000798 WO1995001317A1 (fr) | 1993-07-01 | 1994-06-30 | Procede et composition pour fabriquer des elements en beton ayant une resistance a la compression et une energie de fracturation remarquables et elements ainsi obtenus |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO950779D0 NO950779D0 (no) | 1995-02-28 |
| NO950779L NO950779L (no) | 1995-02-28 |
| NO317271B1 true NO317271B1 (no) | 2004-10-04 |
Family
ID=26230453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO19950779A NO317271B1 (no) | 1993-07-01 | 1995-02-28 | Fremgangsmate og blandinger for fremstilling av betong med enestaende hoy trykkfasthet og bruddenergi, og elementer frembragt herved |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5522926A (no) |
| EP (1) | EP0658152B1 (no) |
| JP (1) | JP3461830B2 (no) |
| KR (1) | KR0179719B1 (no) |
| AT (1) | ATE161526T1 (no) |
| AU (1) | AU678271B2 (no) |
| CA (1) | CA2143660C (no) |
| DE (1) | DE69407553T2 (no) |
| ES (1) | ES2111314T3 (no) |
| FI (1) | FI114701B (no) |
| FR (1) | FR2707977B1 (no) |
| HK (1) | HK1005910A1 (no) |
| NO (1) | NO317271B1 (no) |
| RU (1) | RU2122531C1 (no) |
| WO (1) | WO1995001317A1 (no) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2729658B1 (fr) * | 1995-01-25 | 1997-04-04 | Lafarge Nouveaux Materiaux | Beton composite |
| AUPN504095A0 (en) * | 1995-08-25 | 1995-09-21 | James Hardie Research Pty Limited | Cement formulation |
| FR2753963B1 (fr) * | 1996-09-30 | 1998-12-24 | Schlumberger Cie Dowell | Coulis de cimentation et methode de conception d'une formulation |
| FR2770517B1 (fr) * | 1997-11-03 | 1999-12-03 | Bouygues Sa | Laitier de cimentation d'un puits, notamment d'un puits petrolier |
| FR2806403B1 (fr) * | 2000-03-14 | 2002-07-05 | France Etat Ponts Chaussees | Composite cimentaire multiechelle a ecrouissage positif et ductile en traction uniaxiale |
| AU2002248751B2 (en) | 2001-04-03 | 2008-08-14 | James Hardie International Finance B.V. | Spline for siding planks, methods of making and installing |
| US20050284339A1 (en) * | 2001-04-03 | 2005-12-29 | Greg Brunton | Durable building article and method of making same |
| US8281535B2 (en) * | 2002-07-16 | 2012-10-09 | James Hardie Technology Limited | Packaging prefinished fiber cement articles |
| EP1534511B1 (en) | 2002-07-16 | 2012-05-30 | James Hardie Technology Limited | Packaging prefinished fiber cement products |
| MXPA05003691A (es) | 2002-10-07 | 2005-11-17 | James Hardie Int Finance Bv | Material mixto de fibrocemento de densidad media durable. |
| US7998571B2 (en) | 2004-07-09 | 2011-08-16 | James Hardie Technology Limited | Composite cement article incorporating a powder coating and methods of making same |
| US8993462B2 (en) | 2006-04-12 | 2015-03-31 | James Hardie Technology Limited | Surface sealed reinforced building element |
| FR2901268B1 (fr) | 2006-05-17 | 2008-07-18 | Lafarge Sa | Beton a faible teneur en ciment |
| FR2908066B1 (fr) | 2006-11-08 | 2008-12-19 | Lafarge Sa | Dispositif de moulage et procede de fabrication |
| FR2910502B1 (fr) | 2006-12-21 | 2015-05-15 | Lafarge Sa | Procede de fabrication et element de structure |
| EP2072205A1 (en) * | 2007-12-17 | 2009-06-24 | Rovalma SA | Method for producing highly mechanically demanded pieces and specially tools from low cost ceramics or polymers |
| US8061257B2 (en) * | 2008-03-03 | 2011-11-22 | United States Gypsum Company | Cement based armor panel system |
| CL2009000372A1 (es) * | 2008-03-03 | 2009-11-13 | United States Gypsum Co | Panel cementicio blindado reforzado con fibra, que comprende un nucleo cementicio de una fase curada constituida de cemento inorganico, mineral inorganico, relleno puzolanico, policarboxilato y agua, y una capa de recubrimiento unida a una superficie de la fase curada. |
| CL2009000371A1 (es) * | 2008-03-03 | 2009-10-30 | United States Gypsum Co | Composicion cementicia, que contiene una fase continua que resulta del curado de una mezcla cementicia, en ausencia de harina de silice, y que comprende cemento inorganico, mineral inorganico, relleno puzolanico, policarboxilato y agua; y uso de la composicion en una panel y barrera cementicia. |
| CL2009000373A1 (es) * | 2008-03-03 | 2009-10-30 | United States Gypsum Co | Metodo para hacer un panel resistente a explosivos, con las etapas de preparar una mezcla cementicia acuosa de cemento, rellenos inorganicos y puzolanico, agente autonivelante de policarboxilato, y formar la mezcla en un panel con refuerzo de fibra, luego curar, pulir, cortar y curar el panel. |
| FR2945234B1 (fr) | 2009-05-11 | 2011-04-29 | Lafarge Sa | Dispositif de moulage et procede de fabrication |
| FR2955858B1 (fr) | 2010-02-04 | 2012-10-26 | Lafarge Sa | Element en beton a surface superhydrophobe |
| US20120261861A1 (en) * | 2010-06-28 | 2012-10-18 | Bracegirdle P E | Nano-Steel Reinforcing Fibers in Concrete, Asphalt and Plastic Compositions and the Associated Method of Fabrication |
| FR2963789B1 (fr) | 2010-08-11 | 2013-02-22 | Lafarge Sa | Element en beton dont la surface est a faible porosite ouverte |
| NL2008173C2 (en) | 2011-01-25 | 2012-09-26 | Hattum & Blankevoort Bv | The combination of a ship and a quay with a fender. |
| DE102011107285A1 (de) * | 2011-07-06 | 2013-01-10 | Thomas Teichmann | Ultrahochfester Beton |
| KR101465547B1 (ko) * | 2012-12-05 | 2014-11-26 | 한국식품연구원 | 피타아제를 대량 생산하는 신규한 락토바실러스 사케이 Wikim001균주 및 이를 이용한 발효현미 제조방법 |
| US10316178B2 (en) | 2017-06-07 | 2019-06-11 | Corn Products Development, Inc. | Starch suspension for adhesive coatings |
| FR3090016A1 (fr) | 2018-12-17 | 2020-06-19 | Dalles de France | Dispositif de dalles en béton préfabriqué carrossable pour des engins jusque 3,5 tonnes dont le poids est inférieur à 50 kg par dalle |
| CN111533495A (zh) * | 2020-04-26 | 2020-08-14 | 上海兆捷实业发展有限公司 | 一种高强度自密实混凝土工业化生产工艺 |
| CN111763042A (zh) * | 2020-06-09 | 2020-10-13 | 浙江金鑫管桩有限公司 | 一种免蒸压phc混凝土管桩 |
| CN112067401B (zh) * | 2020-09-23 | 2023-06-16 | 中国五冶集团有限公司 | 结构实体混凝土强度养护龄期确定方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2463561A (en) * | 1947-07-09 | 1949-03-08 | Julian M Riley | Composition for patching metallic bodies |
| JPS52144424A (en) * | 1976-05-24 | 1977-12-01 | Takeo Nakagawa | Manufacture of steel fiber for reinforcing concrete |
| JPS53105646A (en) * | 1977-02-25 | 1978-09-13 | Asahi Seiko Co Ltd | Balllanddroller bearing |
| JPS56109855A (en) * | 1980-02-04 | 1981-08-31 | Mitsubishi Chem Ind | Manufacture of calcium silicate formed body |
| SU952817A1 (ru) * | 1980-10-17 | 1982-08-23 | Московский ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени химико-технологический институт им.Д.И.Менделеева | Шихта дл изготовлени огнеупорного материала |
| JPS5832012A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-02-24 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | ゾノトライトの製造方法 |
| JPS58199758A (ja) * | 1982-05-14 | 1983-11-21 | 住友セメント株式会社 | 耐熱性セメント質硬化体 |
| US4792361A (en) * | 1986-08-08 | 1988-12-20 | Cemcom Corp. | Cementitious composite friction compositions |
| US4780141A (en) * | 1986-08-08 | 1988-10-25 | Cemcom Corporation | Cementitious composite material containing metal fiber |
| WO1994017007A1 (en) * | 1992-08-24 | 1994-08-04 | Vontech International Corporation | Interground fiber cement |
| US6024791A (en) * | 1993-03-25 | 2000-02-15 | Mitomo Shoji Kabushiki Kaisha | Molded bodies of cement type admixed and kneaded material having excellent bending strength and compression strength and a method of manufacturing the same |
| FR2708263B1 (fr) * | 1993-07-01 | 1995-10-20 | Bouygues Sa | Composition de béton de fibres métalliques pour mouler un élément en béton, éléments obtenus et procédé de cure thermique. |
-
1994
- 1994-03-10 FR FR9402800A patent/FR2707977B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1994-06-30 WO PCT/FR1994/000798 patent/WO1995001317A1/fr active IP Right Grant
- 1994-06-30 EP EP94921000A patent/EP0658152B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-30 DE DE69407553T patent/DE69407553T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-30 JP JP50331995A patent/JP3461830B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-30 AT AT94921000T patent/ATE161526T1/de active
- 1994-06-30 KR KR1019950700771A patent/KR0179719B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-06-30 US US08/268,989 patent/US5522926A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-30 ES ES94921000T patent/ES2111314T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-30 CA CA002143660A patent/CA2143660C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-30 RU RU95106480A patent/RU2122531C1/ru active
- 1994-06-30 AU AU71886/94A patent/AU678271B2/en not_active Expired
-
1995
- 1995-02-28 NO NO19950779A patent/NO317271B1/no not_active IP Right Cessation
- 1995-02-28 FI FI950914A patent/FI114701B/fi not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-06-05 HK HK98104978A patent/HK1005910A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI114701B (fi) | 2004-12-15 |
| FR2707977A1 (fr) | 1995-01-27 |
| KR950702947A (ko) | 1995-08-23 |
| FI950914A0 (fi) | 1995-02-28 |
| ES2111314T3 (es) | 1998-03-01 |
| RU95106480A (ru) | 1997-01-27 |
| WO1995001317A1 (fr) | 1995-01-12 |
| AU7188694A (en) | 1995-01-24 |
| JP3461830B2 (ja) | 2003-10-27 |
| EP0658152B1 (fr) | 1997-12-29 |
| US5522926A (en) | 1996-06-04 |
| EP0658152A1 (fr) | 1995-06-21 |
| DE69407553T2 (de) | 1998-04-23 |
| HK1005910A1 (en) | 1999-01-29 |
| DE69407553D1 (de) | 1998-02-05 |
| FR2707977B1 (fr) | 1996-01-12 |
| CA2143660A1 (fr) | 1995-01-12 |
| NO950779D0 (no) | 1995-02-28 |
| AU678271B2 (en) | 1997-05-22 |
| FI950914A (fi) | 1995-02-28 |
| NO950779L (no) | 1995-02-28 |
| KR0179719B1 (ko) | 1999-03-20 |
| CA2143660C (fr) | 2001-01-16 |
| ATE161526T1 (de) | 1998-01-15 |
| JPH08500814A (ja) | 1996-01-30 |
| RU2122531C1 (ru) | 1998-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO317271B1 (no) | Fremgangsmate og blandinger for fremstilling av betong med enestaende hoy trykkfasthet og bruddenergi, og elementer frembragt herved | |
| US5531823A (en) | Low-heat high-performance concrete | |
| Topič et al. | Effect of PVA modification on properties of cement composites | |
| Arabi et al. | Durability of alkali-resistant glass fibers reinforced cement composite: Microstructural observations of degradation | |
| Liu et al. | Durability and micro-structure of reactive powder concrete | |
| Vandanapu et al. | Heat of hydration and alkali-silicate reaction in oil palm shell structural lightweight concrete | |
| CN110054447A (zh) | 一种改善岩土质文物加固用胶凝材料性能的方法 | |
| Karahan et al. | Ground granulated pumice-based cement mortars exposed to abrasion and fire | |
| CA3002529A1 (en) | Fly ash-containing construction material with improved strength and water resistance and methods of forming the same | |
| Esparham | Synthesis of environmentally friendly activated alkali concrete (geopolymer) based on bentonite | |
| Chen et al. | Abrasion resistance of cement paste with granulated blast furnace slag and its relations to microhardness and microstructure | |
| Igarashi et al. | Effects of microstructure on restrained autogenous shrinkage behavior in high strength concretes at early ages | |
| Soliman et al. | Self-restraining shrinkage ultra-high-performance concrete: mechanisms and evidence | |
| Mardani-Aghabaglou et al. | Comparison of recycled glass and recycled concrete aggregates bearing mortar mixtures exposed to high temperature, abrasion and drying | |
| Huang et al. | Improving Scaling Resistance of Pavement Concrete Using Titanium Dioxide (TiO2) and Nanosilica | |
| Zdeb | Interfacial transition zone in reactive powder concretes (RPC) cured under various hydrothermal conditions | |
| Rocco et al. | Fracture properties of concrete exposure to delayed ettringite formation | |
| WUNA | INFLUENCE OF CASSAVA PEEL ASH AND METAKAOLIN BASED GEOPOLYMER MORTAR ON THE BOND STRENGTH OF CONCRETE | |
| Hachemi et al. | The effects of high temperature on the mechanical and physical properties of ordinary, high strength and high performance concrete | |
| Mittal et al. | Effect of silica fume on some properties of concrete | |
| Yehia et al. | Behavior and Correlations between different Mechanical Properties of Fly Ash-based Geopolymer Concrete | |
| CN106116424A (zh) | 一种石质文物浅表层修复材料及修复方法 | |
| Hachemi et al. | Influence of recycled brick aggregate on the physical and mechanical properties of concrete after exposure to elevated temperature | |
| Fan et al. | Sea/coral sand in marine engineered geopolymer composites: Engineering, mechanical, and microstructure properties | |
| Adamou Doumi et al. | The Effect of Substituting Metakaolin for Sand on the Thermomechanical Behaviour of Reactive Powder Concrete (RPC) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |