NO314691B1 - Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av hydrogen og syntesegass - Google Patents

Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av hydrogen og syntesegass Download PDF

Info

Publication number
NO314691B1
NO314691B1 NO20002378A NO20002378A NO314691B1 NO 314691 B1 NO314691 B1 NO 314691B1 NO 20002378 A NO20002378 A NO 20002378A NO 20002378 A NO20002378 A NO 20002378A NO 314691 B1 NO314691 B1 NO 314691B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
hydrogen
gas
reactor
reformed
stream
Prior art date
Application number
NO20002378A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20002378L (no
NO20002378D0 (no
Inventor
Erling Rytter
Original Assignee
Statoil Asa I & K Ir Pat
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Statoil Asa I & K Ir Pat filed Critical Statoil Asa I & K Ir Pat
Priority to NO20002378A priority Critical patent/NO314691B1/no
Publication of NO20002378D0 publication Critical patent/NO20002378D0/no
Priority to DE60131471T priority patent/DE60131471T2/de
Priority to EP01928258A priority patent/EP1441981B1/en
Priority to AT01928258T priority patent/ATE378287T1/de
Priority to US10/275,227 priority patent/US20030171442A1/en
Priority to PCT/NO2001/000183 priority patent/WO2001085608A1/en
Priority to AU2001255116A priority patent/AU2001255116A1/en
Publication of NO20002378L publication Critical patent/NO20002378L/no
Publication of NO314691B1 publication Critical patent/NO314691B1/no

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
    • B01J8/009—Membranes, e.g. feeding or removing reactants or products to or from the catalyst bed through a membrane
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0242—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly vertical
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/501—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by diffusion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0405—Purification by membrane separation
    • C01B2203/041—In-situ membrane purification during hydrogen production
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/047—Composition of the impurity the impurity being carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/061—Methanol production
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/062—Hydrocarbon production, e.g. Fischer-Tropsch process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/068—Ammonia synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1011—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1052—Nickel or cobalt catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1082—Composition of support materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte og en reaktor for reformering av en hydrokarbon fødegass, samt en reaktor for utførelse av fremgangsmåten. Spesielt angår oppfinnelsen en slik fremgangsmåte og reaktor hvor det foregår en intern separasjon, eller ekstraksjon, av hydrogen internt i reaktoren.
Bakgrunn for oppfinnelsen
Ved reformering av naturgass er følgende reaksjoner sentrale:
Dampreformeringen er sterkt endoterm og den varmen som er nødvendig for reaksjonen kan enten fremskaffes ved ekstern fyring eller ved kombinasjon av dampreformering og den eksoterme partielle oksidasjonen i en autoterm reformer (ATR). En autoterm reformer opereres gjerne ved en temperatur på omkring 1000 °C og ved et trykk på omkring 30 til 40 bar. Slike reformere er velkjent teknikk som finner anvendelse i mange anlegg for prosessering av hydrokarbonføder, slik som naturgass.
Konvensjonelle autoterme reformere for reformering av hydrokarbonføde slik som naturgass eller delvis reformert naturgass har en del ulemper:
• Uttøpstemperaturen på gassen fra en ATR er relativt høy, for eksempel omkring
1000 °C. Høy utløpstemperatur er uønsket av to grunner.
a) Det er nødvendig med stor varmevekslerkapasitet for å avkjøle avgassen
b) Det er fare for metalldusting på grunn av Boudards reaksjon, en reaksjon
som øker med høy temperatur og høyt CCVCO-forhold
• Det er vanskelig å optimalisere sammensetningen av utløpsgassen for det formål den skal benyttes til og det kan kreves dyrt ekstrautstyr og energikrevende prosesser for
slik optimalisering.
• Høye kostnader for fremskaffelse av O2
Ofre er det behov for bestanddelene i utløpsgassen fra ATR i de forskjellige prosessene hhv. delprosessene i et prosessanlegg. Spesielt kan det være nødvendig å regulere hydrogeninnholdet, for eksempel ved å skille hydrogen fra den øvrige utløpsgassen etter utløpet fra ATR og tilføre hydrogen til prosesser og delprosesser hvor det er behov for hydrogen. Denne utskillingen av hydrogen omfatter normalt aminvask, PS A (Pressure Swing Adsorbtion) eller liknende for å fjerne uønskede komponenter eller utskillelse av hydrogen ved hjelp av hydrogenmembran.
Ved å fjerne hydrogen fra reaksjonsblandingen direkte i reformeren vil reaksjonslikevekten forskyves mot C02 og hydrogen slik at den ideelle totalreaksjonen vil være:
Det er tidligere kjent løsninger hvor hydrogen fjernes fra en reaksjonsblanding i en reaktor.
Således er det fra DE 1.467.035 kjent en fremgangsmåte for fremstilling av hydrogengass ved omsetning av vanndamp og hydrokarboner i en reformeringsreaktor. Dette er ikke en autoterm reaktor idet varmen som er nødvendig for dampreformeringen dannes ved forbrenning av utslippsgassen fra reaktoren etter at hydrogen er fjernet fra denne, hvor hydrogen som ikke er gått gjennom membranen samt andre brennbare reformeringsprodukter forbrennes utenfor reaktoren for å gi den tilstrekkelige varmen for reaksjonen. Det er her et poeng at mengden hydrogen som diffunderer gjennom membranen blir innstilt slik at det blir igjen en "rest" hydrogen slik at en ved ekstern forbrenning får den tilstrekkelige varmen.
I US 5.741.474 blir det også beskrevet en fremgangsmåte for fremstilling av hydrogen med høy renhet fra en reaksjonsblanding omfattende hydrokarboner eller oksygeninneholdende hydrokarboner, vanndamp og oksygen i en reformeringsreaktor. Dannet hydrogen trekkes ut fra reaktoren gjennom en hydrogenpermeabel membran. Utslippsgassene fra reaktoren som ikke går gjennom den hydrogenpermeable membranen, forbrennes og forbrenningsvarmen benyttes til oppvarming of reformering av hydrokarbon, vann og oksygen eller luft. Det er således ikke her tale om en autoterm reaktor, men en reaktor som krever ekstern tilførsel av varme.
I US 5.637.259 blir det beskrevet en fremgangsmåte for produksjon av syngass og hydrogen fra en blanding av metan og oksygen, metan og CO2 eller en blanding av metan, CO og oksygen. De ønskede produktene er hydrogen og CO og skiftreaksjonen er tilnærmet fraværende i fravær av tilsatt vanndamp.
GB 2.283.235 beskriver også et system for fremstilling av hydrogen fra et hydrokarbonholdig materiale, vanndamp og oksygen. I det minste en del av biproduktgassene resirkuleres her til reaktoren. Reformeren er en kombinert autoterm reformer som i katalysator sjikt et inneholder to katalysatorer, en forbrenningskatalysator for å fremme den partielle oksidasjonen og en reformeringskatalysator samt membran for separasjon av hydrogen.
WO 9925649 beskriver en hydrogengenerator hvor hydrogen blir fremstilt fra en fødegass omfattende et hydrokarbonholdig materiale, fortrinnsvis metanol, oksygen og eventuelt vann. Fødegassen ledes gjennom et katalysatorsjikt hvor den ved em kombinasjon av partiell oksydering, dampreformering og vanngasshiftreaksjon omdannes til en hydrogenrik gass inneholdende omkring 50% hydrogen. Denne hydrogenrike strømmen skilles i en hydrogenstrøm og en hydrogenfattig strøm ved hjelp av en hydrogenpermeabel membran.
CA 02228948 beskriver også en hydrogenreaktor hvor hydrogen blir fremstilt ved autotermal dampreformering av et hydrokarbon i en virvelsjiktreaktor og hvor hydrogen blir fjernet fra reaktoren ved hjelp av en hydrogenpermeabel membran.
Det er således et mål ved foreliggende oppfinnelse å utvikle en fremgangsmåte for reformering av hydrokarbonføder, slik som naturgass eller delreformert naturgass, som overvinner ulempene ved en tradisjonell ATR og hvor man får produsert hydrogen som har tilstrekkelig renhet til bruk i etterfølgende prosesser.
Ifølge foreliggende oppfinnelse blir det fremskaffet en fremgangsmåte for reformering av fødegass omfattende naturgass og/eller en pre-reformert naturgass, vanndamp og en oksygenholdig gass i en autoterm reaktor for fremstilling av en syntesegass og hydrogen, hvor fødegassen først ledes gjennom en katalysatorfri sone i reaktoren, i hvilken sone fødegassen partiellt forbrennes i en eksoterm oksidasjonsreaksjon og delvis reformeres, hvoretter
den varme, delvis forbrente og reformerte gassen ledes videre gjennom et katalysatorsjikt for videre reformering, i hvilket katalysatorsjikt det dannes en reformert gasstrøm, og den reformerte gasstrømmen skilles i en første hydrogenrik strøm hovedsakelig omfattende H2 og en andre hydrogenfattigere strøm hovedsakelig omfattende CO2, vanndamp samt CO, eventuelle inerte gasser samt noe uomsatt fødegass, ved hjelp av en hydrogenpermeabel membran i katalysatorsjiktet.
Ifølge en foretrukket utførelses form benyttes den andre hydrogenfattigere strømmen som fødegass til en Fischer-Tropsch-reaktor eller til en reaktor for syntese av oksygenater, slik som for eksempel metanol.
Ifølge en andre foretrukket utførelsesform deponeres den andre hydrogenfattigere strømmen i et reservoar.
Det er også et mål ifølge oppfinnelsen å fremskaffe en reformer for utførelse av fremgangsmåten.
Det er således også fremskaffet en reaktor for reformering av en fødegass omfattende naturgass og/eller en pre-reformert naturgass, vanndamp og en oksygenholdig gass, hvor reaktoren omfatter et katalysatorsjikt for autoterm reformering av fødegassen, i hvilket katalysatorsjikt det er anordnet en hydrogenpermeabel membran for å skille gasstrømmen gjennom katalysatorsjiktet i en første hydrogenrik strøm hovedsakelig inneholdende hydrogen, og en andre hydrogenfattigere strøm hovedsakelig omfattende karbondioksid og vanndamp foruten noe hydrogen, ikke-reagert fødegass, eventuell inertgass og karbonmonoksid, hvor reaktoren dessuten oppstrøms for katalysatorsjiktet omfatter en katalysatorfri sone, i hvilken sone fødegassen partiellt forbrennes i en eksoterm oksidasjonsreaksjon og delvis reformeres før gassen ledes gjennom kataly satorsj iktet.
Produktene fremstilt ifølge foreliggende oppfinnelse omfatter:
• en hydrogenrik strøm, i foreliggende beskrivelse også omtalt som permeat, som er trukket ut fra reformeren gjennom den hydrogenpermeable membranen i
reformeren, og
• en hydrogenfattigere strøm, i foreliggende beskrivelse også omtalt som retentat, og syngass.
Fremgangsmåten og reformeren ifølge foreliggende oppfinnelse har blant annet følgende fordeler fremfor konvensjonell ATR-teknologi: - en intern hydrogenpermeabel membran gir et fleksibelt og effektivt system for produksjon av hydrogen og syngass i forskjellige innbyrdes forhold
- hydrogenproduksjonen kan økes signifikant
- nedstrøms rensesystemer for hydrogen kan fjernes for de fleste anvendelser av hydrogen eller systemene kan gjøres enklere - sammensetningen av produktene fra reformeren, syngassen, kan bli skreddersydd for nedstrømsanvendelsene slik som metanol- og Fischer-Tropsch-syntese samt eventuelt for hydrogenproduksjon med deponering av CO2 - oksygenforbruket kan reduseres samtidig som man oppnår tilsvarende eller bedre ytelse - utløpstemperaturen fra reformeren kan reduseres betydelig, noe som forenkler avkjøling og generering av damp, samt ikke minst gjøre at behovet for forbrenning og derved tilførsel av kostbart oksygen reduseres
- problemer med korrosjon, slik som metalldusting, blir betydelig redusert
- det kan for enkelte anvendelser benyttes luft som kilde for oksygen til reformeren
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet nedenfor med henvisning til de vedlagte figurer, hvor:
Fig. 1 viser et snitt gjennom en reformer ifølge foreliggende oppfinnelse, fig. 2 viser et tverrsnitt av et mulig arrangement av keramiske membranrør for
oppsamling av hydrogen,
fig. 3 viser lengdesnitt gjennom forskjellige alternativer for de keramiske
membranrørene,
fig. 4 viser utløpstemperaturen fra reformeren som funksjon av forholdet O2/C ved forskjellige forhold av damp/C for konvensjonell ATR og for foreliggende
reformer ved 90% hhv. 95% intern fjerning av H2,
fig. 5 viser hydrokarbonomdanning (%C) som funksjon av forholdet O2/C ved forskjellige forhold av damp/C for konvensjonell ATR og for foreliggende
reformer ved 90% hhv. 95% intern fjerning av H2,
fig. 6 viser total hydrogenproduksjon som funksjon av forholdet O2/C ved forskjellige forhold av damp/C for konvensjonell ATR og for foreliggende reformer ved
90% hhv. 95% intern fjerning av H2,
fig. 7 viser støkiometrisk tall (SN = (Ph2 - Pco2)/(Pco + PC02) i utløpsgassen etter at denne er kombinert med det produserte hydrogenet, som funksjon av forholdet O2/C ved forskjellige forhold av damp/C for konvensjonell ATR og for
foreliggende reformer ved 90% hhv. 95% intern fjerning av H2,
fig. 8 viser støkiometrisk tall i utløpsgassen hvor 5% av utløpsgassen er tatt ut av strømmen og hvor resten er kombinert med det produserte hydrogenet, som funksjon av forholdet O2/C ved forskjellige forhold av damp/C for konvensjonell
ATR og for foreliggende reformer ved 90% hhv. 95% intern fjerning av H2, og fig. 9 viser molart forhold av H2/CO i retentatet som funksjon av forholdet O2/C ved forskjellige forhold av damp/C for konvensjonell ATR og for foreliggende reformer ved 90% intern fjerning av H2.
Figur 1 viser et lengdesnitt gjennom en reformer ifølge foreliggende oppfinnelse. Hydrokarbonføden tilføres til reformeren 1 gjennom en hydrokarbontilførsel 2.1 den viste reformeren tilføres også vanndamp sammen med hydrokarbonføden, men reformeren kan også ha en egen vanndamptilførsel. Oksygen tilføres gjennom en oksygentilførsel 3. Med oksygen menes her og ellers i beskrivelsen og kravene luft, oksygenanriket luft eller oksygen dersom det ikke klart fremgår noe annet.
Den tilførte reaksjonsblandingen omfattende hydrokarbonføden, vanndampen og oksygenet oppvarmes i en katalysatorfri brenner 4, hvor det foregår en partiell oksidasjon samt en delvis reformering av reaksjonsblandingen. Temperaturen i den katalysatorfri brenneren kan være 2000 °C eller høyere i deler av gassfasen avhengig av sammensetningen av reaksjonsblandingen.
Den partiellt oksiderte og delvis reformerte reaksjonsblandingen føres videre fra brenneren 4 til et katalysatorsjikt 5 inneholdende en reformeringskatalysator, slik som for eksempel nikkel på alumina eller kalsinert Ni-hydrotalsitt.
Katalysatoren i katalysatorsjiktet 5 er pakket omkring ett eller flere rør med semipermeable membraner 6 som er permeable for hydrogen, men i liten grad for de øvrige gassene i reaksjonsblandingen.
Konfigurasjonen av rør med semipermeable membraner 6 kan være forskjellig fra reaktor til reaktor, og noen alternativer for slike konfigurasjoner er angitt i figurene 2 og 3. Den eksakte konfigurasjonen av rørene med semipermeable membraner er imidlertid ikke kritisk idet mange andre alternative konfigurasjoner også kan benyttes. I utførelsesformene vist i figurene 2 og 3 løper rørene med semipermeable membraner 6 hovedsakelig loddrett og er anbrakt i konsentriske sirkler. Rørene med semipermeable membraner er tilsluttet samlerør 10 som leder oppsamlet hydrogen ut til et hydrogenuttak 7.
Rørene med semipermeable membraner 6 kan være konfigurert slik at det kan strømmes gjennom en inertgass, som vist i fig. 3c, eller uten slik mulighet for gjennomstrømning, som vist i fig. 3 a og b. Ved bruk av gjermomstrørnningstypen hvor hydrogenet fjernes fra rørenes indre blir partialtrykket av hydrogen i rørene bli redusert, noe som øker drivkraften for hydrogen gjennom membranen. Uten gjennomstrømning vil det hovedsakelig være trykkforskjellen mellom reformerens indre og det indre av de rørene 6 som er den drivende kraften gjennom membranen. Inertgassen kan være for eksempel nitrogen eller CO2. Nitrogen vil normalt være tilgjengelig da det oppnås som biprodukt ved kryogenisk produksjon av oksygen.
På grunn av de høye temperaturene i reformeren er det foretrukket at rørene med semipermeable membraner 6 er fremstilt av keramisk materiale. Imidlertid er oppfinnelsen ikke begrenset til dette, og et hvilket som helst materiale som har den nødvendige selektiviteten og gjennomstrømningen for hydrogen samtidig som de oppfyller de fysiske kravene til stabilitet og styrke, kan benyttes.
I en reformer hvor rørene med semipermeable membraner 6 er konfigurert slik at det kan strømmes en gass gjennom rørene 6, er det anordnet et innløp 9 for denne gassen med distribusjonsrør 11 tilsvarende samlerørene 10 i katalysatorsjiktet 5.
Den delen av gassen fra reformeren som ikke går gjennom de semipermeable membranene, retentatet eller syngassen, blir tatt ut gjennom et utløp 8 fra reformeren og blir derfra ført videre til anvendelsen nedstrøms.
Overskudd av varme i retentatet eller syngassen kan benyttes til oppvarming av gasstrømmer eller prosesstrinn hvor det må tilføres varme, slik som for eksempel produksjon av vanndamp eller oppvarming av oksygen og/eller hydrokarbonføde til reformeren eller til skallsiden i en gassoppvarmet reformer (GHR).
Ved å justere de støkiometriske forholdene mellom hydrokarbonføden, vanndampen og oksygenet som tilføres reaktoren, samt å justere uttaket av hydrogen gjennom den semipermeable membranen, kan likevekten i reaksjonsblandingen justeres slik at utløpsgassen fra reaktoren har en sammensetning, eventuelt etter tilsetning av hele eller deler av den uttatte hydrogen, som passer for den tilsiktede bruk av utløpsgassen. Således kan eksempelvis utløpsgassens sammensetning optimaliseres for Fischer-Tropsch-syntese eller metanolproduksjon, eller innholdet av CO2 kan optimaliseres slik at utløpsgassen hovedsakelig inneholder CO2 for eksempel for injeksjon i et reservoar.
Det ble gjennomført simuleringer ved hjelp av et standard simuleringsverktøy for prosesskjemi (HYSYS) med forskjellige betingelser.
Simuleringene er basert på den antagelsen at likevekt er oppnådd når reaksjons-produktene eller syngassen forlater reformeren. Denne antagelsen vil være tilnærmet korrekt ved passende utforming og katalysatorfylling. Videre er det antatt at reformeren er adiabatisk, dvs. er uten varmetap. Utløpstemperaturen er derfor beregnet ut fra de involverte kjemiske reaksjonene og fødegassenes innløpstemperatur.
Videre er det tatt utgangspunkt i en hydrokarbonføde med en sammensetning som tilsvarer en realistisk naturgassføde, med følgende sammensetning (mol%): 2,5 % C02, 82% Ci-, 9,0% C2-, 5,0% C3-, 1,0% C4- og 0,5% C5-hydrokarboner. Før denne hydrokarbonføden tilføres reformeren er det antatt at den gjennomgår en prereformering hvor høyere hydrokarboner i reaksjon med vanndamp omdannes til metan og CO2. Dette er imidlertid ikke obligatorisk idet prinsippene angitt her gjelder en hvilken som helst naturgassblanding enten den blir prereformert eller ikke. Det kan også være mulig å reformere høyere hydrokarboner direkte.
Tilførselen av naturgass er satt til 2,0 MMSm<3>/dag for å eksemplifisere et metanolanlegg av verdensskala (ca. 2500 tonn metanol/dag). Dette vil tilsvare anvendelsen av én ATR-reaktor eller eventuelt noen få reaktorer alt etter anleggsutforming. Høyere eller lavere kapasitet kan oppnåes ved å justere reformerens størrelse eller eventuelt antallet reformere.
De fleste simuleringene ble utført ved et absolutt trykk på 80 bar. Dette er høyere enn det normale driftstrykket til en ATR-reformer på 30 til 40 bar. Hvilket trykk som er optimalt, må beregnes konkret for hver enkel prosess. Et høyt ATR-trykk kan være fordelaktig da det vil utnytte det antatt høye trykket på naturgassen samt trykket på produsert hydrogen og syngass vil ha et høyt trykk slik at komprimering av disse gassene for etterfølgende prosesser blir unødvendig eller at behovet blir redusert. Videre vil det ved høyt trykk kunne oppnås et høyere drivende kraft for utskilling av hydrogen gjennom membranen. Disse fordelene må veies mot en høyere reaktorkostnad på grunn av tykkere reaktorvegger.
Figurene 4 til 9 viser henholdsvis utløpstemperaturen, hydrokarbonomdannelsen, total produksjon av hydrogen, støkiometrisk tall og rt<y>CO-forholdet i retentatet som funksjon av OyC-forholdet (molforhold). CVC-forholdet er en kommersielt meget viktig parameter, da det er meget kostbart å fremstille oksygen ved vanlige kryogeniske teknikker.
I enkelte tilfeller kan man med fordel tilføre luft eller eventuelt oksygenanriket luft som kilde for oksygen. Dette gjelder spesielt dersom nitrogen er en del av nedstrømsanvendelsen, slik som for eksempel ved ammoniakkproduksjon eller en hydrogen/nirrogen-fyrt kraftstasjon.
I figur 4 og 5 fremkommer det at når oksygentilførselen reduseres synker både utløpstemperaturen og hydrokarbonomdanningen. Med andre ord må det bli tilført en viss mengde oksygen til en autoterm reformer for at omdanningen av naturgass til syngass skal skje.
Det som er signifikant og fordelaktig er at det kan bli oppnådd en mye større hydrokarbonomdanning ved et gitt CVC-forhold dersom hydrogen blir fjernet internt i reformeren. Det kan derfor bli realisert signifikante innsparelser i oksygenproduksjonen. Eksempelvis blir det for et S/C-forhold på 3,0 og oksygen/karbon-forhold på 0,4 oppnådd en hydrokarbonomdanning på 97,7% ved fjerning av 90% av hydrogenet internt i reaktoren i forhold til 79,9% for en konvensjonell ATR. Et annen signifikant observasjon er at fordelen ved å øke S/C-forholdet blir betydelig forsterket ved intern fjerning av hydrogen. De enkelte punktene i figur 4 og 5 for fjerning av 95% av hydrogenet illustrerer at denne effekten synes å kunne ekstrapoleres.
En ytterligere konsekvens av den høyere omdanningen ved et CVC-forhold < ca. 0,5, er at utløpstemperaturen blir redusert. Ved eksempelvis 90% ekstraksjon av hydrogen et
S/C-forhold på 3,0 og CVC-forhold på 0,4, er utløpstemperaturen 721 °C sammenlignet med godt over 1000 °C for konvensjonell ATR når CVC-forholdet blir justert slik at det gir en omdanning på over 95%. Dette medfører at kostbare og kompliserte systemer for gasskjøling og varmegjenvinning kan reduseres i størrelse og muligens bli forenklet. Det er også forventet at de hyppig opptredende problemene ved korrosjon og metalldusting kan bli enklere håndtert. Slik metalldusting opptrer når Boudards reaksjon:
blir favorisert, da karbon kan bli avsatt mellom komene i metallet og bryte metallpartikler opp og bort fra metalloverflaten.
Tabellene viser at C02/CO-forholdet i den produserte syngassen produsert ifølge foreliggende oppfinnelse øker betydelig i forhold til syngass fra konvensjonell ATR, selv om kun 60% av den produserte hydrogen fjernes internt i reformeren. Likevekten i reaksjonsformelen ovenfor vil derfor bli skjøvet mot venstre og således medføre mindre grad av metalldusting. Det kan derfor etter all sannsynlighet bli valgt mer standard byggematerialer for eksempel hva angår stålkvaliteter.
Som en konsekvens av de høyere nivåene av karbonomdanning og endringen i likevekten i ATR-reformeren mot mer selektiv omdanning av hydrokarbonføden mot hydrogen og C02, blir det produsert mer hydrogen med foreliggende fremgangsmåte. I figur 6 blir det vist at den maksimale totale hydrogenproduksjonen kan bli øket fra nær 5 MMSm<3>/dag til 6 MMSm3/dag, eller 20%, selv med en 20% reduksjon i oksygenforbruket. Den teoretiske maksimale hydrogenproduksjonen med den beskrevne fødesammensetningen og volumet er 9 MMSm<3>/dag for full støkiometrisk omdanning. Som det fremkommer av tabell 1 til 3, er det også mulig å øke hydrogenproduksjonen med 10% med kun 60% intem fjerning av hydrogen fra reformeren ved 20% redusert oksygenforbruk.
Dersom det kan fremskaffes en hydrogenpermeabel membran med tilstrekkelig selektivitet og gjennornstrømningsevne til å øke produksjonen av hydrogenpermeat til 95% av det totale hydrogenvolumer, kan det sees fra figur 6 (O2/C=0,3), at den maksimale hydrogenproduksjonen kan bli holdt ved 6,8 MMSm /dag selv ved et enda lavere oksygenforbruk. I dette tilfellet vil retentatet bestå av 76% CO2,11% CH4 og 12% H2, dvs. en gass med lavt kaloriinnhold som sannsynligvis vil bli benyttet for generering av damp eller kraft. Sammensetningen synes å være interessant for karbonsekvestrering og deponering. Anvendelse av katalytisk forbrenning vil redusere behovet for overskudd av oksygen eller luft og det gjenværende oksygenet i utløpsgassen kan bli redusert til et meget lavt nivå, muligens i ppm-området eller lavere, noe som er i samsvar med spesifikasjonene for å unngå korrosjon i injeksjonsbrønner. Det er opplagt at det å gå videre enn 95% hydrogenfjeming eller å øke CVC-forholdet vil øke C02-nivået enda mer på bekostning av metan og i det førstnevnte tilfellet, også
CO.
Foreliggende reformer kan finne anvendelse i flere anvendelsesområder. Uten at dette skal være uttømmende, kan følgende tre store anvendelsesområder eksempelvis nevnes:
1. Fremstilling av hydrogen
Dersom man benytter foreliggende fremgangsmåte i første rekke for å fremstille hydrogen, vil en mulighet være å fjerne hovedmengden av CO2 fra utslippsgassen eller retentatet fra reformeren, og resirkulere resten gjennom ATR. Avhengig av selektiviteten til membranen vil det produserte hydrogenet ha en renhet som er betydelig høyere enn renheten til hydrogen fra konvensjonell gassreformering. I et anlegg for fremstilling av ammoniakk betyr dette at høytemperatur skiftreaktoren kan utelates og eventuelt også lavtemperatur skiftreaksjon og metanisering. Ved bruk av hydrogenet for generering av kraft for å redusere utslipp av CO2, vil det sannsynligvis ikke være behov for etterbehandling av hydrogenet. Selv for formål som krever høy renhet slik som brenselceller for eksempel for biler og andre kjøretøy, kan rensingen forenkles.
2. Fremstilling av syntesegass for metanolproduksjon
Det teoretiske støkiometriske tallet (SN) for produksjon av metanol er 2,0.1 praktisk drift må dette tallet være noe høyere, for eksempel 2,05 til 2,1. Grunnen til dette høyere støkiometriske tallet at selve metanolsyntesen blir drevet med stor tilbakestrømning av ikke-omdannet hydrogen og da det er nødvendig med utblåsing fra denne strømmen for å hindre opphoping av inerte gasser, blir også en del hydrogen sluppet ut. En ytterligere grunn for at det ønskede SN ikke kan oppnås ved konvensjonell ATR er at fødegassen sjelden er ren metan. Dette kan sees klart i figur 7 hvor det maksimale SN er 1,66. Det er derfor i dag vanskelig å anvende ATR for metanolproduksjon uten å legge til en dampreformer for å tilføre ekstra hydrogen, dvs. en kombinert reformering. Igjen er den hydrogenpermeable membranen fordelaktig ved at SN til det sammenslåtte retentatet og permeatet øker kraftig, selv om man ikke kommer helt opp i verdier over 2,0. Det nødvendige nivået kan imidlertid bli oppnådd ved å blåse ut en del av retentatet, for eksempel 5% som eksemplifisert i figur 8. Man kan således produsere metanol ved bruk av foreliggende reformer og fremgangsmåte uten å måtte legge til en kostbar dampreformer. Det er således forventet at både karboneffektiviteten og energieffektiviteten vil øke signifikant. 3. Fremstilling av syntesegass for Fischer-Tropsch-syntesen (FT) Fischer-Tropsch-syntesen benyttes for fremstilling av lineære alkener eller alkaner fra en karbonkilde som naturgass. I FT-reaksjonen er CO2 ikke reaktiv og teoretisk kreves det for produksjon av langkjedede alkaner at forholdet H2/CO er 2 i fødegassen til FT-reaktoren. Dersom det blir fremstilt voks som blir videre hydroisomerisert til brennstoff i dieselområdet, kan et forhold H2/CO på omkring 2,05 være passende.
Selektiviteten til FT-prosessen for fremstilling av voks ved bruk av en moderne Co-basert katalysator er slik at det er foretrukket med en understøkiometrisk føde til FT-reaktoren, hvor for eksempel forholdet H2/CO er i området 1,4 til 1,8. Som det fremgår av fig. 9 er det umulig for en konvensjonell ATR å oppnå verdier under 2,0 uten å redusere S/C-forholdet til 0,5 eller lavere, dvs. godt under det nivået som er nødvendig for å forhindre koksdannelse. For en ATR med hydrogenselektiv membran derimot kan man se fra fig. 9 at det er enkelt å oppnå et hvilket som helst IVCO-forhold også med et passende S/C-forhold, høy omdannelse av føden og redusert forbruk av oksygen. I tillegg vil det bli produsert store mengder hydrogen som permeat.
Et slikt prosesskonsept kan passe godt for et moderne raffineri hvor man vil trenge ekstra hydrogen for fjerning av svovel samt redusering av olefiner og aromater i brennstoff. Hydrogenproduksjonen gir imidlertid tilsvarende høye C02-nivåer i syngassen.
Da de støkiometriske kravene til FT-reaksjonen synes å være lettere å oppfylle enn de for metanolproduksjonen, synes en mulighet å være å kjøre foreliggende ATR med hydrogenmembranen på en mer avslappet måte. I tabell 2 er det tatt med data for fjerning av kun 60% av det produserte hydrogen for et forhold C«2/C=0,4. Her fremgår det klart at det ønskede H2/CO-forholdet kan oppnås ved å innstille damptilførselen til et S/C-forhold mellom 1,0 og 1,5. Videre blir dannelsen av CO2 da også redusert signifikant, mens imidlertid omdannelsen av føden har sunket fra typisk 93% til 85%. Det kan her være bedre å drive ATR-reaktoren for å gi syngass til en FT-reaktor ved noe høyere nivåer av oksygen dersom hydrogenpermeatet er omkring 50% av det totale hydrogen, slik som eksemplifisert i tabell 5 nedenfor.

Claims (4)

1. Fremgangsmåte for reformering av fødegass omfattende naturgass og/eller en pre-reformert naturgass, vanndamp og en oksygenholdig gass i en autoterm reaktor, karakterisert ved at fødegassen først ledes gjennom en katalysatorfri sone (4) i reaktoren, i hvilken sone fødegassen partiellt forbrennes i en eksoterm oksidasjonsreaksjon og delvis reformeres, hvoretter den varme, delvis forbrente og reformerte gassen ledes videre gjennom et katalysatorsjikt (5) for videre reformering, i hvilket katalysatorsjikt (S) det dannes en reformert gasstrøm, hvor den reformerte gasstrømmen skilles i en første hydrogenrik strøm hovedsakelig omfattende H2 og en andre hydrogenfattigere strøm hovedsakelig omfattende C02, vanndamp samt CO, eventuelle inerte gasser samt noe uomsatt fødegass, ved hjelp av en hydrogenpermeabel membran (6) i katalysatorsjiktet (5).
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert ved at den andre hydrogenfattigere strømmen benyttes som fødegass til en Fischer-Tropsch-reaktor eller til en reaktor for syntese av oksygenater, slik som for eksempel metanol.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den andre hydrogenfattigere strømmen deponeres i et reservoar.
4. Reaktor for reformering av en fødegass omfattende naturgass og/eller en pre-reformert naturgass, vanndamp og en oksygenholdig gass, hvor reaktoren omfatter et katalysatorsjikt (5) for autoterm reformering av fødegassen, i hvilket katalysatorsjikt (5) det er anordnet en hydrogenpermeabel membran (6) for å skille gasstrømmen gjennom katalysatorsjiktet (5) i en første hydrogenrik strøm hovedsakelig inneholdende hydrogen, og en andre hydrogenfattigere strøm hovedsakelig omfattende karbondioksid og vanndamp foruten noe hydrogen, ikke-reagert fødegass, eventuell inertgass og karbonmonoksid, karakterisert ved at reaktoren dessuten oppstrøms for katalysatorsjiktet (5) omfatter en katalysatorfri sone (4), i hvilken sone fødegassen partiellt forbrennes i en eksoterm oksidasjonsreaksjon og delvis reformeres, før gassen ledes gjennom katalysatorsjiktet (5).
NO20002378A 2000-05-05 2000-05-05 Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av hydrogen og syntesegass NO314691B1 (no)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20002378A NO314691B1 (no) 2000-05-05 2000-05-05 Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av hydrogen og syntesegass
DE60131471T DE60131471T2 (de) 2000-05-05 2001-05-03 Reaktor zur reformierung von erdgas und gleichzeitige herstellung von wasserstoff
EP01928258A EP1441981B1 (en) 2000-05-05 2001-05-03 Reactor for reformation of natural gas and simultaneous production of hydrogen
AT01928258T ATE378287T1 (de) 2000-05-05 2001-05-03 Reaktor zur reformierung von erdgas und gleichzeitige herstellung von wasserstoff
US10/275,227 US20030171442A1 (en) 2000-05-05 2001-05-03 Method and reactor for reformation of natural gas and simultaneous production of hydrogen
PCT/NO2001/000183 WO2001085608A1 (en) 2000-05-05 2001-05-03 Method and reactor for reformation of natural gas and simultaneous production of hydrogen
AU2001255116A AU2001255116A1 (en) 2000-05-05 2001-05-03 Method and reactor for reformation of natural gas and simultaneous production ofhydrogen

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20002378A NO314691B1 (no) 2000-05-05 2000-05-05 Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av hydrogen og syntesegass

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO20002378D0 NO20002378D0 (no) 2000-05-05
NO20002378L NO20002378L (no) 2001-11-06
NO314691B1 true NO314691B1 (no) 2003-05-05

Family

ID=19911109

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20002378A NO314691B1 (no) 2000-05-05 2000-05-05 Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av hydrogen og syntesegass

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20030171442A1 (no)
EP (1) EP1441981B1 (no)
AT (1) ATE378287T1 (no)
AU (1) AU2001255116A1 (no)
DE (1) DE60131471T2 (no)
NO (1) NO314691B1 (no)
WO (1) WO2001085608A1 (no)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2846958B1 (fr) * 2002-11-13 2005-08-26 N Ghy Valorisation de l'oxygene pour la production d'hydrogene a partir d'hydrocarbures avec sequestration de co2
CN100564495C (zh) * 2003-03-18 2009-12-02 凯洛格·布朗及鲁特有限公司 制氢用自热转化器-转化交换器布置
US7166643B2 (en) * 2004-03-08 2007-01-23 Chevron U.S.A. Inc. Hydrogen recovery from hydrocarbon synthesis processes
BR112014002629A2 (pt) 2011-08-04 2017-05-02 A Stuart Martin forno de arco de plasma e aplicações
CN102530859B (zh) * 2011-12-29 2013-11-06 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 一种外热型微波等离子气化炉及合成气生产方法
US9359558B2 (en) 2012-11-29 2016-06-07 General Electric Company Carbon to liquids system and method of operation
US20140364654A1 (en) * 2013-06-10 2014-12-11 Unitel Technologies, Inc. Dimethyl ether (dme) production process
US10066275B2 (en) 2014-05-09 2018-09-04 Stephen L. Cunningham Arc furnace smeltering system and method

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3278268A (en) * 1962-08-15 1966-10-11 Engelhard Ind Inc Method for hydrogen production
IT1272532B (it) * 1993-08-27 1997-06-23 Snam Progetti Processo di ossidazione parziale catalitica del gas naturale per ottenere gas di sintesi e formaldeide
US5965010A (en) * 1997-07-15 1999-10-12 Niagara Mohawk Power Corporation Electrochemical autothermal reformer
NO319681B1 (no) * 1998-09-16 2005-09-05 Statoil Asa Fremgangsmate for fremstilling av en H2-rik gass og en CO2-rik gass ved hoyt trykk
DK173897B1 (da) * 1998-09-25 2002-02-04 Topsoe Haldor As Fremgangsmåde til autotermisk reforming af et carbonhydridfødemateriale indeholdende højere carbonhydrider

Also Published As

Publication number Publication date
US20030171442A1 (en) 2003-09-11
EP1441981B1 (en) 2007-11-14
DE60131471T2 (de) 2008-10-02
AU2001255116A1 (en) 2001-11-20
WO2001085608A1 (en) 2001-11-15
NO20002378L (no) 2001-11-06
ATE378287T1 (de) 2007-11-15
NO20002378D0 (no) 2000-05-05
EP1441981A1 (en) 2004-08-04
DE60131471D1 (de) 2007-12-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2282142C (en) Synthesis gas production by mixed conducting membranes with integrated conversion into liquid products
US6110979A (en) Utilization of synthesis gas produced by mixed conducting membranes
US9067850B2 (en) Synthesis gas and Fischer Tropsch integrated process
US8747806B2 (en) Hydrogen process
AU2007325180B2 (en) Systems and processes for producing hydrogen and carbon dioxide
NO336963B1 (no) Fremgangsmåte for produksjon av hydrokarboner
CA3127978A1 (en) Chemical synthesis plant
NO311081B1 (no) Optimalisert FT-syntese ved reformering og resirkulering av tail-gass fra FT-syntesen
NZ540784A (en) Autothermal reactor and reforming exchanger arrangement for hydrogen production
EP2016026A1 (en) Process for hydrogen production
CN105820036B (zh) 使用部分氧化生产甲醇的方法和系统
KR20130079322A (ko) 액상 탄화수소, 기상 탄화수소, 및/또는 산소 첨가 화합물을 포함하고 또한 바이오매스로부터 유도된 반응물을 출발물질로 하여 비통합 멤브레인 반응기에 의해 합성가스와 수소를 제조하는 방법
CA3178048A1 (en) Process for producing hydrogen
GB2602695A (en) Process for producing a gas stream comprising carbon monoxide
AU708969B1 (en) Utilization of synthesis gas produced by mixed conducting membranes
US20230339747A1 (en) Syngas stage for chemical synthesis plant
WO2022079010A1 (en) Chemical synthesis plant
NO314691B1 (no) Fremgangsmåte og reaktor for fremstilling av hydrogen og syntesegass
WO2023170389A1 (en) Process for producing hydrogen and method of retrofitting a hydrogen production unit
Chen et al. An integrated ITM syngas/Fischer-Tropsch process for GTL conversion
GB2620463A (en) Process for producing hydrogen and method of retrofitting a hydrogen production unit
GB2407818A (en) Steam reforming process
WO2023242536A1 (en) Process for producing hydrogen

Legal Events

Date Code Title Description
CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: STATOIL ASA, NO

CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: STATOIL PETROLEUM AS, NO

MK1K Patent expired