NO311010B1

NO311010B1 - Welding joint, method of making a weld joint and apparatus for making a groove on the thin side of a formed bar

Info

Publication number: NO311010B1
Application number: NO19963509A
Authority: NO
Inventors: Klaus Horn
Original assignee: Klaus Horn
Priority date: 1994-12-23
Filing date: 1996-08-22
Publication date: 2001-10-01
Also published as: AU4271696A; FI963306A; WO1996020064A1; DE4446320A1; FI963306A0; NO963509L; EP0751848B1; DE59505304D1; NO963509D0; ES2131877T3; DK0751848T3; EP0751848A1

Description

Oppfinnelsen angår en sveiseforbindelse, en fremgangsmåte og en anordning ifølge ingressen i kravene 1 og 10, samt en anordning for fremstilling av et uttak ved den smale siden av en profilstang. The invention relates to a welding connection, a method and a device according to the preamble in claims 1 and 10, as well as a device for producing an outlet at the narrow side of a profile rod.

Det er kjent at hulsveisesømmer, på grunn av de kontraksjonskrefter som inntrer ved avkjøling av smeltebadet og sveisen fører til kontraksjons-spenninger mellom den første og den andre forbindelsesdelen, som forsøker å minske den vinkel som innesluttes mellom disse forbindelsesdelene. Disse kontraksjonsspen-ningene fører i praksis til at den første plateformige forbindelsesdelen bøyes noe inn i området for begge sveiser, slik at det oppstår en vulst på yttersiden mellom sveisene. For underordnede byggdeler, ved hvilke en slik vulst ikke forstyrrer, er dette saksforhold uvesentlig. I mange tilfeller er en slik vulst imidlertid uønsket, og det må gripes til forholdsregler for å fjerne vulsten, noe som kan foregå ved hjelp av en spesiell retting ved særlig oppvarming eller ved sponavtagende bearbeiding. It is known that hollow weld seams, due to the contraction forces that occur during cooling of the molten bath and the weld, lead to contraction stresses between the first and the second connection part, which try to reduce the angle included between these connection parts. In practice, these contraction stresses cause the first plate-shaped connecting part to bend somewhat into the area of both welds, so that a bead occurs on the outside between the welds. For subordinate building parts, where such a bead does not interfere, this matter is immaterial. In many cases, however, such a bead is undesirable, and precautions must be taken to remove the bead, which can take place with the help of a special straightening by special heating or by chip-reducing processing.

Det foreliggende problem oppstår også ved bygging av et skipsskrog. En kjent måte å bygge skipsskrog på består i å danne ytterveggen av skipsskroget av stripeformige plater, som føyes sammen mot hverandre i horisontal eller vertikal anordning, med sine smalsider, og forsterkes på sine innersider ved hjelp av påsveisede forsterkningsprofiler, som med en smalside påsettes rettvinklet på veggplatens bredside og på begge sider sammensveises ved hjelp av en foran beskrevet sveiseforbindelse. Herved oppstår på yttersiden av veggplatene de foran beskrevne vulstene, som strekker seg på langs av steget av forsterkningsprofiler. For et skip er tilstedeværelsen av disse vulstene ikke bare uønsket av optiske grunner, men vulstene øker også vannmotstanden, spesielt ved omtrent vertikal anordning, noe som fører til en påvirkning av skipets kjøreytelse. The present problem also arises when building a ship's hull. A known way of building a ship's hull consists in forming the outer wall of the ship's hull from strip-shaped plates, which are joined together in a horizontal or vertical arrangement, with their narrow sides, and reinforced on their inner sides by means of welded-on reinforcement profiles, which with a narrow side are applied at right angles on the broad side of the wall plate and on both sides are welded together using a previously described welding connection. This results in the previously described beads on the outside of the wall panels, which extend lengthwise of the step of reinforcement profiles. For a ship, the presence of these beads is not only undesirable for optical reasons, but the beads also increase water resistance, especially in an approximately vertical arrangement, leading to an impact on the ship's running performance.

Et annet sveiseteknisk problem består i at på grunn av en avgassing som finner sted ved sveisingen, blir sveisen minst stedvis porøs, hvorved fastheten og også tettingen åv sveisen påvirkes. Avgassingen finner sted med et betraktelig gasstrykk, som oppstår ved oppvarmingen i området av sveisebadet. Dersom gasstrykket kan unnvike bakover gjennom den tilstedeværende spalte mellom de deler som skal sveises sammen med hverandre, slik det vanligvis er tilfelle ved sveiseforbindelser, kan det foreliggende avgassingsproblemet neglisjeres. Ved et tett anlegg mot hverandre av de to forbindelsesdelene som skal sveises sammen må det imidlertid regnes med det foran beskrevne avgassingsproblemet, og spesielt da, når forsterkningsprofilen med sin smalside trykkes mot veggplatens bredside, noe som ved en sveiseforbindelse av særlige grunner kan være tilfelle, og også gjennomføres ved den foran beskrevne skipsbyggingsmåten. Another welding technical problem consists in the fact that due to degassing that takes place during welding, the weld becomes porous at least in places, whereby the strength and also the sealing of the weld is affected. The degassing takes place with a considerable gas pressure, which arises from the heating in the area of the welding bath. If the gas pressure can escape backwards through the existing gap between the parts to be welded together, as is usually the case with welded joints, the present degassing problem can be neglected. However, in the case of a tight fit of the two connection parts to be welded together, the degassing problem described above must be taken into account, and especially when the reinforcing profile with its narrow side is pressed against the broad side of the wall plate, which can be the case with a welded connection for special reasons, and is also carried out by the previously described shipbuilding method.

Videre økes det foran beskrevne avgassingsproblemet når de to sveisene fremstilles på begge sider samtidig. Furthermore, the degassing problem described above is increased when the two welds are made on both sides at the same time.

DE-950 710 omtaler en sveiseforbindelse med tiltak for å la kraftlinjeforlø-pet i sveisesømmene forløpe mindre omledet (se side 1, spalte 1, linjer 1 og 2), og blir derfor mer strukket (se side 2, spalte 2, linje 87) og på denne måten forhøye styrken (se side 2, spalte 2, linje 89). Dette oppnås ved hjelp av minst et elliptisk eller parabolisk forløpende uttak, som legger rotkjernene i sveisesømmen ut av sonen for kraftlinjeføringen. DE-950 710 refers to a welding connection with measures to allow the line of force in the welding seams to be less diverted (see page 1, column 1, lines 1 and 2), and therefore more stretched (see page 2, column 2, line 87) and in this way increase the strength (see page 2, column 2, line 89). This is achieved by means of at least one elliptical or parabolic extending outlet, which places the root cores in the weld seam out of the zone for the power line routing.

I GB-995 043 er det beskrevet et kantfjerningsverktøy som i flere aksialt bak hverandre liggende tverrflater oppviser flere rotasjons-skjæreverktøy og som derfor egner seg for fjerning av hullrenner med forskjellig diameter. In GB-995 043, an edge removal tool is described which, in several transverse surfaces lying axially behind each other, exhibits several rotary cutting tools and which is therefore suitable for removing hole channels of different diameters.

Det ligger til grunn for oppfinnelsen å utforme en sveiseforbindelse og et sveise-profilmateriale av de innledningsvis angitte arter, slik at formings- og/eller avgassingsproblemene ved sveising fjernes, eller i det minste minskes. It is the basis of the invention to design a welding connection and a welding profile material of the species indicated at the outset, so that the forming and/or degassing problems during welding are removed, or at least reduced.

Denne oppgave løses ved hjelp av de karakteriserende trekk i kravene 1 eller 10. Fordelaktige videreutforminger av oppfinnelsen er beskrevet i de uselv-stendige kravene. This task is solved with the help of the characterizing features in claims 1 or 10. Advantageous further developments of the invention are described in the non-independent claims.

Ved den oppfunnede sveiseforbindelsen eller den oppfunnede fremgangsmåten, er den foran beskrevne skjevhet på den første plateformige forbindelsesdelen på grunn av tilstedeværelsen av uttaket vesentlig minsket eller hindret, henholdsvis neglisjerbart liten. Dette kan tilbakeføres til, at på grunn av utløpet av uttaket i hvilket det ved sveising på grunn av den ettergivende smelte- eller gløde-sonen som gir den nødvendige energiavgivelsen, oppnås et ikke-ettergivende anslag mellom de to sveisene og derfor ved sveising og stivning av sveisen, så, når bare en sveis sveises, finner ikke kontraksjonen sted rundt et slikt nærliggende anslag, men rundt det hjørneområde som ligger ovenfor sveisen i den andre stegformige forbindelsesdelen. Herved minskes skjevhetsbevegelsen, henholdsvis kippbevegelsen, vesentlig. Når de to sveisene sveises samtidig, finner det over-hodet ikke sted noen kippbevegelse under innflytelse av kontraksjonen i området mellom sveisene, fordi et anslag her mangler helt mellom sveisene, og begge sveiser samtidig befinner seg i smertetilstand. Bortfallet av anslaget eller anslage-ne er foregitt derved, at de anleggsstegene som er til stede på begge sider av uttaket, mykner ved sveising og gir derfor etter, slik at kippmomenter ikke kan virke skadelig. With the invented welding connection or the invented method, the above-described bias of the first plate-shaped connecting part due to the presence of the outlet is substantially reduced or prevented, respectively negligibly small. This can be traced back to the fact that due to the outlet of the outlet in which during welding due to the yielding melting or annealing zone which provides the necessary energy release, a non-yielding abutment is achieved between the two welds and therefore by welding and solidification of the weld, then, when only one weld is welded, the contraction does not take place around such a nearby abutment, but around the corner area above the weld in the second step-shaped connecting part. In this way, the tilting movement, respectively the tilting movement, is significantly reduced. When the two welds are welded at the same time, no tilting movement takes place at all under the influence of the contraction in the area between the welds, because a stop here is completely missing between the welds, and both welds are simultaneously in a state of pain. The loss of the abutment or abutments is caused by the fact that the construction steps present on both sides of the outlet soften during welding and therefore yield, so that tilting moments cannot have a harmful effect.

Dessuten oppnås med utformingen ifølge oppfinnelsen, ved hjelp av uttaket, en kanal som er rettet i dens lengderetning, gjennom hvilken de gasser som oppstår ved sveisingen kan unnvike uten problemer, uten å måtte tre ut gjennom sveisen. In addition, with the design according to the invention, with the help of the outlet, a channel is achieved which is directed in its longitudinal direction, through which the gases produced during welding can escape without problems, without having to exit through the weld.

Videre blir, ved hjelp av et uttak ifølge oppfinnelsen, en kapillareffekt som oppstår mellom forbindelsesstedene på grunn av fugen ved en vanlig sveis, for-minsket, hvorved korrosjonen minskes. Furthermore, by means of an outlet according to the invention, a capillary effect that occurs between the connection points due to the joint in a normal weld is reduced, whereby corrosion is reduced.

Ved hjelp av forholdsreglene ifølge oppfinnelsen blir ikke bare skjevheten minsket eller fjernet, men sveisene forbedres også, og spesielt økes deres fasthet og tetthet. By means of the precautions according to the invention, not only is the bias reduced or removed, but the welds are also improved, and in particular their firmness and tightness are increased.

Fremgangsmåtene ifølge oppfinnelsen ifølge kravene 12 eller 13, muliggjør en ytelsessterk og prisgunstig fremstilling av uttaket og videre en tilpasning til fremstilling av sveiseforbindelse med en relativt høy fremstillingshastighet i en på forhånd gitt fremstillingsbedrift. The methods according to the invention according to claims 12 or 13 enable a high-performance and cost-effective production of the outlet and further an adaptation to the production of welding connection with a relatively high production speed in a previously given production company.

Anordningen ifølge oppfinnelsen ifølge krav 14 til og med 26 for gjennomfø-ring av fremgangsmåten, utmerker seg ved en enkel, funksjonsdyktig og prisgunstig fremstillbar konstruksjon, som arbeider sikkert, forstyrrelsesfritt og raskt og dessuten har en lang holdbarhet. The device according to the invention according to claims 14 to 26 inclusive for carrying out the method, is distinguished by a simple, functional and cost-effective construction, which works safely, without disturbance and quickly and also has a long durability.

Av de foran beskrevne fordelene er det ikke bare oppnådd en sveiset veggplate for et skipsskrog ifølge oppfinnelsen, men også skipsveggen og således hele skipsskroget. Derfor gjelder oppfinnelsen også en veggplate for et skipsskrog som er forsterket med den foreliggende sveiseforbindelsen eller det totale skipsskroget. Of the advantages described above, not only a welded wall plate for a ship's hull according to the invention has been achieved, but also the ship's wall and thus the entire ship's hull. Therefore, the invention also applies to a wall plate for a ship's hull that is reinforced with the present welding connection or the entire ship's hull.

I det etterfølgende skal oppfinnelsen og andre fordeler som oppnås ved hjelp av denne forklares nærmere ved hjelp av foretrukne utførelseseksempler og tegninger. På tegningene viser: Fig. 1 en sveiseforbindelse ifølge oppfinnelsen i tverrsnitt. Fig. 2 en del av et skipsskrogs ytre vegg med sveiseforbindelse ifølge oppfinnelsen i tverrsnitt. Fig. 3 en valseanordning for et profilmateriale i sveiseanordningen ifølge oppfinnelsen. Fig. 4 en anordning for gjennomføring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, sett forfra. In what follows, the invention and other advantages achieved by means of it shall be explained in more detail by means of preferred embodiments and drawings. The drawings show: Fig. 1 a welding connection according to the invention in cross section. Fig. 2 a part of a ship's hull's outer wall with a welding connection according to the invention in cross-section. Fig. 3 a roller device for a profile material in the welding device according to the invention. Fig. 4 a device for carrying out the method according to the invention, seen from the front.

Fig. 5 anordningen sett ovenfra. Fig. 5 the device seen from above.

Fig. 6 et sponskjæreverktøy i anordningen, sett forstørret ovenfra. Fig. 6 a sponge cutting tool in the device, seen enlarged from above.

Fig. 7 et sponskjæreverktøy i omdannet utforming. Fig. 7 a sponge cutting tool in a modified design.

Den sveiseforbindelse som i fig. 1 er betegnet med 1 tjener til å forbinde uløsbart en plateformig, første forbindelsesdel 2 med en andre, stegformet forbindelsesdel 3 ved anlegg av den andre forbindelsesdelen 3 mot bredsiden 4 av den første forbindelsesdelen 2 ved tosidig sveising. Sveise-sømmene er betegnet med 5a, 5b. Det kan handle om nedsenkede hulsømmer eller avrundede, fremstående hulsømmer, som fig. 1 viser. Når det gjelder den andre forbindelsesdelen 3, handler det særlig om et profilmateriale, henholdsvis en profilstang P med et høyt steg, dvs. en steghøyde a som er flere ganger en stegbredde b. Dessuten kan det handle om et profilmateriale, som i sitt område som vender seg fra den første forbindelsesdelen 2 eller på denne enden ved sidevulster eller steg er ut-formet t- eller vinkelformet, slik det fremgår av fig. 2. The welding connection as in fig. 1 is denoted by 1 serves to inextricably connect a plate-shaped, first connecting part 2 with a second, step-shaped connecting part 3 by placing the second connecting part 3 against the broad side 4 of the first connecting part 2 by double-sided welding. The welding seams are designated 5a, 5b. It can be sunken hollow seams or rounded, protruding hollow seams, as fig. 1 shows. As regards the second connecting part 3, it is particularly a profile material, respectively a profile rod P with a high step, i.e. a step height a which is several times a step width b. It can also be a profile material, which in its area as turns from the first connecting part 2 or on this end by side beads or steps is designed t-shaped or angular, as can be seen from fig. 2.

På den anleggsside som vender mot den første forbindelsesdelen 2, er den andre forbindelsesdelens 3 smalside 6 forsynt med et uttak 7 som strekker seg i dennes lengderetning, hvis planker 7a, 7b løper ut i området eller nær de tilhøren-de sveisesømmene 5a, 5b. Den vinkel w som flankene 7a, 7b inneslutter med bredsiden 8, er ca. 45-88°, spesielt ca. 80-85°. On the construction side facing the first connecting part 2, the narrow side 6 of the second connecting part 3 is provided with an outlet 7 which extends in its longitudinal direction, the planks 7a, 7b of which run out into the area or close to the associated welding seams 5a, 5b. The angle w that the flanks 7a, 7b include with the wide side 8 is approx. 45-88°, especially approx. 80-85°.

I den foreliggende utformingen er uttaket 7 avrundet i tverrsnitt, spesielt sir-kelbueavsnittformig avrundet. Dette er fordelaktig av flere grunner. For det første kan et slikt uttak på enkel måte og med høy ytelse lages med et roterende sponskjæreverktøy. For det andre er en slik uttaksform en fordel av stabilitets-grunner, da de smalsidige anleggsstegene 9a, 9b som forblir på begge sider av uttaket 7, på grunn av den indre, divergente tverrsnittsformen er stabil, og ved sveising også kan oppta en stor varmemengde og videreføre denne til den andre forbindelsesdelen 3. Uttakets 7 flate har en radius r som fortrinnsvis er ca. 50 til 125 mm, spesielt ca. 100 mm. In the present design, the outlet 7 is rounded in cross-section, particularly rounded in the form of a circular arc section. This is beneficial for several reasons. Firstly, such an outlet can be easily and with high performance made with a rotary sponge cutting tool. Secondly, such an outlet shape is an advantage for reasons of stability, as the narrow-sided construction steps 9a, 9b which remain on both sides of the outlet 7, due to the internal, divergent cross-sectional shape, are stable, and when welding can also absorb a large amount of heat and continue this to the second connection part 3. The surface of the outlet 7 has a radius r which is preferably approx. 50 to 125 mm, especially approx. 100 mm.

Fig. 2 viser sveiseforbindelsen 1 i anvendelse på en bare delvis vist ytter-vegg 11 på et bare så langt fremstilt skipsskrog 12. Ytterveggen 11 består av en rekke ytterveggplater 13 som er anordnet ved siden av hverandre på fasade-siden og på smalsiden, fortrinnsvis med rettvinklet form, som på innersiden er sammensveiset og forsterket med en eller flere stegformede, andre forbindel-sesdeler 3, som har en avstand fra hverandre, og ved hvilke det kan handle om et listformig, vinkelformig eller t-formig profilmateriale. I den foreliggende utformingen kan steg-høyden a være ca. 80 til 400 mm og stegtykkelsen b ca. 8 til 50 mm. Ytterveggpla-tenes 13 lengde er flere ganger deres bredde d, og i det foreliggende utførelses-eksempel er lengden ca. 16 m og d ca. 5 m. Ytterveggplatens 13 tykkelse e tilsvarer vanlig ytterveggtykkelse på skip, f.eks. 20 mm. Profilstangens lengde tilsvarer lengden på ytterveggplaten 13. Fig. 2 shows the welding connection 1 in use on an only partially shown outer wall 11 on a ship hull 12 that has only been produced so far. The outer wall 11 consists of a number of outer wall plates 13 which are arranged next to each other on the facade side and on the narrow side, preferably with a right-angled shape, which on the inside is welded together and reinforced with one or more step-shaped, other connection parts 3, which have a distance from each other, and which can be a strip-shaped, angular or t-shaped profile material. In the present design, the step height a can be approx. 80 to 400 mm and the step thickness b approx. 8 to 50 mm. The length of the outer wall plates 13 is several times their width d, and in the present embodiment the length is approx. 16 m and d approx. 5 m. The thickness e of the outer wall plate 13 corresponds to the normal outer wall thickness of ships, e.g. 20 mm. The length of the profile bar corresponds to the length of the outer wall plate 13.

Sveiseforbindelsen 1 fremstilles som følger. En stegformet sveisefor-bindelsesdel 3, som i fig. 1 er vist til høyre som enkeltdel, settes med sin smale side på eller mot ytterveggplatens 13 indre bredside 4 og spennes ved hjelp av en spennanordning 14 som er antydet med en pil P1 mot bredsiden 4, hvorved anleggsstegene 9a, 9b ligger an mot bredsiden 4 med deres i det vesentlige jevne toppflater 9c. Så kan sveisesømmene 5a, 5b sveises for hånd eller ved hjelp av en sveiseanordning, fortrinnsvis samtidig og liggende overfor hverandre. Ved sveisingen oppvarmes materialet i sveisesømmens 5a, 5b område, hvorved smeltesonen S dannes i området for den fuge som skal sveises sammen. Smeltesonen S kan strekke seg på det tilhørende anleggsstegets 9a, 9b side over dets totale bredde f fra 0 til 10 mm, spesielt ca. 2 til 10 mm. Den kan imidlertid også bare strekke seg over en del av bredden f, slik at et indre breddeområde G på noen millimeter, f.eks. til 3 eller til 5 mm, ikke smelter, men imidlertid bringes til gløding, se glødesonen G. Ved denne sveiseforbindelse 1 finner det på grunn av kontraksjonen av den aktuelle sveisesømmen, henholdsvis sveisesømmene 5a, 5b ved avkjølingen, ikke bare en neglisjerbar bøyning av den ytre veggplaten 13 sted, da anleggssteget eller anleggsstegene 9a, 9b på grunn av smelte- eller relativt myk glødetilstand, ér ettergivende, henholdsvis komprimerbar, og derfor ikke danner noe anlegg, slik at dette kan medføre bøyning. The welding connection 1 is produced as follows. A step-shaped welding connection part 3, as in fig. 1 is shown on the right as a single part, is placed with its narrow side on or against the inner broad side 4 of the outer wall plate 13 and is clamped using a clamping device 14 which is indicated by an arrow P1 towards the broad side 4, whereby the construction steps 9a, 9b rest against the broad side 4 with their essentially smooth top surfaces 9c. Then the welding seams 5a, 5b can be welded by hand or with the help of a welding device, preferably at the same time and lying opposite each other. During the welding, the material is heated in the area of the weld seams 5a, 5b, whereby the melting zone S is formed in the area of the joint to be welded together. The melting zone S can extend on the side of the associated construction step 9a, 9b over its total width f from 0 to 10 mm, in particular approx. 2 to 10 mm. However, it can also only extend over part of the width f, so that an inner width area G of a few millimeters, e.g. to 3 or to 5 mm, does not melt, but is nevertheless brought to annealing, see the annealing zone G. In this welding connection 1, due to the contraction of the welding seam in question, respectively the welding seams 5a, 5b during the cooling, finds not only a negligible bending of the the outer wall plate 13 in place, as the construction step or construction steps 9a, 9b due to the molten or relatively soft annealed state, is yielding, respectively compressible, and therefore does not form any construction, so that this can lead to bending.

Den stegformige forbindelsesdelens 3 påtrykk P1 mot bredsiden 4 er uska-delig ved sveisingen, fordi lengden på anleggsstegets 9a, 9b smelte- og glødeso-ne bare er ettergivende i et forholdsvis kort lengdeområde av sveisesømmen 5a, 5b og i det øvrige område er anleggssteget 9a, 9b helt bæredyktig og således kan utholde belastningen av påtrykket P1, hvorved profilstangens P motstandsmoment forhindrer en gjennombøyning av profilstangen P i området av smelte- eller gløde-sonen S, G. The pressure P1 of the step-shaped connection part 3 against the broad side 4 is harmless during welding, because the length of the melting and annealing zone of the construction step 9a, 9b is only yielding in a relatively short length range of the welding seam 5a, 5b and in the other area the construction step 9a , 9b completely load-bearing and thus can withstand the load of the applied pressure P1, whereby the resistance moment of the profile rod P prevents a bending of the profile rod P in the area of the melting or annealing zone S, G.

Uttaket 7 gir også på fordelaktig måte en kanal som strekker seg langs forbindelsesdelene 2, 3 for vekkføring av gasser som oppstår ved sveisingen. Gas-sene føres således vekk innover, uten at de på grunn av det oppstående gasstrykket trenger ut gjennom smeltebadet ved sveisingen og derved kunne gjøre sveisesømmen porøs, henholdsvis perforert, noe som ville gjøre sveisesømmen svak og uttett. The outlet 7 also advantageously provides a channel that extends along the connecting parts 2, 3 for the removal of gases that occur during welding. The gases are thus carried away inwards, without them, due to the resulting gas pressure, penetrating through the melt bath during welding and thereby making the weld seam porous or perforated, which would make the weld seam weak and leaky.

Uttaket 7 kan formes i ett trekk allerede ved fremstillingen av den andre forbindelsesdelen 3, f.eks. ved valsing, trekking eller trykking. I fig. 3 er den andre forbindelsesdelen 3 fremstilt som profilstang 3 mellom valser W1 til 4 som ligger overfor hverandre og begrenser deres omfang i en valseanordning, hvorved uttaket 7 innvalses med en tilsvarende rund og derav tosidig sylindrisk valse W4. The outlet 7 can be formed in one go already during the production of the second connecting part 3, e.g. by rolling, drawing or pressing. In fig. 3, the second connecting part 3 is produced as a profile rod 3 between rollers W1 to 4 which lie opposite each other and limit their extent in a roller device, whereby the outlet 7 is rolled with a corresponding round and hence two-sided cylindrical roller W4.

Ved trekking eller trykking behøves det i området for uttaket 7 en tilsvarende konveks form på den foreliggende matrisen (ikke vist). When drawing or pressing, a corresponding convex shape of the present matrix (not shown) is needed in the area of the outlet 7.

Sveiseanordningen 1 tjener fortrinnsvis for sammenbinding av to forbindel-sesdeler 2, 3 av metall, spesielt stål. Det er imidlertid også mulig å sammenbinde forbindelsesdelene 2, 3 av et annet sveisbart materiale, f.eks. plast, med en sveiseforbindelse 1 ifølge oppfinnelsen. The welding device 1 is preferably used for joining two connecting parts 2, 3 of metal, especially steel. However, it is also possible to connect the connection parts 2, 3 of another weldable material, e.g. plastic, with a welding connection 1 according to the invention.

Ved den foran beskrevne sveise-fremgangsmåten handler det fortrinnsvis om en beskyttelsesgass/sveisefremgangsmåte, spesielt om en høyhastighets-beskyttelsesgass/sveisefremgangsmåte, som på fagspråket er kjent under beteg-nelsen «hurtig bue»- sveisefremgangsmåte. The welding method described above is preferably a shielding gas/welding method, in particular a high-speed shielding gas/welding method, which is known in the technical language under the term "fast arc" welding method.

Innenfor rammen av oppfinnelsen er det også mulig og ved anvendelse av en handelsvanlig, stegformig, andre forbindelsesdel 3, nødvendig å innarbeide uttaket 7 i smalsiden 6 med sponfjerning. For dette tjener anordningen ifølge fig. 4-7. Within the framework of the invention, it is also possible and, by using a commercially available, step-shaped, second connecting part 3, necessary to incorporate the outlet 7 in the narrow side 6 with chip removal. For this, the device according to fig. 4-7.

Hoveddelene i anordningen 21 er en maskinramme 22, på hvilken er laget et sponavtagende bearbeidelsesverktøy 23 ved siden av en fri gjennomgang 24, gjennom hvilken den stegformige andre forbindelsesdelen 3 som profilstang i den nødvendige lengden, kan skyves ved hjelp av en fremskyvningsinnretning 25 i gjennomgangsretningen 26 i en føring F med føringsflatene F1 til F4. Ved føringen F kan det handle om en valsegjennomgang med undersidevalser 27 og sidevalser 28a, 28b. Med henblikk på tilpasning av bearbeidelsesverktøyet 23 til den foreliggende steghøyde a for den andre forbindelsesdelen 3, kan bearbeidelsesverk-tøyet 23 og/eller et anlegg 31 som ligger like overfor dette, være stillbart på tvers av gjennomgangsretningen 26 og kunne stilles fast i den aktuelle omstilte stilling. I den foreliggende utforming er anlegget 31 tilsvarende omstillbart og faststillbart, se dobbeltpil P2. Til dette kan en egnet drivanordning 32, som ikke er vist i detalj, tjene. Når det gjelder anlegget 31 kan det dreie seg om et flatt støttelegeme med en anleggsflate 33 eller med en eller flere anleggsvalser 33a som danner en støtte (fig. 4), som er fritt dreibar om akser som forløper på tvers av gjennomgangsretningen 26 eller med henblikk på fremhjelp av profilstangen P kan drives ved hjelp av en ikke-vist drivanordning. Som allerede anlegget 31 kan, kan også sidevalsene 28b til høyre på tegningen stilles på tvers, her horisontalt, på gjennomgangs-retningen 26, og kan plasseres fast eller ettergivende i den omstilte stillingen. For ettergivende holding kan fjær, spesielt trykkfjær, tjene som forspenner valsene 28b til gjennomgangen 24. Sidevalsene 28a til venstre kan på foran beskrevet måte være fast eller omstillbare og i begge disse tilfeller er anordnet elastisk ettergivende. Den ettergivende holding av valsene 28a, 28b kan gi etter for ujevnhe-ter eller krummede avsnitt på profilstangen P. Dessuten er det herved skaffet en spennanording SV som muliggjør en mulig, ren og skånende, sponavtagende be-arbeidelse. The main parts of the device 21 are a machine frame 22, on which a chip-removing processing tool 23 is made next to a free passage 24, through which the step-shaped second connecting part 3 as a profile rod in the required length can be pushed by means of a pushing device 25 in the passage direction 26 in a guide F with guide surfaces F1 to F4. In the case of the guide F, it can be a roller pass with underside rollers 27 and side rollers 28a, 28b. With a view to adapting the processing tool 23 to the present step height a for the second connecting part 3, the processing tool 23 and/or a plant 31 located just opposite it can be adjustable across the direction of passage 26 and can be fixed in the relevant repositioned score. In the present design, the facility 31 is correspondingly adjustable and fixed, see double arrow P2. A suitable drive device 32, which is not shown in detail, can be used for this. When it comes to the plant 31, it can be a flat support body with a plant surface 33 or with one or more plant rollers 33a that form a support (Fig. 4), which can be freely rotated about axes that extend across the direction of passage 26 or with with the help of the profile rod P can be driven by means of a drive device not shown. As the plant 31 can already do, the side rollers 28b to the right of the drawing can also be placed transversely, here horizontally, in the direction of passage 26, and can be placed fixed or yielding in the adjusted position. For yielding holding, springs, especially compression springs, can serve as biasing the rollers 28b to the passage 24. The side rollers 28a on the left can be fixed or adjustable in the manner described above and in both of these cases are arranged elastically yielding. The yielding holding of the rollers 28a, 28b can yield to unevenness or curved sections on the profile bar P. Furthermore, a clamping arrangement SV is thereby provided which enables a possible, clean and gentle, chip-removing processing.

Mellom anlegget 31 og bearbeidelsesverktøyet 23, som kan drives av en drivmotor A, er det anordnet en bærer 34 for profilstangen P som danner den ned-re føringsflaten F3, som har en jevn, horisontal bæreflate 35 eller en bære-flate som er dannet av en eller fortrinnsvis flere med hverandre anordnede valser 36 (fig. 4). Overfor bæreren 34 ligger en ned holder 37 lagret på maskin rammen 22. Bæreren 34 og/eller nedholderen er fortrinnsvis dannet av loddrette stenger med bærer, henholdsvis nedholderdeler, anordnet på deres frie ender, ved hvilke det kan handle om fritt dreibare eller drevne valser 38. Med henblikk på tilpasning til profilstangens P forskjellige tykkelser b, er bæreren 34 og/eller nedholderen 37 loddrett omstillbare og faststillbart anordnet i den aktuelle omstilte stilling. Herved er det mulig å tilpasse profilstangens P høydeleie til bearbeidelsesverktøyets 23 høyere leie, hvorved bearbeidelsesverktøyet 23 kan være anordnet uomstillbart i loddrett retning. Fortrinnsvis er bearbeidelsesverktøyet 23 loddrett omstillbart og faststillbart i den aktuelle omstilte stilling, slik det er vist i fig. 1 med dobbeltpilen P3, som skal tydeliggjøre en føring og en bevegelsesdrift. Between the plant 31 and the processing tool 23, which can be driven by a drive motor A, there is arranged a carrier 34 for the profile rod P which forms the lower guide surface F3, which has a smooth, horizontal bearing surface 35 or a bearing surface formed by one or preferably several mutually arranged rollers 36 (fig. 4). Opposite the carrier 34 is a down holder 37 stored on the machine frame 22. The carrier 34 and/or the down holder is preferably formed of vertical rods with a carrier, respectively down holder parts, arranged on their free ends, which can be freely rotatable or driven rollers 38 With a view to adaptation to the different thicknesses b of the profile rod P, the carrier 34 and/or the holder 37 are vertically adjustable and fixedly arranged in the appropriate adjusted position. Hereby, it is possible to adapt the profile rod P's elevation to the higher elevation of the processing tool 23, whereby the processing tool 23 can be arranged irreversibly in a vertical direction. Preferably, the processing tool 23 is vertically repositionable and fixable in the appropriate repositioned position, as shown in fig. 1 with the double arrow P3, which should clarify a guide and a motion drive.

For en forstyrrelsesfri drift er det fordelaktig å utforme bæreren 34 eller nedholderen 37 elastisk ettergivende i loddrett retning, for å kunne utligne ujevn-heter på profilstangen P ved elastisk ettergivenhet. For a disturbance-free operation, it is advantageous to design the carrier 34 or the retainer 37 elastically yielding in the vertical direction, in order to compensate for unevenness on the profile rod P by elastic yielding.

Innenfor rammen av oppfinnelsen er det mulig å anordne nedholderen 37 loddrett innstillbar og faststillbar i den innstilte stilling, hvorved bæreren 34 kunne utøve en elastisk høydeholder-funksjon. Within the scope of the invention, it is possible to arrange the down holder 37 vertically adjustable and fixable in the set position, whereby the carrier 34 could exercise an elastic height holder function.

Ved den foreliggende utformingen er bæreren 34 og/eller nedholderen 37 dannet av flere bære- eller nedholdestenger, som er anordnet fortrinnsvis i to etter hverandre liggende rekker i gjennomgangsretningen, og/eller tre eller fire rekker som forløper på tvers av disse, ved hvilke stenger det kan handle om kolbesteng-er eventuelt i en hydraulikksylinder 41, som eventuelt kan være festet på en tra-vers som griper under og over gjennomgangen. In the present design, the carrier 34 and/or the hold-down holder 37 is formed by several carrying or hold-down rods, which are preferably arranged in two consecutive rows in the direction of passage, and/or three or four rows that extend across these, at which rods it may be a matter of piston rods possibly in a hydraulic cylinder 41, which may possibly be fixed on a traverse which grips below and above the passage.

Hjelpeanordningen for profilstangen P kan være dannet av en særlig skyve-eller trekkeanordning eller ved at minst en del eller alle valser i valsegangen, anlegget 31, bæreren 34 og/eller nedholderen 37, kan drives av en drivanordning. Uttaket 7 kan utarbeides ved bortrydding med et tilsvarende bortskaveverktøy eller ved fresing med en tilsvarende freseverktøy. De forannevnte bearbeidelses-verktøyene egner se spesielt for å utarbeide uttaket i en arbeidsgang, hvorved bearbeidelsesverktøyet 23 kan være bevegbart i en føring (ikke vist) langs profilstangen B, eller som i det foreliggende tilfelle, profilstangen B langsmed bear-beidelsesverktøyet 23. Et bortryddingsverktøy er derfor egnet til å utarbeide uttaket 7 i en gjennomgang, fordi flere bortryddings-verktøykniver anordnet liggende etter hverandre i gjennomgangsretningen, kan anordnes progressivt i forskjellige snittdybder, som hver for seg tar bort et sjikt. Fortrinnsvis skjer den sponavtagende bearbeidelsen ved hjelp av to relative bevegelser mellom profilstangen P og bearbeidelsesverktøyet 23 som finner sted samtidig, nemlig en langsgående be-vegelse og en rotasjonsbevegelse for bearbeidelsesverktøyet 23. En slik bearbei-delse kan en rotasjonsfreser 45 utføre, hvis dreieakse er rettet langs gjennomgangsretningen 26 og som på sin omgang har flere kniver 46 som er fordelt anordnet og festet, og fortrinnsvis er radialt innstillbare og spesielt utbyttbare, hvilke kniver på deres side som er motsatt gjennomgangsretningen 26 (bortrydding) og fortrinnsvis også på deres radiale ytre flate (bortrydding/fresing) er sponavtagende virksomme. Ved en slik utforming gis det en virkningsretning som resulterer av omfangshastigheten og hjelpehastigheten i gjennomgangs-retningen og er tyde-liggjort i fig. 6 med pilen P4, som er rettet skrått omløpende på gjennomgangsretningen 26 og ifølge hvilken de nødvendige kilevinkler, frivinkler og sponvinkler på knivene 46 kan bestemmes. The auxiliary device for the profile rod P can be formed by a special pushing or pulling device or by the fact that at least part or all of the rollers in the rolling passage, the plant 31, the carrier 34 and/or the holder 37, can be driven by a drive device. The outlet 7 can be prepared by clearing away with a corresponding scraping tool or by milling with a corresponding milling tool. The above-mentioned processing tools are particularly suitable for preparing the outlet in one work step, whereby the processing tool 23 can be movable in a guide (not shown) along the profile rod B, or as in the present case, the profile rod B along the processing tool 23. A removal tool is therefore suitable for preparing the outlet 7 in one passage, because several removal tool knives arranged one behind the other in the passage direction, can be arranged progressively in different cutting depths, each of which removes a layer. Preferably, the chip-removing processing takes place by means of two relative movements between the profile bar P and the processing tool 23 which take place simultaneously, namely a longitudinal movement and a rotational movement for the processing tool 23. Such processing can be carried out by a rotary milling cutter 45, whose axis of rotation is directed along the passage direction 26 and which in turn have several knives 46 which are arranged and fixed in a distributed manner, and are preferably radially adjustable and especially replaceable, which knives on their side are opposite the passage direction 26 (burr removal) and preferably also on their radial outer surface ( removal/milling) are effective in chip removal. With such a design, a direction of action is given which results from the scope speed and the auxiliary speed in the direction of passage and is made clear in fig. 6 with the arrow P4, which is directed obliquely around the direction of passage 26 and according to which the necessary wedge angles, clearance angles and chip angles of the knives 46 can be determined.

En slik fres 45 er spesielt da meget ytedyktig, når den minst har en kniv 46 i flere trinn 48 som ligger aksialt etter hverandre, og som divergerer i gjennomgangsretningen 26 i forhold til dreieaksen 45a, eller konvergerer når det gjelder profilstangen P. Ved en slik fres 45 med flere trinn, arbeider kniven eller knivene som tilhører hvert trinn 48 samtidig i flere bearbeidelsessjikt som tilsvarer antallet trinn 48. Such a milling cutter 45 is especially very efficient, when it has at least one knife 46 in several stages 48 which lie axially one after the other, and which diverge in the direction of passage 26 in relation to the axis of rotation 45a, or converge in the case of the profile bar P. In such a mill 45 with several steps, the knife or knives belonging to each step 48 work simultaneously in several processing layers corresponding to the number of steps 48.

Ved forsøk har det vist seg at en fres med en diameter D på ca. 200 mm er godt egnet. Derved er den sirkelbueavsnittsformige krumningen tilstrekkelig til å innarbeide et uttak 7 med tilstrekkelig dybde t og fortrinnsvis ca. 1 til 3 mm eller også mer. In tests, it has been shown that a milling cutter with a diameter D of approx. 200 mm is well suited. Thereby, the circular arc section-shaped curvature is sufficient to incorporate an outlet 7 with a sufficient depth t and preferably approx. 1 to 3 mm or even more.

Med en fres som foran beskrevet, kan fremdriftshastighet i gjennomgangs-retningen 26 på 10 til 15 m/min. og mer, oppnås problemfritt. I det foreliggende utførelseseksempel drives fresen 45 med en omfangshastighet på ca. 220 m/min. With a milling cutter as described above, the forward speed in the through-direction 26 can be 10 to 15 m/min. and more, is achieved seamlessly. In the present design example, the milling cutter 45 is operated with a peripheral speed of approx. 220 m/min.

Innenfor rammen av oppfinnelsen er det ifølge fig. 7 også mulig, istedenfor en kjegleformig fres ifølge fig. 6, å anvende en fres 45 med samme avstander for dens skjærekanter eller skjæreverktøy eller kniver 46 i forhold til dreieaksen 45a, altså en sylindrisk fres, som når det gjelder fremdriftsretningen 26 er dreibart anordnet med en åpen, spiss innstillingsvinkel W1 mot fremdriftsretningen 26. Fortrinnsvis er innstillingsvinkelen innstillbar ved hjelp av en innstillingsanordning 49 og faststillbar i den aktuelle innstilte stilling. Det er fordelaktig å lagre fresens 45 skaft ved begge foran beskrevne utforminger til begge sider av fresen 45 i lågere 50a, 50b i lageranordningen 50. Ifølge fig. 7 anvendes fortrinnsvis pendellagre. Det ene lageret, her lageret 50b, som vender seg fra gjennomgangsretningen, har en større avstand fra profilstangen b enn det andre, her lageret 50a. Within the scope of the invention, according to fig. 7 is also possible, instead of a cone-shaped milling cutter according to fig. 6, to use a milling cutter 45 with the same distances for its cutting edges or cutting tools or knives 46 in relation to the axis of rotation 45a, i.e. a cylindrical milling cutter, which in terms of the direction of travel 26 is rotatably arranged with an open, acute setting angle W1 towards the direction of travel 26. Preferably the setting angle is adjustable by means of a setting device 49 and can be fixed in the appropriate set position. It is advantageous to store the shaft of the milling cutter 45 in both designs described above to both sides of the milling cutter 45 in bearings 50a, 50b in the storage device 50. According to fig. 7, pendulum bearings are preferably used. One bearing, here the bearing 50b, which faces from the through direction, has a greater distance from the profile rod b than the other, here the bearing 50a.

Når anordningen 21 er i drift, faller bearbeidelsessponene på en bortfø-ringsanordning 51, som befinner seg under bearbeidelsesverktøyet 23. Bortfø-ringsanordningen 51 kan på fordelaktig måte være dannet av et omløpende trans-portbånd 52, på hvilket bearbeidelsessponene faller og transporteres til utsiden, spesielt på tvers av gjennomgangsretningen 26 på fortrinnsvis den side som vender bort fra bearbeidelsesverktøyet 23. When the device 21 is in operation, the processing chips fall onto a removal device 51, which is located below the processing tool 23. The removal device 51 can advantageously be formed by a revolving transport belt 52, on which the processing chips fall and are transported to the outside, in particular across the passage direction 26 preferably on the side facing away from the processing tool 23.

For stabilisering av maskinrammen 22 kan i gjem;: igangsretningens 26 foran og/eller bak bearbeidelsesverktøyet 23 være anorcuat en forsterknings-bøyle 23 som danner bro over gjennomgangen 24, hvilken bøyle i sitt fotområde er forbundet med maskinrammen 22. In order to stabilize the machine frame 22, in the starting direction 26 in front of and/or behind the processing tool 23, a reinforcement hoop 23 can be provided which forms a bridge over the passage 24, which hoop is connected to the machine frame 22 in its foot area.

Claims

1. Welding connection (1), consisting of a first plate-shaped connection element (2) and a second step-shaped connection element (3) which, when it rests against the wide side (4) of the first connection element (2), is welded on both sides with two welding seams (5a , 5b), characterized in that an outlet (7) is provided only in the contact surface (6) of the second connecting element (3) which faces or is adjacent to the first connecting element (2) which extends in the longitudinal direction of the welding seams ( 5a, 5b), the flanks (7a, 7b) of which each run out into the associated melting zone (S) and/or the welding seams (5a, 5b) or into the associated glow zone (G) which glows during welding.

2. Welding connection according to claim 1, characterized in that the flanks (7a, 7b) each enclose with the lateral surfaces (8) of the second connecting element (3) an angle of about 45° to 88°, and especially of about 80° to 85°.

3. Welding connection according to claim 1 or 2, characterized in that the outlet (7) is provided with a cross-sectional shape that is rectangular or curved, and particularly rounded in the shape of a circular arc segment.

4. Welding connection according to any one of the preceding claims, characterized in that the radius(es) of the surface of the outlet (7) is 50 to 120 mm, and especially 100 mm.

5. Welding connection according to any one of the preceding claims, characterized in that the depth (t) of the outlet (7) in its lateral edges and/or in its central area is about 1 to 5 mm, and is especially about 2 to 3 mm.

6. Welding connection according to any one of the preceding claims, characterized in that the depth (t) of the outlet amounts to about 1/20 to 1/4, and in particular to about 1/10, of the thickness (b) of the second connection element (3).

7. Welding connection according to any one of the preceding claims, characterized in that the first connection element (2) is an elongated plate and that the second connection element (3) is a profile rod (P) which extends parallel to the first connection element (2).

8. Welding connection according to any one of the preceding claims, characterized in that the profile rod (P) is a profile that is stabilized at its end area facing away from the first connection element (2) by means of a lateral bead reinforcement or an angle or T-shaped stabilization .

9. Welding connection according to claim 7 or 8, characterized in that it is used to connect - preferably outer - wall panels (13) to a ship's hull (12) with the reinforcement profiles (3) located close to its inner broad side (4).

10. Method for producing a welding connection according to any one of the preceding claims, characterized by the use of a profile material with a welding step forming the second connecting element (3), with an outlet extending in the longitudinal direction of the welding step (3) which is placed at the narrow side (6) of the welding step (3) and with flanks (7a, 7b) that end at a distance (f) of 0 to 10 mm from the broad sides of the welded step (3).

11. Method according to claim 10, characterized in that the distance (f) amounts to about 2 to 10 mm, and in particular about 4 to 6 mm.

12. Method according to claim 10 or 11, characterized in that the outlet (7) is produced at the same time as the opposite lateral surfaces of the profile material, preferably by rolling, drawing or pressing.

13. Method according to claim 10 or 11, characterized in that, following the profiling of the profile material, the outlet (7) is formed using a metal cutting technique, preferably by disposal and/or milling.

14. Device for the production of an outlet (7) at the narrow side of a profile rod (3) with the outlet extending in the longitudinal direction of the profile rod, comprising a machine frame (22) with a guide (F) in a passage (24) for a profile rod (P) with a feed feed device (25) for advancing the profile rod (P) in the guide (F) through the passage (24) and with a metal cutting machine tool (23) which is mounted on the passage (24) and has cutting edges which faces away from the forward feed direction (26).

15. Device according to claim 14, characterized in that the guide (F) and/or the machine tool (23) is adjustable transversely to the forward feed direction (26) in two adjustment directions, in particular horizontal and vertical, which are at right angles to each other, and can be located in place in the respective adjustment position .

16. Device according to claim 14 or 15, characterized in that one or both dimensions of the cross-section of the guide (F) are and/or are adjustable to the cross-section dimensions of the profile rod (P).

17. Device according to any one of the preceding claims 14 to 16, characterized in that one or both of the guide surfaces (F1 to F4) are or are incrementally or continuously adjustable towards each other or from each other by means of opposite guide surfaces to the guide (F) to a or both of the cross-sectional dimensions of the guide (F) and that said guide surface or surfaces may be located in the respective adjustment position.

18. Device according to any one of the preceding claims 14 to 17, characterized in that an elastically effective clamping device (SV) for clamping the profile rod (F) during passage against one or both of the guide surfaces (F1 to F4) positioned across each other is allocated to the guide (F).

19. Device according to any of the preceding claims 14 or 18, characterized in that one of the two opposite guide surfaces (F1 to F4) is adjustable transversely to itself and acts elastically in the direction of the other guide surface.

20. Device according to any one of the preceding claims 14 to 19, characterized in that a facility (31) located opposite the machining tool (23) is assigned to the through guide (24) and that said facility has a guide surface (33) for the profile rod (P) which extends parallel to the guide (F).

21. Device according to claim 20, characterized in that the facility (31) is adjustable within a guide positioned in the direction towards the machining tool (23) and can be locked in place in the respective adjustment position.

22. Device according to any one of the preceding claims 14 to 21, characterized in that the guide (F) is designed for a flat arrangement of the profile rod (P).

23. Device according to any one of the preceding claims 14 to 22, characterized in that the guide surface or guide surfaces (F1 to F4) are flat surfaces (33, 35) or are respectively shaped by one of several rollers (31a, 36).

24. Device according to any one of the preceding claims 14 to 23, characterized in that a guide surface formed by at least one roller (28a) is located opposite a planar guide surface (33).

25. Device according to any one of claims 14 to 24, characterized in that the metal cutting machining tool (23) is designed for a rotation which is rotatable by means of a drive (A) about a rotation axis which runs substantially parallel to the advance feed device (25) and has one or more blades (46) in several stages which are located diverging one behind the other in the axial direction facing away from the effective direction of the cutting direction (P4) of the blades (46).

26. Device for forming an outlet (7) at the narrow side of a profile bar (3) where the outlet extends in the longitudinal direction of the profile bar, with a metal cutting machining tool (23) designed for a rotation rotatable by means of a drive (A) about an axis of rotation (45a), and has blades (46) which are directed towards an effective cutting direction (P4) coming from the direction of rotation and a feed direction (26) and which are located at axial distances from each other and which are designed for a setting which is adjustable in relation to the forward feed direction (26) at different acute angles (w1) and which can be locked in place in the respective adjustment position.

27. Device according to claim 26, characterized in that several blades (46) are placed at points distributed over the periphery.

28. Device according to claim 25, characterized in that the blade or blades (46) of the smallest step (47) are rough tools.