NO300003B1 - Method and apparatus for removing hydrocarbons dissolved or dispersed in water, by steam stripping - Google Patents
Method and apparatus for removing hydrocarbons dissolved or dispersed in water, by steam stripping Download PDFInfo
- Publication number
- NO300003B1 NO300003B1 NO933852A NO933852A NO300003B1 NO 300003 B1 NO300003 B1 NO 300003B1 NO 933852 A NO933852 A NO 933852A NO 933852 A NO933852 A NO 933852A NO 300003 B1 NO300003 B1 NO 300003B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- water
- treated
- column
- pipe
- stripping column
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 95
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 75
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 73
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 35
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 35
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 26
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 claims description 24
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 claims description 22
- 239000008213 purified water Substances 0.000 claims description 20
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 18
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 15
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 12
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 12
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 10
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 9
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 8
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 230000032258 transport Effects 0.000 claims description 5
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 5
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 8
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000844 anti-bacterial effect Effects 0.000 description 2
- 239000003899 bactericide agent Substances 0.000 description 2
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 description 2
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 2
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000004945 emulsification Methods 0.000 description 1
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 1
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 1
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910003480 inorganic solid Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000005022 packaging material Substances 0.000 description 1
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 1
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/34—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping with one or more auxiliary substances
- B01D3/38—Steam distillation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte av den art som er angitt i krav 1's ingress og en anordning som angitt i kravene 9-13, for fjerning av hydrokarboner som inneholdes i oppløst form og/eller i form av en suspensjon av emulsjons- eller ikke-emulsjonstypen, i vann og spesielt i avfallsvann, såsom produksjonsvann fra oljefelt ved dampstripping. The present invention relates to a method of the kind stated in claim 1's preamble and a device as stated in claims 9-13, for the removal of hydrocarbons that are contained in dissolved form and/or in the form of a suspension of the emulsion or non-emulsion type , in water and especially in waste water, such as production water from oil fields during steam stripping.
På samme måte som de fleste industrier, vil olje- og gassproduksjon generere avfallsvann som kan inneholde hydrokarboner, og som det er nødvendig å fjerne i henhold til gjeldende regler. Produksjonsplattformer genererer også prosessvann og regnvann som det er nødvendig å kvitte seg med, og som kan inneholde hydrokarboner. In the same way as most industries, oil and gas production will generate waste water that may contain hydrocarbons, which must be removed according to current regulations. Production platforms also generate process water and rainwater that need to be disposed of and may contain hydrocarbons.
Utslipp av slikt avfallsvann, som kan utføres ved overfla-ten i naturlige omgivelser eller ved dypet i utførsels-brønner eller for reinjisering for å bibeholde trykk, kan utføres etter behandling av avfallsvannet i anlegg som gjør det mulig å avgi renset avfallsvann i henhold til gjeldende regler for slik utslipp. Discharge of such waste water, which can be carried out at the surface in natural surroundings or at the depth of export wells or for re-injection to maintain pressure, can be carried out after treatment of the waste water in facilities that make it possible to release purified waste water in accordance with the current rules for such emissions.
I avfallsvann forurenset med hydrokarboner, som kan oppstå ved olje- og gassproduksjon, kan hydrokarbonene være til-stede i suspensjon i fritt eller svakt emulgert form, for tilfelle av regnvann, eller i form av emulsjoner for tilfelle av produksjons- eller prosessvann, og/eller i oppløst form. Emulgering av hydrokarboner i avfallsvann kan ha mekanisk opprinnelse, relatert til rør, innsnevringer eller pumpevirkning som danner mer eller mindre fine emulsjoner, avhengig av hydrokarbonenes egenskaper og av energi over-ført til slike fluida, eller av kjemisk opprinnelse relatert til nærvær av overflateaktive produkter, eksempelvis inhibitorer, baktericider, de-emulgeringsmidler eller andre produkter som danner finere og mer stabile emulsjoner ved polarisering av grenseflatene mellom hydrokarbondråpene og det vandige medium. Med hensyn til hydrokarboner til stede i oppløst form, vil deres oppløselighet være avhengig av hydrokarbonenes natur, av temperaturen og trykket i mediet. In waste water contaminated with hydrocarbons, which may occur during oil and gas production, the hydrocarbons may be present in suspension in free or weakly emulsified form, in the case of rainwater, or in the form of emulsions in the case of production or process water, and/ or in dissolved form. Emulsification of hydrocarbons in waste water can be of mechanical origin, related to pipes, constrictions or pump action that form more or less fine emulsions, depending on the properties of the hydrocarbons and of energy transferred to such fluids, or of chemical origin related to the presence of surface-active products, for example inhibitors, bactericides, de-emulsifiers or other products that form finer and more stable emulsions by polarizing the interfaces between the hydrocarbon droplets and the aqueous medium. With regard to hydrocarbons present in dissolved form, their solubility will depend on the nature of the hydrocarbons, on the temperature and pressure of the medium.
Teknikker for å fjerne hydrokarboner suspendert i vann eller oljeseparasjonsteknikker, er generelt basert på gravitasjonsseparasjonsprinsippet, og spesielt på å øke setlingshastigheten for hydrokarbondråpene, slik at de kan fjernes så raskt som mulig. Techniques for removing hydrocarbons suspended in water or oil separation techniques are generally based on the gravity separation principle, and in particular on increasing the settling velocity of the hydrocarbon droplets so that they can be removed as quickly as possible.
De mest vanlige anvendte gravitasjonsteknikker for separasjon av olje fra vann: <*> sentrifugeringsteknikker og syklonteknikker som er separasjoner basert på sentrifugalkrefter med en dynamisk natur for sentrifugering og en statisk natur for cyklone-ring (hydrosyklon); <*> fIotasjonsteknikk som omfatter dispergering av mikrobobler av annen gass i væskemediet, slik at det dannes turbulens som forårsaker at hydrokarbonpartiklene kollide-rer med hverandre, disse effekter forøkes ved anvendelse av fIotasjonsadditiver, som er nødvendige for å destabilisere kjemiske emulsjoner; <*> koagulering/flokkuleringsteknikker, som omfatter å forene suspenderte partikler for å få dem til å sette, via tunge uorganiske faststoffadditiver av hydroksyd eller kalktypen, og <*> koaleseringsteknikk som består i å få dråper med liten diameter til å forene seg for å generere større dråper derfra, ofte via et fibrøst eller granulært materia-le. The most commonly used gravity techniques for the separation of oil from water: <*> centrifugation techniques and cyclone techniques which are separations based on centrifugal forces with a dynamic nature of centrifugation and a static nature of cyclone (hydrocyclone); <*> flotation technique which includes the dispersion of microbubbles of another gas in the liquid medium, so that turbulence is formed which causes the hydrocarbon particles to collide with each other, these effects are increased by the use of flotation additives, which are necessary to destabilize chemical emulsions; <*> coagulation/flocculation techniques, which involve coalescing suspended particles to cause them to settle, via heavy inorganic solids additives of the hydroxide or lime type, and <*> coalescence techniques which consist of causing small diameter droplets to coalesce to generate larger droplets from there, often via a fibrous or granular material.
Gravitasjonsteknikker for separasjon av olje fra vann forurenset med hydrokarboner har den ulempe at de er praktisk talt ineffektive ved behandling av meget fine vandige emulsjoner av hydrokarboner, som dannes ved olje- og gassproduksjon ved høy trykkavlastning som vandige avløp utsettes for, dette fordi disse emulsjoner ofte er stabilisert med vesent-lig mengde av forskjellige kjemiske additiver, spesielt korrosjonsinhibitorer som inneholdes i disse vandige avløp. Gravitational techniques for the separation of oil from water contaminated with hydrocarbons have the disadvantage that they are practically ineffective in the treatment of very fine aqueous emulsions of hydrocarbons, which are formed during oil and gas production at high pressure relief to which aqueous effluents are subjected, this because these emulsions often is stabilized with a substantial amount of various chemical additives, especially corrosion inhibitors which are contained in these aqueous effluents.
Ytterligere er gravitasjonsolje-separasjonsteknikken i prinsipp ineffektive for fjerning av hydrokarbonfraksjoner oppløst i vann, og det er følgelig nødvendig å ty til andre separasjonsteknikker, eksempelvis ekstraksjonsteknikker for å fjerne hydrokarbonfraksjonen. Furthermore, the gravity oil separation technique is in principle ineffective for removing hydrocarbon fractions dissolved in water, and it is consequently necessary to resort to other separation techniques, for example extraction techniques to remove the hydrocarbon fraction.
Det kan derfor sees at prosesser som gjør det mulig å utføre en praktisk talt fullstendig fjernelse av hydrokarboner, inneholdt i suspensjon og i oppløst form i avfallsvann, i den hensikt å produsere rensede vann som tilfredsstiller gjeldende regler, er relativt kompleks. It can therefore be seen that processes that make it possible to carry out a practically complete removal of hydrocarbons, contained in suspension and in dissolved form in waste water, with the aim of producing purified water that satisfies current regulations, are relatively complex.
I den hensikt å overkomme de ovenfor nevnte ulemper fore-slås i henhold til oppfinnelsen en fremgangsmåte for stripping av hydrokarboner med damp, hvilket gjør det mulig i en enkelt operasjon å fjerne både suspenderte hydrokarboner, emulgert eller ikke-emulgert, samt oppløste hydrokarboner som fysikalsk inneholdes i avfallsvannet fra forskjellige kilder, hvorved hydrokarbonene gjenvinnes under samtidig fremstilling av renset vann som tilfredsstiller gjeldende regler med hensyn til utslipp, hvilken fremgangsmåte er spesielt egnet for behandling av produksjonsvann fra olje-og gassfelt. In order to overcome the above-mentioned disadvantages, the invention proposes a method for stripping hydrocarbons with steam, which makes it possible in a single operation to remove both suspended hydrocarbons, emulsified or non-emulsified, as well as dissolved hydrocarbons that physically contained in the waste water from various sources, whereby the hydrocarbons are recovered while simultaneously producing purified water that satisfies current regulations with regard to emissions, which method is particularly suitable for treating production water from oil and gas fields.
Foreliggende søknad vedrører således en fremgangsmåte for fjerning av hydrokarboner som inneholdes i vann, i oppløst form og/eller i form av en suspensjon av emulsjon- eller ikke-emulsjontypen, ved dampstripping, hvilken fremgangsmåte er særpreget ved det som er angitt i krav l's karakte-riserende del, nemlig at den mellomliggende del av strippekolonnen inneholder 2-20 teoretiske"gass/væskekontakttrinn, et trykk i området 1-3 bar absolutt bibeholdes ved toppen av kolonnen, og den kondenserte væskefase som dannes ved avkjøling av den gasformige fase, utført ved toppen av kolonnen, holdes ved en temperatur lik eller mindre enn 3 0°C, og at en strøm av renset vann trekkes av fra kolonnen i en molstrømningshastighet som i det vesentlige er lik forskjellen mellom molstrømningshastigheten for vannet i strømmen av vann som skal behandles, og molstrømningsha-stigheten for den vandige fase. The present application thus relates to a method for the removal of hydrocarbons contained in water, in dissolved form and/or in the form of a suspension of the emulsion or non-emulsion type, by steam stripping, which method is characterized by what is stated in claim l's character -rising part, namely that the intermediate part of the stripping column contains 2-20 theoretical "gas/liquid contact stages, a pressure in the range of 1-3 bar is absolutely maintained at the top of the column, and the condensed liquid phase formed by cooling the gaseous phase, performed at the top of the column, is maintained at a temperature equal to or less than 30°C, and that a stream of purified water is withdrawn from the column at a molar flow rate substantially equal to the difference between the molar flow rate of the water in the stream of water to be treated , and the molar flow rate for the aqueous phase.
Ytterligere trekk fremgår av 2-8. Further features appear from 2-8.
I en foretrukket utførelsesform blir den vandige fase separert fra hydrokarbonfasen, resirkulert til strømmen av vann som skal behandles, før denne innføres i strippekolonnen, denne resirkulering utføres med en molstrømningshastighet for den vandige fase som i det vesentlige er lik molstrøm-ningshastigheten for strømmen i den gassformige fase som utføres ved toppen av strippekolonnen, og strømmen av renset vann trekkes av med en molstrømningshastighet som i det vesentlige er lik molstrømningshastigheten for vannet i strømmen av vann som skal behandles, før resirkulering av den vandige fase til denne strøm. In a preferred embodiment, the aqueous phase is separated from the hydrocarbon phase, recycled to the stream of water to be treated, before this is introduced into the stripping column, this recycling is carried out with a molar flow rate of the aqueous phase which is essentially equal to the molar flow rate of the stream in the gaseous phase is carried out at the top of the stripping column, and the stream of purified water is withdrawn at a molar flow rate substantially equal to the molar flow rate of the water in the stream of water to be treated, before recycling the aqueous phase to this stream.
Fordelaktig blir strømmen av vannet som skal behandles for-varmet, før det innføres i strippekolonnen, ved indirekte varmeveksling med strømmen av renset vann som trekkes av ved bunnen av kolonnen. Ved denne utførelsesform skjer resirkuleringen av den vandige fase, som stammer fra den kondenserte væskefase, til strømmen av vann som skal behandles fortrinnsvis oppstrøms for forvarmingen av strømmen av vann som skal behandles. Advantageously, the flow of the water to be treated is pre-heated, before it is introduced into the stripping column, by indirect heat exchange with the flow of purified water which is drawn off at the bottom of the column. In this embodiment, the recycling of the aqueous phase, originating from the condensed liquid phase, to the flow of water to be treated takes place preferably upstream of the preheating of the flow of water to be treated.
I den hensikt å oppnå kontakt mellom strømmen av vann som skal behandles og dampen generert ved fordampning i nedre del av strippekolonnen, i den mellomliggende del av strippekolonnen i den hensikt å strippe hydrokarbonene, så er den mellomliggende del generelt forsynt med gass/væskekon-taktplater eller med en ekvivalent høyde av et egnet pakke-middel. De nevnte antall plater eller respektive ekvivalent høyde av pakkematerialet, tilsvarer et visst antall teoretiske gass/væskekontakttrinn, eller henholdsvis til en ekvivalent viss teoretiske pakkehøyde. In order to achieve contact between the flow of water to be treated and the steam generated by evaporation in the lower part of the stripping column, in the intermediate part of the stripping column for the purpose of stripping the hydrocarbons, the intermediate part is generally provided with gas/liquid contact plates or with an equivalent height of a suitable packing material. The mentioned number of plates or respective equivalent height of the packaging material corresponds to a certain number of theoretical gas/liquid contact steps, or respectively to an equivalent certain theoretical package height.
Gass/væskekontakt "teoretiske trinn" betyr et ideelt gass/ væskekontaktområde i hvilket den gassformige og/eller væskefasen som utgår derfra er gitt termodynamisk likevekt. Gas/liquid contact "theoretical step" means an ideal gas/liquid contact region in which the gaseous and/or liquid phase that emanates from it is given thermodynamic equilibrium.
Antallet np av virkelige gass/væskekontaktplater eller henholdsvis ekvivalent sann pakkehøyde hR/ er relatert til antallet np av teoretiske trinn, eller henholdsvis ekvivalent pakkehøyde hr, med ligningen nx = knp og hT er mhR, hvori k og m er positive koeffisienter mindre enn 1, og som representerer effektiviteten av gass/væskekontakten for platene, eller henholdsvis den anvendte pakking. The number np of real gas/liquid contact plates or equivalent true packing height hR/ is related to the number np of theoretical stages, or equivalent packing height hr respectively, with the equation nx = knp and hT is mhR, where k and m are positive coefficients less than 1, and which represents the efficiency of the gas/liquid contact for the plates, or respectively the packing used.
Tilførsel av energi til fluidumet inneholdt i den nedre del av strippekolonnen for å generere damp som anvendes som middel for stripping av hydrokarboner, kan utføres ved å anvende enhver kjent teknikk, og fordelaktig ved anvendelse av en omkokerteknikk. Supplying energy to the fluid contained in the lower part of the stripping column to generate steam used as a means of stripping hydrocarbons can be carried out using any known technique, and advantageously using a reboiler technique.
Foreliggende fremgangsmåte kan anvendes for å behandle vann fra forskjellige kilder forurenset med hydrokarboner i opp-løst form og/eller som suspensjon av emulsjons- eller ikke-emulsjonstypen, idet det er mulig for hydrokarbonene å være aromatiske hydrokarboner, eksempelvis benzen, toluen, etylbenzen eller xylener, parafiniske hydrokarboner, cyklo-alifatiske hydrokarboner, naften hydrokarboner og blandin-ger av slike hydrokarboner eller andre produkter. Foreliggende fremgangsmåte er spesielt effektiv for fjerning av hydrokarboner inneholdt i avfallsvann generert ved olje- og gassproduksjon, hvilke avfallsvann ved siden av fysikalsk oppløste hydrokarboner og/eller hydrokarboner som en suspensjon av emulsjons- eller ikke-emulsjonstypen, også kan inneholde forskjellige additiver såsom baktericider, anti-korrosjonsmidler eller hydratinhiberende midler. Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen gjør det spesielt mulig å behandle vann forurenset med hydrokarboner i fysikalsk oppløst og/ eller emulgert form, og spesielt produksjonsvann fra olje- og gassfelt, hvori hydrokarboninnholdet kan gå opp til 1 vekt-% eller mer, under samtidig dannelse av renset vann hvori hydrokarboninnholdet er mindre enn grenseverdien, for tiden 40 ppm, gitt av gjeldende regler. The present method can be used to treat water from various sources contaminated with hydrocarbons in dissolved form and/or as suspension of the emulsion or non-emulsion type, as it is possible for the hydrocarbons to be aromatic hydrocarbons, for example benzene, toluene, ethylbenzene or xylenes, paraffinic hydrocarbons, cycloaliphatic hydrocarbons, naphthenic hydrocarbons and mixtures of such hydrocarbons or other products. The present method is particularly effective for the removal of hydrocarbons contained in waste water generated by oil and gas production, which waste water, in addition to physically dissolved hydrocarbons and/or hydrocarbons as a suspension of the emulsion or non-emulsion type, may also contain various additives such as bactericides, anti-corrosion agents or hydrate inhibiting agents. The method according to the invention makes it particularly possible to treat water contaminated with hydrocarbons in physically dissolved and/or emulsified form, and especially production water from oil and gas fields, in which the hydrocarbon content can go up to 1% by weight or more, while simultaneously forming purified water in which the hydrocarbon content is less than the limit value, currently 40 ppm, given by current regulations.
Oppfinnelsen vedrører ytterligere en anordning for å fjerne hydrokarboner som inneholdes i vann, i oppløst form og/eller i form av en suspensjon av en emulsjon eller ikke-emulsjonstypen, ved stripping ved damp, hvilken anordning er særpreget ved at den omfatter en strippekolonne omfattende en øvre og en nedre del i kontakt via en mellomliggende del inneholdende 2-20, fortrinnsvis 5-15 teoretiske gass/væskekontakttrinn, hvor kolonnen er forsynt ved dens topp med et rør for utføring av damp og ved bunnen med et rør for avtrekning av renset vann, og er ytterligere forsynt med et rør for transport av vann som skal behandles og som munner ut i dens øvre del, og i dens nedre del med et oppvarmningssystem, en kondensator som innbefatter et innløp, forbundet med røret for utføring av damper fra strippekolonnen og et utløp, hvilken kondensator er anordnet til å produsere en kondensert væskefase med en temperatur lik eller mindre enn 30°C og fortrinnsvis lik eller mindre enn 20°C, en separator som arbeider ved hjelp av gravitasjon og som har et innløp forbundet, via et rør, til utløpet av kondensatoren og et utløp for hydrokarboner i dens midtre del og et utløp for en vandig fase i dens nedre del. The invention further relates to a device for removing hydrocarbons contained in water, in dissolved form and/or in the form of a suspension of an emulsion or non-emulsion type, by steam stripping, which device is characterized in that it comprises a stripping column comprising a an upper and a lower part in contact via an intermediate part containing 2-20, preferably 5-15 theoretical gas/liquid contact stages, the column being provided at its top with a pipe for discharging steam and at the bottom with a pipe for withdrawing purified water , and is further provided with a pipe for the transport of water to be treated and which opens in its upper part, and in its lower part with a heating system, a condenser which includes an inlet, connected to the pipe for discharging vapors from the stripping column and an outlet, which condenser is arranged to produce a condensed liquid phase with a temperature equal to or less than 30°C and preferably equal to or less than 20°C, a separator s if working by gravity and having an inlet connected, via a pipe, to the outlet of the condenser and an outlet for hydrocarbons in its middle part and an outlet for an aqueous phase in its lower part.
I en foretrukket utførelsesform er utløpet for den vandige fase, som separatoren er forsynt med, forbundet med et rør forsynt med resirkuleringsmidler til røret for tilføring til strippekolonnen av vannet som skal behandles. In a preferred embodiment, the outlet for the aqueous phase, with which the separator is provided, is connected to a pipe provided with recirculation means to the pipe for supply to the stripping column of the water to be treated.
Fordelaktig omfatter anordningen i henhold til oppfinnelsen en indirekte varmeveksler, hvis kalde krets er forbundet i serie med røret som transporterer vann som skal behandles til strippekolonnen, og den varme krets er anordnet i serie med rør for avtrekning av væske tilknyttet bunnen av strippekolonnen. I denne utførelsesform av anordningen er forbindelsen mellom røret, forsynt med resirkuleringsmidler, som er knyttet til utløpet for den vandige fase ved den nedre ende av separatoren, og røret for overføring av vann som skal behandles i strippekolonnen er fortrinnsvis tilknyttet for den indirekte varmeveksler. Advantageously, the device according to the invention comprises an indirect heat exchanger, the cold circuit of which is connected in series with the pipe that transports water to be treated to the stripping column, and the hot circuit is arranged in series with pipes for drawing off liquid connected to the bottom of the stripping column. In this embodiment of the device, the connection between the pipe, provided with recycling means, which is connected to the outlet for the aqueous phase at the lower end of the separator, and the pipe for transferring water to be treated in the stripping column is preferably connected to the indirect heat exchanger.
Andre særpreg og fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå ved lesing av beskrivelsen av én av dens utførelsesformer illu-strert med figuren i den vedlagte tegning som representerer en anordning ifølge oppfinnelsen, hvori det anvendes en strippekolonne forsynt med plater for gass/væskekontakt. Other features and advantages of the invention will become apparent by reading the description of one of its embodiments illustrated by the figure in the attached drawing which represents a device according to the invention, in which a stripping column equipped with plates for gas/liquid contact is used.
Under henvisning til figuren omfatter anordningen i henhold til oppfinnelsen en strippekolonne 1 med en øvre del 2 og en nedre del 3, i kontakt med en mellomliggende del inneholdende et antall gass/væskekontaktplater tilsvarende et antall teoretiske gass/væskekontakttrinn i området 2-20 og fortrinnsvis 5-15. Kolonnen 1 er ved dens topp forsynt med et rør 15 for utføring av damper, og ved bunnen med et rør 6 for avtrekning av væske, og i tillegg er den forsynt med et rør 7 for transport av vann som skal behandles, hvilket rør munner ut ved 8 i den øvre del av kolonnen 1. I dens nedre del 3 er kolonnen 1, via et innløpsrør 9 og et ut-løpsrør 10 med en omkoker 11, oppvarmet med en indirekte varmende energiveksler med et varmeoverføringsfluidum med en passende temperatur, sirkulerende i røret 12. Som en variant er det også mulig å tenke seg elektrisk oppvarming eller oppvarming ved hjelp av en koker av omkokeren 11. Den kalde krets av den indirekte varmeveksler 13, hvis varme krets er anordnet i serie med røret 6 for avtrekning av strømmen av renset vann, med hvilken bunnen av kolonnen 1 er forsynt, er tilknyttet i serie med røret 7 som transporterer vann som skal behandles i kolonnen 1. En kondensator 14 som har et innløp 15 og et utløp 16 og som er av-kjølt ved hjelp av en kjølemiddelkrets, eksempelvis luft-kjøling eller en kald væskekrets, for å gi en kondensert væskefase med en temperatur lik eller mindre enn 30°C og fortrinnsvis lik eller mindre enn 20°C, har sitt innløp 15 forbundet med røret 5 for utføring av damper fra strippekolonnen 1 og sitt utløp 16 forbundet via røret 17 til innløpet 18 i separatoren 19 av gravitasjonsseparasjonsty-pen. Separatoren har i midtre del et utløp 20 for hydrokarboner, hvilket utløp utstrekker seg til et utførelsesrør 21, og i dens nedre ende et utløp 22 for en vandig fase, hvilket utløp 22 er forbundet, via røret 23 forsynt med resirkuleringsmidler 24, eksempelvis bestående av en pumpe, til røret 7 for transport av vann som skal behandles til strippekolonnen, idet forbindelsen er anordnet oppstrøms for den indirekte varmeveksler 13, og anordnet i serier med røret 7. En trykkregulerende ventil, ikke vist, er anordnet i røret 15 eller på røret 17 for å kontrollere trykket på toppen av strippekolonnen 1. With reference to the figure, the device according to the invention comprises a stripping column 1 with an upper part 2 and a lower part 3, in contact with an intermediate part containing a number of gas/liquid contact plates corresponding to a number of theoretical gas/liquid contact steps in the range 2-20 and preferably 5-15. The column 1 is provided at its top with a pipe 15 for the discharge of vapours, and at the bottom with a pipe 6 for drawing off liquid, and in addition it is provided with a pipe 7 for the transport of water to be treated, which pipe opens out at 8 in the upper part of the column 1. In its lower part 3, the column 1, via an inlet pipe 9 and an outlet pipe 10 with a reboiler 11, is heated with an indirect heating energy exchanger with a heat transfer fluid of a suitable temperature, circulating in the pipe 12. As a variant, it is also possible to imagine electric heating or heating by means of a boiler of the reboiler 11. The cold circuit of the indirect heat exchanger 13, whose hot circuit is arranged in series with the pipe 6 for drawing off the flow of purified water, with which the bottom of the column 1 is supplied, is connected in series with the pipe 7 which transports water to be treated in the column 1. A condenser 14 which has an inlet 15 and an outlet 16 and which is cooled by means of a refrigerant circuit, for example air cooling or a cold liquid circuit, to give a condensed liquid phase with a temperature equal to or less than 30°C and preferably equal to or less than 20°C, has its inlet 15 connected to the pipe 5 for discharging vapors from the stripping column 1 and its outlet 16 connected via the pipe 17 to the inlet 18 in the separator 19 of the gravity separation type. The separator has in the middle part an outlet 20 for hydrocarbons, which outlet extends to an execution pipe 21, and at its lower end an outlet 22 for an aqueous phase, which outlet 22 is connected, via the pipe 23 provided with recycling means 24, for example consisting of a pump, to the pipe 7 for transporting water to be treated to the stripping column, the connection being arranged upstream of the indirect heat exchanger 13, and arranged in series with the pipe 7. A pressure regulating valve, not shown, is arranged in the pipe 15 or on the pipe 17 to check the pressure at the top of the stripping column 1.
Driften av anordning kan bli vist skjematisk som følger: En strøm av vann som skal behandles og som inneholder hydrokarboner i oppløst form og/eller i form av en suspensjon av en emulsjon- eller ikke-emulsjonstypen, ankommer via rørledningen 7 og passerer inn i den indirekte varmeveksler 13, hvori det oppvarmes ved indirekte varmeveksling med vannet som er utarmet med hensyn til hydrokarboner, og som er trukket av ved bunnen av strippekolonnen 1 via røret 6. Den forvarmede strøm av vann som skal behandles blir deretter innført, via innløpet 8 til den øvre del 2 av strippekolonnen. I kolonnen vil strømmen av vann som skal behandles strømme som følge av gravitasjon ned mot den nedre del 3 av kolonnen gjennom den mellomliggende del 4, forsynt med gass/væskekontakttrinn. Væsken som ankommer den nedre del 3 av kolonnen 1 blir underkastet omkoking ved passasje gjennom røret 9, inn i omkokeren 11 og returnerer via røret 10 til den nedre del 3 av kolonnen 1, slik at det genereres en passende mengde damp for å bevirke stripping av hydrokarbonene. Trykket i toppen av kolonnen bibeholdes ved 1-3 bar absolutt via en ikke vist trykkregulerende ventil, anordnet enten på røret 5 eller på røret 17. The operation of the device can be shown schematically as follows: A stream of water to be treated and containing hydrocarbons in dissolved form and/or in the form of a suspension of an emulsion or non-emulsion type arrives via the pipeline 7 and passes into it indirect heat exchanger 13, in which it is heated by indirect heat exchange with the water that has been depleted with regard to hydrocarbons, and which is drawn off at the bottom of the stripping column 1 via the pipe 6. The preheated stream of water to be treated is then introduced, via the inlet 8 to the upper part 2 of the stripping column. In the column, the flow of water to be treated will flow as a result of gravity down towards the lower part 3 of the column through the intermediate part 4, provided with a gas/liquid contact step. The liquid arriving at the lower part 3 of the column 1 is subjected to reboiling by passage through the pipe 9, into the reboiler 11 and returns via the pipe 10 to the lower part 3 of the column 1, so that a suitable amount of steam is generated to effect stripping of the hydrocarbons. The pressure at the top of the column is maintained at 1-3 bar absolute via a pressure regulating valve, not shown, arranged either on pipe 5 or on pipe 17.
Varmeenergien for omkokingen tilveiebringes ved indirekte varmeveksling med et varmeoverføringsfluidum ved en passende temperatur og som sirkulerer i røret 12. Dampen som genereres i omkokeren beveger seg i kolonnen 1 fra den nedre del 3 mot den øvre del 2, gjennom den mellomliggende del 4, dvs motstrøms i forhold til strømmen av vann som skal behandles og forårsaker stripping av hydrokarbonene inneholdt i vannstrømmen. Ved toppen av kolonnen 1 utføres en gassformig fase bestående av en blanding av damp og hydrokarboner strippet fra strømmen av vann som behandles med damp generert ved omkoking, hvilken gassfase avkjøles i kondensatoren 14, ved indirekte varmeveksling med et egnet kjølefluidum, til å gi en kondensert, flytende fase med en temperatur lik eller > 30°C og fortrinnsvis lik eller mindre enn 20°C. The heat energy for the reboiler is provided by indirect heat exchange with a heat transfer fluid at a suitable temperature and which circulates in the pipe 12. The steam generated in the reboiler moves in the column 1 from the lower part 3 towards the upper part 2, through the intermediate part 4, i.e. countercurrently relative to the flow of water to be treated and causes stripping of the hydrocarbons contained in the water flow. At the top of the column 1, a gaseous phase consisting of a mixture of steam and hydrocarbons stripped from the stream of water is carried out which is treated with steam generated by reboiling, which gas phase is cooled in the condenser 14, by indirect heat exchange with a suitable cooling fluid, to give a condensed , liquid phase with a temperature equal to or > 30°C and preferably equal to or less than 20°C.
Denne kondenserte væskefase transporteres til separatoren 19, i hvilken det separeres i en øvre hydrokarbonfase som utføres via røret 21, og til en vandig fase som utføres via røret 23, og som resirkuleres til strømmen av vann som føres inn i røret 7, hvilken resirkulering utføres opp-strøms for varmeveksleren 13 og med en molstrømningshastig-het, i det vesentlige lik molstrømningshastigheten for strømmen av den gassformige fase som utføres fra kolonnen 1 via røret 5 til toppen av kolonnen. På bunnen av kolonnen 1 blir en strøm av renset vann trukket av via rørledningen 6, denne avtrekning utføres med en molstrømningshastighet i det vesentlige lik molstrømningshastigheten for vannet i strømmen av vann som skal behandles, før omsirkulering av den vandige fase til denne strøm, hvilken strøm av renset vann, etter passasje gjennom varmeveksleren 13 for forvar-ming av strømmen av vann som skal behandles, føres til utførselspunktet. This condensed liquid phase is transported to the separator 19, in which it is separated into an upper hydrocarbon phase which is carried out via the pipe 21, and into an aqueous phase which is carried out via the pipe 23, and which is recycled to the flow of water which is fed into the pipe 7, which recycling is carried out upstream of the heat exchanger 13 and with a molar flow rate, essentially equal to the molar flow rate of the flow of the gaseous phase which is carried out from the column 1 via the tube 5 to the top of the column. At the bottom of the column 1, a stream of purified water is withdrawn via the pipeline 6, this withdrawal is carried out at a molar flow rate substantially equal to the molar flow rate of the water in the stream of water to be treated, before recirculation of the aqueous phase into this stream, which stream of purified water, after passing through the heat exchanger 13 for preheating the flow of water to be treated, is led to the outlet point.
For å fullstendiggjøre beskrivelsen av foreliggende fremgangsmåte er spesifikke, ikke-begrensende eksempler gitt i det etterfølgende. In order to complete the description of the present method, specific, non-limiting examples are given in the following.
EKSEMPEL 1 EXAMPLE 1
Behandlingen ble utført i en anordning analog med den beskrevet under henvisning til figuren, og omfattet en strippekolonne ved den indre diameter på 3 0 cm og inneholdende i dens mellomliggende del 4 tyve perforerte gass/væske-kontaktplater, hver med en effektivitetskoeffisient k lik 0,6, hvilket er ekvivalent ved tilstedeværelse av 12 teoretiske gass/væskekontakttrinn i den mellomliggende del. The treatment was carried out in a device analogous to that described with reference to the figure, and comprised a stripping column with an inner diameter of 30 cm and containing in its intermediate part 4 twenty perforated gas/liquid contact plates, each with an efficiency coefficient k equal to 0, 6, which is equivalent to the presence of 12 theoretical gas/liquid contact stages in the intermediate part.
Et avfallsproduksjonsvann, fra et gassfelt, inneholdende 800 mg/l hydrokarboner, bestående av 20 vekt-% av en blanding av C3-CX1 hydrokarboner, hvorav 1/8 bestod av aromatiske hydro-karboner og resten av parafiniske og cykloparafiniske hydrokarboner, samt 80 vekt-% av C12-C39 parafiniske hydrokarboner ble behandlet. A waste production water, from a gas field, containing 800 mg/l hydrocarbons, consisting of 20% by weight of a mixture of C3-CX1 hydrocarbons, of which 1/8 consisted of aromatic hydrocarbons and the rest of paraffinic and cycloparaffinic hydrocarbons, and 80% by weight -% of C12-C39 paraffinic hydrocarbons were processed.
Strømmen av vann som skulle behandles ankom via røret 7 med en strømningshastighet, bestemt før resirkulering av den vandige fase via røret 23, lik 4,6 m<3>/time, og etter for-varming i veksleren ble vannet innført i strippekolonnen 1, via innløpet 8 og hadde en temperatur lik 100°C. The flow of water to be treated arrived via pipe 7 at a flow rate, determined before recirculation of the aqueous phase via pipe 23, equal to 4.6 m<3>/hour, and after pre-heating in the exchanger, the water was introduced into the stripping column 1, via inlet 8 and had a temperature equal to 100°C.
Et trykk i toppen av kolonnen 1 lik 1,4 bar absolutt ble bibeholdt, hvilket tilsvarer en temperatur ved bunnen av kolonnen lik 112°C og omkokeren 11 ble forsynt med en varmeeffekt lik 220 kw. Kondensatoren 14, avkjølt ved vannsirkulasjon, avga en kondensert væskefase med en temperatur på 15°C. A pressure at the top of the column 1 equal to 1.4 bar absolute was maintained, which corresponds to a temperature at the bottom of the column equal to 112°C and the reboiler 11 was supplied with a heat output equal to 220 kw. The condenser 14, cooled by water circulation, gave off a condensed liquid phase with a temperature of 15°C.
3,6 kg/time av en hydrokarbonfase ble utført via røret 21 og 0,14 m<3>/time av en vandig fase, dannet i separatoren 19, ble resirkulert via røret 23 til strømmen av vann som skulle behandles, og som ankom via røret 7. 3.6 kg/h of a hydrocarbon phase was conducted via pipe 21 and 0.14 m<3>/h of an aqueous phase, formed in the separator 19, was recycled via pipe 23 to the stream of water to be treated, which arrived via tube 7.
4,595 m<3>/time av en strøm av renset vann inneholdende 9 mg/l hydrokarboner ble trukket av fra bunnen av strippekolonnen 1 via røret 6, hvilken strøm i etter passasje gjennom varmeveksleren 13 ble rettet mot utførselspunktet. 4.595 m<3>/hour of a stream of purified water containing 9 mg/l hydrocarbons was drawn off from the bottom of the stripping column 1 via the pipe 6, which stream, after passing through the heat exchanger 13, was directed to the outlet point.
EKSEMPEL 2 EXAMPLE 2
Ved å utføre behandlingen under betingelsene analogt med de beskrevet i eksempel 1, imidlertid under anvendelse av en varmeeffekt lik 320 kw for omkoking, ble 4,6 m<3>/time av en strøm av gassfeltproduksjonsvann inneholdende 1500 mg/l av en blanding av hydrokarboner med sammensetningen gitt i eksempel 1, behandlet. Trykket ved toppen av strippekolonnen var lik 1,4 bar absolutt og temperaturen ved bunnen av kolonnen var 112°C. By carrying out the treatment under conditions analogous to those described in Example 1, however, using a heat output equal to 320 kw for reboiling, 4.6 m<3>/hr of a stream of gas field production water containing 1500 mg/l of a mixture of hydrocarbons of the composition given in Example 1, treated. The pressure at the top of the stripping column was equal to 1.4 bar absolute and the temperature at the bottom of the column was 112°C.
6,8 kg/time av en hydrokarbonfase ble utført via røret 21, og 0,32 m<3>/time av en vandige fase, som stammet fra separatoren 19, ble resirkulert via røret 23 til strømmen av vann som skal behandles og som ankommer via røret 7. 6.8 kg/h of a hydrocarbon phase was conducted via pipe 21, and 0.32 m<3>/h of an aqueous phase, originating from separator 19, was recycled via pipe 23 to the stream of water to be treated and which arrives via tube 7.
4,59 m<3>/time av en damp av renset vann inneholdende 7 mg/l hydrokarbonet ble trukket av ved bunnen av kolonnen via røret 6, hvilken strøm etter passasje gjennom varmeveksleren 13 ble rettet mot utførselspunktet. 4.59 m<3>/hour of a vapor of purified water containing 7 mg/l of the hydrocarbon was drawn off at the bottom of the column via pipe 6, which stream, after passing through the heat exchanger 13, was directed to the outlet point.
EKSEMPEL 3 EXAMPLE 3
Ved å utføre fremgangsmåten under betingelser analogt til de beskrevet i eksempel 1, imidlertid under anvendelse av en varmeeffekt på 320 kw for omkoking, ble 4,6 m<3>/time av en strøm av gassfeltproduksjonsvann, inneholdende 1.000 mg/l av en blanding av hydrokarboner med sammensetningen gitt i eksempel 1 og 100 mg/l antikorrosjonsadditiver, behandlet. Trykket i toppen av strippekolonnen var lik 1,2 bar absolutt og temperaturen ved bunnen av kolonnen var 105°C. By carrying out the process under conditions analogous to those described in Example 1, however using a heat output of 320 kw for reboiling, 4.6 m<3>/hr of a stream of gas field production water, containing 1,000 mg/l of a mixture of hydrocarbons with the composition given in example 1 and 100 mg/l anti-corrosion additives, treated. The pressure at the top of the stripping column was equal to 1.2 bar absolute and the temperature at the bottom of the column was 105°C.
4,5 kg/timer av en hydrokarbonfase ble utført via rørled-ningen 21, og 0,32 m<3>/time av en vandig fase, som stammet fra separatoren 19, ble resirkulert via røret 23 til strøm-men av vann som skulle behandles og som ankom via rørled-ningen 7. 4.5 kg/hour of a hydrocarbon phase was carried out via the pipeline 21, and 0.32 m<3>/hour of an aqueous phase, which originated from the separator 19, was recycled via the pipe 23 to the stream of water which were to be processed and which arrived via the pipeline 7.
4,59 m<3>/t av en strøm av renset vann inneholdende 20 mg/l hydrokarboner ble trukket av ved bunnen av strippekolonnen via rørledningen 6, hvilken strøm etter passasje gjennom varmeveksleren 13 ble rettet mot utførselspunktet. 4.59 m<3>/h of a stream of purified water containing 20 mg/l hydrocarbons was drawn off at the bottom of the stripping column via the pipeline 6, which stream, after passing through the heat exchanger 13, was directed to the discharge point.
Det ble observert at tilstedeværelse av antikorrosjonsadditiver i vannet som skulle behandles hadde en negativ, men ikke prohibitiv innvirkning prosessens oppførsel, fordi hydrokarboninnholdet i det rensede vann fremdeles var langt under grenseverdien gitt av gjeldende reguleringsforskrif-ter. It was observed that the presence of anti-corrosion additives in the water to be treated had a negative, but not prohibitive, effect on the behavior of the process, because the hydrocarbon content in the purified water was still far below the limit value given by the current regulations.
EKSEMPEL 4 EXAMPLE 4
Ved å utføre fremgangsmåten under betingelsene analogt med de beskrevet i eksempel 1, imidlertid ved anvendelse av en varmeeffekt på 250 kW for omkoking, ble 4,6 m<3>/time av en strøm av gassfeltproduksjonsvann inneholdende 1700 mg/l av en blanding av hydrokarboner bestående av 83,5 vekt-% C3-C12 hydrokarboner, hvorav 2/5 utgjøres av aromatiske hydrokarboner og parafiniske og cykloparafiniske hydrokarboner ut-gjorde resten, og 16,5 vekt-% parafiniske hydrokarboner med flere enn C12 karbonatomer behandlet, idet strømmen av vann som skulle behandles inneholdt også 100 mg/l av korrosjons-additiver. Trykket i strippekolonnen«var lik 2,3 bar absolutt og temperaturen ved bunnen av kolonnen var lik 124°C. By carrying out the process under conditions analogous to those described in Example 1, however, using a heat output of 250 kW for reboiling, 4.6 m<3>/hr of a stream of gas field production water containing 1700 mg/l of a mixture of hydrocarbons consisting of 83.5% by weight C3-C12 hydrocarbons, of which 2/5 are aromatic hydrocarbons and paraffinic and cycloparaffinic hydrocarbons made up the rest, and 16.5% by weight paraffinic hydrocarbons with more than C12 carbon atoms treated, as the flow of water to be treated also contained 100 mg/l of corrosion additives. The pressure in the stripping column was equal to 2.3 bar absolute and the temperature at the bottom of the column was equal to 124°C.
7,7 kg/time av en hydrokarbonfase ble utført via røret 21 7.7 kg/hour of a hydrocarbon phase was carried out via the pipe on 21
og 0,2 m<3>/time av en vandig fase, som stammet fra separatoren 19, ble resirkulert via røret 23 til strømmen av vann som skulle behandles og som ankom via røret 7. and 0.2 m<3>/hour of an aqueous phase, originating from the separator 19, was recycled via pipe 23 to the stream of water to be treated which arrived via pipe 7.
4,59 m<3>/time av en strøm av renset vann inneholdende 25 mg/l hydrokarboner ble trukket av ved bunnen av strippekolonnen via røret 6, hvilken strøm etter passasje gjennom varmeveksleren 13, ble rettet mot utførselspunktet. 4.59 m<3>/hour of a stream of purified water containing 25 mg/l of hydrocarbons was drawn off at the bottom of the stripping column via pipe 6, which stream, after passing through the heat exchanger 13, was directed to the outlet point.
Claims (13)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9202297A FR2687928A1 (en) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | PROCESS AND DEVICE FOR REMOVING HYDROCARBONS CONTAINED IN THE DISSOLVED AND / OR EMULSIFIED CONDITION IN RESIDUAL WATER BY STRIPPING WITH WATER VAPOR. |
| PCT/FR1993/000193 WO1993016779A1 (en) | 1992-02-27 | 1993-02-26 | Process and device for the removal of the dissolved and/or emulsified hydrocarbons contained in waste water by steam stripping |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO933852D0 NO933852D0 (en) | 1993-10-26 |
| NO933852L NO933852L (en) | 1993-12-23 |
| NO300003B1 true NO300003B1 (en) | 1997-03-17 |
Family
ID=9427108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO933852A NO300003B1 (en) | 1992-02-27 | 1993-10-26 | Method and apparatus for removing hydrocarbons dissolved or dispersed in water, by steam stripping |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2687928A1 (en) |
| GB (1) | GB2273667B (en) |
| NL (1) | NL195054C (en) |
| NO (1) | NO300003B1 (en) |
| WO (1) | WO1993016779A1 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2772373B1 (en) * | 1997-12-17 | 2001-05-04 | Inst Francais Du Petrole | PROCESS FOR THE REMOVAL OF POLAR COMPOUNDS FROM AN ETHERIFICATION UNIT |
| US8101089B2 (en) | 2007-08-15 | 2012-01-24 | Liquid Separation Technologies And Equipment, Llc | Apparatus for aeration of contaminated liquids |
| CN101274148B (en) * | 2008-01-03 | 2012-02-29 | 华东理工大学 | Device for extracting volatility component and extracting method thereof |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1509997A (en) * | 1975-04-22 | 1978-05-10 | H T Management Co | Vacuum stripping of hydrocarbon-contaminated waste water streams |
| US4171427A (en) * | 1975-05-16 | 1979-10-16 | Hoechst Aktiengesellschaft | Process for continuously removing monomers from an aqueous dispersion of a polymer |
| US4713089A (en) * | 1986-07-18 | 1987-12-15 | The Dow Chemical Company | System and method for removing volatile components from an aqueous medium |
| US4992143A (en) * | 1989-06-09 | 1991-02-12 | Mobay Corporation | Continuous process for the separation of a partially water soluble component from a slurry |
-
1992
- 1992-02-27 FR FR9202297A patent/FR2687928A1/en active Granted
-
1993
- 1993-02-26 NL NL9320001A patent/NL195054C/en not_active IP Right Cessation
- 1993-02-26 WO PCT/FR1993/000193 patent/WO1993016779A1/en unknown
- 1993-02-26 GB GB9321966A patent/GB2273667B/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-10-26 NO NO933852A patent/NO300003B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO933852L (en) | 1993-12-23 |
| GB9321966D0 (en) | 1994-04-20 |
| WO1993016779A1 (en) | 1993-09-02 |
| FR2687928B1 (en) | 1994-07-13 |
| NO933852D0 (en) | 1993-10-26 |
| GB2273667A (en) | 1994-06-29 |
| NL195054C (en) | 2003-07-01 |
| NL9320001A (en) | 1994-05-02 |
| FR2687928A1 (en) | 1993-09-03 |
| GB2273667B (en) | 1995-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3692668A (en) | Process for recovery of oil from refinery sludges | |
| US3432399A (en) | Still and column with submerged combustion burners in the still | |
| AU746498B2 (en) | Process to upgrade crude oils by destruction of naphthenic acids, removal of sulfur and removal of salts | |
| CA2587166C (en) | An improved process for recovering solvent from asphaltene containing tailings resulting from a separation process | |
| US20050194323A1 (en) | System and method for recovering oil from a waste stream | |
| US7097761B2 (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
| US3716474A (en) | High pressure thermal treatment of waste oil-containing sludges | |
| PL190692B1 (en) | Distillation process enabling to reduce quantity of resulting pollutants | |
| EA001513B1 (en) | Process for recovering high quality oil from refinery waste emulsions | |
| NO180732B (en) | Process for separating a hydrocarbonaceous fluid produced from a production well in oil, gas, water and sand | |
| JPH05504714A (en) | How to separate oil and water from emulsions | |
| US5439489A (en) | Method and apparatus for producing a fuel composition | |
| US5738762A (en) | Separating oil and water from emulsions containing toxic light ends | |
| CN111315460A (en) | Saving fresh wash water usage in crude oil desalting | |
| US10336951B2 (en) | Desalter emulsion separation by hydrocarbon heating medium direct vaporization | |
| NO300003B1 (en) | Method and apparatus for removing hydrocarbons dissolved or dispersed in water, by steam stripping | |
| US5271841A (en) | Method for removing benzene from effluent wash water in a two stage crude oil desalting process | |
| CA2364831C (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
| CN109399888B (en) | Method and device for continuous desalting and dewatering of oily sludge | |
| GB2501261A (en) | A method of cleaning water to remove hydrocarbon | |
| CA2313492C (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
| WO2013156535A1 (en) | Method of cleaning water to remove hydrocarbon therefrom | |
| US3505194A (en) | Desalinization of crude oil | |
| Prakoso | The Preliminary Study To Removing Oil Content In Condensate Steam Of Gland Seal System With Activated Carbon | |
| EA004424B1 (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |