NO175113B - Tettet rörskjöt og fremgangsmåte for dannelse av denne - Google Patents
Tettet rörskjöt og fremgangsmåte for dannelse av denne Download PDFInfo
- Publication number
- NO175113B NO175113B NO873274A NO873274A NO175113B NO 175113 B NO175113 B NO 175113B NO 873274 A NO873274 A NO 873274A NO 873274 A NO873274 A NO 873274A NO 175113 B NO175113 B NO 175113B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sealant
- bolt
- torque
- pipe joint
- pipe
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000000565 sealant Substances 0.000 claims description 123
- 239000000178 monomer Substances 0.000 claims description 37
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 36
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 36
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 36
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims description 23
- -1 acrylate ester Chemical class 0.000 claims description 20
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 18
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 16
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 12
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 9
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 claims description 5
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 claims description 5
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 4
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 4
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 3
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 claims description 2
- 239000011343 solid material Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 13
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 12
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 11
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 11
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 11
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 10
- 239000003999 initiator Substances 0.000 description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 125000000864 peroxy group Chemical group O(O*)* 0.000 description 8
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 8
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 7
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 5
- 150000002432 hydroperoxides Chemical class 0.000 description 5
- 239000006072 paste Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 4
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 4
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000013466 adhesive and sealant Substances 0.000 description 3
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 3
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 150000003254 radicals Chemical class 0.000 description 3
- AZQWKYJCGOJGHM-UHFFFAOYSA-N 1,4-benzoquinone Chemical compound O=C1C=CC(=O)C=C1 AZQWKYJCGOJGHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCLJOFJIQIJXHS-UHFFFAOYSA-N 2-[2-[2-(2-prop-2-enoyloxyethoxy)ethoxy]ethoxy]ethyl prop-2-enoate Chemical compound C=CC(=O)OCCOCCOCCOCCOC(=O)C=C HCLJOFJIQIJXHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M Acrylate Chemical compound [O-]C(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- HGCIXCUEYOPUTN-UHFFFAOYSA-N cyclohexene Chemical compound C1CCC=CC1 HGCIXCUEYOPUTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- STVZJERGLQHEKB-UHFFFAOYSA-N ethylene glycol dimethacrylate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCCOC(=O)C(C)=C STVZJERGLQHEKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000012764 mineral filler Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 2
- 239000003505 polymerization initiator Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 2
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 2
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920002818 (Hydroxyethyl)methacrylate Polymers 0.000 description 1
- BEWCNXNIQCLWHP-UHFFFAOYSA-N 2-(tert-butylamino)ethyl 2-methylprop-2-enoate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCCNC(C)(C)C BEWCNXNIQCLWHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JFZBUNLOTDDXNY-UHFFFAOYSA-N 2-[2-(2-methylprop-2-enoyloxy)propoxy]propyl 2-methylprop-2-enoate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCC(C)OCC(C)OC(=O)C(C)=C JFZBUNLOTDDXNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HWSSEYVMGDIFMH-UHFFFAOYSA-N 2-[2-[2-(2-methylprop-2-enoyloxy)ethoxy]ethoxy]ethyl 2-methylprop-2-enoate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCCOCCOCCOC(=O)C(C)=C HWSSEYVMGDIFMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RIYDSTPQZDWTBD-UHFFFAOYSA-N 2-[2-[2-[2-(2-chloroprop-2-enoyloxy)ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethyl 2-chloroprop-2-enoate Chemical compound ClC(=C)C(=O)OCCOCCOCCOCCOC(=O)C(Cl)=C RIYDSTPQZDWTBD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LTHJXDSHSVNJKG-UHFFFAOYSA-N 2-[2-[2-[2-(2-methylprop-2-enoyloxy)ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethyl 2-methylprop-2-enoate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCCOCCOCCOCCOC(=O)C(C)=C LTHJXDSHSVNJKG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SZTBMYHIYNGYIA-UHFFFAOYSA-N 2-chloroacrylic acid Chemical class OC(=O)C(Cl)=C SZTBMYHIYNGYIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AEPWOCLBLLCOGZ-UHFFFAOYSA-N 2-cyanoethyl prop-2-enoate Chemical compound C=CC(=O)OCCC#N AEPWOCLBLLCOGZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WFUGQJXVXHBTEM-UHFFFAOYSA-N 2-hydroperoxy-2-(2-hydroperoxybutan-2-ylperoxy)butane Chemical compound CCC(C)(OO)OOC(C)(CC)OO WFUGQJXVXHBTEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BKOOMYPCSUNDGP-UHFFFAOYSA-N 2-methylbut-2-ene Chemical compound CC=C(C)C BKOOMYPCSUNDGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FRIBMENBGGCKPD-UHFFFAOYSA-N 3-(2,3-dimethoxyphenyl)prop-2-enal Chemical compound COC1=CC=CC(C=CC=O)=C1OC FRIBMENBGGCKPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XOJWAAUYNWGQAU-UHFFFAOYSA-N 4-(2-methylprop-2-enoyloxy)butyl 2-methylprop-2-enoate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCCCCOC(=O)C(C)=C XOJWAAUYNWGQAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000004731 Acer pseudoplatanus Species 0.000 description 1
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- WOBHKFSMXKNTIM-UHFFFAOYSA-N Hydroxyethyl methacrylate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCCO WOBHKFSMXKNTIM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N Methacrylic acid Chemical compound CC(=C)C(O)=O CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- DAKWPKUUDNSNPN-UHFFFAOYSA-N Trimethylolpropane triacrylate Chemical compound C=CC(=O)OCC(CC)(COC(=O)C=C)COC(=O)C=C DAKWPKUUDNSNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001252 acrylic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 125000003277 amino group Chemical group 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000001680 brushing effect Effects 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FCSHDIVRCWTZOX-DVTGEIKXSA-N clobetasol Chemical compound C1CC2=CC(=O)C=C[C@]2(C)[C@]2(F)[C@@H]1[C@@H]1C[C@H](C)[C@@](C(=O)CCl)(O)[C@@]1(C)C[C@@H]2O FCSHDIVRCWTZOX-DVTGEIKXSA-N 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 229920006037 cross link polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- KBLWLMPSVYBVDK-UHFFFAOYSA-N cyclohexyl prop-2-enoate Chemical compound C=CC(=O)OC1CCCCC1 KBLWLMPSVYBVDK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- GPLRAVKSCUXZTP-UHFFFAOYSA-N diglycerol Chemical compound OCC(O)COCC(O)CO GPLRAVKSCUXZTP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- VOZRXNHHFUQHIL-UHFFFAOYSA-N glycidyl methacrylate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCC1CO1 VOZRXNHHFUQHIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940116336 glycol dimethacrylate Drugs 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000001867 hydroperoxy group Chemical group [*]OO[H] 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 125000002768 hydroxyalkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 150000003949 imides Chemical class 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 231100000053 low toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000008204 material by function Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- YDKNBNOOCSNPNS-UHFFFAOYSA-N methyl 1,3-benzoxazole-2-carboxylate Chemical compound C1=CC=C2OC(C(=O)OC)=NC2=C1 YDKNBNOOCSNPNS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010445 mica Substances 0.000 description 1
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 150000001451 organic peroxides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006213 oxygenation reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002976 peresters Chemical class 0.000 description 1
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 150000004053 quinones Chemical class 0.000 description 1
- 239000012763 reinforcing filler Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 125000001424 substituent group Chemical group 0.000 description 1
- 239000006188 syrup Substances 0.000 description 1
- 235000020357 syrup Nutrition 0.000 description 1
- CIHOLLKRGTVIJN-UHFFFAOYSA-N tert‐butyl hydroperoxide Chemical compound CC(C)(C)OO CIHOLLKRGTVIJN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000606 toothpaste Substances 0.000 description 1
- 229940034610 toothpaste Drugs 0.000 description 1
- 239000010891 toxic waste Substances 0.000 description 1
- 229930195735 unsaturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 230000002087 whitening effect Effects 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
- C09K3/10—Materials in mouldable or extrudable form for sealing or packing joints or covers
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
- E21B17/043—Threaded with locking means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/04—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with additional sealings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/06—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints characterised by the shape of the screw-thread
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2200/00—Chemical nature of materials in mouldable or extrudable form for sealing or packing joints or covers
- C09K2200/06—Macromolecular organic compounds, e.g. prepolymers
- C09K2200/0615—Macromolecular organic compounds, e.g. prepolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- C09K2200/0625—Polyacrylic esters or derivatives thereof
Description
Oppfinnelsens område
Den foreliggende oppfinnelse angår tette rørskjøter mellom bolt- og kassedeler beregnet for rørformig gods som befinner seg nede i et hull og anvendes for petroleumsboreoperasjoner. Oppfinnelsen angår også en metode for dannelse av slike tettede rørskjøter.
I henhold til oppfinnelsen skal betegnelsen "petro-: leum" innbefatte, men ikke nødvendigvis være begrenset til, operasjoner som er tilknyttet utforskning, boring og ekstraksjon av olje, gass, vann og geotermiske materialer fra jorden såvel som
deponering av kjernefysisk og/eller giftig avfall. Dessuten er betegnelsen "rør" anvendt for alt rørformig gods som befinner seg nede i et hull, uaktet om dette gods utgjøres av rør, en boreledning, en hylse eller en produksjonsledning etc.
Betegnelsen "boring" skal likeledes innbefatte utforskning angående ekstraksjon av materialer fra jorden såvel som dannelsen av et dypt hull gjennom hvilket materialene blir ekstrahert. Det vil imidlertid forståes at et rør med de samme karakteristika som de som anvendes innen petroleumsope-rasjoner også kan anvendes i den motsatte forstand, dvs. for å bringe materialer inn i jorden. En slik metode forekommer ved returnering av petroleumsprodukter for underjordisk lagring eller overføring av kjernefysisk avfall til deponeringsområder under jorden. Betegnelsen "boring" skal således i henhold til oppfinnelsen også innbefatte forberedelse for slik lagring av petroleum med andre produkter eller deponering av kjernefysisk eller annet avfall under jordens overflate. Den foreliggende oppfinnelse angår forbindelsen mellom to rørlengder. Endene av de to rørlengder som skal forbindes med hverandre, blir vanligvis betegnet som en "bolt" og som en "kasse". I denne sammenheng kan en "bolt" være en eksternt eller internt gjenget ende av et rør, og en "kasse" kan likeledes være en eksternt eller internt gjenget ende av et rør og en ko<p>pling som er forbundet med denne med egnede gjenger for mottagelse av en bolt. Disse betegnelser skal imidlertid utlegges tilstrekkelig vidt til også å dekke forbindelsesmekanismer som ikke er gjenger. Dessuten skal betegnelsen "oppbygning" og variasjoner av denne bety montasje av to bolt- og kassedeler, og betegnelsen "oppbrytning" og variasjoner av denne skal bety demontering av bolt- og kassedelene.
Teknikkens stand
De problemer som er forbundet med petroleumsborings-operasjoner er mange og ekstreme. De betingelser som påtreffes innbefatter ekstreme temperaturforhold, ikke bare mellom polare regioner og ekvatoriale regioner, men også hva gjelder produktene som ekstraheres og den høye temperatur i dybdeformasjoner. Trykk kan være intense i dybder nede i jorden såvel som ekspo-nering forden ugjestmilde korroderbarhet forårsaket av slike giftige materialer som svoveldioxyd og hydrogensulfid. Spesielt er de spenninger sterkt å frykte som rørformig gods nede i et hull utsettes for dersom disse utgjøres av en rørstreng som kan ha en lengde på flere tusen fot.
Korplinger eller rørformige forbindelser for rør-lengder er av den aller største betydning for boreoperasjoner og tjener to primære funksjoner. I det første tilfelle holder de vekten av røret, og denne kan være en million kilo eller større, og de tjener til å forsegle røret både mot inntreng-ninger utenfra-røret såvel som tap av produktene som ekstraheres. Den vanlige type av rørforbindelser som anvendes for boreoperasjoner, er gjengede skjøter, og de industristandarder som er blitt opprettet av American Petroleum Institute (API), er kjente som "API 8-round"- og som "API buttress"-gjenger.
Rørskjøter med lekkasjer har representert et betydelig problem for petroleumsindustrien, og problemet fortsetter selv om nylige forsknings- og utviklingsanstrengelser av skjøt-produsenter og operatører har gitt betydelige forbedringer innen teknologien. Førsteklasses skjøtkonstruksjoner med forskjellige kombinasjoner av metall-til-metall-tetninger med presspasningsgjenger, ny generasjon av ikke-metalliske tetningsmaterialer, høylegerte stål og datamaskin/ numerisk styrt maskineringsteknologi er blitt utviklet og er meget effektiv. Typiske for slike førsteklasses skjøtkbn-
struksjoner er slike som er beskrevet i US patenter nr.
4 244 607 og US Reissue patent 30647. De skjøt konstruksjoner som er beskrevet i disse patenter, er typiske for den teknologi som angår førsteklasses skjøter.
Enkelte av disse konstruksjoner innbefatter Teflon<®->o-ringer eller lignende som tetningshjelpemidler. I dette tilfelle må tilstrekkelig med materiale fjernes fra rørenden innen området for skjøten for å gi plass for o-ringen.
En slik fjernelse vil nødvendigvis svekke skjøten og øke de spenninger som påføres på skjøten. Dessuten har o-ring-materialet ikke tilstrekkelig plastisitet til tilfredsstillende å tette mellomrommene i skjøten.
Ikke desto.mindre fortsetter svikt å forekomme delvis på grunn av større ømfintlighet for en rekke av disse konstruksjoner overfor håndtering, kjøring og miljøfaktorer. Enkelt-svikt i produksjonsstrenger har kostet millioner av kroner, og de fortsetter å forekomme etter hvert som industrien fortsetter å skyve teknologifronten fremover. En av de mest utpregede årsaker til skjøtsvikter er lekkasje. Bortsett fra konstruk-sjonsmessige problemer blir en rekke nye skjøter lett beskadi-get på grunn av en rekke forskjellige vanlige rigg- og håndteringsmetoder.
I et ytterligere forsøk på å hindre at skjøter lekker er tetningsmaterialer blitt utviklet og er utstrakt anvendt av industrien. En lang rekke av slike tetningsmaterialer er til-gjengelige, som Shell høytrykksgjengeforbindelse produsert av Shell Oil Corporation, EXXON 706 gjengeforbindelse produsert av EXXON Corporation og "Liquid-0-Ring"-gjengeforbindelser produsert av Oil Center Research, Inc., Lafayette, Louisiana.
Disse materialer tilfredsstiller API-standarder og betegnes som "API modified". Kompontentene for disse tetningsmaterialer innbefatter typisk et olje-basert smøremiddel og tetningskomponenter som kan innbefatte for eksempel pulverformig grafitt, blypulver, sinkstøv eller kobberflak. Det finnes ingen kjemisk reaksjon mellom tetningskomponentene og smøremidlet. Midlet er ganske enkelt en blanding, og det forekommer intet herdetrinn ved fremstillingen eller anvendelsen av dette. Disse tetningsmaterialer holder seg i flytende form og søker frem til even-tuelle hulrom som forekommer mellom de tilpassede gjenger i skjøten.
Selv om slike tetningsmaterialer har gitt et rimelig godt bruksresultat, er de sammensetningsmessig hovedsakelig et smøremiddel og bare sekundært et tetningsmiddel. Tetningskomponentene i blandingen søker seg ut hulrommene i den gjengede skjøt, men dersom et hull er tilstrekkelig stort, vil tetningsmaterialet ekstrudere ut, og tetningsmidlet vil ikke lenger
være effektivt for dets beregnede formål. Det forekommer også ofte i de ugjestmilde omgivelser i hvilke boreoperasjoner finner sted at den flytende komponent i tetningsmaterialet brennes bort under den ekstreme varme som det utsettes for;og etter-later hulrom og de metalliske tetningskomponenter. Disse kom-ponenter har typisk partikkelstørrelser innen området fra 50 til 500 urn. Dette er ikke bare uønsket under normale bore-operas joner, men det blir enda mer av et problem under demontering av røret. Vanligvis kan det samme rør anvendes for en rekke nyinstallasjoner i den samme brønn eller i installasjoner for påfølgende brønner. Dette er selvfølgelig ønskelig på grunn av dén"meget høye pris for rørledningen. I det tilfelle hvor smøre-midlet brennes bort, vil imidlertid de partikler som etterlates ha en skarp kornformig konsistens, og ved demontering vil de av og til forårsake at riving forekommer på ledningens gjenger. Dette bevirker at ledningen vanskeligere lar seg demontere og begrenser sterkt den fornyede anvendbarhet av ledningen.
Oppsummering av oppfinnelsen
Det var med kjennskap til teknikkens stand og de forekommende problemer at initiativet ble tatt for å utvikle den foreliggende oppfinnelse. Den foreliggende oppfinnelse angår således en rørskjøt mellom bolt- og.kassedeler beregnet for anvendelse ved petroleumsboreoperasjoner. I henhold til en fore-trukken utførelsesform anvendes et anaerobt tetningsmiddel i form av et énkomponentmateriale som påføres på én eller begge av delene. Delene blir deretter forbundet med hverandre, og midlet herder til fast form som binder delene til hverandre og fyller rommet mellom disse. Bestanddelene i midlet kan varieres selektivt for å regulere midlets smøreevne som også påvirker oppbygningsdreiemomentet. Dessuten kan konsentrasjonen av bestanddelene i tetningsmidlet varieres selektivt for å regulere oppbrytnings-dreiemomentet for skjøten som tetningsmidlet påføres på, og fortrinnsvis skal tetningsmidlet gjøre oppbrytningsdreiemomen-tet vesentlig høyere enn oppbygningsdreiemomentet. Utmerkede tetninger kan oppnås ved anvendelse av rør av lavere kvalitet, og bolt- og kassedelene kan bygges opp under anvendelse av et lavere vridningsmoment for montasjen uten å redusere skjøtens tetningsevne. Det foretrukne middel tjener også som rust- og korrosjonsinhibitorer for skjøten.
Oppfinnelsen angår således en rørskjøt som innbefatter bolt- og boksdeler med motsatte overflater og beregnet for anvendelse for petroleumsboreoperasjoner,og rørskjøten er særpreget ved at et herdbart anaerobt tetningsmiddel fritt for flyktig løsningsmiddel er blitt påført i uherdet tilstand direkte på rørskjøten da denne ble montert, og deretter herdet for å hindre fluidlekkasje gjennom skjøten, idet det herdbare tetningsmiddel er et flytende materiale i uherdet tilstand og et fast materiale i herdet tilstand.
Videre angår oppfinnelsen en fremgangsmåte for å tette en rørskjøt som har en langsgående akse og innbefatter hosliggende bolt- og boksdeler med motsatte overflater og beregnet for anvendelse ved petroleumsboreoperasjoner, og fremgangsmåten er særpreget ved at et herdbar anaerobt tetningsmiddel som er fritt for flyktig løsningsmiddel, påføres på i det minste én av de motsatte overflater i uherdet tilstand for å hindre lekkasje etter at herding har funnet sted, at de to deler forbindes med hverandre mens tetningsmidlet holder seg i uherdet tilstand, slik at tetningsmidlet etter herding henger fast på de motsatte overflater til såvel bolt- som boksdelene og blokkerer flytebanen i lengderetningen som forekommer mellom de motsatte overflater, og at tetningsmidlet herdes til fast tilstand for derved å hindre fluidlekkasje gjennom skjøten.
Den nedenstående diskusjon gjelder primært
det foretrukne tetningsmiddel. Det herdbare tetningsmiddel er i henhold til dets foretrukne utførelsesform en anaerob harpiks med høy viskositet som kan være kombinert med pulver av PTFE (polytetrafluorethylen) og/eller polyethylen med partikler med en diameter av ca. 10 |ira for smøring. Da tetningsmidlet har en konsistens mellom en tykk væske (f.eks. lønnesirup) og en myk pasta (f.eks. tannpasta), vil tetningsmidlet polymerisere mellom tett tilpassede metalloverflater slik at det fåes tetning og motstand mot løsning med en lav oppbrytningsstyrke. Tetningsmidlet holder seg flytende i ubegrenset tid mens det
er utsatt for luften. Når det tilføres til og anvendes for å bygge opp skjøter, forekommer imidlertid komplekse reaksjoner i tetningsmidlet, og disse bevirker at det polymeriserer i fravær av luft under dannelse av et hårdt materiale med høy molekylvekt og med klebende og tettende egenskaper. Disse reaksjoner blir ytterligere katalysert ved nærvær av jern, kobber, nikkel eller andre metaller.
Tetningsmidlet er blitt spesifikt utviklet for anvendelse for tetning av rørskjøter for underjordisk boring etter petroleum. Selv om slike rørskjøter tradisjonelt har vært av den gjengede art, behøver anvendelsen av tetningsmidlet ikke å være begrenset til gjengede skjøter, men det kan like godt anvendes med lignende resultater for en rekke forskjellige andre typer av skjøter. Det kan anvendes på svakt oljede, kadmium- og sinkpletterte, sortoxyd- og fosfat- og oljebelagte deler og fremdeles gi tilfredsstillende resultater. For å
oppnå maksimale fordeler bør delene børstes rene, men de behøver ikke å bli renset med et oppløsningsmiddel for å fjerne et oljebelegg. Dette skyldes at petroleum-baserte oljer i natur-lig tilstand har et jerninnhold som er tilstrekkelig høyt til
å forårsake at harpiksen eller monomeren i det anaerobe tetningsmiddel vil polymerisere.
Enkelte av fordelene ved tetningsmidlet innbefatter det faktum at det kan anvendes for de tilpassede overflater til bolt- og kassedeler enten ved anvendelse av maskiner eller for hånd. For gjengede skjøter vil tetningsmidlet tette mellom gjengene for å hindre spirallekkasjebaner. Tetningsmidlet vil i virkeligheten tette alle hulrom, innbefattende mikrospor,
og andre områder, som de metall-til-metalltetningsområder som forekommer i førsteklasses forbindelser ("premium connections"). Tetningsmidlet inneholder intet bly (som er giftig for mennes-ker) , det er ikke-strengaktig (og derfor lett å påføre), og i tetningsmidlet anvendes ikke brennbare oppløsningsmidler (som vile ha vært spesielt risikable på en petroleumsborerigg).
Hovedfordeler ved oppfinnelsen, i tillegg til det tetningsmidlets utmerkede tetningsevne, beror på tetningsmidlets smøreevne som forbedrer muligheten for å bygge opp og bryte opp rørskjøter, på tetningsmidlets kjemiske stabilitet og på tetningsmidlets evne til å regulere sin kohesjons-og adhesjonsstyrke slik at det fåes en ønsket på forhånd bestemt verdi for oppbrytningstorsjonsmoment. Som et resultat av enkelte av disse fordeler vil tetningsmidlet forlenge leve-alderen for produksjonsstrenger og vil muliggjøre oppgradering av rimeligere rørledninger for anvendelse under høyere trykk.
Et spesielt viktig særtrekk ved oppfinnelsen beror
på tetningsmidlets evne til å gi et forskjel-
lig oppbrytningstorsjonsmoment for forskjellige deler av en rørskjøt. Det er nærmere bestemt vanlig praksis å anvende rørlengder på feltet som har en bolt ved den ene ende og en kasse ved den motsatte ende. I dette tilfelle blir skjøtens kassedel vanligvis montert i en fabrikk, og deretter blir røret skipet til borestedet. Som nevnt ovenfor kan bestanddelene i tetningsmidlet reguleres for derved å regulere oppbrytnings-tors jonsmomentet for skjøten. I :henho_id hertil
kan harpiksens eller monomerens
konsentrasjon være konstant forskjellig når tetningsmidlet påføres på de gjensidig inngrepbare overflater av kassen enn når det påføres på bolten, slik at ved en påfølgende oppbrytning vil den samme ende av hver påfølgende rørlengde være en bolt og dens motsatte ende vil være en kasse. På denne måte blir det vesentlig lettere å håndtere røret. Tetningsmidler i henhold til teknikkens stand blir vanligvis ikke påført før oppbygning etter hvert som røret beveger seg nedad i brønnen. Med denne utførelsesform av oppfinnelsen vil imidlertid tetningsmidlet som har én konsentrasjon av harpiksen eller monomeren, fortrinnsvis bli påført på fabrikken på monteringstids-punktet for skjøtens kassedel. Tetningsmidlet med en forskjellig konsentrasjon av harpiksen eller monomeren vil deretter bli påført under oppbygningen på feltet.
Andre og ytterligere særtrekk, formål, fordeler og gunstige virkninger av oppfinnelsen vil fremgå av den nedenstående beskrivelse.
Detaljert beskrivelse av de foretrukne utførelsesformer
Den grunnleggende sammensetning for tetningsmidlet
ifølge oppfinnelsen er i henhold til en alminnelig kjent oppskrift som er blitt anvendt for en rekke andre anvendelser. Eksempler på US patenter som har beskrevet anvendelse av monomersammen-setninger med anaerobe egenskaper er US patenter nr. 3 625 875 og nr. 3 969 552.
Monomerene som det taes sikte på å anvende for tetningsmidlet er polymeriserbare akrylat-
estere. Som her anvendt skal "akrylatestere" innbefatte ot-substituerte akrylatestere, som methakrylat-, ethakrylat-
eller klorakrylatesterne. Monomerer av disse typer vil når de er blandet med en peroxyinitiator, som beskrevet nedenfor, danne ønskelige klebemidler og tetningsmidler av den anaerobe type.
Anaerobe klebemidler og tetningsmidler er slike som holder seg stabile i nærvær av luft (oxygen) men som vil polymerisere under dannelse av hårde, varige harpiker når de fjernes fra nærvær av luft. Denne type av klebemiddel og tetningsmiddel er spesielt egnet for binding av metaller og andre uporøse eller ikke-luftgjennomtrengelige materialer fordi de effektivt utelukker atmosfærisk oxygen fra kontakt med klebemidlet eller tetningsmidlet, og klebemidlet eller tetningsmidlet vil derfor polymerisere slik at overflatene bindes til hverandre. Av spsiell anvendbarhet som klebemiddel- eller tetningsmiddelmonomerer er polymeriserbare di- og andre polyakrylatestere fordi disse på grunn av deres evne til å danne tverrbundne polymerer har mer sterkt ønskelige klebe- eller tetningsegenskaper. Imidlertid kan monoakrylatestere anvendes, spesielt dersom monoakrylatdelen av esteren inneholder en hydroxyl- eller aminogruppe, eller en annen reaktiv substituent som tjener som et sted eller sentrum for potensiell tverrbin-ding. Eksempler på monomerer av denne type er hydroxyethyl-methakrylat, cyanoethylakrylat, t-butylaminoethylmethakrylat, glycidylmethakrylat, cyclohexylakrylat eller furfurylakrylat. Akrylatestermonomerene får anaerobe egenskaper ved å kombinere disse med en peroxypolymerisasjonsinitiator, som mer detaljert omtalt nedenfor.
En av de mest foretrukne grupper av polyakrylatestere som kan anvendes i de her beskrevne klebemidler eller tetningsmidler, er polyakrylatestere som har den følgende generelle formel:
hvori R?~ betegner et radikal valgt fra gruppen bestående av hydrogen, lavere alkyl med 1-4 carbonatomer, hydroxyalkyl med 1-4 carbonatomer, og R 2 er et radikal valgt fra gruppen bestående av hydrogen, halogen og lavere alkyl med fra 1 til ca. 4 carbonatomer, R<3 >er et radikal valgt fra gruppen bestående av hydrogen, hydroxyl og
m er et helt tall lik minst 1, f.eks. fra 1 til 15 eller derover, og fortrinsnvis fra 1 til ca. 8 inklusive, n er et helt tall som er lik minst 1, f.eks. 1 til 20 eller derover, og p er 0 eller 1.
De polymeriserbare polyakrylatestere anvendt i henhold til oppfinnelsen og svarende til den ovenstående generelle formel er eksemplifisert ved, men ikke begrenset til, de føl-gende materialer: di-, tri- eller tetraethylenglycoldimeth-akrylat, dipropylenglycoldimethakrylat, polyethylenglycoldi-methakrylat, di-(pentamethylenglycol)-dimethakrylat, tetra-ethylenglycoldiakrylat, tetraethylenglycoldi(klorakrylat), diglyceroldiakrylat, diglyceroltetramethakrylat, tetramethylendi-methakrylat, ethylendimethakrylat, neopentylglycoldiakrylat eller trimethylolpropantriakrylat. De ovenstående monomerer behøver ikke å foreligge i ren tilstand, men kan omfatte kom-mersielle kvaliteter hvori inhibitorer eller stabiliserings-midler, som flerverdige fenoler, kinoner etc, er innbefattet. Som her anvendt innbefatter betegnelsen "polymeriserbar poly-akrylatestermonomer" ikke bare de ovenstående monomerer i ren eller uren tilstand, men også slike andre materialer som inneholder slike monomerer i mengder som er tilstrekkelige til at materialene vil få polymerisasjonskarakteristikaene til polyakrylatestere. Det taes ved oppfinnelsen også sikte på å
oppnå modifiserte karakteristika for det herdede middel ved anvendelse av én eller flere monomerer som faller innenfor den ovenstående formel, sammen med andre umettede monomerer, som umettede hydrocarboner eller umettede estere.
De foretrukne peroxyinitiatorer for anvendelse sammen med de ovenfor beskrevne polymeriserbare akrylat- eller polyakrylatestere er hydroxypolymerisasjonsinitiatorene, og mest foretrukket de organiske hydroperoxyder som har formelen R 4 00H, hvori R 4 generelt er et hydrocarbonradikal som inneholder opptil ca. 18 carbonatomer, fortrinnsvis et alkyl-, aryl-eller aralkylradikal som inneholder fra 1 til 12 carbonatomer. Typiske eksempler på slike hydroperoxyder er cumen-hydroperoxyd, tert. butylhydroperoxyd, methylethylketonhydro-peroxyd eller hydroperoxyder dannet ved oxygenering av forskjellige hydrocarboner, som methylbuten, cetan eller cyclohexen. Andre organiske stoffer, som ketoner og estere, innbefattende polyakrylatesterne representert ved den ovenstående generelle formel, kan oxygeneres under dannelse av hydroperoxyinitiatorer. Imidlertid kan andre peroxyinitiatorer, som hydrogenperoxyd eller materialer som visse organiske peroxyder eller perestere som hydrolyserer eller spaltes under dannelse av hydroperoxyder, hyppig anvendes. I tillegg er i US patent nr. 3 658 624 peroxyder med en halveringstid på under 5 timer ved 100° C beskrevet som egnede i tilnærmet beslektede anaerobe systemer.
Peroxyinitiatorene som anvendes, utgjør vanligvis under 20 vekt% av kombinasjonen av monomer og initiator da initiatorene ved konsentrasjoner over den angitte begynner uheldig å påvirke styrken til klebe- og tetningsbindingene som dannes. Peroxyinitiatoren utgjør fortrinnsvis 0,1 - 10 vekt%
av kombinasjonen.
Andre materialer kan tilsettes til blandingen av polymeriserbar akrylestermonomer og peroxyinitiator, som kinon-eller flerverdige fenolstabilisatorer, tert. amin- eller imid-akseleratorer eller andre funksjonelle materialer, som fojrtyknings-midler eller farvemidler etc. Disse tilsatser anvendes for å oppnå kommersielt ønskede egenskaper, dvs. egnet viskositet og lagringsstabilitet over lengre tid (f.eks. minst én måned). Nærværet av disse tilsatser er spesielt viktig når peroxyinitiatorer anvendes som ikke er organiske hydroperoxyder. For en fullstendig omtale av de anaerobe systemer og de anaerobt herdnende midler kan henvisning gjøres til US patenter nr. 2 895 950, nr. 3 041 332, nr. 3 043 820, nr. 3 046 262, nr. 3 203 941, nr. 3 218 305 og nr. 3 300 547.
Imidlertid er de ovennevnte monomermaterialer blitt modifisert (f.eks. ved regulering av styrken eller smøreevnen etc.) for de formål som den foreliggende oppfinnelse angår, og nærmere bestemt som tetningsmdidel for rørskjøter, og mer spesielt mellom bolt- og kassedeler som er beregnet for anvendelse for petroleumsboreoperasjoner. Monomerer med anaerobe egenskaper har i virkeligheten vært fullstendig ukjente for den rolle som her er beskrevet, og de gir sterkt ønskelige resultater av en art som tidligere har vært ukjent.
Som nevnt ovenfor blir tetningsmidlet i flytende tilstand påført i forhold til hverandre avpassede metalliske overflater. Tetningsmidlet kan påføres på en hvilken som helst måte, som for eksempel ved påpensling, ved hjelp av en mekanisk applikator, ved hjelp av en båndapplikator eller med en svamp. Så lenge delene som er blitt belagt på denne måte holdes utsatt for luft, vil tetningsmidlet beholde sin flytende form. Når imidlertid delene blir skjøtt, slik at de innvendige innbyrdes inngripende overflater ikke lenger er utsatt for luft, vil tetningsmidlet herde til fast tilstand. Når dette finner sted, danner det en fysikalsk binding med den ytre overflate av et metall på hvilket det•er blitt påført. Nærværet av metallet som tetningsmidlet er blitt påført på, kan også ingangsette og derved påskynne herdeprosessen. Tetningsmidlet fyller mikro-fordypninger jevnt som er utformet i metallet, og dette fører til at lekkasjebaner for gasser og væsker blir fjernet. Tetningsmidlet gir en absolutt og positiv tetning som virker like godt med "API 8-round"-, "SPI buttress"- og "premium"-skjøter. Selv om industrien har hatt god erfaring med "premium"-skjøter, gir den foreligqende oppfinnelse en sund oppstøtningstetnina som er mer praktisk og pålitelig enn for eksempel o-ringer av Teflon<®->kvalitet som er blitt utstrakt anvendt. Tetningsmidlet gir effektivt en plastisk tetning over hele
området uten at det er nødvendig å maskinutforme kostbare for-dypninger (som svekker røret) i motsetning til hva som er nød-vendig for Teflon<®->tetningen.
Fysikalske egenskaper for det foretrukne tetningsmiddel innbefatter de følgende:
Fotnote: Tiksotropiforhold betegner åvstandsfyllingsegenskapen til tetningsmidlet og dets evne til ikke å dryppe når det påføres. De ovenstående tall tilkjennegir denne evne hos tetningsmidlet, og nærmere bestemt jo mer tiksotropiforholdet ligger over 1,0, jo mindre vil tetningsmidlet dryppe.
Andre ønskelige egenskaper for tetningsmidlet i dets uherdede tilstand innbefatter dets evne til lett å kunne utdeles, f.eks. fra en sammenklembar tube, dets stabilitet, dvs. dets lange mulige lagringstid i en emballasje før det anvendes, dets lave giftighet, dvs. dets mangel på bly eller andre tungmetaller blant dets bestanddeler, dets ubrennbarhet, dvs. at dets flammepunkt ligger over 100° C. Dets smøreevne er et mål på hvor stor spenning blir påført på en skjøt for et gitt vridningsmoment.
Smøreevne
Spenning ved de følgende vridningsmomenter:
Bruddfasthet: som ovenfor, men efter 4 timer ved ca. 63° C Fotnote: Usetet brudd betyr at mutteren er frittspinnende på bolten. Andre ønskelige egenskaper ved tetningsmidlet i dets herdede og herdende tilstand innbefatter: Dets smøreevne i herdet tilstand, dets motstandsdyktighet mot varme: det er blitt prøvet ved tempe-raturer opp til 166° C ved varmesykliseringsprøv-ninger, dets motstandsdyktighet mot angrep av kjemikalier (det er i det vesentlige kjemisk inert) og dets varmestyrke - da det er et varmtherdet plast-materiale, har tetningsmidlet en høy varmstyrke.
Det ble tidligere angitt at tetningsmidlet kan inne-holde PTFE og/eller polyethylentilsetninger i form av et pulver for å oppnå smøreevne. Hver av disse tilsetninger kan anvendes i en mengde av 0 - 20 vekt%. PTFE øker smøreevnen langsomt, mens polyethylen øker smøreevnen hurtig pr. tilsatt enhets-mengde.
I flytende form smører tetningsmidlet like godt som eller bedre enn eksisterende API-gjengemasser. Fordi tetningsmidlet ikke inneholder oppløsningsmidler, kan det dessuten ikke forekomme "utbrenning" eller volumtap under innvirkning av temperaturen eller med tiden, hvilket er tilfellet for kjente gjengemasser. På grunn av at det i det vesentlige ikke er tap av volum når tetningsmidlet herdes, hindrer dette lekkasjebaner fra å bli utviklet. I dets herdede faste tilstand blir tetningsmidlet, når rørene demonteres, pulverisert til pulverform med smørende egenskaper, og det fortsetter å være like effektivt som smøremiddel som det var tidligere i dets flytende eller uherdede tilstand. Dette skyldes at tetningsmidlets molekyler trenger inn i og holder seg i mikrograder som forekommer på gjenger og andre overflater i skjøten, og reduserer rivingsvirkningen forårsaket av disse.
De erholdte gjenger er i det vesentlige rene og kre-ver liten tilberedning for fornyet anvendelse. Tetningsmidlet ifølge oppfinnelsen tjener således som et smøremiddel både under oppbygnings- og oppbrytningsoperasjoner samtidig som de gir en effektiv tetning.
En annen stor fordel er at tetningsmidlet gjør det mulig å foreta tetning med lavere oppbygningsvridningsmomenter enn for tiden anvendt i forbindelse med ikke-herdende tetningsmidler da det herdende tetningsmiddel vil tilstoppe større avstander over hele skjøten.
Med kjente tetningsmidler er høyt vridningsmoment nødvendig for å hindre lekkasje, selv med "premium"-forbindelser. Det vil forståes at ved lavere vridningsmoment forekommer mindre deformasjon av røret og dermed en forventet høyere levealder for gjengeforbindelsen. Dette vil gjøre det mulig å anvende "API' 8-round"-gjenging og "API-buttress"-gjenging i praktisk talt alle tilfeller, hvorved behovet for de kostbare "premium"-forbindelser oppheves. Dette er av viktighet dersom det taes i betraktning at et for tiden forekommende prisområde for "API 8-round"-forbindelser ligger mellom 10 dollar og 20 dollar pr. ko pling, mens prisområdet for "premium"-forbindelser ligger mellom 200 og 500 dollar pr. kopling. I enkelte spesielle tilfeller kan "premium"-forbindelsene koste enndog mere enn 500 dollar pr. kopling.
En annen fordel ved et lavere vridningsmomentbehov er at mindre spenning påføres på rørforbindelsene, og dette sikrer at røret vil holde seg mer motstandsdyktig mot korroderende påvirkning fra slike sterkt giftige stoffer som hydrogensulfid og svoveldioxyd som er vanlige i petroleumsbrønnmiljøer. Slike giftige stoffer vites å korrodere spenningssatte områder i skjøter hurtigere enn ikke spenningssatte eller mindre spenningssatte områder.
En annen betydelig fordel ved oppfinnelsen beror på evnen til å regulere tetningsmidlets styrke ved å regulere det prosentuelle innhold av dets bestanddeler. Omsatt til den ter-minologi som anvendes innen oljeutvinningsindustrien, inne-bærer dette at oppbrytningsvridningsmomentet kan reguleres. Nærmere bestemt vil jo større det prosentuelle innhold av harpiks eller monomer er, jo høyere må oppbrytningsvridningsmomentet være når tetningsmidlet er påført på en rørskjøt, og vice versa. Styrken kan også økes ved å øke mengden av mineral-fyllstoff selv om dette ikke er i samme grad som ved å variere harpiksen. Typiske mineralfyllstoffer er titandioxyd som anvendes som et hvitemiddel, og glimmer som anvendes som et for-sterkende fyllstoff.
En ytterligere fordel ved oppfinnelsen er tetningsmidlets evne til å sikre et vesentlig høyere oppbrytningsvrid-ningsmoment enn oppbygningsvridningsmoment i slike skjøter hvor et lavt oppbygningsvridningsmoment er ønskelig. Det oppnås ved å regulere konsentrasjonen av bestanddelene i tetningsmidlet.
I henhold til den foretrukne utførelsesform er bestanddelen
som reguleres, den polymeriserbare akrylatestermonomer. Dette vi sikre at en ende ikke vil brytes opp utilsiktet på grunn av lavt oppbygningsvridningsmoment.
Den ovennevnte fordel ved regulering av oppbrytnings-vridningsmomentet ved å regulere konsentrasjonen av harpiksen eller monomeren i tetningsmidlet fører til en ytterligere fordel ved oppfinnelsen. Nærmere bestemt er det ønskelig ut fra et materialhåndteringsmessig standpunkt å kjenne til hvilken ende av et på nytt anvendbart rør som fjernes fra en brønn, vil være en bolt og hvilken ende som vil være en kasse, slik at røret kan stables jevnt i påvente av videre bruk. Dette formål kan oppnås ved å påføre et tetningsmiddel med en konsentrasjon av monomer- på kassen når denne monteres (mest sannsynlig r fabrikken), for deretter å påføre et tetningsmiddel med en annen konsentrasjon av monomer på bolten på borestedet. Konsentrasjonen av monomeren vil være kjent i hvert tilfelle, slik at vridningsmomentet for å bryte opp hver del av skjøten likeledes vil være kjent. Dersom konsentrasjonen av monomeren holdes jevn i hvert tilfelle, efter hvert som røret trekkes ut av brønnen for påfølgende anvendelse, vil den samme ende av. hver påfølgende rørlengde være en bolt og den motsatte ende vil være en kasse. Det var derfor hittil ingen måte for å
vite hvorvidt én ende av røret ville være en kasse eller en bolt ved oppbrytning. Dette førte til vanskeligheter for på-følgende operasjoner, og dette vil bli opphevet ved hjelp av den foreliggende oppfinnelse.
Foruten å regulere prosenten av harpiksen eller monomeren i tetningsmidlet for å regulere oppbrytningsvridningsmomentet kan det ved å foreta ytterligere reguleringer av sammensetningen . :sikres at den herskende styrke er mindre enn oppbrytningsstyrken. Den herskende styrke er definert som det vridningsmoment som anvendes for å skru løs en bolt fra en kasse efter at bolten er blitt rotert over en valgfri vinkel-bue, for eksempel 180°. Dersom den herskende styrke ikke holdes på en verdi som er mindre enn oppbrytningsstyrken, kan vridningsmomentet øke med fortsatt løsskruing av bolten fra kassen, med det resultat at demonteringen av bolten og kassen vil bli meget vanskelig.
I for tiden anvendt praksis blir forholdsvis høye vridningsmomenter anvendt for sammenskruing,* og et noe lavere dreiemoment enn sammenskruingsdreiemoment er nødvendig for fragjenging. Den.sistnevnte situasjon er ikke ønskelig, men er en karakteristisk egenskap ved en skjøt for hvilken kjente tetningsmidler er blitt anvendt. De høyere vridningsmomenter er nødvendige for å sikre avtetning i skjøtene. Det nedenstående er et utdrag fra Forsøksoppsummering 4 nedenfor i henhold til denne beskrivelse. Det viser tydelig hvorledes forbindelsen ble bygget opp til lavere vridningsmomenter da tetningsmidlet ble anvendt,uten at dette gikk ut over dets tetningsevne.
Når de kjente tetningsmaterialer anvendes, er fragjengingsdreiemomentet typisk lavere enn sammenskruingsdreiemomentet. Som følge av oppfinnelsen kan imidlertid fragjengingsdreiemomentet gjøres større enn sammenskruingsdreiemomentet ved å regulere egenskapene, nærmere bestemt prosenten av harpiks eller monomer i den herdede polymer. Ved den ovenstående prøvning brøt for eksempel forbindelsen opp ved et dreiemoment som er noe mindre enn sammenskruingsdreiemomentet da oppbygningen ble foretatt med API-masse. Da tetningsmidlet ble anvendt og forbindelsen bygget opp til 2 880 cm-kg, var fragjengingsdreiemoment 16 12 8 cm-kg.
En ytterligere betydelig fordel ved oppfinnelsen er tetningsmidlets kjemiske stabilitet. Nærmere bestemt er dets sammensetning slik at det er inert overfor kjemikalier som nor-malt påtreffes ved petroleumsboreoperasjoner. Dessuten er tetningsmidlet ugiftig dersom det anvendes på riktig måte, og det vil ikke forurense omgivelsene i motsetning til hva kjente tetningsmidler gjør som inneholder tungmetaller, som bly eller nikkel etc. Omfattende forsøk har ikke gitt uheldige virkninger ved utsettelse for kjemikalier som påtreffes innen olje-utvinningsområdet, innbefattende hydrogensulfid og svoveldioxyd.
Et annet betydelig særtrekk ved oppfinnelsen er tetningsmidlets selvrensende evne. Nærmere bestemt vil det faste polymermateriale ved fragjenging pulveriseres og efterlate et fint belegg på gjengene. Dette fine belegg innvirker ikke uheldig på en påfølgende sammenskruing, men har vist seg effektivt til å hindre oxydasjon i et omfang som er bedre enn ved de fleste kjente korrosjonsmotstandsdyktige beskyttende belegg.
Utstrakte forsøk er blitt utført hva gjelder tetningsmidlet, og de nedenstående viser enkelte av de mer betydelige forsøk som er blitt utformet opp til idag under anvendelse både av det anaerobe tetningsmiddel
og tidligere kjente midler for en rekke forskjellige anvendelser.
Forsøksoppsummering 1
I denne gruppe av forsøk var de anvendte skjøter
standard "VAM"-enkeltmetall-til-metall-tetningsforbindelser med saggjenger. "VAM" er et varemerke tilhørende Vallourec, Paris, Frankrike, en av de ledende produsenter av "premium"-forbindelser. Lekkasjer ble forårsaket på prøvningssidene av forbindelsene ved hjelp av spor som var blitt filet inn i tet-ningene. Forbindelsene ble deretter undersøkt for å sikre at de lekket lett da de ble skrudd sammen med API (American Petroleum Institute)-modifiserte "premium"-gjengemasser, og de ble deretter undersøkt som følger:
(a) 7,3 cm rør. Trykk: 703 kg/cm 2nitrogen. Varmecyklisering: fra omgivelsestemperatur til 160° C. Strekk: 90716 kg 2 (b) 8,26 cm hylse. Trykk: 703 kg/cm hydrostatisk (c) 19,37 cm hylse. Trykk: 633 kg/cm <2>nitroen.
Varmecyklisering: fra omgivelsestemperatur til 14 9° C.
I alle tilfeller ble koplingene avtettet da det anaerobe tetningsmiddel ble påført på den forkrøblede side av koblingen. Fragjengingsdreiemomentene var gjennomsnittlig ca. 150 % av sammenskruingsdreiemomentene. Det fantes intet tegn på riving.
Forsøksoppsummering 2
Rørstørrelse: 19,37 cm
Koplingstyper: "VAM"-premiumkoblinger med metall-til-metall-tetninger og saggjenger.
To stubbrør og to endeplugger ble montert med hen-holdsvis tre koblinger anordnet mellom stubb rørene og endepluggene. Én av endepluggene var ikke i stand til å holde et trykk over 281 kg/cm 2og hindret prøvning av hele montasjen. Denne kopling ble ytterligere forkrøblet av skår som ble filt inn i tetningen for å bevirke at denne ville lekke. Det
anaerobe tetningsmiddel ble deretter påført
på gjengeområdet, og koplingen ble igjen skrudd sammen,
og hele montasjen ble utsatt for varme- og trykksyklisering i flere døgn. Koplingen holdt trykket gjennom gjengene under hele prøvningsperioden, mens lekkasjer forekom i flere av de sunne koplinger i montasjen. Maksimumstrykket var 633 kg/cm<2 >nitrogen, og temperaturen ble syklisert fra omgivelsestemperaturen til ca. 149° C.
Forsøksoppsummering 3
Ved dette forsøk ble 7,3 cm 8-rundgjenget rør anvendt og ble laget for å sammenligne det anaerobe tetningsmiddel med en API-modifisert høytrykksgjengemasse
produsert av Shell Oil Corporation.
Prøven omfattet to gjengede bolter og én enkelt kopling. En bolt inneholdt et maskinert spor for å simulere en feltdefekt. Sporet ble skåret til roten av gjengen over hele lengden av gjengen. Sporet ble skåret ut med en bredde på 1,524 mm ved boltens nese og ble avsmalnet til en bredde på 0,51 mm ved enden av gjengen.
Prøven ble skrudd sammen til et dreiemoment
på 2650 cm-kg under anvendelse av en lett påføring av API-modifisert rørpasta produsert av Shell Oil Corporation. Prøven ble trykkundersøkt med nitrogengass, og en lekkasje ble notert umiddelbart på den med spor forsynte ende. Den ble demontert, og ytterligere API-modifisert pasta ble påført på den gjengede ende for å simulere feltbetingelser. Prøven ble på ny skrudd sammen til et dreiemoment på 2189 cm-kg under anvendelse av den samme mengde av vindinger som ble anvendt for den opprinnelige sammenskruing. Internt gasstrykk ble deretter påført, og med et overtrykk på 246 kg/cm 2 ble det notert at pasta ble ekstrudert ved det maskinerte spor. En lekkasje ble utviklet, og det innvendige trykk sank til null kg/cm 2 overtrykk.
Prøven ble demontert, renset og inspisert. Det anaerobe tetningsmiddelde påført på den med spor forsynte ende, mens API-modifisert pasta ble påført på den andre boltende. Prøven ble skrudd sammen til 195 8 cm-kg og fikk herde ved omgivelsestemperatur (ca. 35 C) i 5 timer. Et innvendig gasstrykk på 527 kg/cm 2 ble påført og opprettholdt i 2 timer. Ingen lekkasje kunne iakttas.
Deretter ble prøvene utsatt for en temperatur av
113° C i 1 time. Et innvendig gasstrykk på 387 kg/cm<2> overtrykk ble påført i 1 time under opprettholdelse av den forhøyede temperatur, og ingen lekkasje ble iakttatt. Prøven fikk avkjøle til omgivelsestemperaturen mens det innvendige gasstrykk på 387 kg/cm 2 overtrykk ble opprettholdt. Ingen lekaksje ble iakttatt.
Prøven ble deretter demontert, renset og inspisert.
Et vridningsmoment på 6649 cm-kg var nødvendig for å fragjenge bolten med det maskinerte spor, og et vridningsmoment på
6206 cm-kg var nødvendig for å fra<g>jen<g>e den API-modifiserte boltende. Den med spor forsynte bolt ble forgjenget glatt og uten problemer. Ingen riving ble iakttatt på noen av boltendene.
Forsøksoppsummering 4
Gjengekonstruksjon: 19,37 cm kile
Forsøk ( a)
Dette forsøk ble igangsatt for å undersøke en Teflon<®->ring som støttepakning i en kjent lekkasjeinnretning. Ved et sammenskruingsdreiemoment på 288 0 cm-kg lekket den ved 105 kg/cm 2. Ved 40320 cm-kg lekket den ved 562 kg/cm 2. Det anerobe tetningsmiddel ble påført, og koplingen ble skrudd sammen til 2880 cm-kg. Den holdt et trykk på 562 kg/cm 2. Fragjengingsdreiemomentet var 1612 cm-kg.
Forsøk ( b)
Denne kopling ble skrudd sammen til 4032 0 cm-kg med API-modifisert smurning og ble utsatt for en kombinert strekk- og innvendig trykk-belastning på
2
266712 kg. Den lekket ved 703 kg/cm . Det anerobr tetningsmiddel ble påført, og under de samme betingelser holdt koplingen et trykk på 914 kg/cm 2.
Forsøk ( c)
Denne kopling ble skrudd sammen med API-smurning til 46080 cm-kg. Den lekket ved et trykk pa 352 kg/cm 2. I et forsøk på å prøve oppførselen til det anaerobe middel under kraftige betingelser ble kop-lingens boksende fullstendig fylt med 7,3 kg bore-slam, og skjøten ble dyttet inn i slammet. Det ble oppnådd en forsegling inntil et trykk på 914 kg/cm<2 >uten uheldige virkninger på grunn av nærværet av boreslammet.
Forsøksoppsummering 5
(b) Under anvendelse ifølge oppfinnelsen av et foretrukket anaerobt tetningsmiddel:
Ved anvendelse av API-modifisert masse:
(c) Ved anvendelse av foretrukket anaerobt tetningsmiddel:
Ved anvendelse av API-modifisert masse:
(e) Ved anvendelse av midlet ifølge oppfinnelsen:
Forsøksoppsummering 6
For disse forsøk var de anvendte koplinger VAM-PTS 7,3 cm N80 premiumkoplinger. Ingen riving var synlig i koplingen eller på bolten i løpet av forsøket. For å forstå den anvendte terminologi skal det angis at den nedenstående kolonne (1) representerer tidspunktet på dagen, kolonnen (2) representerer strekkbelastningen dannet på grunn av det internt påførte gasstrykk (nitrogen), kolonnen (3) representerer belastningen påført av trekkrammen, kolonnen (4) representerer den kombinerte belastning i henhold til kolonnene (2) og (3) , kolonnen (5) representerer varmsyklisering, og med hensyn til kolonnen (6) ble lekkasjer notert ved å anslå bobler pr. minutt som unnslapp fra en lekkende kopling og ble innmatet i en krukke med vann gjennom et rør med liten diameter.
Resultater:
Ingen lekkasje over de første 2 komplette sykluser Liten lekkasje over den 3dje kaldsyklus
Lekkasjen tettet over den 3dje varmsyklus
Resultater:
Ingen lekkasje på den første syklus Lekkasje på kaldsykluser
Lekkasje redusert eller stoppet under varmesyklus
Resultater: Tetningen holdt under hele forsøket
Fjerde forsøk API- masse
API-masse ble påført på prøvekoplingene, og det opp-sto sterk lekkasje ved lavt trykk.
Forsøksoppsummering 7
En prøve ble utført nede i hullet i en virkelig brønn 6. juli 1986. Denne omfattet en streng med 19,4 cm kilekopling med en lengde på 366 m i form av en foring på bunnen av en 3900 m dyp brønn. Røret lot seg skru sammen meget lett uten noen problemer. Røret kjørte seg fast i hullet da strengen ble senket, og dette gjorde det nødvendig å trekke ut strengen. Dette førte til den uvanlige mulighet for å fragjenge røret efter at det hadde vært utsatt for betingelsene nede i hullet i over 1 uke. Koplingen lot seg meget lett fragjenge, og et minimum av rensing var nødvendig sammenlignet med normale betingelser under anvendelse av API-rørsmurninger. Det gjennomsnittlige sammenskruingsvridningsmoment var 23040 cm-kg, og det gjennomsnittlige fragjengingsvridningsmoment var 34560 cm-kg. Det forekom intet tegn på riving. Forsøket kan oppsummeres ved at det var fullstendig vellykket.
Brønnen befinner seg ca. 16 km sydvest for Lafayette, Louisiana.
Borerigg - "Glasscock 73"
Operatør - Davis Oil
Koplingsprodusent - Tubular Corporation of America, Houston,
Texas
Claims (15)
1. Rørskjøt som innbefatter bolt- og boksdeler med mot- .satte overflater og beregnet for anvendelse for petroleums-boreoperas j oner,
karakterisert ved at et herdbart anaerobt tetningsmiddel fritt for flyktig løsningsmiddel er blitt på-ført i uherdet tilstand direkte på rørskjøten da denne ble montert, og deretter herdet for å hindre fluidlekkasje gjennom skjøten, idet det herdbare tetningsiddel er et flytende materiale i uherdet tilstand og et fast materiale i herdet tilstand.
2. Rørskjøt ifølge krav 1,
karakterisert ved at når bolt- og boksdelene er demontert med det anaerobe tetningsmiddel i fullstendig herdet tilstand, er tetningsmidlet blitt pulverisert uten å forårsake riving mellom de motsatte overflater.
3. Rørskjøt ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det herdbare anaerobe tetningsmiddel er delvis sammensatt av en polymeriserbar acrylatestermonomer, idet konsentrasjonen av acrylatestermonomeren er valgt slik at det dreiemoment som er nødvendig for å demontere rørskjøten, ikke er mindre enn det dreiemoment som er nødvendig for å montere rørskjøten.
4. Rørskjøt ifølge krav 3,
karakterisert ved at et dreiemoment er på-ført på bolt- og boksdelene som fører til at skjøten står under strekk, og at det anaerobe tetningsmiddel innbefatter en smørende bestanddel for derved å regulere strekket mot skjøten som skriver seg fra påføring av et spesifikt vridningsmoment på bolt- og boksdelene.
5. Rørskjøt ifølge krav 4,
karakterisert ved at den smørende bestanddel er minst ett av pulvere av polytetrafluorethylen og polyethylen.
6. Rørskjøt ifølge krav 5,
karakterisert ved at den omfatter en boks-del som innbefatter en første boltdel med gjenget ende og en gjenget koplingsdel, idet den første boltdel og koplingsdelen har i hverandre gjensidig inngripbare spiralformige overflater, og at den første boltdel og koplingsdelen er gjenget forbundet med hverandre; et herdet anaerobt tetningsmiddel med en første konsentrasjon av bestanddeler og påført i uherdet tilstand direkte på de spiralf ormige overflater av boksdelen for å hindre lekkasje mellom den første boltdel og koplingsdelen langs en spiralformig strømningsbane som er avgrenset av de spiralformige overflater, hvor den første konsentrasjon av bestanddeler fører til en første dreiemomentmengde som er nødvendig for å demontere den første boltdel fra koplingen, en annen boltdel med en gjenget ende, idet den annen boltdel og koplingsdelen har i hverandre gjensidig inngripbare spiralformige overflater, og den annen boltdel og boksdelen er gjenget forbundet med hverandre, hvor det herdede anaerobe tetningsmiddel med en annen konsentrasjon av bestanddeler er påført direkte i uherdet tilstand på de spiralformige overflater mellom den annen boltdel og koplingsdelen for mellom disse å hindre lekkasje langs en spiralformig strømningsbane som er avgrenset av de spiralformige overflater,og idet den annen konsentrasjon av bestanddeler fører til en annen dreiemomentmengde som er nødvendig for å demontere den annen boltdel fra boksdelen.
7. Rørskjøt ifølge krav 6, karakterisert ved at det anaerobe tetningsmiddel fortrinnsvis er delvis sammensatt av en polymeriserbar acrylatestermonomer, hvor konsentrasjonen av acrylatestermonomeren er valgt slik at det dreiemoment som er nødvendig for å demontere den første boltdel og koplingsdelen, er forskjellig fra det som er nødvendig for å demontere den annen boltdel og boksdelen.
8. Fremgangsmåte for å tette en rørskjøt som har en langsgående akse og innbefatter hosliggende bolt-og boksdeler med motsatte overflater og beregnet for anvendelse ved petroleumsboreoperasjoner § karakterisert ved at et herdbart anaerobt tetningsmiddel som er fritt for flyktig løsningsmiddel, påføres på i det minste én av de motsatte overflater iouherdet tilstand for å hindre lekkasje etter at herding har funnet sted;
at de to deler forbindes med hverandre mens tetningsmidlet holder seg i uherdet tilstand, slik at tetningsmidlet etter herding henger fast på de motsatte overflater til såvel bolt- som boksdelene og blokkerer flytebanen i lengderetningen som forekommer mellom de motsatte overflater,
og at tetningsmidlet herdes til fast tilstand for derved å hindre fluidlekkasje gjennom skjøten.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8 for tetting av en rør-skjøt som innbefatter bolt- og boksdeler med gjengede ender og med gjensidig engasjerbare spiralformige overflater, karakterisert ved at det anaerobe herdbare tetningsmiddel uten flyktig løsningsmiddel i uherdet tilstand påføres direkte på minst éh av de spiraLformige overflater, at de gjengede ender monteres slik at tetningsmidlet blokkerer alle mulige lekkasjebaner, innbefattende den spiralformige strøm-ningsbane som er avgrenset av de spiralformige overflater, og at det herdbare tetningsmiddel herdes for derved å avtette rørskjøten.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 8^ hvor rørskjøten innbefatter første og andre motsatte gjengede rørender og en gjenget kopling for gjenget inngrep med rørendene, hvor rør-endene og koplingen har spiralformige overflater som er gjensidig inngripbare i hverandre,
karakterisert ved at det anaerobe herdbare tetningsmiddel fritt for flyktig løsningsmiddel påføres i uherdet tilstand direkte på i det minste rørendens spiralformige overflater idet konsentrasjonen av bestanddeler i tetningsmidlet reguleres for derved å bestemme det dreiemoment som er nødvendig for å demontere rørskjøten, og at rørendene og koplingen monteres slik at tetningsmidlet blokkerer alle mulige lekkasjebaner innbefattende den spiralformige strøm-ningsbane som er avgrenset av de spiralformige overflater, og tetningsmidlet herdes.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 9 eller 10, karakterisert ved at det som det anaerobe herdbare tetningsmiddel anvendes et som består av en polymeriserbar acrylatestermonomer og andre bestanddeler og at konsentrasjonen av acrylatestermonomeren reguleres for derved å bestemme det dreiemoment som er nødvendig for å demontere rør-skjøten.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 11, karakterisert ved at monteringen av de gjengede ender omfatter det trinn at et på forhånd bestemt dreiemoment påføres på bolt- og boksdelene, og at reguleringen av konsentrasjonen av acrylatestermonomeren innbefatter det trinn at det velges en på forhånd bestemt konsentrasjon av monomeren, slik at det dreiemoment som er nødvendig for å demontere de gjengede ender ikke er mindre enn det som er nød-vendig for å montere de gjengede ender.
13. Fremgangsmåte ifølge krav karakterisert ved at et dreiemoment påføres på bolt- og boksdelene som derved fører til at det påføres et strekk på rørskjøten, og at det anvendes et tetningsmiddel som inneholder en smørende bestanddel for derved å regulere strekket mot rørskjøten som skyldes påføringen av en spesiell dreiemomentmengde på bolt- og boksdelene.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 11, karakterisert ved at det anvendes et tetningsmiddel med en smørende bestanddel for derved å regulere spenningen utøvet mot rørskjøten og som skyldes påføringen av en spesiell dreiemomentmengde på de respektive rør-ender .
15. Fremgangsmåte ifølge krav 11 eller 14, karakterisert ved at trinnet for påføring av det herdbare anaerobe tetningsmiddel innbefatter de trinn at tetningsmidlet med en første konsentrasjon av bestanddelene påføres, slik at det fås en første dreiemomentmengde som er nødvendig for å demontere den første gjengede rørende og koplingen, og at det påføres et tetningsmiddel med en annen konsentrasjon av bestanddeler slik at det fås en annen dreiemomentmengde som er nødvendig for å demontere den annen gjengede rørende og koplingen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US89371086A | 1986-08-06 | 1986-08-06 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO873274D0 NO873274D0 (no) | 1987-08-05 |
NO873274L NO873274L (no) | 1988-02-08 |
NO175113B true NO175113B (no) | 1994-05-24 |
NO175113C NO175113C (no) | 1994-08-31 |
Family
ID=25401947
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO873274A NO175113C (no) | 1986-08-06 | 1987-08-05 | Tettet rörskjöt og fremgangsmåte for dannelse av denne |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
CA (1) | CA1292487C (no) |
GB (1) | GB2195727B (no) |
NO (1) | NO175113C (no) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20050171248A1 (en) * | 2004-02-02 | 2005-08-04 | Yanmei Li | Hydrogel for use in downhole seal applications |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1231327A (fr) * | 1958-07-26 | 1960-09-28 | Henkel & Cie Gmbh | Procédé d'obtention de raccordements pour tubes étanches aux gaz |
US3540757A (en) * | 1968-02-29 | 1970-11-17 | Ciba Geigy Corp | Pipe joint and method of forming a pipe joint |
US3658624A (en) * | 1969-09-29 | 1972-04-25 | Borden Inc | Bonding method employing a two part anaerobically curing adhesive composition |
BE790054A (fr) * | 1971-10-14 | 1973-02-01 | Fischer Ag Georg | Masse d'etancheite, procede pour sa fabrication et son application, ainsi que piece enduite de cette masse d'etancheite |
GB8314209D0 (en) * | 1983-05-23 | 1983-06-29 | British Gas Corp | Sealing joints and leaks in mains |
GB8409028D0 (en) * | 1984-04-06 | 1984-05-16 | Lancashire Fittings Ltd | Pipe coupling |
GB2159902A (en) * | 1984-06-07 | 1985-12-11 | British Gas Corp | Sealing pipe joints |
GB2159906B (en) * | 1984-06-07 | 1989-12-06 | British Gas Corp | Sealing of a pipe-joint |
-
1987
- 1987-08-05 GB GB8718512A patent/GB2195727B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-08-05 CA CA000543818A patent/CA1292487C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-08-05 NO NO873274A patent/NO175113C/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO175113C (no) | 1994-08-31 |
GB2195727A (en) | 1988-04-13 |
NO873274L (no) | 1988-02-08 |
NO873274D0 (no) | 1987-08-05 |
GB8718512D0 (en) | 1987-09-09 |
CA1292487C (en) | 1991-11-26 |
GB2195727B (en) | 1990-10-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5431831A (en) | Compressible lubricant with memory combined with anaerobic pipe sealant | |
JP3474203B2 (ja) | パイプ用のネジ付きジョイント | |
US5427418A (en) | High strength, low torque threaded tubular connection | |
CA2547853C (en) | High-strength sealed connection for expandable tubulars | |
EP2342314B1 (en) | Lubrication composition for a threaded element of a threaded tubular connection component | |
EA017703B1 (ru) | Резьбовое соединение для труб | |
CA2777004C (en) | A tubular joint having wedge threads with surface coating | |
RU2478865C1 (ru) | Устройство для защиты соединительной трубной муфты | |
BR0216098B1 (pt) | Junta com rosca para tubos de aço | |
EA017185B1 (ru) | Смазочный состав с адаптивным коэффициентом трения для резьбового элемента составной части трубных резьбовых соединений | |
CA2477335A1 (en) | Wedgethread pipe connection | |
EA007406B1 (ru) | Труба с резьбой с обработкой поверхности | |
RU2503874C2 (ru) | Уплотненное трубное соединение для применения в нефтяной промышленности и способ изготовления указанного соединения | |
BR112013001505B1 (pt) | Método de montagem de uma junta e junta | |
EA023140B1 (ru) | Резьбовое соединение труб, имеющее улучшенные характеристики при низкой температуре | |
RU2647282C1 (ru) | Резьбовое соединение для труб нефтепромыслового сортамента и состав для фотоотверждаемого покрытия | |
US4813714A (en) | Petroleum equipment tubular connection | |
IL186579A (en) | Glue to threads with engineered fibers | |
EA021696B1 (ru) | Стойкий к истиранию резьбовой трубчатый элемент и способ нанесения покрытия на указанный элемент | |
US6036235A (en) | Two piece reusable coupling for fiberglass resin lined metal tubing sections having a cement mortar backing | |
US7219736B1 (en) | Externally testable redundant connections for subsea wells | |
EA028772B1 (ru) | Узел для создания устойчивого к истиранию резьбового трубного соединения | |
NO175113B (no) | Tettet rörskjöt og fremgangsmåte for dannelse av denne | |
GB2140117A (en) | Screw-thread protection | |
AU2012360747B2 (en) | Threaded tubular component and method for coating such a threaded tubular component |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN FEBRUARY 2002 |