NO172990B - Fremgangsmaate og apparat for produksjon av masse for papir, papp, fiberplater og lignende produkter - Google Patents

Description

Oppfinnelsens område

Den foreliggende oppfinnelse angår kontinuerlig fremstilling av masse ved hjelp av en kombinert kjemisk og mekanisk metode for oppslutning av plante- og trefibre til masse som skal anvendes som råmateriale for papir, papp, hardpapp og andre fiberholdige produkter. Den foreliggende fremgangsmåte er også velegnet for avsverting og vasking av cellulosefibre, delignifisering og, eventuelt, bleking av returfibre.

Teknikkens stand

Masse er i flere dekader blitt produsert ved hjelp av de velkjente sulfitt- eller sulfatprosesser. Begge prosesser krever i dag meget store anlegg for å gjøre dem i stand til å kunne utføres økonomisk, og det er svært kostbart å bygge nye cellulosefabrikker for fremstilling av masse ved hjelp av disse prosesser. Ikke desto mindre er i de senere år endel nye, store cellulosefabrikker blitt bygget i. de utviklede land i verden, og etter oppstarting har disse cellulosefabrikker lidd store økonomiske tap.

I internasjonal søknad PCT/N088/00011 inngitt

11. februar 1988 med krav til prioritet blant annet fra norsk patentsøknad nr. 870562 inngitt 12. februar 1987, er en fremgangsmåte for oppslutning av plante- og trefibre og/eller delignifisering, eventuelt med forutgående avsverting, av returfibre, eventuelt med påfølgende bleking, under oppnåelse av en masse som er egnet som råmateriale for papir, papp, hardpapp og papirprodukter som inneholder plante- og/eller trefibre, blitt åpenbart og krevet. Det fiberholdige råmateriale innføres i en oppslutningssone og oppsluttes i denne i alkalisk oppslemning ved forhøyet temperatur og trykk under anvendelse av et alkalisk kokekjémikalie i kombinasjon med oxygen og, eventuelt, mindre mengder av andre tilsetningsmidler, som f.eks. antrakinon. Kokekjemikaliene fjernes fra oppslutningsprosessen i form av en svartlut som deponeres eller underkastes gjenvinning av kjemikalier. Fremgangsmåten ifølge den ovennevnte internasjonale søknad er særpreget ved at masse og kjemiske stoffer under oppslutningen og den eventuelle bleking transporteres i form av en pumpbar oppslemning gjennom et lukket, kontinuerlig og trykksatt rørsystem ved anvendelse av massepumper som samtidig anvendes som blandeaggregater for oppslemningen og kjemikaliene. Mens masseoppslemningen transporteres gjennom rørsystemet, blir masseoppslemningen gjentatt utsatt for avvanningstrinn ved utpressing av væske fra masseoppslemningen, og før hvert avvanningstrinn av prosessen blir massen fortynnet med utpresset prosessvæske tilbakeført fra et nedstrøms avvanningstrinn av prosessen og/eller fra et nedstrøms pumpetrinn av prosessen. Mens den transporteres gjennom rørsystemet, blir massen utsatt for trinnvis økende trykk i pumpetrinnene, og før det siste avvanningstrinn blir massen fortynnet og, eventuelt, avkjølt med ferskvann og/eller blekelut tilført under trykk. Etter det siste avvanningstrinn av det trykksatte oppslutnings- eller delignifiseringssystem blir massen vasket og eventuelt bleket i en fortsettelse av det trykksatte system eller i ikke-trykksatt tilstand etter kald- eller varmblåsing av det trykksatte system.

Formål ved oppfinnelsen

Det er et formål ved oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte ved fremstilling av masse som er egnet som råmateriale for papir, papp, hardpapp og andre produkter som inneholder plante- og/eller trefibre. Den foreliggende fremgangsmåte skal utføres med trinnvis økende trykk i et lukket, trykksatt rørsystem som omfatter flere trykktrinn i rekkefølge mens flere sirkulasjonskretser for massesuspensjonen ved de forskjellige trykktrinn anvendes med det formål å forbedre overføringen av fortykket masse fra ett trykktrinn til det neste (høyere) trykktrinn for å sikre forbedret masseflyt gjennom prosessystemet sammenlignet med overføringen av fortykket masse åpenbart i den nevnte internasjonale søknad PCT/N088/00011. Likeledes er det også et formål ved oppfinnelsen å forsterke fibersuspensjonens turbulens for derved å befordre reaksjonshastigheten mellom fibre og prosessvæske, dvs. under oppnåelse av øket "vaskemaskineffekt" sammenlignet med den effekt som oppnås ved fremgangsmåten ifølge den nevnte internasjonale søknad.

Oppsummering av oppfinnelsen

Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte for oppslutning og, eventuelt, bleking av plante- og trefibre, og/eller for delignifisering og, eventuelt, avsverting av returfibre, under oppnåelse av en masse som er egnet som råmateriale for papir, papp, hardpapp og andre produkter som inneholder plante- og/eller trefibre, hvori fiberholdig råmateriale innføres i en oppslutningssone og oppsluttes i denne i alkalisk oppslemning ved forhøyet temperatur og trykk under anvendelse av et alkalisk kokekjemikalie i kombinasjon med oxygen og, eventuelt, mindre mengder av andre tilsetningsmidler, som f.eks. antrakinon, og hvori kokekjemikaliene fjernes fra oppslutningsprosessen i form av en svartlut som deponeres eller underkastes gjenvinning av kjemikalier fra denne, hvori det fiberholdige råmateriale i form av en pumpbar oppslemning under oppslutningen og den eventuelle bleking føres gjennom et lukket, kontinuerlig og trykksatt rørsystem ved anvendelse av massepumper som samtidig anvendes som blandeaggregater for oppslemningen og kjemikaliene, og mens den ledes gjennom rørsystemet, blir massen utsatt for gjentatte avvanninger ved utpressing av væske fra masseoppslemningen, og før hver avvanning, bortsett fra den siste avvanning av prosessen, blir massen fortynnet med utpresset prosessvæske tilbakeført fra et nedstrøms avvanningstrinn av prosessen og/eller fra et nedstrøms pumpetrinn av prosessen, og mens den ledes gjennom rørsystemet, blir massen utsatt for trinnvis økende trykk i tre eller flere pumpetrinn, og før det siste avvanningstrinn av prosessen fortynnet, og even-

tuelt avkjølt med ferskvann og/eller blekelut tilført under trykk, og etter det siste avvanningstrinn av det trykksatte rørsystem blir massen vasket og, eventuelt, bleket i en fortsettelse av det trykksatte system eller i den ikke-trykksatte tilstand etter kald- eller varmblåsing fra det trykksatte

system, og hvori minst på hvert trykktrinn mellom det første og det siste trykktrinn opprettholdes to sirkulasjonskretser som sirkulerer gjennom den samme sirkulasjonspumpe, hvorved en av sirkulasjonskretsene er hovedsakelig omfattet av fibersuspensjon i sirkulasjon, og den annen sirkulasjonskrets hovedsakelig er omfattet av prosessvæske presset ut av massesuspensjonen i en nedstrøms masseavvannings-fortykningsanord-ning og resirkulert fra denne til den nevnte sirkulasjonspumpes sugeside og på den nevnte sugeside blandes med fibersuspensjon sirkulert i den nevnte ene sirkulasjonskrets.

Oppfinnelsen angår også en anordning for kontinuerlig avvanning, avgassing og fortykning av fibersuspensjoner med lav konsistens, og anordningen er særpreget ved de i krav 7's karakteriserende del angitte trekk.

En ytterligere utførelsesform av en anordning

for kontinuerlig avvanning, avgassing og fortykning av fibersuspensjoner med lav konsistens er særpreget ved de i krav 8's karakteriserende del angitte trekk.

Kortfattet beskrivelse av tegningene

På tegningene viser

Fig. 1 et eksempel på den mekaniske oppbygning av systemet for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte, idet systemet består av et lukket, trykksatt rørsystem som innvendig er blitt delt i flere, delvis identiske, trykktrinn med trykk-nivåene økende fra venstre til høyre på figuren. Fig. 2 viser en avvanningsanordning for anvendelse ved utfør-else av den foreliggende fremgangsmåte. Fig. 3 viser en annen utførelsesform av en avvanningsanordning for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte. Fig. 4 viser en intern fibersorteringsanordning som kan innbe-fattes i systemet for utførelse av foreliggende fremgangsmåte . Fig. 5 viser tre eksempler på rørperforeringer anvendt for den trykksatte avvanningsanordning ifølge oppfinnelsen. Fig. 6 viser en utførelsesform av en rørformig, trykksatt avvanningsanordning ifølge oppfinnelsen for anvendelse ved ut-førelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Fig. 7 viser en annen utførelsesform av den rørformige, trykksatte avvanningsanordning ifølge oppfinnelsen. Fig. 8 viser et annet eksempel på det lukkede, trykksatte rør-system anvendt for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte og hvori avvanningsanordningen ifølge oppfinnelsen er blitt satt i praktisk anvendelse.

Detaljert beskrivelse av tegningene med tilhørende beskrivelse av utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte med beste utførelsesform

Fig. 1 viser et eksempel på en mekanisk oppbygning av prosessystemet anvendt for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte, i form av et lukket, trykksatt rørsystem 1 som internt er blitt delt i flere, delvis identiske, trykktrinn, eksemplifisert på tegningen ved hjelp av henvisningstallene 2, 3, 4, 5 og 6, med økende trykknivåer fra 2 til 6.

Til dette lukkede, trykksatte rørsystem tilføres fiberråmateriale fra en oppløser 7, idet fiberråmaterialet fra oppløseren innmates i det trykksatte rørsystem via en pumpe 8, en renseanordning 9 for fibersuspensjon og. en tilbakeslagsventil 10. Pumpen 8 er en massepumpe av vanlig konstruksjon og setter fibersuspensjonen som kommer fra oppløs-eren 7, under trykk svarende til trykknivået i trykktrinn 2.

I overgangen mellom trykktrinn 2 og trykktrinn 3 er en avvanningsanordning 11 anordnet som er blitt vist mer detaljert på Fig. 2 og som mottar fibersuspensjon via røret 53 fra tilbakeslagsventilen 10. Avvanningsanordningen 11 består av et rørformig innløp 12 i hvilket fibersuspensjon innføres via røret 53 fra tilbakeslagsventilen 10. Det rørformige inn-løp 12 fortsetter som en rørformig, perforert avvanningsdel 13 med et omgivende kammer 14 som ved hjelp av en tett skillevegg 15 er skilt fra et spylekammer 16 som er forsynt med et utløp 17 for fibersuspensjon. Fibersuspensjon pumpes inn i avvanningsdelen 13 via et rør 18 (spylerør). Avvanningsanordningen er forsynt med et utløp 19 for prosessvæske som er blitt presset ut gjennom perforeringene i avvanningsdelen 13. Spyle-røret 18 har mindre diameter enn avvanningsdelen eller røret 17.

Dessuten består hvert adskilt trykktrinn, bortsett fra trykktrinnene 2 og 6, som vist på Fig. 1, av en beholder 20, en pumpe 21, overløps- eller reduksjonsventiler (PIC-ventiler) 22 og 23 og en tilbakeslagsventil 24. På pumpens 21 sugeside blir varme (damp) og kjemikalier for oppslutnings-eller delignifiseringsprosessen tilført fra en tilførsels-anordning 26 via en tilbakeslagsventil 25.

Det siste trykktrinn 6 oppviser en avvanningsanordning som uttømmer fortykket masse i form av en masseplugg ut av det trykksatte system. Konstruksjonen til avvanningsanordningen fremgår av Fig. 3. Den består av et kjegleformig av-vanningsrør 28 som er anbrakt inne i et kammer 29. Når de to ventiler 30 og 31 stenges, vil et hydraulisk stempel 32, som opereres ved hjelp av en ekstern aktiveringsdel 33, ved beveg-else henimot den høyre side av Fig. 3 presse prosesslut gjennom det kommuniserende rør 34 og inn i kammeret 2 9 og gjennon perforeringene i det kjegleformige rør 28 og forårsake delvis utpressing av den kjegleformige masseplugg dannet inne i avvanningsrøret 28, gjennom et rør 35 og forbi en uttømn-ingsdel 36 som er trykkregulert ved hjelp av en regulerbar trykkinnretning 37, f.eks. en luftbelg.

Et kommuniserende rør 38 mellom massesystemet og det hydrauliske stempel 32 letter utpressingen av pluggen fra systemet. Røret 2 8 kan ha den samme type av perforering som vist på Fig. 5 for avvanningsanordningen 11.

Ferskvann presses inn i prosessystemet via en tilbakeslagsventil 39 (Fig. 1), og mengden av ferskvann innført i prosessystemet reguleres ved hjelp av en regulator R2 40.

En forbindelse 41 som, om ønsket, kan omfatte en enkel, intern fibersorteringsanordning, er anordnet i det trykksatte rørsystem i hvilket den foreliggende fremgangsmåte utføres, som vist på Fig. 1. Operasjonsmåten for den valgfrie fibersorteringsanordning 41 fremgår av Fig. 4. Fibersorteringsanordningen 41 innbefatter et perforert rør 42 som er om-gitt av et kammer 43 som kommuniserer med en hydraulisk syl-inder 44 som ved reaksjon på bevegelsene til en aktuator 45 som er trykkregulert, forårsaker en frem-og-tilbakegående be-vegelse av massesuspensjonen gjennom perforeringene i røret 42 når massesuspensjonen pumpes ved hjelp av pumpen 21 inn i røret 42. Suspensjon som inneholder den grovere fiberfraksjon, vil bli holdt tilbake av perforeringene i røret 42 og vil bli tilbakeført til hovedsirkulasjonskretsen for det angjeldende trykktrinn, mens suspensjon som inneholder den finere fiberfraksjon, vil bli ført videre fra kammeret 43 og til den neste avvanningsanordning 11' (Fig. 1) via et grenrør 52. I avvanningsanordningen 11' blir suspensjonsvæske presset ut og til-bakeført for sirkulasjon i trykktrinn 3, via tilbakeslagsventilen 24 til pumpens 21 sugeside via et kommuniserende rør 54 mellom tilbakeslagsventilen 24 og et kommuniserende rør 55 som fører fra tanken 20 til pumpen 21. Ved hjelp av den samme sir-kulas j onspumpe 21 opprettholdes således to sirkulasjonskretser i trykktrinn 3, dvs. sirkulasjon av fibersuspensjon som kommer fra avvanningsanordningen 11 og som ledes gjennom beholderen

20, gjennom røret 55 mellom beholderen 20 og pumpe 21 og deretter inn i pumpen 21 og fra pumpen 21 til forbindelsen eller

fibersorteringsanordningen 41 og derfra gjennom reduksjonsventilen eller overløpsventilen (PIC-ventil) 22 tilbake inn i avvanningsanordningens 11 avvanningsdel 13 (Fig. 2). I den annen sirkulasjonskrets for trykktrinn 3 blir massesuspensjon avgrenet fra forbindelsen eller fibersorteringsanordningen 41, gjennom røret 52 og inn i avvanningsanordningens 11' avvanningsdel 13, og suspensjonsvæske som er blitt presset ut gjennom perforeringene i avvanningsanordningens 11' perforerte del 13 (Fig. 2), sirkuleres tilbake til tilbakeslagsventilen 24 og fra tilbakeslagsventilen 24 gjennom det kommuniserende rør 54 og inn i det kommuniserende rør 55 mellom beholderen 20 og pumpen 21 på den sistnevntes sugeside, hvorved suspensjonsvæske sirkulert tilbake fra avvanningsanordningen 11', blir blandet, i røret 55, med massesuspensjon som kommer fra beholderen 20. Identiske sirkulasjonskretser opprettholdes for trykktrinn 4 og 5 i overensstemmelse med Fig. 1. Ved hvert av trykktrinnene 3, 4 og 5 opprettholdes derfor to sirkulasjonskretser ved hjelp av bare én sirkulasjonspumpe 21 i hvert trykktrinn.

Fig. 5 viser tre eksempler på rørperforeringer, hhv. 46, 47 og 48, for avvanningsanordningenes 11, 11' og li'<1> av-vanningsdeler 13 (Fig. 2).

Ett eller flere lag av perforert materiale er festet til den innvendige vegg av den rørformige avvanningsdel 13 (Fig. 2), og det perforerte materiale er fortrinnsvis i form av en tynn, perforert metallplate eller -folie, eller i form av en vevet duk med varierende finhet og laget av plast- eller metalltråder. På Fig. 5 er et snitt gjennom veggen til avvanningsdelen 13 med perforeringsutførelsesforiten 46 og

48 også blitt vist. En vevet sil 49 er en forholdsvis grov sil laget av tråder som er i stand til å motstå overtrykket i den rørformige avvanningsdel 13, og en sil 50 er laget av en

elektrolytisk produsert, tynn, perforert metallfolie med langt mindre åpninger enn' silen 49 og dermed en vesentlig filtreringsevne med hensyn til å holde tilbake fibre fra massesuspensjonen på filtersilen. Ete to siler 49 og 50 er festet til den innvendige vegg av den rørformige avvanningsdel 13, idet den grovere sil 49 befinner

seg nærmest den rørformige avvanningsdels 13 innvendige vegg.

Fig. 6 viser en annen utførelsesform av en rørformig, trykksatt avvanningsanordning anvendt for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte istedenfor eller i kombinasjon med avvanningsanordningen 11. Den trykksatte avvanningsanordning vist på Fig. 6, foretrekkes for anvendelse ved utførelse av den foreliggende fremgangsmåte sammenlignet med anvendelsen av

avvanningsanordningen 11. Avvanningsanordningen ifølge Fig. 6 er hovedsakelig konstruert lignende en hydrosyklon, men inneholder ytterligere elementer som sikrer en kombinert effekt i form av samtidig avvanning og separering av gass fra fibersuspensjon innført i avvanningsanordningen, og i avvanningsanordningen ifølge Fig. 6 utføres samtidig rensing av de perforerte silflater ved kontinuerlig spyling av de perforerte silflater med massesuspensjon innført i avvanningsanordningen.

Pumpetrykk og konstruksjonen av anordningen virker i kombinasjon til å sette massesuspensjonen innført i denne, i rotasjon og/eller turbulens. Avvanningen finner sted både radialt utad gjennom en perforert del 66 av et avvanningsrør 64 og samtidig radialt innad gjennom en perforert del 68 av et rør 67 med mindre diameter enn røret 64 og anordnet aksialt inne i røret 64. Gass skilles også fra suspensjonen og unnslipper gjennom det innvendige rørs 67 perforerte del 68, og perforeringene til rørdelen 66 og til rør-delen 68 holdes rene ved spyling av ny suspensjon kontinuerlig over rørdelens 66 innvendige overflate og rørdelens 68 ytre overflate.

Via et rør 60 (Fig. 6) blir massesuspensjon pumpet inn i et fordelingskammer 61 fra hvilket massesuspensjonen sprøytes gjennom åpninger 62 tangensialt eller radialt inn i avvanningsrøret 64 som ifølge Fig. 6 er delvis omsluttet av en rørformig kappe 63. Røret 64 ender i en hulkjegle 72 som fører inn i et utløpsrør 65 for avvannet og delvis avgasset massesuspensj on.

Rørets 64 rørdel 66 er perforert inne i kappen 63 på samme måte som tidligere åpenbart i forbindelse med Fig. 5, og den perforerte rørdels 66 innvendige overflate er forsynt med en tynn, perforert metallplate og/eller ett eller flere lag 49 (Fig. 5) av vevede siler.

Den perforerte del 68 til det mindre rør 67 som er anordnet inne i røret 64, er også perforert på samme måte som beskrevet ovenfor i forbindelse med Fig. 5, men med den perforerte metallplate eller -folie og/eller de vevede siler anordnet på rørdelens 68 ytre overflate.

På grunn av at massesuspensjonen som innføres i avvanningsanordningen ifølge Fig. 6 bringes til å rotere og/eller settes i turbulens inne i avvanningsrøret 64, som nær innføringsenden for massesuspensjonen inn i avvanningsanordningen har en glatt innvendig overflate, lignende den ytre overflate til det mindre rørs 67 uperforerte del, oppsamles de tyngre komponenter av massesuspensjonen, dvs. fibre og fiber-fragmenter, preferensielt langs den perforerte rørdels 66 innvendige overflate.

Gass, f.eks. oxygen, tilsatt til massesuspensjonen fortrinnsvis ved eller nær enden av det trykksatte rørmasse-fremstillingssystem, vil på grunn av sentrifugalkreftene som dannes inne i avvanningsanordningen ifølge Fig. 6, preferensielt oppsamles rundt det innvendige rørs 67 ytre overflate og vil deretter sammen med suspensjonsvæske unnslippe igjennom rørdelens 68 perforeringer og inn i røret 67. Denne blanding av suspensjonsvæske og gass passerer gjennom røret 67 og inn i et rør 71 som danner en fortsettelse av det innvendige rør 67 fra dets ende som befinner seg fjernt fra dets ende 69, og i røret 71 blir suspensjonsvæske og gass fra røret 67 blandet med suspensjonsvæske som via et rør 70 unnslipper fra rommet mellom røret 64, 66 og den omgivende kappe 63, og de kombin-erte suspensjonsvæsker strømmer gjennom røret 71 i en retning henimot begynnelsen av massefremstillingsprosessen.

Avvanningsanordningen beskrevet ovenfor i forbindelse med Fig. 6 vil automatisk returnere gass, innbefattende hovedsakelig oxygen, tilsatt til massesuspensjonen, gjennom hele prosessen og i motstrøm til fiberflyten. Gassen tilsettes på et høyt trykknivå henimot slutten av prosessen og vil derfor automatisk bli ført henimot tiltagende lavere trykktrinn med konstant ekspansjon, hvilket er et særtrekk som dessuten også sikrer optimal innvirkning fra gassen og utnyttelsen av gassen under prosessen.

Fortykket, avvannet masse forlater avvanningsanordningen ifølge Fig. 6 via røret 65 og føres til innløpet til sirkulasjonspumpen 21 anvendt for sirkulering av fibersuspensjon tilbake inn i den nevnte avvanningsanordning. Perforeringsgraden i rørenes 64 og 67 rørdeler hhv. 66 og 68 kan variere uavhengig av hverandre, fra ingen perforering til fullstendig perforering av hele røroverflaten, avhengig av den ønskede avvanningsvirkning og separerings-virkning for den angjeldende masseproduksjon. Imidlertid må ett av rørene 64, 67 alltid ha en perforert del hhv. 66 og 68.

Dersom det innvendige rør 67 ikke har noen perforert del, vil dets ende 69 være åpen. Gass fra suspensjonen vil deretter unnslippe inn i det innvendige rør 67 via dets åpne ende 69, og hoveddelen av avvanningen av massen vil finne sted på grunn av væske som vil bli fjernet fra massesuspensjonen via rørdelens 66 perforeringer. Dersom på den annen side bare det innvendige rør 67 er perforert (ved 68), dvs. at det ytre rør 64 ikke er perforert, blir den ytre kappe 63 overflødig og kan sløyfes, og det ytre rør 64 vil da funksjonere som en kappe som omgir det innvendige rør 67, og gass og væske vil bli fjernet fra massesuspensjonen utelukkende gjennom perforeringene (ved 68) i det innvendige rør 67 som da har sin ende 69 stengt. Gass og væske fra massesuspensjonen vil bli fjernet fra det innvendige rør 67 nær dets åpne ende motsatt i forhold til den stengte ende 69, og via røret 71 vil gassen og væsken fjernet fra massesuspensjonen, føres videre til et oppstrøms trykktrinn (lavere trykktrinn) av prosessen. Denne utførelses-form av avvanningsanordningen er vist på Fig. 7, og det fremgår av denne at kappen 63 ifølge Fig. 6 er blitt sløyfet og erstattet av det ytre rør 64 som da er uperforert. I det vesentlige hele det innvendige rør 67 er perforert (ved 68), og det innvendige rørs 67 ende 69 er stengt.

Når metallplater eller -folier anvendes som perforert sil for avvanningsrørene 64 og/eller 67, er den perforerte metallplate eller -folie fortrinnsvis blitt elektrolytisk fremstilt og består av rent metall, fortrinnsvis nikkel. Når prosesskjemikalier anvendes som danner komplekser med nikkel, f.eks. ammoniakk, anvendes mer edle metaller.

Foliens tykkelse kan variere mellom 70 og 150 /um, og dens fordeling av perforeringer ligger fortrinnsvis innen området fra 120 til 200 mesh. I tilfelle av strenge krav til silingseffektiviteten kan et høyere meshområde anvendes.

Perforeringenes diameter varierer fortrinnsvis mellom 30 og 120 /um avhengig av typen av fiber som bearbeides og av produksj onskrav.

Den perforerte metallfolies åpne areal varierer således fortrinnsvis mellom 7 og 30% av den samlede silover-flate.

Når tekstilfibre anvendes istedenfor perforerte metallfoliesiler, kan syntetiske fibre med åpningsfordeling innen området fra 115 til 230 mesh anvendes, og de syntetiske tråders diameter kan variere mellom 35 og 70 /um, hvilket gir en maskebredde innen området fra 160 til 60 /um og et åpent areal av 30 til 50%.

Som støtte for den perforerte metallfolie eller tek-stilfibersilen kan en sil vevet av syreresistente tråder, anvendes vevet til et masketall av fra 10 til 20 mesh. Sil-duken presser igjen på et perforert rør av fortrinnsvis syre-resistent materiale, f.eks. SIS 2343, gjennom hvilket hull er blitt boret som har en diameter av fra 7 til 20 mm, og som er blitt elektrolytisk polert.

Kappen 63 rundt det perforerte rør er fortrinnsvis laget av det samme syreresistente materiale.

De andre overflater i det trykksatte system som kommer i kontakt med væsker, f.eks. i pumper, beholdere, skrue (eller stempel-) -presser og rør, er av vanlige og kjente materialer, tilpasset til de anvendte kjemikalier, den fore-

kommende slitasje og. kravet til renhet for det ferdige fiber-produkt.

Fig. B viser en annen utførelsesform av det trykksatte rørmassefremstillingssystem anvendt for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte. Ifølge Fig. 8 blir en avvanningsanordning, identifisert ved 63, av den type som er vist på

Fig. 6 eller Fig. 7, anvendt i hvert av trykktrinnene 3, 4, 5 og 6, istedenfor avvanningsanordningene 11, 11' og II'<1> vist på Fig. 1. Massesuspensjon fra en oppløser 7 blir igjen ved hjelp av en massepumpe 8 innført i trykktrinnet 2 via en renseanordning 9, og fra trykktrinn 2 inn i trykktrinn 3 og inn i sirkulasjonspumpen (massepumpe) 21. Fra massepumpen 21 (trykktrinn 3) blir massesuspensjonen pumpet inn i en beholder 20 og fra beholderen 20 inn i avvanningsanordningen 63. Væske og gass separert fra massesuspensjonen i avvanningsanordningen 63, blir via en reduksjons- eller overløpsventil 23 (PIC-ventil) tilbakeført til trykktrinn 2, og avvannet og fortynnet massesuspensjon blir fjernet fra avvanningsanordningen 63 via en tilbakeslagsventil og blir innført i masse-suspens j onsrøret som fører fra trykktrinn 2 inn i sirkulasjonspumpen 21 til trykktrinn 3. Fra det kommuniserende rør mellom sirkulasjonspumpen 21 og beholderen 20 er et rør avgrenet som mater massesuspensjon inn i en avvanningsinnretning 81 anvendt for å oppnå øket avvanning av massesuspensjonen, og fra avvanningsinnretningen 81 blir væske som er blitt presset ut i denne, returnert til sirkulasjonspumpens 21 sugeside. Avvanningsinnretningen 81 kan bestå av en trykksatt skruepresse eller trykksatt stempelpresse av kjent konstruksjon og arbeidsmåte, og avvanningsinnretningen 81 er av denne grunn ikke blitt vist i detalj. Avvannet og fortykket massesuspensjon blir fra avvanningsinnretningen 81 ført til det neste trykktrinn av prosessen, f.eks. fra trykktrinn 3 til trykktrinn 4, og blir i trykktrinn 4, i røret som fører fra trykktrinns 3 avvanningsinnretning 81 til trykktrinns 4 sirkulasj onspumpe 21, blandet med avvannet massesuspensjon som kommer fra avvanningsanordningen 63 via en tilbakeslagsventil anordnet i det kommuniserende rør mellom avvanningsanordningen 63 og det kommuniserende rør mellom trykktrinns 3 avvanningsinnretning 81 og trykktrinns 4 sirkulasjonspumpe 21. I hvert av trykktrinnene 3, 4, 5 og 6 blir således igjen to sirkulasj onskretser av massesuspensjon opprettholdt ved hjelp av bare en sirkulasjonspumpe 21, dvs. avvannet massesuspensjon som kommer fra avvanningsanordningen 63, inn i sirkulasjonspumpen 21, fra sirkulasjonspumpen 21 inn i beholderen 20 og deretter tilbake til avvanningsanordningen 63, og en sirkulasjonskrets som består av massesuspensjon avgrenet fra det kommuniserende rør mellom sirkulasjonspumpen 21 og beholderen 20 og innmatet i avvanningsinnretningen 81, og av utpresset suspensjonsvæske tilbakeført fra avvanningsinnretningen 81 til pumpens 21 sugeside og deretter inn i pumpen 21.

Ved hjelp av utførelsesformen vist på Fig. 8, blir konsentrasjonen av den fiberholdige suspensjon som føres fra trykktrinn til trykktrinn, vesentlig høyere enn når utfør-elsesformen ifølge Fig. 1 anvendes, og antallet av prosesstrinn, dvs. trykktrinn, kan når utførelsesformen ifølge Fig. 8 anvendes, holdes tilsvarende lavere for oppnåelse av den samme prosesseffekt som når utførelsesformen ifølge Fig. 1 anvendes. Ifølge Fig. 8 blir mengden av ferdig masse uttømt fra det trykksatte rørsystem, regulert ved hjelp av en masse-regulator 80.

Fiberråmaterialet blir omdannet til masse i det trykksatte rørsystem som tidligere åpenbart i den ovennevnte internasjonale søknad PCT/N088/000111, med dannelse av en pumpbar alkalisuspensjon med et tørrstoffinnhold fra 2 til 5%, fortrinnsvis innen området fra 3 til 5%, eller fra 2,5 til 3,0%.

Ved hjelp av pumpen 8 (Fig. 1 og Fig. 8) blir suspensjonen ved konstant trykk pumpet gjennom rensesystemet 9, deretter gjennom tilbakeslagsventilen 10 og inn i det trykksatte system. Innløpstrykket reguleres ved hjelp av en PIC-ventil 51 (Fig. 1).

I det trykksatte rørsystem blir fibersuspensjonen utsatt for den første avvanning i avvanningsanordningen 11 (Fig. 1) eller 63 (Fig. 8) for trykktrinn 3. Nærmere bestemt vil under henvisning til Fig. 1, i avvanningsanordningen 11 som er blitt beskrevet ovenfor i forbindelse med Fig. 2, væske til suspensjonen på grunn av trykkfall trenge gjennom perforeringene til avvanningsanordningens 11 avvanningsdel 13 (Fig. 2) under anvendelse f.eks. av et perforeringsmønster for avvanningsdelen 13 som vist på Fig. 5.

Den fortykkede masse som kontinuerlig dannes i avvanningsdelen 13 (Fig. 2) ved utpressing av prosessvæske fra massesuspensjonen inn i det omgivende kammer 14, idet denne utpressede prosessvæske fra det omgivende kammer 14 passerer ut gjennom utløpsrøret 19, blir fortynnet og spylt ut av avvanningsdelen 13 ved hjelp av fibersuspensjon som ved hjelp av pumpen 21 pumpes gjennom PIC-ventilen 22 og inn i avvanningsanordningen 11 via dens innløpsrør 18, hvorpå den utspylte og derved fortynnede masse passerer gjennom spylekammeret 16 og utløpet 17, inn i beholderen 20 og fra beholderen gjennom røret 55 inn i pumpen 21. Kretsen for sirkulasjon av fibersuspensjonen på dette trykktrinn, dvs. trykktrinn 3, består således av innløpsrøret 18, spylekammeret 16, utløpet 17, beholderen 20, pumpen 21 og PIC-ventilen 22.

Grenrøret 52 fra sirkulasjonskretsen transporterer en del av fibersuspensjonen som sirkuleres, videre til den neste avvanningsanordning 11' i hvilken den samme type av avvanning finner sted som i den forutgående avvanningsanordning 11, men ved et høyere trykknivå svarende til trykket til pumpen 21 for trykktrinn 3.

Prosessvæske som er blitt presset ut i avvanningsanordningen 11', som vist på Fig. 1, blir returnert til tilbakeslagsventilen 24 (trykktrinn 3) anordnet på pumpens 21 sugeside, og fra tilbakeslagsventilen 24 blir prosessvæsken innført i det kommuniserende rør 55 gjennom hvilket fibersus-pens jon transporteres fra beholderen 20 til pumpen 21. Derved dannes og opprettholdes en annen sirkulasjonskrets, og i denne krets blir hovedsakelig prosessvæske sirkulert som er blitt presset ut i avvanningsanordningen 11' og som på pumpens 21 sugeside innføres i fibersuspensjonen i røret 55 som kommer fra beholderen 20.

Et eventuelt overskudd av prosessvæske som er blitt presset ut i avvanningsanordning 11', vil unnslippe til et lavere trykktrinn, dvs. trykktrinn 2, via overløps- eller reduksjonsventilen 23.

Varme i form av damp, og kjemikalier, blir fra til-førselsanordningen 26 presset inn i det trykksatte rørsystem via tilbakeslagsventilen 25 inn i det kommuniserende rør 55 fra beholderen 20 til pumpen 21.

De to sirkulasjonskretser opprettholdt på hvert av trykktrinn 3, 4 og 5, forårsaker turbulens og mer hurtige kjemiske reaksjoner innenfor hvert trykktrinn sammenlignet med fremgangsmåten ifølge den ovennevnte internasjonale patentsøknad. Pumpene 21 vil føre fibersuspensjonen fremover gjennom prosessystemet i hvilket fibersuspensjonen blir utsatt for periodisk fortykning med påfølgende massefremstill-ing og fortynning av den fortykkede masse.

Prosessvæske som er blitt presset ut i avvanningsanordningen 11', 11'' etc, blir fra avvanningsanordningen returnert til tilbakeslagsventilen 24 og derfra gjennom røret 54 inn i røret 55 (Fig. 1) og blir i røret 55 blandet med fibersuspensjon som holdes sirkulerende i fibersuspensjons-kretsen ved hjelp av pumpen 21 og fra hvilken fibersuspensjonen avvannet i avvanningsanordningen 11', 11'' er blitt avgrenet. Del av, dvs. overskuddet av, prosessvæske presset ut i avvanningsanordningene 11', 11'', mates tilbake til det nærmest forutgående og lavere trykknivå via den styrte over-løpsventil 23. Derved vil den samlede mengde av prosessvæske presset ut i avvanningsanordningen, etter sirkulasjon på forskjellige trykktrinn, strømme tilbake henimot begynnelsen av prosessen, i motstrøm til fiberflyten, og, dessuten, som videre åpenbart i den ovennevnte internasjonale søknad som her er inkorporert ved henvisning.

I den ovennevnte internasjonale søknad er også flere metoder for uttømning av fortykket masse fra det trykksatte systems siste trykktrinn åpenbart. De metoder og uttømnings-anordninger som der er åpenbart, kan også anvendes for systemet ifølge den vedføyede Fig. 1 og for de påfølgende prosessanordninger.

Imidlertid er på Fig. 1 også en ny konstruksjon for en uttømningsanordning blitt vist. I motsetning til avvanningsanordningen åpenbart i den internasjonale søknad som det er vist til ovenfor, arbeider denne uttømningsanordning dis-kontinuerlig og i respons til det hydrauliske stempels 32 be-vegelser. Stemplets slag og derved mengden av væske spylt tilbake gjennom perforeringene 28 i det kjegleformige rør (Fig. 3), vil bli bestemt av hvor langt det er ønsket at hver stempelbevegelse skal bevege den dannede masseplugg fremad og gjennom røret 35 henimot den egentlige utløpsanordning som kan være omfattet av en trykkbelastet splittkjegle 36, som vist på Fig. 1 og Fig. 3, eller av en plate som presses mot utløps-åpningen (ikke vist på tegningen).

Ifølge Fig. 8 er imidlertid uttømningsanordningen en skruepresse eller stempelpresse 81 som fortykker massesuspensjonen før massen uttømmes fra det trykksatte system.

Ventilene i rørene for sirkulasjon av væsker og til-bakeføring av væsker og vist på Fig. 1 og Fig. 8, er trykk-opererte automatventiler som åpner ved et forhåndsinnstilt trykk. Fordi trykkøkningen når den foreliggende fremgangsmåte utføres finner sted i trinn eller stadier, vil disse ventiler automatisk regulere tilbakestrømmen av prosessvæske gjennom prosessen og derved motstrømmen mellom fiberflyt og prosessvæske og, med hensyn til mengder, bestemt av mengden av væske (f.eks. vann) som presses inn i det siste trinn av prosessen via regulatoren R 2.

Mengden av fersk væske tilsatt (via R2) vil også bestemme mengden av brukt prosessvæske som uttømmes fra systemet (via R-^, Fig. 1 og 8) og derved også konsentrasjonen av faste stoffer i den brukte prosessvæske.

De trykkregulerte automatventiler 22, 23 mellom de forskjellige stadier av økende trykk vist på Fig. 1 og 8, vil foruten tilveiebringelse av automatisk kontroll med tilbake-strømningen av prosessvæske gjennom prosessen og derved mot-strømmen mellom fiberflyt og prosesskjemikalier også kontrol-lere mottrykket og derved trykkfallet over de trykksatte av-vanningsinnretninger, dvs. at de trykkregulerte ventiler vil tilveiebringe kontroll med graden av avvanning eller mengden av væske presset ut av masseoppslemningen.

Enkelte eksempler på kjemiske prosessbetingelser for den foreliggende fremgangsmåte når den foreliggende fremgangsmåte omfatter koking, vasking, bleking og vasking, er blitt angitt i Tabell I nedenfor.

Det fremgår av Tabell I at ved koking anvendes en temperatur som varierer fra 90 til 150°C, avhengig av det innmatede fibermateriale, og som kokekjemikalier anvendes natriumhydroxyd eller ammoniakk, oxygen og, eventuelt, koke-hjelpestoffer, som antrakinon (AQ). Den samlede kokeperiode varierer fra 10 til 90 minutter avhengig av det tilførte fibermateriale, men en tilfredsstillende delignifisering med valgfri avsverting av returfibre vil finne sted i løpet av 2 til 40 minutter.

Blekingen utføres i alkalisk miljø under anvendelse av klor, 02, peroxyd (oxygenbleking) eller 03, og temperaturen under blekingen holdes mellom 70 og 120°C. Vaskingen mellom kokingen og blekingen kan utføres ved en temperatur av fra 70 til 140°C, og vasketiden kan variere fra 0,5 til 10 minutter. Etter blekingen utføres en sluttvasking. Det fremgår av Tabell I at hele tiden blir fiberflyt og væskestrøm transpor-

tert i motsatte retninger i forhold til hverandre. På grunn av at hele prosessen finner sted innenfor et integrert, lukket og trykksatt rørsystem, er ammoniakk også egnet som kokekjemikalie. Systemet som ligger til grunn for den foreliggende fremgangsmåte, kan således betegnes som "The Tube Pulping System" ("Rørmassefremstillingssystemet") eller forkortet "TPS-prosessen".

Under prosessens forløp bevirker pumpene 21 resir-kulering og fornyet anvendelse av oppslutningsvæske og -kjemikalier og, dessuten, blanding og dispergering av til-satte, ferske mengder av kjemikalier og gass til oppslutnings-væsken, omrøring og derved en sterk "vaskemaskinvirkning" i systemet og, dessuten, optimal utnyttelse av varme og kjemikalier.

Motstrømsprinsippet anvendt for å utføre den foreliggende TPS-prosess, gjør det mulig å utføre avsverting av returfiber fra forskjellige trykkvaliteter uten å måtte ty til ekstra mekanisk tilleggsutstyr. Avsvertingen som forsterkes av spesielle kjemikalier tilsatt til prosessen, finner sted i massen før eller samtidig som massen ankommer for delignifisering og, om ønsket, for senere å bli bleket. Et egnet kjemi-kalie for å forsterke avsvertingen er et ikke-ionisk, over-flateaktivt nonylfenolalkylenoxydaddukt.

Ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte kan også såkalt "eksplosjonsmasse" fremstilles ved å bevirke at massen forlater det trykksatte system uten forutgående avkjøling av væske-fiberblandingen til en temperatur under 100°C før den uttømmes til atmosfæretrykk. I denne sammenheng er det unike ved den foreliggende fremgangsmåte at den også muliggjør "eksplosjoner" av masse fra f.eks. forholdsvis forhøyede trykk av fra 15 til 20 bar (avhengig av antallet av sirkulasjons-pumper i systemet) og ved forholdsvis lav temperatur i det trykksatte system, dvs. fra 110 til 150°C, fordi trykk og temperaturer anvendt for TPS-prosessen kan velges uavhengig av hverandre, dvs. i motsetning til vanlig masseproduksjon hvor trykk og temperatur er bestemt av den vanlig anvendte, mettede damp. Fordelen ved å kombinere lave temperaturer og høye trykk under den foreliggende fremgangsmåte, er at massen da vil bli utsatt for en mildere kjemisk behandling sammenlignet med hva tilfellet ville ha vært dersom de ekstremt forhøyede temperaturer som svarer til temperaturer for mettet damp ved slike forhøyede trykk som fra 15 til 20 bar, var blitt anvendt. De høye trykk anvendt for den foreliggende fremgangsmåte, sikrer høy effekt av gassformige tilsetningsmidler tilført til prosessen.

Trykkøkningen mot hvilken hver sirkulasjonspumpe i serie må arbeide, dvs. trykkøkningen for hvert pumpetrinn, kan være innen området fra 0,5 til 10 bar, fortrinnsvis ikke over 5 bar.

Fremgangsmåteutførelsesformen ifølge Fig. 8 er fore-trukket fremfor den ifølge Fig. 1 idet avvanningsanordningen ifølge Fig. 7 fortrinnsvis anvendes som avvanningsanordning 63 ifølge Fig. 8.

Claims (8)

1. Fremgangsmåte for oppslutning og, eventuelt, bleking av plante- og trefibre og/eller for delignifisering og, eventuelt, avsverting av returfibre under oppnåelse av en masse som er egnet som råmateriale for papir, papp, fiberplater og andre produkter som inneholder plante- og/eller trefibre, hvori fiberholdig råmateriale innføres i en oppslutningssone og oppsluttes i denne i alkalisk oppslemning ved forhøyet temperatur og trykk under anvendelse av et alkalisk kokekjemikalie i kombinasjon med oxygen og, eventuelt, mindre mengder av andre tilsetningsmidler, som f.eks. antrakinon, og hvori kokekjemikaliene fjernes (r^) fra oppslutningsprosessen i form av en svartlut som deponeres eller underkastes gjenvinning av kjemikalier fra denne, hvori det fiberholdige råmateriale i form av en pumpbar oppslemning under oppslutningen og den eventuelle bleking ledes gjennom et lukket, kontinuerlig og trykksatt rørsystem (1) ved anvendelse av massepumpe r (8,21) som samtidig anvendes som blandeaggregater for oppslemningen og kjemikaliene, og mens den ledes gjennom rørsystemet, blir den fiberholdige oppslemning utsatt for gjentatte avvanninger (11; 63-, 81) ved utpressing av væske fra den fiberholdige oppslemning, og før hver avvanning, bortsett fra den siste avvanning i prosessen, blir fiberholdig oppslemning fortynnet med utpresset prosessvæske tilbakeført fra et nedstrøms avvanningstrinn av prosessen og/eller et nedstrøms pumpetrinn av prosessen, og mens den ledes gjennom rørsystemet, blir den fiberholdige oppslemning utsatt for trinnsvis økende trykk i tre eller flere pumpetrinn (2,3,4,5,6) og blir før det siste avvanningstrinn av prosessen fortynnet og, eventuelt, avkjølt med ferskvann og/eller blekelut tilført under trykk (I^), og etter det trykksatte rørsystems siste avvanningstrinn blir massen som erholdt, vasket og, eventuelt, bleket i en fortsettelse av det trykksatte rørsystem eller i ikke-trykksatt tilstand etter kald- eller varmblåsing fra det trykksatte rør-system, karakterisert ved at i det minste på hvert trykktrinn mellom det første (2) og det siste trykktrinn (6) opprett holdes to sirkulasjonskretser av, og sirkulerer gjennom,den samme sirkulasjonspumpe (21), hvorved én av sirkulasjonskretsene er omfattet hovedsakelig av fiberholdig oppslemning i sirkulasjon, og den annen sirkulasjonskrets er omfattet hovedsakelig av prosessvæske som er blitt presset ut av den fiberholdige oppslemning i en nedstrøms awannings-fortykning sanordning (11; 81) og resirkulert fra denne til den nevnte sirkulasjonspumpes sugeside og som på den nevnte sugeside blandes med fiberholdig oppslemning sirkulert i den nevnte ene sirkulasjonskrets.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at de nevnte to sirkulasjonskretser opprettholdes på hvert trykktrinn (3,4,5,6) bortsett fra det første trykktrinn (2) av prosessen.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den nevnte annen sirkulasjonskrets som er hovedsakelig omfattet av prosessvæske presset ut av den fiberholdige oppslemning, dannes ved av-grening (41) av en del av den fiberholdige oppslemning som sirkuleres i den nevnte ene sirkulasjonskrets som hovedsakelig er omfattet av fiberholdig oppslemning, og ved at den avgren-ede, fiberholdige oppslemning utsettes for avvanning i en avvanningsanordning (11; 81) , og prosessvæsken fjernet fra den fiberholdige oppslemning i avvanningsanordningen returneres til sugesiden til pumpen (21) anvendt for å opprettholde de nevnte to sirkulasj onskretser.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at den avvannede og fortykkede, fiberholdige oppslemning dannet i den nevnte avvanningsanordning (81), uttømmes fra den nevnte avvanningsanordning for i det neste påfølgende trykktrinn med høyere trykk i prosessen å danne den nevnte, ene sirkulasjonskrets som er omfattet hovedsakelig av fiberholdig oppslemning.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at i den nevnte avvanningsanordning (63) blir den fiberholdige oppslemning både avvannet og avgasset.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 3 eller 4, karakterisert ved at den avvannede og £or-tykkede fiberoppslemning føres fra den nevnte avvanningsanordning (81) inn i sirkulasjonspumpen (21) for det neste påfølgende trykktrinn og på den nevnte pumpes (21) sugeside blandes med prosessvæske presset ut i den nevnte avvanningsanordning (81) for det nevnte, neste , høyere prosesstrinn, og den nevnte blanding av fortykket, fiberholdig oppslemning og utpresset prosessvæske sirkuleres fra den nevnte pumpe (21) til en avvanningsanordning (63) i det nevnte, neste, høyere prosesstrinn i hvilken blandingen av fortykket, fiberholdig oppslemning og utpresset prosessvæske samtidig avvannes og avgasses, og blandingen av gass og væske fjernet fra den nevnte blanding i den nevnte avvanningsanordning (63), tilbakeføres til det nærmest forutgående trykktrinn for blanding inn i den fortykkede, fiberholdige oppslemning i det nevnte, nærmest forutgående trykktrinn på sugesiden til massepumpen (21) for det nevnte, nærmest forutgående trykktrinn.

7. Anordning for kontinuerlig avvanning, avgassing og fortykning av fiberholdige oppslemminger med lav konsistens, for anvendelse ved fremstilling av fibermasse, karakterisert ved at den omfatter et perfor- . ert avvanningsrør (64) konstruert lik en perforert hydrosyklon og med en omsluttende.kappe (63) anordnet rundt avvannings-røret, anordninger (60, 61, 62) for å innføre fiberholdig oppslemming med lav konsistens i det perforerte avvanningsrør (64) ved én ende av dette, et mindre avvannings- og ventiler-ingsrør (67) anordnet sentralt og aksialt inne i det perforerte avvanningsrør (64), idet avvannings- og ventilerings-røret (67) på sin ytterside og det perforerte avvanningsrør (64) på sin innerside er forsynt med en avvanningssikt (50) i form av en tynn, perforert, elektrolytisk fremstilt metallfolie med perforeringshull med diametre fortrinnsvis innen området fra 30 til 120 yum, med en folietykkelse fortrinnsvis innen området fra 70 til 150^um og med et åpent areal fortrinnsvis innen området fra 7 til 30%, idet avvanningssikten (50) er understøttet på en vevet, grov sikt (49) laget av metall- eller plasttråder som på sin side er understøttet- nå et stivt rammeverk i form av et perforert metallegeme (13, Fig.5) , hvorved avvanningssikten (50) på grunn av dens perforerings-karakteristika og dens tykkelse holdes kontinuerlig åpen og renset ved kontinuerlig spyling av denne med den fiberholdige oppslemming som innføres i det vesentlige radialt inn i og som settes i turbulens i det ytre rør (64), og hvorved oppnås samtidig avvanning av den fiberholdige oppslemming gjennom perforeringene (66) i det perforerte avvanningsrør (64) i hvilket den fiberholdige oppslemming innføres, og separering av gass og væske fra-den fiberholdige oppslemming i det perforerte avvanningsrør (64) gjennom perforeringer (68) i avvannings-og ventileringsrøret (67) med fjerning av gassen (via 71) fra avvannings- og ventileringsrørets (67) indre, og et utløp (72, 65) for fortykket, fiberholdig oppslemming ved enden som er motsatt i forhold til det ytre avvanningsrørs (64) innløps-ende.

8. Anordning for kontinuerlig avvanning, avgassing og fortykning av fiberholdige oppslemminger med lav konsistens for anvendelse ved fremstilling av fibermasser, karakterisert ved at den omfatter et ytre rør (64) konstruert lik en hydrosyklon, anordning (60) for innføring av fiberholdig oppslemming med lav konsistens i det ytre rør (64) ved én ende av dette, et mindre avvannings- og ventileringsrør (67) anordnet sentralt og aksialt inne i det ytre rør (64), idet avvannings- og ventileringsrøret (67) gir en kombinert effekt som består i samtidig avvanning og avgassing av den fiberholdige oppslemming som er blitt innført i det ytre rør, gjennom perforeringer (68) i avvannings- og ven-tileringsrøret (67) med fjerning av gass og prosessvæske (via 71) fra inne i avvannings- og ventileringsrøret (67) som på sin ytterside er forsynt med en avvanningssikt (50) i form av en tynn, perforert, elektrolytisk fremstilt metallfolie med perforeringshull med diametre fortrinnsvis innen området fra 30 til 120 ^um, med en folietykkelse fortrinnsvis innen området fra 70 til 150^um og med et åpent areal fortrinnsvis innen området fra 7 til 30%, idet avvanningssikten (50) er understøttet på en vevet, grov sikt (49) laget av metall- eller plasttråder som på sin side er understøttet på et stivt rammeverk i form av et perforert metallegeme (13, Fig. 5) hvorved avvanningssikten (50) på grunn av dens perforerings-karakteristika og dens tykkelse holdes kontinuerlig åpen og renset ved kontinuerlig spyling av denne med den fiberholdige oppslemming som innføres i det vesentlige radialt inn i og som settes i turbulens i det ytre rør (64), og et utløp (72 , 65) for fortykket, fiberholdig oppslemming ved enden som er motsatt i forhold til det ytre rørs (64) innløpsende.