NO172019B

NO172019B - Differential gain

Info

Publication number: NO172019B
Application number: NO880803A
Authority: NO
Inventors: Thomas Keith Hemingway
Original assignee: British Aerospace
Priority date: 1988-02-24
Filing date: 1988-02-24
Publication date: 1993-02-15
Also published as: NO172019C; NO880803L; NO880803D0

Description

Den foreliggende oppfinnelse vedrører en krets for differensial-forsterkning av første og andre mottatte signaler, idet kretsen omfatter første og andre operasjonsforsterkere, idet hver omfatter en inverterende inngang, en ikke-inverterende inngang og en utgang, samtidig som hver forsterker er innrettet til å motta én av første og andre mottatte signaler, samtidig som utsignalet fra kretsen blir tatt fra én av nevnte første og andre operasjonsforsterkere, første, andre, tredje og fjerde kretsorganer som definerer forsterkningen hos kretsen. The present invention relates to a circuit for differential amplification of first and second received signals, the circuit comprising first and second operational amplifiers, each comprising an inverting input, a non-inverting input and an output, while each amplifier is adapted to receive one of the first and second received signals, while the output signal from the circuit is taken from one of said first and second operational amplifiers, first, second, third and fourth circuit elements which define the gain of the circuit.

En tidligere foreslått kres for differensialforsterkning av to innsignaler omfatter en operasjonsforsterker med et spesielt arrangement av tilbakekoblings- og inngangsmotstander, idet deres relative verdier er slik at det oppnås et virkelig differensial-utgangssignal fra forsterkeren. For å oppnå en høy inngangsimpedans for hvert signal, noe som er ønskelig av grunner som vil bli beskrevet senere her, bør innsignalene påtrykkes den tidligere foreslåtte krets via respektive forsterkere med høy inngangsimpedans og enhetsforsterkning. således vil det totalt være behov for tre forsterkere som ikke bare innebærer en kostnadsmessig belastning, men som også kan begrense den ytelse som man kan oppnå. A previously proposed scheme for differential amplification of two input signals comprises an operational amplifier with a special arrangement of feedback and input resistors, their relative values being such that a truly differential output signal is obtained from the amplifier. In order to achieve a high input impedance for each signal, which is desirable for reasons that will be described later here, the input signals should be applied to the previously proposed circuit via respective amplifiers with high input impedance and unity gain. thus, there will be a total need for three amplifiers, which not only entails a cost burden, but which can also limit the performance that can be achieved.

I 1986 Linear Applications Databook utgitt av National Semiconductor Corporation, er det på side 90 vise en foreslått krets for en instrumenteringsforsterker med høy inngangsimpedans, idet det benyttes bare to operasjonsforsterkere. Inngangssignalene blir påtrykket de respektive ikke-inverterende innganger av de to forsterkere, utsignalet blir tatt fra utgangen fra en av forsterkerne, og første, andre, tredje og fjerde motstander er forbundet henholdsvis mellom jord og den iverterende inngang til den annen forsterker, mellom den inverterende inngang og utgangen fra denne annen forsterker, mellom utgangen fra denne annen forsterker og den inverterende inngang til denne ene forsterker og mellom den iverterende inngang og utgangen fra den ene forsterker. De første og fjerde motstander er gitt like verdier, mens de andre og tredje motstander også er gjort lik hverandre, og differensialforsterkningen for arrangementet blir da bestemt ved forholdet mellom verdiene for den første og annen motstand. In the 1986 Linear Applications Databook published by National Semiconductor Corporation, on page 90 is shown a proposed circuit for a high input impedance instrumentation amplifier using only two operational amplifiers. The input signals are applied to the respective non-inverting inputs of the two amplifiers, the output signal is taken from the output of one of the amplifiers, and first, second, third and fourth resistors are connected respectively between ground and the inverting input of the second amplifier, between the inverting input and the output of this other amplifier, between the output of this other amplifier and the inverting input of this one amplifier and between the inverting input and the output of the one amplifier. The first and fourth resistors are given equal values, while the second and third resistors are also made equal to each other, and the differential gain for the arrangement is then determined by the ratio between the values of the first and second resistors.

Fra EP publ. patentsøknad 208 433 er det kjent en krets for differensialforsterkning av et første og annet mottatt signal, ved to elektriske lederpartier for mottakelse av de to signaler, ett felles lederparti samt et utgangsparti, samtidig som det inngår to operasjonsforsterkere, hver med inverterende og ikke-inverterende innganger og en utgang koblet til respektive lederpartier. From EP publ. patent application 208 433, a circuit is known for differential amplification of a first and second received signal, by two electrical conductor parts for receiving the two signals, one common conductor part and an output part, at the same time including two operational amplifiers, each with inverting and non-inverting inputs and an output connected to respective conductor parties.

Den foreliggende krets for differensialforsterkning skiller seg i forhold til innholdet i EP 0 208 433, idet det ifølge kjent teknikk påtrykkes innsignaler på de ikke-inverterende innganger til hver av de to operasjonsforsterkere. De inverterende innganger til disse forsterkere er bundet sammen ved et felles punkt, hvilket innebærer at det derved fremskaffes strøm-tilbakekobling. The present circuit for differential amplification differs in relation to the contents of EP 0 208 433, in that, according to known technology, input signals are applied to the non-inverting inputs of each of the two operational amplifiers. The inverting inputs to these amplifiers are tied together at a common point, which means that current feedback is thereby provided.

I motsetning til denne kjente teknikk vil det ved den foreliggende krets bli påtrykket ett innsignal på den inverterende inngang til én av operasjonsforsterkerne, samtidig som det andre innsignal blir påtrykket den ikke-inverterende inngang til den andre operasjonsforsterker. Således oppfører den foreliggende krets seg som en differensialforsterker, dvs. ut-spenningen er lik forskjellen mellom inn-spenningene, multiplisert med en variabel forsterkningsparameter. In contrast to this known technique, in the present circuit one input signal will be applied to the inverting input of one of the operational amplifiers, while the other input signal will be applied to the non-inverting input of the other operational amplifier. Thus the present circuit behaves as a differential amplifier, i.e. the output voltage is equal to the difference between the input voltages, multiplied by a variable gain parameter.

Hensikten med den foreliggende oppfinnelse er også å fremskaffe en alternativ konfigurasjon for en differensialforsterker med høy inngangsimpedans, som alternativt kan være å foretrekke i forhold til det ovenfor foreslåtte kjente forslag, f.eks. for lettere å tillate tillempningen av noe spesielle layout-konstruksjoner for en totalt integrert krets som innlemmer differensialforsterkeren. The purpose of the present invention is also to provide an alternative configuration for a differential amplifier with high input impedance, which may alternatively be preferable in relation to the above proposed known proposal, e.g. to more easily permit the application of somewhat special layout designs for a total integrated circuit incorporating the differential amplifier.

I henhold til én side av oppfinnelsen er det skaffet en krets for differensialforsterkning av den innledningsvis angitte art,l som er kjennetegnet ved at den inverterende inngang til den første operasjonsforsterker er koblet til det første mottatte signal, samtidig som den ikke-inverterende inngang til den andre operasjonsforsterker er koblet til det andre mottatte signal, According to one aspect of the invention, a circuit for differential amplification of the initially indicated art,l has been provided, which is characterized by the fact that the inverting input to the first operational amplifier is connected to the first received signal, while the non-inverting input to the second operational amplifier is connected to the second received signal,

idet de første kretsorganer omfatter en motstandsbane som forbinder den ikke inverterende inngang til den første operasjonsforsterker og utgangen fra den andre operasjonsforsterker, the first circuit means comprising a resistance path connecting the non-inverting input of the first operational amplifier and the output of the second operational amplifier,

samtidig som de andre kretsorganer omfatter en motstandsbane som forbinder den ikke-inverterende inngang hos den første operasjonsforsterker og en felles jord, while the other circuit means comprise a resistance path connecting the non-inverting input of the first operational amplifier and a common ground,

samtidig som de tredje kretsorganer omfatter en motstandsbane som forbinder den inverterende inngang og utgangen fra den andre operasjonsforsterker, while the third circuit means comprises a resistance path connecting the inverting input and the output of the second operational amplifier,

samtidig som de fjerde kretsorganer omfatter en motstandsbane som forbinder utgangen fra den første operasjonsforsterker og den inverterende inngang til den andre operasjonsforsterker, while the fourth circuit means comprises a resistance path connecting the output of the first operational amplifier and the inverting input of the second operational amplifier,

samtidig som forholdet mellom motstandsverdiene hos de andre og første kretsorganer er hovedsakelig lik forholdet mellom motstandsverdiene for de fjerde og tredje kretsorganer. at the same time as the ratio between the resistance values of the second and first circuit elements is substantially equal to the ratio between the resistance values of the fourth and third circuit elements.

For en bedre forståelse av oppfinnelsen, vil der nå som et eksempel, bli vist til de vedføyde tegningsark. For a better understanding of the invention, the attached drawing sheets will now be shown as an example.

Figur 1 er et forenklet strømløpsskjerna over en tidligere foreslått differensialforsterkningskrets. Figure 1 is a simplified current flow diagram of a previously proposed differential amplification circuit.

figur 2 er et forenklet strømløpsskjerna over en differensi- figure 2 is a simplified current flow core over a differential

alforsterkerkrets i henhold til den foreliggende oppfinnelse . amplifier circuit according to the present invention.

Figur 3 er en del av et forenklet strømløpsskjerna over en modifikasjon av kretsen vist på figur 2, idet modifika-sjonen også er i henhold til den foreliggende oppfinnelse. Figure 3 is part of a simplified current flow core over a modification of the circuit shown in Figure 2, the modification also being in accordance with the present invention.

Ved den tidligere foreslåtte differensialforsterkerkrets By the previously proposed differential amplifier circuit

i henhold til figur 1, blir de to inngangssignaler VI according to Figure 1, the two input signals become VI

og V2 påtrykket via respektive forsterkere 5 og 6 med enhetsforsterkning, og respektive inngangsmotstander 3 og 1 til hver sin inverterende og ikke-inverterende inn- and V2 applied via respective amplifiers 5 and 6 with unity gain, and respective input resistors 3 and 1 to each inverting and non-inverting input

gang til en operasjonsforsterker 7. En tilbakekoblings-mostand 4 er forbundet mellom utgangen og den inverterende inngang til forsterkeren 7, og en ytterligere motstand 2 er forbundet mellom den ikke-inverterende inngang og en felles null-volt referanselinje for signale- time to an operational amplifier 7. A feedback resistor 4 is connected between the output and the inverting input of the amplifier 7, and a further resistor 2 is connected between the non-inverting input and a common zero-volt reference line for signal-

ne VI og V2. Ri, R2, R3 og R4 betegner motstandsverdi- ne VI and V2. Ri, R2, R3 and R4 denote resistance value-

er for motstander, henholdsvis 1, 2, 3 og 4, idet ut-gangssignalet VO fra forsterkeren 7 er lik (VI - V2) R4/ R3, det vil si der fremskaffes et sant differensialutgangssignal, forutsatt at R4/R3 er lik R2/R1, og at forsterkningen ved forsterkeren 7 ved åpen sløyfe-diffe-rensialmodus er meget høy. Hver av forsterkerne 5 og 6 med enhetsforsterkning omfatter også en operasjonsforsterker med høy forsterkning ved åpen sløyfe, men med en direkte tilbakekoblings-forbindelse mellom utgang- are for resistors, respectively 1, 2, 3 and 4, the output signal VO from the amplifier 7 being equal to (VI - V2) R4/R3, that is, a true differential output signal is produced, provided that R4/R3 is equal to R2/ R1, and that the gain at amplifier 7 in open loop differential mode is very high. Each of the unity-gain amplifiers 5 and 6 also comprises an operational amplifier with high open-loop gain, but with a direct feedback connection between the output

en og den inverterende inngang, idet signalene VI og V2 passende påtrykkes den ikke-inverterende inngang and the inverting input, the signals VI and V2 being suitably applied to the non-inverting input

av forsterkeren. Virkemåten for forsterkerne 5 og 6 of the amplifier. The operation of amplifiers 5 and 6

er å fremskaffe en høy inngangsimpedans for signalene VI og V2. Dersom forsterkerne 5 og 6 ikke var til- is to provide a high input impedance for the signals VI and V2. If amplifiers 5 and 6 were not available

stede, dersom signalene VI og V2 ble påtrykket direk- present, if the signals VI and V2 were applied directly

te på inngangsmotstandene 3 og 1, ville der fremdeles bli oppnådd et utgangssignal VO = (V2 - VI) R4/R3, te on the input resistors 3 and 1, an output signal VO = (V2 - VI) R4/R3 would still be obtained,

men de inngangsimpedanser som blir oppfattet av signalene VI og V2 er nå forholdsvis lave og dessuten ulike, idet verdien for VI er tilnærmet lik R3 og im-pedansverdien for V2 er ca. (Ri + R2). Dersom VI og but the input impedances that are perceived by the signals VI and V2 are now relatively low and moreover different, as the value for VI is approximately equal to R3 and the impedance value for V2 is approx. (Ri + R2). If WE and

V2 ble avledet fra kilder som fremskaffet like elektromo-toriske krefter (emf) og hadde endelige kildeimpedanser, ville således VI og V2 bli forskjellige selv om disse kildeimpedanser var like, noe som meget vel kunne være tilfelle. Resultatet er selvsagt at for de to kilder som fremskaffer like emf, vil der fremskaffes et utgangssignal fra forsterkeren 7, og dette er normalt uønsket. Nærværet av forsterkerne 5 og 6 med enhetsforsterkning utelukker det nevnte problem, men kretsen vil selvsagt da omfatte tre operasjonsforsterkere. V2 was derived from sources that produced equal electromotive forces (emf) and had finite source impedances, thus VI and V2 would be different even if these source impedances were equal, which could very well be the case. The result is of course that for the two sources which produce the same emf, an output signal will be produced from the amplifier 7, and this is normally undesirable. The presence of amplifiers 5 and 6 with unity gain precludes the aforementioned problem, but the circuit will of course then comprise three operational amplifiers.

Ved det eksempel som er vist på figur 2, med hensyn til en differensialforsterkerkrets i henhold til den foreliggende oppfinnelse, blir inngangssignalene VI og V2 påtrykket via inngangsterminaler 20 direkte på henholdsvis den inverterende inngang til en første forsterker 25 og den ikke-inverterende inngang til en annen forsterker 26. Den ikke-inverterende inngang til forsterkeren 25 er forbundet via en motstand 22 til en felles referanselinje for signalene VI og V2, her også en null-spenningsreferanse ved det foreliggende eksempel, og via en motstand 21 til utgangen fra forsterkeren 26. Den inverterende inngang til forsterkeren 26 er via en motstand 23 forbundet med utgangen fra den samme forsterker 26, og via en motstand 24 til utgangen fra forsterkeren 25. Kretsens utgangsterminal 27 er også forbundet med utgangen fra forsterkeren 25. Det kan vises ved analyse langs linjene som er indikert ved hjelp av formlene og de spenningsverdier som er gitt i henhold til figur 2, og det er verifisert ved inspeksjon av kretsskjemaet at signalet VO ved utgangen fra forsterkeren 25 er lik (V2 - VI) (R21 + R22)/R21, det vil si et sant differensialutgangssignal blir oppnådd og-så her, forutsatt at R24/R23 er lik R22/R21, hvor R21, R22, R23 og R24 utgjør motstandsverdiene for henholdsvis mostander 21, 22, 23 og 24. Den fullstendige analyse vil være innlysende for dem som er fagfolk på området. Dersom man imidlertid enkelt antar at forsterkningen ved åpen sløyfe for forsterkerne 25 og 26 er méget høy, så vil man for tilstander med stabile forhold oppnå at potensialet på den ikke-inverterende inngang til forsterkeren 25 må være lik potensialet VI, ved dennes inverterende inngang, mens potensialet på den inverterende inngang til forsterkeren 26 må være lik potensialet V2 på den ikke-inverterende inngang til forsterkeren 26. Dersom potensialet på den ikke-inverterende inngang til forsterkeren 25 er VI, så vil potensialet på utgangen fra forsterkeren 26 være VI (R21 + R22)/R22. Således vil det spenningsfall som ligger over motstanden 23 være definert, og således også den strøm i3 som strømmer gjennom denne. Denne strøm vil også gå gjennom motstanden 24 og således kan spenningsfallet over sistnevnte beregnes, og således også utgangsspenningen VO. In the example shown in Figure 2, with respect to a differential amplifier circuit according to the present invention, the input signals VI and V2 are applied via input terminals 20 directly to the inverting input of a first amplifier 25 and the non-inverting input of a other amplifier 26. The non-inverting input to the amplifier 25 is connected via a resistor 22 to a common reference line for the signals VI and V2, here also a zero-voltage reference in the present example, and via a resistor 21 to the output of the amplifier 26. The inverting input to the amplifier 26 is connected via a resistor 23 to the output of the same amplifier 26, and via a resistor 24 to the output of the amplifier 25. The output terminal 27 of the circuit is also connected to the output of the amplifier 25. It can be shown by analysis along the lines which is indicated by means of the formulas and the voltage values given according to Figure 2, and it is verif ized by inspection of the circuit diagram that the signal VO at the output of the amplifier 25 is equal to (V2 - VI) (R21 + R22)/R21, that is, a true differential output signal is obtained here too, provided that R24/R23 is equal to R22/ R21, where R21, R22, R23 and R24 constitute the resistance values for resistors 21, 22, 23 and 24 respectively. The full analysis will be obvious to those skilled in the art. If, however, one simply assumes that the open-loop gain for the amplifiers 25 and 26 is very high, then for conditions with stable conditions it will be achieved that the potential at the non-inverting input to the amplifier 25 must be equal to the potential VI, at its inverting input, while the potential on the inverting input to the amplifier 26 must be equal to the potential V2 on the non-inverting input to the amplifier 26. If the potential on the non-inverting input to the amplifier 25 is VI, then the potential on the output from the amplifier 26 will be VI (R21 + R22)/R22. Thus, the voltage drop across the resistance 23 will be defined, and thus also the current i3 that flows through it. This current will also pass through the resistor 24 and thus the voltage drop across the latter can be calculated, and thus also the output voltage VO.

På samme måte som ved kretsen på figur 1, vil signalene VI og V2 oppfatte en høy inngangsimpedans. Imidlertid omfatter kretsen på figur 2 bare to forsterkere istedet for tre. Dette vil ikke bare innebære kostnadsreduksjon, men dessuten, dersom det antas at den detaljerte konstruk-sjon er utført riktig, vil kretsen i henhold til figur 1 ha en noe forbedret frekvens og forskjøvet ytelse. In the same way as with the circuit in Figure 1, the signals VI and V2 will sense a high input impedance. However, the circuit in figure 2 comprises only two amplifiers instead of three. This will not only entail cost reduction, but also, if it is assumed that the detailed construction has been carried out correctly, the circuit according to figure 1 will have a somewhat improved frequency and shifted performance.

Det er så rett og slett fordi begge disse parametre har en tendens til å bli degradert av forsterkerne, av hvil-ke kretsen på figur 2 bare omfatter to istedet for tre. This is simply because both of these parameters tend to be degraded by the amplifiers, of which the circuit in Figure 2 only includes two instead of three.

På samme måte som ved forsterkerne ifølge figur 1, antar man at forsterkerne 25 og 26 på figur 2 hver for seg har en høy forsterkning ved åpen sløyfe. Uttrykket "høy" er her forstått å innebære i det minste flere ganger større enn den konstruerte forsterkning ved differen-sialmodus for kretsen, fortrinnsvis flere grader høyere størrelsesorden. Forholdet mellom forsterkerens forsterkning ved åpen sløyfe og konstruksjonen som går ut på forsterkning ved differensialmodul, bestemmer nøy-aktigheten av kretsen, f.eks. dersom forsterkningen ved åpen sløyfe er hundre ganger forsterkningen ved di-fferensialmodus for kretsen, så vil kretsen ha en ibo-ende nøyaktighet på ca. en prosent. Alt dette gjelder selvsagt likesåvel for kretsen i henhold til figur 1, og for fagfolk på området så vil disse kunne velge passende forsterkere. Selv om det ikke er vesentlig, så vil forsterkerne 25 og 26 godt kunne velges fra utvalget av integrerte krets-operasjonsforsterkere som er tilgjengelig på marked-et, og som har så høye forsterkninger ved åpen sløyfe at det punkt blir noe irrelevant. In the same way as with the amplifiers according to Figure 1, it is assumed that the amplifiers 25 and 26 in Figure 2 each have a high gain in open loop. The term "high" is understood here to mean at least several times greater than the designed gain in differential mode for the circuit, preferably several orders of magnitude higher. The ratio between the amplifier's open-loop gain and the differential module gain design determines the precision of the circuit, e.g. if the gain in open loop is a hundred times the gain in differential mode for the circuit, then the circuit will have an inherent accuracy of approx. one percent. All of this of course also applies to the circuit according to figure 1, and for professionals in the field they will be able to choose suitable amplifiers. Although it is not essential, the amplifiers 25 and 26 may well be chosen from the selection of integrated circuit operational amplifiers available on the market, which have such high open-loop gains that that point becomes somewhat irrelevant.

Kretsen vist på figur 2 er spesielt anvendelig i de til-feller hvor signalene VI og V2 er likestrøm (d.c.) respektive signaler med lav vekselfrekvens. Dersom krets- The circuit shown in Figure 2 is particularly applicable in cases where the signals VI and V2 are direct current (d.c.) and low alternating frequency signals respectively. If circuit

en bare skal håndtere vekselsignaler, så kan disse være a.c.-forbundet i forsterkerne 25 og 26, slik dette frem-går av figur 3. Ved kretsen ifølge figur 3 er denne bare delvis vist, men er lik den som er vist på figur 2, med det unntak at hver terminal 20 er forbundet med sin tilhørende forsterker via en kondensator 30, samtidig som for hvert tilfelle en motstand 31 er forbundet mel- one only has to handle alternating signals, then these can be a.c. connected in the amplifiers 25 and 26, as can be seen from Figure 3. In the circuit according to Figure 3, this is only partially shown, but is similar to that shown in Figure 2, with the exception that each terminal 20 is connected to its associated amplifier via a capacitor 30, while for each case a resistor 31 is connected between

lom null-spennings-referanselinjen og punktet for inn-byrdes forbindelse mellom kondensatoren og forsterkeren. lom the zero-voltage reference line and the point of interconnection between the capacitor and the amplifier.

De relative verdier av kondensatorene 30 og motstander The relative values of the capacitors 30 and resistors

31 er valgt i avhengihet av inngangssignal-frekvensom-rådet som skal behandles, idet motstandene 31 normalt vil fordelaktig kunne bli gitt høye verdier, f.eks. en Megaohm eller mer. 31 is chosen depending on the input signal frequency range to be processed, since the resistors 31 will normally advantageously be given high values, e.g. a Megaohm or more.

Selv om det ikke er vesentlig, så kan det være ønskelig Although it is not essential, it may be desirable

i tilfelle av figur 3 også å fremskaffe a.c.-koblingen ved utgangssiden av kretsen, dvs. ved innskyting av seriekondensator (ikke vist) mellom forsterkeren 25 og utgangsterminalen 27. Kondensatoren bør befinne seg nedstrøms i forhold til forbindelsen til motstanden 24 in the case of Figure 3 also to provide the a.c. connection at the output side of the circuit, i.e. by interposing a series capacitor (not shown) between the amplifier 25 and the output terminal 27. The capacitor should be downstream of the connection to the resistor 24

for å unngå å forstyrre d.c.-tilstanden av kretsen. Forursatt at d.c.-tilstandsinnstillingsbanene mellom forsterkerne blir bibeholdt, vil på lignende måte en eller flere av motstandene 21 - 24 kunne erstattes, to avoid disturbing the d.c. state of the circuit. Provided that the d.c. state setting paths between the amplifiers are maintained, in a similar manner one or more of the resistors 21 - 24 could be replaced,

ved hjelp av et passende impedans-nettverk som f.eks. by means of a suitable impedance network such as

har til hensikt å oppnå en eller annen spesiell frekvens-karakteristikk. F.eks. kan en motstand erstattes av en motstand og induktor i serie, en motstand og en kondensator i parallell, eller en kmbinasjon av nevnte. I den forbindelse skal der selvsagt utøves forsiktighet for ikke å gjøre kretsen ustabil, dvs. å forvandle den til en oscillatorkrets. intends to achieve some special frequency characteristic. E.g. a resistor can be replaced by a resistor and inductor in series, a resistor and a capacitor in parallel, or a combination of the aforementioned. In this connection, care must of course be taken not to make the circuit unstable, i.e. to transform it into an oscillator circuit.

Claims

1. Circuit for differential amplification of first and second received signals, the circuit comprising: first and second operational amplifiers (25, 26), each comprising an inverting input, a non-inverting input and an output, while each amplifier is aligned to receive one of the first and second received signals (V"i , V2), while the output signal from the circuit is taken from one of said first and second operational amplifiers, first, second, third and fourth circuit elements (21, 22, 23, 24 ) which defines the gain of the circuit, characterized in that the inverting input to the first operational amplifier (25) is connected to the first received signal (V-j ), while the non-inverting input to the second operational amplifier is connected to the second received signal ( V2), the first circuit elements (21) comprising a resistance path connecting the non-inverting input to the first operational amplifier (25) and the output from the second operational amplifier (2 6), while the second circuit elements (22) comprise a resistance path connecting the non-inverting input of the first operational amplifier (25) and a common ground, while the third circuit elements (23) comprise a resistance path connecting the inverting input and the output from the second operational amplifier (26), at the same time that the fourth circuit elements (24) comprise one resistance path that connects the output from the first operational amplifier (25) and the inverting input to the second operational amplifier (26), at the same time that the ratio between the resistance values of the other and first circuits are substantially equal to the ratio of the resistance values of the fourth and third circuits.

2. Circuit as stated in claim 1, characterized in that each circuit element (21, 22, 23, 24) comprises only one or more resistance components.

3. Circuit as stated in claim 1, characterized in that one or more than one of the said circuit elements (21, 22, 23, 24) comprises a combination of components, including at least a capacitor and an inductor.

4. Circuit as stated in claim 1, characterized in that the first and second received signals (V-|, V2) are alternating current coupled to respective amplifiers (25, 26).

5. Circuit as stated in claim 4, characterized in that the first and second electrical received signals (Vq, V2) are connected to the respective amplifier (25, 26) by means of a series capacitor (30), at the same time as a resistor (31 ) is connected between the amplifier side of this capacitor (30) and a common ground (ov).

6. Circuit as stated in claim 4, characterized in that the output signal from the circuit is connected to the output from the first operational amplifier (25) by means of a series capacitor.