NO168600B - Fremgangsmaate ved betjening av en to-stillings ringromtrykkresponderende ventil i en broennboring - Google Patents
Fremgangsmaate ved betjening av en to-stillings ringromtrykkresponderende ventil i en broennboring Download PDFInfo
- Publication number
- NO168600B NO168600B NO862467A NO862467A NO168600B NO 168600 B NO168600 B NO 168600B NO 862467 A NO862467 A NO 862467A NO 862467 A NO862467 A NO 862467A NO 168600 B NO168600 B NO 168600B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- valve
- pressure
- wellbore
- annulus
- test
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 129
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 58
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 33
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims description 15
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims description 14
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 abstract 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 30
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 22
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 22
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 21
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 17
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 14
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 11
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 9
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 8
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 4
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- 240000002329 Inga feuillei Species 0.000 description 1
- 241001246312 Otis Species 0.000 description 1
- 241001417527 Pempheridae Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000013641 positive control Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000000153 supplemental effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B49/00—Testing the nature of borehole walls; Formation testing; Methods or apparatus for obtaining samples of soil or well fluids, specially adapted to earth drilling or wells
- E21B49/001—Testing the nature of borehole walls; Formation testing; Methods or apparatus for obtaining samples of soil or well fluids, specially adapted to earth drilling or wells specially adapted for underwater installations
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B34/00—Valve arrangements for boreholes or wells
- E21B34/06—Valve arrangements for boreholes or wells in wells
- E21B34/10—Valve arrangements for boreholes or wells in wells operated by control fluid supplied from outside the borehole
- E21B34/108—Valve arrangements for boreholes or wells in wells operated by control fluid supplied from outside the borehole with time delay systems, e.g. hydraulic impedance mechanisms
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B2200/00—Special features related to earth drilling for obtaining oil, gas or water
- E21B2200/04—Ball valves
Landscapes
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Details Of Valves (AREA)
- Fluid-Driven Valves (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Semiconductor Lasers (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Endoscopes (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte ved betjening av en to-stillings ringromtrykkresponderende ventil i en brønnbor-ing, hvor ventilen plasseres i brønnboringen i en første ventilstilling, og trykket i ringrommet i brønnboringen økes minst en gang.
Oppfinnelsen er særlig utviklet i forbindelse med testing av offshore-brønner hvor det er ønskelig å kunne utføre testing og brønnstimuleringer under utnyttelse av prøvestrengverktøy med et minimum av prøvestrengmanipulering, og fortrinnsvis med utblåsningssikringene lukket under mesteparten av tiden.
Det er kjent at testventiler og prøvetagingsventiler for bruk
i olje- og gassbrønner kan betjenes ved å øke fluidumtrykket i ringrommet mellom brønnboringen og prøvestrengen i en brønn. Eksempelvis er det i US-PS 3.664.415 beskrevet en prøvetagingsventil som betjenes ved å øke ringromtrykket mot et stempel som påvirkes av en bestemt inertgassladning. Når ringromtrykket blir større enn gasstrykket vil stempelet bevege seg og åpne en prøvetagerventil slik at derved deformasjonsfluidum kan strømme inn i et prøvekammer i verktøyet, og inn i prøvestrengen, slik at man kan foreta produksjonsmålinger og -prøver.
I US-PS 3.858.649 beskrives en testventil som åpnes og lukkes ved hjelp av fluidumtrykkendringer i ringrommet mellom brønn-boringen og prøvestrengen. Testventilen inneholder en suppleringsanordning hvor et inertgasstrykk suppleres av det hydrostatiske fluidumtrykk i ringrommet mellom brønnboringen og prøvestrengen når prøvestrengen senkes ned i brønnen. Dette gjør det mulig å benytte et lavt inertgasstrykk ved overflaten, med automatisk innstilling av gasstrykket i samsvar med det hydrostatiske trykk i testdyben, slik at man derved unngår kompliserte gasstrykkberegninger, slik det er nødvendig ved tidligere innretninger. En testventil som beskrives i US-PS 3.856.085 innbefatter likeledes en suppleringsanordning for inertgasstrykket i et prøveutstyr med full åpning.
Denne suppleringsanordning innbefatter et fritt stempel som på den ene siden påvirkes av intertgasstrykket og på den andre siden er utsatt for ringromtrykket, slik at ringromtrykket kan virke mot inertgasstrykket. Systemet er balansert for holding av ventilen i den normale stilling helt til testdybden er nådd. Når testdybden er nådd vil stempelet bli isolert fra ringromtrykket, og påfølgende endringer i ringromtrykket. vil da påvirke den aktuelle ventil.
Isoleringen av stempelet har vært foretatt på den måten at man lukker strømningskanalen fra ringrommet og til stempelet med en ventil som lukker når prøvestrengens vekt settes på. Dette gjøres på. den måten at prøvestrengen settes ned på en pakning som bærer prøvestrengen og isolerer den formasjon i brønnen som skal testes. Utstyret som benyttes for å isolere stempelet er utført slik at det hindrer isolasjonsventilen i å lukke for tidlig under påvirkning av et økende trykk når prøvestrengen senkes ned i brønnen, inneholder midler for overføring av den nødvendige bevegelse for aktivering av pakningen og er konstruert slik at det forblir åpent helt til en tilstrekkelig vekt er satt på pakningen, for derved å hindre for tidlig isolering av gasstrykket og tilhørende for tidlig betjening: av testventilen.
Fordi den i US-PS 3.856.085 beskrevne testventil innbefatter en vektbetjent testventil, kan testventilen åpne seg utilsiktet ved nedkjøringen i en brønn med en prøvestreng dersom man støter på en bro i brønnboringen, slik at prøvestrengens vekt vil hvile på testventilen. I denne forbindelse skal det også bemerkes at ved sterkt avvikende brønnboringer vil det eventuelt ikke kunne være mulig å utøve en tilstrekkelig vektkraft på prøvestrengen for aktivering av testventilens isolasjonsventilkomponent, og det betyr at testventilen ikke kan virke. Videre er det slik at dersom det er ønskelig å benytte en glideskjøt i prøvestrengen så vil, med mindre en vektkraft stadig virker på glideskjøten for å trykke denne sammen, isolasjonsventilkomponenten i testventilen åpne seg, hvorved testventilen lukker seg.
I US-PS 3.976.136 beskrives en testventil som åpnes og lukkes ved hjelp av fluidumtrykkendringer i ringrommet mellom brønnboringen og prøvestrengen i en brønn. Testventilen innbefatter en suppleringsanordning hvormed inertgasstrykket suppleres av det hydrostatiske fluidumtrykk i ringrommet når prøvestrengen senkes ned i brønnen. I denne testventil benyttes det en metode for isolering av gasstrykket mot ringromtrykket i avhengighet av øking i ringromtrykket over et referansetrykk, idet verktøyets arbeidskraft suppleres av trykket til en gass i et inertgasskammer i verktøyet. Referansetrykket som benyttes er det trykk som forefinnes i ringrommet på det tidspunkt en brønnborepakning settes for • isolering av en del av boringen fra en annen.
Ringromtrykket står i forbindelse med innerboringen i denne testventil når prøvestrengen senkes ned i brønnboringen og fanges opp som referansetrykk når pakningen stenger brønn-boringen og derved isolerer formasjonen som skal testes. En etterfølgende øking av ringromtrykket over referansetrykket vil aktivere en trykkfølsom ventil for derved å isolere intertgasstrykket mot ringromtrykket. Ekstra trykkøkninger i ringrommet vil påvirke testventilen på vanlig måte.
Så snart en brønn er testet for derved å bestemme innholdet i dens ulike formasjoner, kan det være aktuelt å stimulere de ulike formasjoner for derved å øke deres produksjon av formasjonsfluider. En vanlig stimuleringsmetode går ut på
å pumpe syre inn i formasjonen for derved å øke formasjons-permeabilitetén. Det kan også foretas en hydraulisk fraktur-ering av formasj,onen for å øke permeabiliteten, og eventuelt kan man benytte begge metoder.
Etter testingen av en brønn vil det ofte være meget ønskelig å kunne la prøvestrengen være på plass i brønnen og stimulere de ulike formasjoner ved å pumpe syrer og andre fluider inn i formasjonen gjennom prøvestrengen, for derved å unngå uønskede forsinkelser som følge av opptrekking av prøve-strengen og nedkjøring av en rørstreng.
Ved brønnstimuleringer under ekstremt kolde miljøperioder, med bruk av testventilene i US-PS 3.856.085 og 3.976.136 i prøvestrengen, vil testventilene kunne kjøles ned til en temperatur langt under temperaturen i de omgivne formasjoner som følge av de; kolde fluider som pumpes gjennom i større mengder, selvom de omgivne formasjoner kan ha temperaturer på flere hundre °C. Når testventilene avkjøles av de kolde fluider, vil inertgassen i ventilene trekke seg sammen. Ved avsluttet pumping av kolde fluider gjennom pressventilen, og når det er ønskelig å lunne lukke testventilen ved å frigjøre fluidumtrykket i ringrommet mellom brønnboringen og prøve-strengen, vil inertgassen, fordi den har trukket seg sammen under nedkjølingen av ventilen, i sin avkjølte tilstand ikke kunne utøve tilstrekkelig kraft for å lukke testventilen og dermed isolere den stimulerte formasjon fra resten av prøvestrengen.
Den på ringromtrykket reagerende testventil som er beskrevet i US-PS 4.422.50.6 innbefatter en trykkassistert isolasjons-ventil som har en trykkdifferensial-målepatron for styring av den hastighet hvormed isolasjonsventilen går tilbake til fluidumtrykket i ringrommet mellom brønnboringen og prøve-strengen, slik at man derved får kontinuerlig styring av ekspansjonshastigheten til inertgassen i gasskammeret og tilhørende betjening av testventilen, uavhengig av den kjølevirkning som gjennompumpede kolde fluider måtte ha utøvet. Denne testventil er forbedret sammenlignet med de tidligere kjente ventiler som er beskrevet i US-PS 3.856.085 og 3.976.136, ved at det er benyttet en patron lik den som er beskrevet i US-PS 4.113.012, slik at man derved kan eliminere uønskede driftskarakteristika.
For samtlige ovenfor nevnte tidligere kjente anordninger gjelder at test- og/eller prøvetagningsventilen (vanligvis betegnet som en verktøyborings-lukkeventil) føres ned i lukket tilstand med prøvestrengen. Dette er en ulempe, fordi prøvestrengen ikke automatisk kan fylle seg med brønnfluidum under nedsenkingen i brønnen. Slik fylling vil bety betydelig tidsbesparelse, enten en pakning er inkludert i prøvestrengen eller prøvestrengen føres ned i en på forhånd satt produksjonspakning. I tillegg vil bruk av en verktøyboring-lukkeventil som kan kjøres ned i brønnen i åpen tilstand, og således muliggjøre fylling av prøvestrengen, kunne hindre en trykkoppbygging mellom verktøyboring-lukkeventilen og ventilen i en produksjonspakning når bunnenden til prøve-strengen går inn i en produksjonspakning som er satt over en produserende oljeformasjon, før pakningsventilen åpnes. Dessuten vil det være ønskelig å kunne trykkprøve en pakning etter at den er satt, ved å trykksette ringrommet uten bruk av verktøyboring-lukkeventilen, en mulighet som de hittil kjente verktøy ikke har. Dessuten vil en til å begynne med åpen verktøyboring-lukkeventil tillate innføring av en vannpute eller behandlingsfluider i prøvestrengen før kjøringen av testen, ved forskyvning av brønnfluidum ut av bunnen av prøvestrengen, eller setting av prøvestreng-pakningen, dersom en slik anvendes.
Det har vært gjort forsøk på å tilveiebringe en åpen verktøyboring-lukkeventil under nedsenkingen i brønnboringen, ved å reversere den normale monteringsstillingen til den kuleventil som benyttes i de tidligere kjente testventiler, slik at en økning i ringromtrykket, istedenfor en redusering, vil bevirke lukking av kuleventilen. Det turde være unød-vendig å måtte peke på at en slik utførelse er meget farlig, fordi verktøyoperatøren må holde et øket ringromtrykk hele tiden. Hvis ikke vil testventilen åpne seg og den øvre prøvestreng og overflateutstyret vil utsettes for formasjonstrykket.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved brønntesting, herunder også behandling, hvor en prøvestreng inneholdende en verktøyboring-lukkeventil kjøres ned i brønnboringen med ventilen i åpen tilstand, slik at derved strengen kan fylles automatisk, en pakning kan trykkprøves uten bruk av verktøyboring-lukkeventilen, og fluider kan^ bringes inn i prøvestrengen og derved forskyve brønnbore-fluider fra bunnen av prøvestrengen, før testen, kjøres,.
Ifølge oppfinnelsen foreslås det derfor en fremgangsmåte ved' betjening av en tostillings-ringromtrykk responderende: ventil1, i en brønnboring,, hvor ventilen plasseres i brønnboringen1 i. en første ventilstilling, og trykket i ringrommet i brønn-boringen økes minst en gang, hvilken fremgangsmåte er kjennetegnet ved det ytterligere trinn at ringromtrykket; i brønnboringen reduseres hvorved ventilen omstilles til. en. andre ventilstilling, idet trinnet med øking; av ringromtrykket i brønnboringen ikke kan bevirke? en omstilling, av. ventilen til nevnte andre stilling.
Fra US-PS 4.515.219 er det kjent en t os till inga;-ringromtrykkresponderende ventil som lukkes når den kjøre» ned i', en brønnboring og, omstilles til en åpen stilling ved å øke trykket i ringrommet. Man finner imidlertid der ikke: det ytterligere trekk at man reduserer ringromtrykket og dermed omstiller ventilen til en andre ventilstilling.
Ytterligere trekk ved den nye fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen går frem av de uselvstendige krav.
Fordelene med oppfinnelsen vil bli forklart nærmere i den etterfølgende beskrivelse av oppfinnelsen under henvisning til tegningene, hvor: Fig. 1 viser et vertikalt snitt gjennom en representa-tiv offshore-installasjon som kan benyttes for testing, idet figuren viser en formasjonsstreng på plass i en brønnboring og ført opp til en
flytende plattform,
fig. 2A-E viser en verktøyboring-lukkeventil som benyttes
ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
I fig. 1 er det vist en prøvestreng som benyttes i en offshore olje- eller gassbrønn.
Over en olje- eller gassbrønn under havbunnen 2 er det plassert en flytende plattform 1. Fra havbunnen går det ned en brønnboring 3, til en formasjon 5 som skal testes. Brønnboringen 3 er på vanlig måte utforet med en stålforing 4 som er sementert på plass. En ledning 6 går fra plattformens dekk 7 og ned til et brønnhode 10. Plattformen 1 har et tårn 8 og heiseutstyr 9 for heving og senking av verktøy for boring, testing og komplettering av olje- og gassbrønnen.
En prøvestreng 14 er vist senket ned i brønnboringen 3. Prøvestrengen innbefatter slike verktøy som en trykkbalansert teleskopskjøt 15 som tjener til å kompensere for bølgebeveg-elsene når prøvestrengen senkes ned på plass, en testventil 16 og en sirkulasjonsventil 17.
Skjøten 15 kan være som beskrevet i US-PS 3,354,950. Sirkulasjonsventilen 17 er fortrinnsvis av den type som reagerer på ringromtrykket og eksempelvis som beskrevet i US-PS 3,850,250, eller det kan dreie seg om en kombinert sirkulasjonsventil-
og prøvetagermekanisme, eksempelvis som vist i US-PS 4,063,593 eller US-PS 4,064,937. Ventilen 17 kan også være av den lukk-bare type, som vist i US-PS 4,113,012.
En enveisventil 20>, som beskrevet i US-PS 4,328,866 og som reagerer på ringromtrykket, kan være plassert i prøvestrengen, under testventilen 16 ifølge oppfinnelsen.
Testventilen 16, sirkulasjonsventilen 17 og ventilen 20 betjenes av ringromtrykket som tilveiebringes av en pumpe 11 på dekket 7. Trykkendringer overføres gjennom et rør 12 til brønnring-rommet 13 mellom f.©ringen 4 og prøvestrengen 14. Brønnringrom-trykket er isolert, fra formasjonen 5 som skal testes. Denne isolasjon skjer ved hjelp av en pakning 18 som er satt i fåringsrøret 4 like over formasjonen 5. Pakningen 18 kan. være en pakning av Baker Oil Tools Model D, Otis type W, Halliburton Services EZ Drill SV, eller en annen kjent pakning.
Prøvestrengen 14 innbefatter en rørtetningsanordning 19 ved sin nedre ende, beregnet for innstikking i eller gjennom en passasje i produksrjonspakningen 18, slik at det derved kan tilveiebringes en avtetning av brønnringrommet 13 over pakningen 18 relativt et innvendig boringsparti 1000 i brønnen, ved formasjonen 5 og under pakningen 18.
)
En perforeringskanon 1005 kan ved hjelp av en vaier eller en rørstreng senkes ned til prøvestrengens 14 nedre ende, for tilforming av perforeringer 1003 i f6ringen 4, slik at således formasjonsfluider kan strømme fra formasjonen 5 og inn i strømningspassasjen i prøvestrengen 14 via perforeringene 1003. Alternativ kan fåringen 4 være perforert før prøvestrengen 14
kjøres ned i brønnboringen 3.
En formasjonstest med kontroll av fluidumstrømmen fra formasjonen 5 gjennom strømningskanalen i prøvestrengen 14 ved endring av fluidumringromtrykket i ringrommet 13 ved hjelp av pumpen, for derved å betjene testventilen 16, sirkulasjonsventilen 17 og ventilen 20, samt måling av trykkøkninger og fluidumtemperaturer ved hjelp av egnede trykk- og temperatur-følere i prøvestrengen 14, er beskrevet i de forannevnte patent-publikasjoner.
I fig.2A-2E er det vist en testventil 16 med en dødgangs-ventil-aktivator. Testventilen 16, som kan benyttes under utøvelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, innbefatter en ventilseksjon 30, en kraftseksjon 200 og en måleseksjon 500.
Ventilseksjonen innbefatter en øvre overgang 32, et ventilhus. 34, en øvre ventilbærer 36, en nedre ventilbærer 38, en kuleventil 40, kuleventil-aktiveringsarmer 42 og en dødgang-aktiver-ingshylseanordning 44.
Overgangen 4 2 innbefatter et sylindrisk avlangt muffeelement med en første boring 46, en første gjenget boring 48 med en mindre diameter enn boringen 46, en andre boring 50 med mindre diameter enn boringen 48, en konisk flate 52, en tredje boring 54 som har mindre diameter enn boringen 50, en andre gjenget boring 56 med større diameter enn boringen 54, et første sylindrisk ytre avsnitt 58 og et andre sylindrisk ytre avsnitt 60 som har en mindre diameter enn avsnittet 58 og inneholder et ringspor 62 med en tetningsanordning 64 innlagt.
Ventilhuset 34 innbefatter et sylindrisk avlangt hylselegeme med en første boring 66, flere innvendige knaster 68 som er fordelt rundt omkretsen nær den ene enden av ventilhuset 34, en andre boring 70 med i hovedsaken samme diameter som boringen 66 en gjenget boring 72 og et sylindrisk ytre flateparti 74. Boringen 76 er tettende tilpasset overgangens 32 andre sylindriske ytre avsnitt 60 når huset 34 er satt sammen med overgangen 32.
Den øvre ventilseteholder 36 innbefatter et sylindrisk avlangt hylseformet element med en første boring 76, en ringutsparing 78, en andre boring 80 med større diameter enn boringen 76, et ringspor 98 i veggen i den andre boring 80, med innlagt tet-ningsring ..1 00 , et første sylindrisk ytre avsnitt 82, et ytre gjenget avsnitt 84, flere knaster 86 fordelt rundt utsiden av den øvre ventilseteholder 36, hvilke knaster 86 opptas mellom de innvendige knaster 68 i huset 34, en ringskulder 88 på utsiden, og et andre- sylindrisk ytre avsnitt 90 med gjenger 92
og med langsgående ventileringspassasjer. I den andre boring 80 i den øvre ventilseteholder 36 er det et ventilsete 96 med boringen 102 og med en sfærisk flate 104 på den ene enden.
Kuleventilburet 38- innbefatter et avlangt rørformet sylindrisk legeme med en første gjenget boring 10.6, en andre glatt boring; 108 med i hovedsaken samme diameter som' boringen 106, en i radi--alplranet^plan-■ringyegg 110, en tredje boring 112 med mindre, diameter enn den andre boring 108, en ringskulder 114 deri og en fjerde boring 116. med mindre diameter enn den tredje boring 112. I lengderetningen avlange vinduer 120 er uttatt i veggen i kuleventilburet 38,,. fra den øvre ende av den andre glatte boring 108 og til veggen 110, hvor vinduene 120 går over i krummede,
i lengderetningen forløpende utsparinger 122. I den tredje boring 112 i kuleventilburet 38 er det plassert et ventilsete 118 med boring 128 samt en sfærisk flate 130 på den ene enden.
I utsparingen 126 i veggen til den tredje boring 112 er det
lagt inn en elastomerisk pakning 124. Tallerkenfjærer 132 pres-ser ventilsetet 11.8 mot kuleventilen 40.
På utsiden av kuleventilburet 38 har det et første ytre sylindrisk
avsnitt 105, som via en skråflate 107 og en radiell vegg 109
går til en ringkant 111 og videre med en konisk flate 113 til en andre ytre sylindrisk flate 115. I denne sylindriske flate 115 er det utformet flate partier 117 samt ringspor 119 med innlagt tetning 121.
Kuleventilburet 38 er festet til den øvre ventilseteholder
36 ved at den gjengede første boring 106 er skrudd på gjenge-partiet 92. Den øvre del av kuleventilburet omgir det ytre avsnitt 90 av ventilseteholderen 36, idet de avflatede partier 117 virker som angrepspunkter for et dreiemomentverktøy.
Mellom den øvre ventilsetebærer 36 og kuleventilburet 38 er det en kuleventil 40 med en sentral gjennomgående boring 134 og flere sylindriske utsparinger 136 som går ut fra boringen 134
og til yttersiden av kulen.
For betjening av kuleventilen 40 benyttes det flere armer 42
som er tilknyttet dødgang-aktiveringshylseanordningen 44.
Hver arm 42 innbefatter et krummet avlangt element som er plassert i et vindu 120. Elementet har en sfærisk utformet, radielt innoverragende knast 138. Denne knast går inn i en sylindrisk utsparing 132 i kuleventilen 40.. Videre har armen en radielt innoverragende knast 140 og en radielt innoverragende knast 142, ved den nedre enden, for sampassing med aktivatorhylsen 44.
Anordningen 44 innbefatter en første avlang, ringformet betjen-ingskonnektor 144 og et dermed forbundet andre, avlangt differ-ensialstempel 146. Konnektoren 144 er utført med en første konisk flate 148, en første boring 150, en andre konisk flate 152, en andre boring 154, en radiell vegg 156, en tredje boring 158
og en gjenget boring 160. På utsiden har konnektoren 144 en første flate 162, en ringutsparing 164 og en sylindrisk ytterflate 166. Innsatsen 146 har en første sylindrisk
boring 168 og en andre, større boring 170. Innsatsens 146 fremre ende har en i radialplanet plan ringvegg 172, og stempelets bakre ende har en i radialplanet plan ringvegg 174. Yttersiden av innsatsen 146 oppviser en gjenget ytre flate 176, en i radialplanet plan ringvegg 178 og en glatt sylindrisk ytterflate 180.
Dødgangs-anordningen 44 innbefatter videre flere krummede låse-klør 182 med rektangulært tverrsnitt og med ringutsparinger 184 og 186 på utsiden. Låseklørne 182 er anordnet i et ringrom 188 som dannes mellom konnektoren 144 og differensialstempelet 146. I utsparingene 184 og 186 i låseklørne er det lagt inn fjærer 190 som trykker klørne 182 innover, mot utsiden av en skjærkjerne 192 som inngår i dødgangs-ventilaktivatoren ifølge oppfinnelsen.
Betjeningskonnektoren påvirker armene 142 som følge av samvirket mellom knastene 1410,142 og skulderen 162 samt utsparingen 164. Den første boring 150 i konnektoren 144 har tett anleggssamvirke med utsiden 115 på kuleventilburet 38.
Testventilens 16 kraftseksjon 200 innbefatter en skjærnippel 202, skjærkjernero 192, en kraftsylinder 204, en kompresjons-kjerne 206, et fylleventilhus 208, et nitrogenkammerhus 210,
en nitrogenkammerfejerne 212 og et fritt balansestempel 214. Skjærnippelen 202 har et avlang rørformet legeme med en første boring 216, en r ada. ell vegg 217, en andre boring 218 og en tredje boring 220 med innoverrettede kiler 222. Nippelens 202 fremre ende har en i radialplanet plan ringvegg 224, mens nippelens bakre ende har en i radialplanet plan ringvegg 225 med uttatte spor 226. På yttersiden har skjærnippelen en fremre gjenget flate 228, en sylindrisk, flate 230 og en bakre gjenget flate 232. En skjærpinneholder 234 er skrudd inn i en åpning 236 for derved å holde en skjærpinne: 238, som går inn i ringsporet 240 i skjærkjernen 192, på plass.
Skjærkjernen 292 innbefatter et avlangt rørformet element med en sylindrisk ytterflate 242 hvori det er uttatt et ringformet klospor 244 påsatt et skjærpinnespor 240. Under flaten 242 går det radielt ut kiler 246 som har inngrep med kilene 242 på skjærnippelen 202. Under kilene 246 er det en sylindrisk tetnings-flate 248 og en gjenget flate 250. Innvendig har skjærkjernen 182 en glatt boring 252, samt ventileringspassasjer 254 som går gjennom kjernens 192 vegg mellom kjernens innside og utside.
En tetning 256 i en utsparing 258 inne i skjærnippelen 202 har tettende glidesamvirke med skjærkjernen 192.
Under skjærnippelen 202 ligger den ytre ringflaten 260 på kompresjonskjernen 206 an mot innerveggen 262 i en kraftsylinder 204. I en utsparing 266 er det her lagt inn en glidetetning 264. Over kompresjonskjernen 206 tetter O-ringen 268 mellom skjærnippelen 202 og kraftsylinderen 204. En O-ring 270 tetter mellom kompresjonskjernen 206 og tetningsflaten 248 på skjærkjernen 293, over gjengeforbindelsen 250.
Mellom skjærnippelen 202, kraftsylinderen 204, kompresjonskjernen 206 og skjærkjernen 292 er det dannet et brønnfluidum-kraft-kammer 272 med porter 274 i kraftsylinderens 204 vegg. Kraft-kammeret 272 vil ha varierende lengdevolum under slagbevegelsen til skjærkjenen 292 og kompresjonskjernen 206.
Kompresjonskjernens 206 nedre avsnitt innbefatter et rørformet element 276, under en radiell ringflate 278. Dette rørformede element 276 har en sylindrisk flate 280.
Fyllventillegemet 208 har et sylindrisk midtavsnitt. Over og under dette har legemet forlengelser med mindre diameter, hvormed legemet 208 er gjengeforbundet med kraftkjernen 204, ved 282, henholdsvis med nitrogenkammeret 210 ved 284. Øverst inne i fyllventillegemet 208 er det en boring 286 hvor kompresjonskjernens sylindriske element 276 er innpasset. Her er det sørget for tetning under glidebevegelsen ved hjelp av tetninger 288 og 290 innlagt i fyllventillegemet 208. Et ringformet avlastningskammer 292 mellom tetningene 288 og 290, står i forbindelse med utsiden av verktøyet gjennom en skrå avlastningspassasje 294. Hensikten er å hindre en trykklåsing under kjernens 206 slagbevegelse. Under boringen 286 går det inn en radiell skulder 296 som danner en overgang til en innsnevret boring 298. Under denne er det en konisk flate 300 som danner overgangen til en gjengeboring 302. Her er nitrogenkammerkjernen 212 skrudd inn i fyllventillegemet 208. På kjernen 2:12 sitter det en pakning 304 som gir tetning i skruforbindelsen.
Flere langsgående; passasjer 306 i legemet 208 gir forbindelse mellom et øvre ni-trogenkammer 310. Fyllventillegemet inneholder en nitrogen-fyllventil av i og for seg kjent type. Kammerne 308 og 310 fylles ved; overflaten med nitrogen fra en trykksylinder. En slik ventil er. beskrevet i US-patent nr.RE 29,562.
Nitrogenkammerhuset 210 innbefatter et i hovedsaken rørformet legeme med en sylindrisk innervegg 312. Nitrogenkammerkjernen 212 har også i hovedsaken rørform og har en ringskulder ved den øvre enden. Denne ringskulder bærer en pakning 3 04 som ligger mellom fyllventillegemet 208 og flensen 316. Et balanseringstem-pel 214 kan gli langs utsiden 318 på kjernen 212. Stempelet 214 er forsynt med pakninger 320 og 322 som gir tetning mellom stempelet 214 og innerveggen 312 henholdsvis ytterveggen 318.
Nitrogenkammerhusets 210 nedre ende er ved 324 forsynt med gjenger for sammenskruxng med patronhuset 330 i måleseksjonen 500. Måleseksjonen innbefatter videre en forlengelseskjerne 332, en målekjerne 334, efr. målepatronlegeme 336, en målenippel 338, et målehus 340, et fritt oljestempel 342 og en nedre overgang eller tapp 344.
Huset 330 bærer en O-ring 331 som tetter mot en innvendig tet-ningsflate 346 i nitrogenkammerhuset 210. Nitrogenkammerkjernen 212 er ved 348 skrudd sammen med forlengelseskjernen 332.
En tetning 349 på kjernen 232 tetter mot kjernens 212 tetnings-flate 350. Målekjernens 334 øvre ende 356 strekker seg over en nedre sylindrisk flate 352 på forlengelseskjernen 332. Mellom disse er det en avtetning ved hjelp av en pakning 354. Målekjernen 334 innsnevrer seg under en øvre ende 356 og oppviser en målepatronlegeme-sal 358, rundt hvilken målepatronlegemet 336 er plassert. Målepatronlegemet 336 bærer flere O-ringer 360 som tetter mot det indre av målepatronhuset og -sadelen 358. Legemet 336 holdes på plass på sadelen 358 mellom målekjernens 334 øvre ende 356 og den øvre flate 362 på målenippelen 338. I den øvre flate 362 er det utformet spor 364.
Målenippelen 338 er ved 366 forbundet med huset 330. En O-ring 368 gir tetning mellom dem. Ved 370 er nippelen forbundet med målehuset 340. Her tilveiebringes det tetning ved hjelp av en O-ring 372. Fra utsiden av testventilen 16 går det en oljefylle-port 374 til en ringpassasje 376 mellom nippelen 338 og målekjernen 334. En plugg 378 lukker porten 374. Passasjen 376 står i forbindelse med et øvre oljekammer 380 gjennom målepatronlegemet 336, og har også forbindelse med et nedre oljekammer 382, hvis nedre ende er lukket av et fritt oljestempel 342. Stempelet 342 er forsynt med O-ringer 384 som danner glidetetning mellom stempelet 342, og den sylindriske innerflate 386 i målehuset 340 og den sylindriske ytterflate 388 på målekjernen 334. Trykkkompen-sasjonsporter 388 går gjennom veggen i huset 340 til et trykk-kompensasjonskammer 390 under stempelet 342. Den nedre overgang 344 er skrudd inn i målehuset 340 ved 392. Her er det lagt inn en tettende O-ring 394. Kjerneboringen 396 opptar den nedre ende av målekjernen 334, og her sørges det for tetning ved hjelp av en pakning 398. Den nedre overgangs 344 utgangsboring 400, såvel som boringen 402 i målekjernen 334, boringen 404 i forlengelseskjernen 334 og boringen 406 i nitrogenkammerkjernen 212, har alle i hovedsaken samme diameter. Gjenger 408 på den nedre overgang 344 gir mulighet for kobling av testventilen 16 til resten av en prøvestreng under ventilen. I sammenskruingsområdet er det
her lagt inn en pakning 410.
Målepatronlegemet 336 har flere langsgående passasjer 420. Hver av disse opptar en fluidum-motstand 422. Her kan det benyttes en hvilket som helst egnet slik motstand, eksempelvis av den type som er beskrevet i US-PS 3,323,550. Alternativt kan det istedenfor eller i kombinasjon med slike motstander benyttes konven-sjonelle avlastningsventiler.
Når testventilen 2!6 er satt sammen blir kammeret 308 og kammeret 310, hvilke kamre har forbindelse gjennom passasjene 306, fylt med inertgass, vanligvis nitrogen. Dette skjer igjennom en ikke-vist fylleventil i fylleventillegemet 208 i testventilen 16. Mengde og trykk for inertgassen bestemmes av det omtrentlige hydrostatiske trykk og den omtrentlige temperatur i den formasjon som skal undersøkes med testventilen. Samtidig fylles kammerne 380 og 382 med en egnet olje gjennom porten 374 i målenippelen 338.
Når prøvestrengen 14 senkes ned i brønnboringen 3 vil kuleventilen 40 være i den i fig.2 viste åpne tilstand. Fluidum kan således gå inn i prøvestrengen 14 når denne senkes ned i brønn-boringen 3. I tillegg kan en vann- eller dieselpute eller forma-sjonsbehandlingsfluider føres inn i prøvestrengen 14 fra toppen av strengen, for derved å forskyve brønnborefluider i prøve-strengen 14 i fra strengens bunnområde.
Under nedsenkingem vil det hydrostatiske trykk for fluidet i ringrommet 13 og i det. indre løp i testventilen 16 øke. På et eller annet sted vil fluidumringromtrykket overskride inertgasstrykket i kammerne 308 og 3310. 01 jestempelet 242 vil da begynne å bevege seg oppover som følge av trykkforskjellen over stempelet når ringromfluidum strømmer gjennom portene 388 i målehuset 340 og i inn i kammeret 390. Når oljestempelet 342 beveger seg oppover i det oljefylte kammer 382 vil olje strømme gjennom legemet 336, hvor de nevnte fluidummotstander 422 er plassert. Oljen vil gå gjennom kammeret 380) og virker på balanseringstempelet 214, slik at dette forskyver seg og komprimerer inertgassen i kammerne 310 og 308 helt til inertgassen har fått samme trykk som fluidet i ringrommet rundt testventilen 16. På denne måten vil det opp-rinnelige inertgasstrykk i kammerne 308,310 suppleres for derved å gi en automatisk regulering i samsvar med det økende hydrostatiske fluidumtrykk i ringrommet, samt i samsvar med andre endringer i omgivelsene, som skyldes øket temperatur.
Når pakningen 18 er satt for derved å stenge av formasjonen 5
som skal testes, og rørtetningsanordningen 19 er bragt til tettende samvirke med pakningen 18 vil fluidumtrykket i testventilens 16 indre løp være uavhengig av ringromtrykket, fordi det ikke forefinnes noen forbindelse. Det skal her bermerkes at den åpne testventil 16 hindrer en trykkoppbygging i prøvestrengen 14 når anordningen 19 stikkes inn i pakningen 18. Pakningen kan så trykkprøves ved å øke ringromtrykket over pakningen 18 og undersøke om denne økning overføres til området under pakningen 18. Når trykket i ringrommet 13 økes vil ringromfluidtrykket overføres gjennom portene 274 til kompresjonskjernen 206 og gjennom portene 388 mot oljestempelet 342. Fordi det over kompresjonskjernen 206 foreligger et trykkdifferensiale når ringrom-fluidumtrykket virker gjennom portene 274, som følge av den begynnende forsinkelse i ringromtrykkøkningens overføring til inertgassen i kammerne 308 og 310 før olje kan gå gjennom fluidummotstandene 422 og til kammeret 380 og virker på balansestempelet 214, vil kompresjonskjernen 206 utsettes for en kraft som for-søker å skyve kompresjonskjernen 206 nedover inne i kraftsylinderen 204. Når kraften fra fluidumtrykket i ringrommet 13 rundt testventilen 16 når et bestemt nivå, vil den kraft som virker på kompresjonskjernen 206 være tilstrekkelig til å bevirke avskjær-ing av skjærpinnene 238. Disse skjærpinner holder skjærkjernen 192 i utgangsstillingen. Når de avskjæres vil skjærkjernen 192 og kompresjonskjernen 206 kunne bevege seg nedover.
Samtidig med bevegelsen av kompresjonskjernen 206 vil det økede fluidumtrykk i ringrommet 13 bevirke at oljestempelet 342 beveger seg oppover i kammeret 390 slik at derved olje gradvis vil strømme gjennom målepatronlegemet 330 og inn i kammeret 380. Dette medfører at balansestempelet 214 beveger seg oppover i kammeret 310. Derved komprimeres inertgassen deri og i kammeret 308. Denne komprimering skjer opp til et øket trykknivå som vil gi en returkraft i kraftseksjonen, virkende mot kompresjonskjernen 206 når ringromtrykket avlastes.
Når skjærkjernen 192 beveger seg nedover med kompresjonskjernen 206 vil sporet 244 i den sylindriske flate 242 gli under låse-klørne 282 i utsparingen 188. Fjærene 190 vil trekke klørne 182 inn i sporet 244. Skjærkjernen 192 vil da være forbundet med konnektoren 144 og innsatsen 146. Kuleventilen 40
vil ikke dreie, seg under denne begynnende nedadrettede skjære-kjerne-bevegelse, fordi konnektoren 144 ikke er forbundet med skjærekjernen 192 under dennes nedadrettede bevegelse. Testventilen 16 påvirkes derfor ikke under en begynnende øking av ringromtrykket, og kuleventilen 4 0 forblir således åpen.
For å lukke kuleventilen 40 reduseres fluidumtrykket i ringrommet 13 rundt testventilen 16 ned til det hydrostatiske fluidumtrykk. Derved tillates det høyere trykk i den komprimerte inertgass i kammerne 308 og 310 og virker som returkraft på stempelet. Inertgassen ekspanderer og beveger balansestempelet 214 og oljestempelet 342 gradvis nedover i testventilen 16 som følge av den strømningsmotstand som fluidummotstandene 422 gir. Kompresjonskjernen 206 og skjærkjernen 192 beveger seg raskt oppover i testventilen 16 og lukker kuleventilen 40 som følge av forbindelsen mellom skjærkjernen 192 og konnektoren 144 ved hjelp av låseklør-ne 182. Konnektoren 144 bevirker at armene 144 i dødgang-akti-veringshylseanordningen 44 beveger seg oppover i kuleventilhuset 38. Knastene 138 bevirker en dreiing av kuleventilen 40 til en lukket stilling. For å åpne kuleventilen 40 økes trykket i ringrommet 13 igjen. Derved beveges kompresjonskjernen 206 og skjærkjernen 192 nedover. Kuleventilen 40 dreies ved hjelp av knastene 138 på armene 42 som følge av forbindelsen mellom skjærkjernen 192 med konnektoren 144 ved hjelp av låseklørne 182 og sporet 244. Kompresjonskjernens 206 nedadrettede bevegelse vil opphøre når den radielle flate 174 støter mot skjærnippelens 202 øvre ende. Etter denne trykkøkings-avlastningssyklus vil testventilen 16 åpne seg ved enhver øking av ringromtrykket og lukke seg ved en redusering av ringromtrykket.
Man vil forstå at den begynnende lukking av testventilen 16 ved hjelp av dødgangs-ventilaktivatoren kan skje etter en fylling av prøvestrengen 14 med brønnborefluid under nedkjøringen i brønnboringen, slik at man derved sparer tid. Den nevnte innfør-ing av en vann- eller dieselpute eller behandlingsfluider i prøvestrengen 14 med forskyvning av brønnborefluidum ut gjennom bunnen av den åpne streng, vil også bety tidsbesparelser og eli-minerer nødvendigheten av å drive store volumer av brønnborings-fluider inn i formasjonen foran behandlingsfluidene. Etter at prøvestrengen 14 er stukket inn i pakningen 18 kan ringromtrykket økes for derved å trykkprøve pakningen 18, uten at dette påvirker testventilen 16. Fordi prøvestrengen 14 er åpen når den stikkes inn i pakningen 18 vil formasjonstrykket ikke bygge seg opp under en lukket verktøyborings-lukkeventil, slik tilfellet er ved de tidligere kjente metoder. Dersom en pakning benyttes som en integrert del av prøvestrengen 14, istedenfor en på forhånd satt produksjonspakning, så oppnår man de samme fordeler med hensyn til trykkprøving av pakningen. Når ringromtrykket avlastes til det hydrostatiske etter den første ringromtrykk-øking, vil kuleventilen 40 i testventilen 16 lukkes ved hjelp av anordningen 44, idet denne anordning har låst konnektoren 144 til positiv kontroll med skjærkjernen 192 og kompresjonskjernen 206 .
Med oppfinnelsen er det tilveiebragt en ny og inventiv fremgangsmåte for strømningstesting av en brønnhullformasjon, med flere ' fordeler sammenlignet med tidligere kjent teknikk. Foran er oppfinnelsen forklart i forbindelse med en testventil, men oppfinnelsen kan også anvendes tilsvarende i forbindelse med sikkerhetsventiler, prøvetagingsventiler eller sirkulasjonsven-tiler. Den nitrogen-olje-kraftmekanisme som er beskrevet foran i forbindelse med testventilen 16 er ikke absolutt nødvendig. Istedenfor kan man benytte andre egnede ventilbetjeningsmeka-nismer som reagerer på ringromtrykket.
Claims (9)
1.
Fremgangsmåte ved betjening av en to-stillings ringromtrykkresponderende ventil (16,17,20) i en brønnboring (3), hvor ventilen (16,17,20) plasseres i brønnboringen (3) i en første ventilstilling, og trykket i ringrommet (13) i brønnboringen (3) økes minst en gang, karakterisert ved det ytterligere trinn at ringromtrykket i brønnboringen reduseres hvorved ventilen (16,17) omstilles til en andre ventilstilling, idet trinnet med øking av ringromtrykket i brønnboringen ikke kan bevirke en omstilling av ventilen (16,17,20) til nevnte andre stilling.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at ventilen (16,17,20) er en verktøysboring-lukke-ventil, nevnte første stilling er en åpen stilling, nevnte andre stilling er en lukket stilling, og at fremgangsmåten videre innbefatter trinnene øking av ringromtrykket i brønnboringen en andre gang, og tilbakeføring av ventilen (16,17,20) til nevnte første stilling som svar på nevnte andre øking av ringromtrykket i brønnboringen.
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at verktøyborings-lukkeventilen er en testventil (16), en prøvetagingsventil (17), en sikker-hetsventil (20) eller en sirkulasjonsventil (17).
4.
Fremgangsmåte ifølge 3,karakterisert ved at verktøyborings-lukkeventilen er en sirkulasjonsventil (17), og at den nevnte første ventilstilling er en inoperåtiv stilling, mens den nevnte andre ventilstilling er en operativ stilling.
5.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, 2, 3 eller 4, hvor den ringromtrykk-responderende ventil (16,17,20) betjenes for strøm-ningstesting av en formasjon (5) i en brønnboring (3), idet det tilveiebringes en prøvestreng (14) som innbefatter en pakning (18) og minst en ringromtrykkresponderende verktøy-borings-lukkeventil (16,17,20), idet prøvestrengen (14) føres ned i brønnboringen (3) med verktøyborings-lukkeventilen (16, 17,20) i en åpen stilling, som er en første ventilstilling, og pakningen (18) settes i brønnboringen (3), karakterisert ved at trykket i brønnboringsringrommet (13) rundt brønnstrengen (14) økes ved en første gang uten omstilling av verktøyborings-lukkeventilen (16,17,20) , trykket i brønnboringsringrommet (13) reduseres, verktøy-borings-lukkeventilen (16,17,20) omstilles til en andre ventilstilling ved at verktøyborings-lukkeventilen (16,17,20) lukkes som svar på nevnte trykkreduksjon, at trykket i brønnboringsringrommet (13) økes en andre gang, verktøy-borings-lukkeventilen (16,17,20) åpnes igjen som svar på denne andre trykkøking, og at fluidum fra formasjonen (5) bringes til å strømme gjennom den gjenåpnede verktøyborings-lukkeventil (16,17,20).
6.
Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at prøvestrengen (14) fylles med brønnboringsfluidum når prøvestrengen (14) kjøres ned i brønnboringen (13) , og at bunnen av prøvestrengen (14) stikkes inn i pakningen (18).
7.
Fremgangsmåte ifølge krav 5 eller 6, karakterisert ved det trinn at den satte pakning (18) trykkprøves under den nevnte første ringromtrykkøking.
8.
Fremgangsmåte ifølge krav 5,6 eller 7, karakterisert ved at et fluidum føres inn i prøvestrengen (14) ved å forskyve brønnborefluidum fra prøvestrengens (14) bunn (19) før pakningen (18) settes.
9.
Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at det nevnte innførte fluidum innbefatter vann, eller et oljebasert fluidum med lavere tetthet enn brønn-boringsfluidet, eller et formasjonsbehandlingsfluidum.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/751,758 US4753292A (en) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | Method of well testing |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO862467D0 NO862467D0 (no) | 1986-06-20 |
NO862467L NO862467L (no) | 1987-01-05 |
NO168600B true NO168600B (no) | 1991-12-02 |
NO168600C NO168600C (no) | 1992-03-11 |
Family
ID=25023363
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO862467A NO168600C (no) | 1985-07-03 | 1986-06-20 | Fremgangsmaate ved betjening av en to-stillings ringromtrykkresponderende ventil i en broennboring |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4753292A (no) |
EP (1) | EP0212814B1 (no) |
AT (1) | ATE60644T1 (no) |
AU (1) | AU586868B2 (no) |
CA (1) | CA1252382A (no) |
DE (1) | DE3677286D1 (no) |
NO (1) | NO168600C (no) |
SG (1) | SG34491G (no) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4655288A (en) * | 1985-07-03 | 1987-04-07 | Halliburton Company | Lost-motion valve actuator |
US4856585A (en) * | 1988-06-16 | 1989-08-15 | Halliburton Company | Tubing conveyed sampler |
US5337827A (en) * | 1988-10-27 | 1994-08-16 | Schlumberger Technology Corporation | Pressure-controlled well tester adapted to be selectively retained in a predetermined operating position |
US6085845A (en) * | 1996-01-24 | 2000-07-11 | Schlumberger Technology Corporation | Surface controlled formation isolation valve adapted for deployment of a desired length of a tool string in a wellbore |
US6343649B1 (en) * | 1999-09-07 | 2002-02-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and associated apparatus for downhole data retrieval, monitoring and tool actuation |
US8714263B2 (en) | 2001-03-08 | 2014-05-06 | Worldwide Oilfield Machine, Inc. | Lightweight and compact subsea intervention package and method |
US7040408B2 (en) * | 2003-03-11 | 2006-05-09 | Worldwide Oilfield Machine, Inc. | Flowhead and method |
US7246664B2 (en) * | 2001-09-19 | 2007-07-24 | Baker Hughes Incorporated | Dual piston, single phase sampling mechanism and procedure |
CN1806088B (zh) * | 2003-06-17 | 2011-06-08 | 环球油田机械公司 | 海底修井组件及其制造方法 |
GB0327021D0 (en) * | 2003-11-20 | 2003-12-24 | Red Spider Technology Ltd | Improved valve |
US8132621B2 (en) * | 2006-11-20 | 2012-03-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Multi-zone formation evaluation systems and methods |
US7926575B2 (en) * | 2009-02-09 | 2011-04-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Hydraulic lockout device for pressure controlled well tools |
US8727315B2 (en) | 2011-05-27 | 2014-05-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Ball valve |
US9133686B2 (en) | 2011-10-06 | 2015-09-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Downhole tester valve having rapid charging capabilities and method for use thereof |
EP2748418B1 (en) | 2011-10-06 | 2018-10-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Downhole tester valve having rapid charging capabilities and method for use thereof |
CN107558998B (zh) * | 2016-06-30 | 2020-08-07 | 中国石油天然气股份有限公司 | 油气井地层测试设备及其测试方法 |
GB2594612B (en) | 2019-03-21 | 2022-12-28 | Halliburton Energy Services Inc | Siphon pump chimney for formation tester |
US11435001B2 (en) | 2020-01-15 | 2022-09-06 | Worldwide Oilfield Machine, Inc. | Gate valve |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US29562A (en) * | 1860-08-14 | Boot and shoe | ||
US3664415A (en) * | 1970-09-14 | 1972-05-23 | Halliburton Co | Method and apparatus for testing wells |
US3858649A (en) * | 1973-02-26 | 1975-01-07 | Halliburton Co | Apparatus for testing oil wells using annulus pressure |
US3856085A (en) * | 1973-11-15 | 1974-12-24 | Halliburton Co | Improved annulus pressure operated well testing apparatus and its method of operation |
US3976136A (en) * | 1975-06-20 | 1976-08-24 | Halliburton Company | Pressure operated isolation valve for use in a well testing apparatus and its method of operation |
US4064937A (en) * | 1977-02-16 | 1977-12-27 | Halliburton Company | Annulus pressure operated closure valve with reverse circulation valve |
US4063593A (en) * | 1977-02-16 | 1977-12-20 | Halliburton Company | Full-opening annulus pressure operated sampler valve with reverse circulation valve |
US4113012A (en) * | 1977-10-27 | 1978-09-12 | Halliburton Company | Reclosable circulation valve for use in oil well testing |
US4311197A (en) * | 1980-01-15 | 1982-01-19 | Halliburton Services | Annulus pressure operated closure valve with improved reverse circulation valve |
US4319633A (en) * | 1980-04-03 | 1982-03-16 | Halliburton Services | Drill pipe tester and safety valve |
US4319634A (en) * | 1980-04-03 | 1982-03-16 | Halliburton Services | Drill pipe tester valve |
US4429748A (en) * | 1980-11-05 | 1984-02-07 | Halliburton Company | Low pressure responsive APR tester valve |
US4422506A (en) * | 1980-11-05 | 1983-12-27 | Halliburton Company | Low pressure responsive APR tester valve |
AU8539582A (en) * | 1981-06-29 | 1983-01-06 | Schlumberger Technology Corporation | Annulus pressure controlled reversing valve |
US4421172A (en) * | 1981-07-13 | 1983-12-20 | Halliburton Company | Drill pipe tester and safety valve |
US4452313A (en) * | 1982-04-21 | 1984-06-05 | Halliburton Company | Circulation valve |
US4467867A (en) * | 1982-07-06 | 1984-08-28 | Baker Oil Tools, Inc. | Subterranean well safety valve with reference pressure chamber |
US4515219A (en) * | 1983-09-19 | 1985-05-07 | Halliburton Company | Low pressure responsive downhole tool with floating shoe retarding means |
US4502537A (en) * | 1983-09-23 | 1985-03-05 | Halliburton Services | Annular sample chamber, full bore, APR® sampler |
US4633952A (en) * | 1984-04-03 | 1987-01-06 | Halliburton Company | Multi-mode testing tool and method of use |
-
1985
- 1985-07-03 US US06/751,758 patent/US4753292A/en not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-06-20 NO NO862467A patent/NO168600C/no unknown
- 1986-06-30 AU AU59399/86A patent/AU586868B2/en not_active Ceased
- 1986-07-01 EP EP86305117A patent/EP0212814B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-01 DE DE8686305117T patent/DE3677286D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-07-01 AT AT86305117T patent/ATE60644T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-07-02 CA CA000512949A patent/CA1252382A/en not_active Expired
-
1991
- 1991-05-07 SG SG344/91A patent/SG34491G/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0212814A3 (en) | 1988-09-21 |
DE3677286D1 (de) | 1991-03-07 |
SG34491G (en) | 1991-06-21 |
EP0212814B1 (en) | 1991-01-30 |
CA1252382A (en) | 1989-04-11 |
AU586868B2 (en) | 1989-07-27 |
AU5939986A (en) | 1987-01-08 |
NO862467L (no) | 1987-01-05 |
NO168600C (no) | 1992-03-11 |
NO862467D0 (no) | 1986-06-20 |
US4753292A (en) | 1988-06-28 |
ATE60644T1 (de) | 1991-02-15 |
EP0212814A2 (en) | 1987-03-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4422506A (en) | Low pressure responsive APR tester valve | |
NO168600B (no) | Fremgangsmaate ved betjening av en to-stillings ringromtrykkresponderende ventil i en broennboring | |
AU625245B2 (en) | Multi-mode testing tool | |
US4429748A (en) | Low pressure responsive APR tester valve | |
EP0088550B1 (en) | Tester valve with liquid spring | |
US4537258A (en) | Low pressure responsive downhole tool | |
US5180015A (en) | Hydraulic lockout device for pressure controlled well tools | |
NO149674B (no) | Trykkbetjent isoleringsventil for anvendelse i en oljebroenn-proevestreng. | |
US4557333A (en) | Low pressure responsive downhole tool with cam actuated relief valve | |
US5335731A (en) | Formation testing apparatus and method | |
US4444268A (en) | Tester valve with silicone liquid spring | |
US6536529B1 (en) | Communicating commands to a well tool | |
NO762446L (no) | ||
NO760079L (no) | ||
US4515219A (en) | Low pressure responsive downhole tool with floating shoe retarding means | |
US4489786A (en) | Low pressure responsive downhole tool with differential pressure holding means | |
NO154893B (no) | Apparat ved proevetagningsventil for oljebroenn. | |
US4655288A (en) | Lost-motion valve actuator | |
US5193621A (en) | Bypass valve | |
NO811128L (no) | Boreroer-tester-ventil. | |
NO801456L (no) | Bypass-ventil for en oljebroenn-proevestreng | |
NO174753B (no) | Ventil for et perforerings-, test- og proevetakingsverktoey | |
NO811127L (no) | Boreroer-tester med automatisk fylling. | |
NO302253B1 (no) | Trykkavlastningsapparat for bruk i en brönns teströrstreng | |
NO813487L (no) | Elastisk garn. |