NO168255B - Fermenteringsreaktor samt anvendelse av denne til fremstilling av polysakkarider, saerlig xantan. - Google Patents
Fermenteringsreaktor samt anvendelse av denne til fremstilling av polysakkarider, saerlig xantan. Download PDFInfo
- Publication number
- NO168255B NO168255B NO872398A NO872398A NO168255B NO 168255 B NO168255 B NO 168255B NO 872398 A NO872398 A NO 872398A NO 872398 A NO872398 A NO 872398A NO 168255 B NO168255 B NO 168255B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- reactor
- flow
- concentration
- reaction
- fermentation
- Prior art date
Links
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 title claims abstract description 18
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 title claims abstract description 13
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 title claims abstract description 13
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title abstract 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 38
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- GJCOSYZMQJWQCA-UHFFFAOYSA-N 9H-xanthene Chemical compound C1=CC=C2CC3=CC=CC=C3OC2=C1 GJCOSYZMQJWQCA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229920001285 xanthan gum Polymers 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 18
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 15
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 7
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 abstract description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 4
- 239000013587 production medium Substances 0.000 abstract description 4
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 abstract description 3
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 abstract description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 abstract description 3
- 235000000346 sugar Nutrition 0.000 abstract description 3
- 150000008163 sugars Chemical class 0.000 abstract description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 18
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 15
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 11
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 5
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 241001148470 aerobic bacillus Species 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 229940041514 candida albicans extract Drugs 0.000 description 3
- 239000008103 glucose Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 3
- 239000012138 yeast extract Substances 0.000 description 3
- WQZGKKKJIJFFOK-GASJEMHNSA-N Glucose Natural products OC[C@H]1OC(O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@@H]1O WQZGKKKJIJFFOK-GASJEMHNSA-N 0.000 description 2
- CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L Magnesium sulfate Chemical compound [Mg+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000000813 microbial effect Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229920001817 Agar Polymers 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JLVVSXFLKOJNIY-UHFFFAOYSA-N Magnesium ion Chemical compound [Mg+2] JLVVSXFLKOJNIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000589634 Xanthomonas Species 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000008272 agar Substances 0.000 description 1
- 238000005842 biochemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001732 carboxylic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- ZPWVASYFFYYZEW-UHFFFAOYSA-L dipotassium hydrogen phosphate Chemical compound [K+].[K+].OP([O-])([O-])=O ZPWVASYFFYYZEW-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000396 dipotassium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019797 dipotassium phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 230000002255 enzymatic effect Effects 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910001425 magnesium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052943 magnesium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019341 magnesium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 230000002906 microbiologic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 125000001477 organic nitrogen group Chemical group 0.000 description 1
- 238000000518 rheometry Methods 0.000 description 1
- 238000013341 scale-up Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
- -1 xanthan Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
- C12P19/00—Preparation of compounds containing saccharide radicals
- C12P19/04—Polysaccharides, i.e. compounds containing more than five saccharide radicals attached to each other by glycosidic bonds
- C12P19/06—Xanthan, i.e. Xanthomonas-type heteropolysaccharides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
- B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
- B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M27/00—Means for mixing, agitating or circulating fluids in the vessel
- C12M27/18—Flow directing inserts
- C12M27/20—Baffles; Ribs; Ribbons; Auger vanes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M27/00—Means for mixing, agitating or circulating fluids in the vessel
- C12M27/18—Flow directing inserts
- C12M27/22—Perforated plates, discs or walls
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M41/00—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation
- C12M41/30—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation of concentration
- C12M41/32—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation of concentration of substances in solution
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M41/00—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation
- C12M41/42—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation of agitation speed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S435/00—Chemistry: molecular biology and microbiology
- Y10S435/818—Aeration or oxygen transfer technique
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S435/00—Chemistry: molecular biology and microbiology
- Y10S435/8215—Microorganisms
- Y10S435/822—Microorganisms using bacteria or actinomycetales
- Y10S435/91—Xanthomonas
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Zoology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
- Biotechnology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Genetics & Genomics (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Apparatus Associated With Microorganisms And Enzymes (AREA)
- Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Micro-Organisms Or Cultivation Processes Thereof (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fermenteringsreaktor og en anvendelse av denne til fremstilling av polysakkarider, og særlig xantan.
Under fermenteringsfremstilling blandes vann, et produksjonsmedium som inneholder ett eller flere sukkere og næringssalter, og et inokuleringsmateriale av en egnet aerob bakterie i en reaktor som reaksjonsdeltakere, og mediet underkastes
fermentering idet det tilføres oksygengass.
Det er vanlig å fremstille polysakkarider i en reaktor med omrøring. Det har vist seg at når slike raktorer anvendes, opptrer det betydelige variasjoner i sirkulasjonstiden, dvs den tid det tar for en liten volumenhet å bli ført fra rører-en, rundt i reaktoren og tilbake til røreren. Denne variasjon har en uønsket virkning på prosessutbyttet siden væske-"parti-klene" med en forholdsvis hurtig sirkulasjonstid vil få en for kort behandlingstid (ufullstendig omdanning), mens væskeparti-kler med en langsom sirkulasjon utsettes for en for lang behandlingstid. Viskositeten øker under fermenteringsprosessen og fra et visst øvre viskositetsnivå vil røreren danne en roterende sylinder mens resten faktisk er stillestående. Samtidig vil det under anvendelse av en reaktor med rører opptre en forholdsvis høy oksygenkonsentrasjon ved røreren og en forholdsvis lav oksygenkonsentrasjon ved reaktorveggen. Disse uheldige fenomener forsterkes ettersom blandingens rheologiske egenskaper endrer seg, idet blandingen blir mer viskøs. For å oppnå en så fullstendig omdanning som mulig, er det ofte nød-vendig å bruke store utgifter til energi som primært går med til omrøringen. Et annet problem ved utøvelsen av prosessen i en reaktor med omrøring, er at en økning (eller oppskalering) av utstyret fra laboratorieskala til teknisk skala, også fører til store forandringer i prosessforløpet.
Disse ulemper kan elimineres ved å anvende fremgangsmåten og utstyret ifølge EP-patentsøknad 85-201.863.9 hvor det omtales anvendelse av et endeløst sirkulasjonsrør hvori det settes opp en sirkulasjonspluggstrøm som passerer gjennom et antall in-line blandere i strømmen. Som følge av konstruk-sjonssvakheter er et slikt sirkulasjonsrør nokså kostbart og følsomt mens veggflatene er forholdsvis store i forhold til volumet, og investeringene blir følgelig høye.
Ifølge oppfinnelsen har det nå vist seg at de ovennevnte ulemper med en reaktor med rører, kan elimineres uten at det er nødvendig å anvende forholdsvis kostbare, følsomme sirkula-sjonsrør. Og som følge av at reaksjonsdeltakerne innføres i reaktoren i en sirkulerende strøm ved hjelp av en pumpeanordning, samt at sirkulasjonsstrømmen omfatter en oppadgående og en nedadgående strøm som er atskilt fra hverandre med én eller flere skillevegger som er anbrakt i reaktoren, kan blandingen utføres ved å føre den oppadgående og/eller den nedadgående strøm stort sett i form av en pluggstrøm gjennom én eller flere stasjonære in-line blandere.
Ved å anvende en konstant sirkulasjonshastighet kan det oppnås gode resultater som er langt bedre enn de som oppnås med en reaktor med rører. Stort sett anbefales det imidlertid å måle konsentrasjonen av en reaksjonsdeltaker eller en stør-relse avledet av denne på minst ett punkt, og regulere reaksjonshastigheten innen de kritiske minimums- og maksimusgren-ser på basis av nevnte målinger og i samsvar med prosessens kinetikk.
Reaksjonshastigheten for en enzymatisk eller mikrobiolo-gisk prosess betyr hastigheten for å oppnå en viss kjemisk om-setning. Dette kan være hastigheten for en gitt oksygenabsorp-sjon, dannelse av karboksylsyre, varmeutvikling, substratfor-bruk, produktdannelse og lignende. Vanligvis øker reaksjonshastigheten til en viss konsentrasjon av en reaksjonsdeltaker (<C>minimum.kritisk) forblir mer eller mindre kostant opp til en gitt høyere konsentrasjon (Cmak8lmum.krltlsk) for deretter å synke når reaksjonsdeltaker-konsentrasjonen blir enda høyere. Det er innlysende at konsentrasjonen av reaktantene bør holdes mellom de kritiske maksimum- og minimumkonsentrasjoner mens prosessen utføres. Ved å anvende en reaktor hvor det opprettholdes en pluggstrøm, bl.a. ved hjelp av blandere i strømmen, kan konsentrasjonen av reaktanten eller av flere reaktanter holdes mellom de kritiske verdier ved å styre reaksjonshastigheten ved hjelp av én eller flere konsentrasjonsmålinger eller ved måling av størrelser utledet derav. Særlig er pluggstrømmens strømningshastighet egnet til å styres på basis av målingen eller målingene av konsentrasjonen av en reaktant eller en størrelse som er avledet av denne. Denne strømningshastighet bestemmer i realiteten kontakttiden mellom de forskjellige reaktanter, mens transportparametrene (gass-væske), (væske-væske), (fast-fast) bestemmes av strømningshastigheten.
Fra EP-patentsøknad 111.253 er det kjent en fremgangsmåte til å gjennomføre en kjemisk reaksjon, og særlig en biokje-misk reaksjon, og fremgangsmåten utføres i en reaktor som er inndelt i to kammere av en vegg. Det dannes imidlertid ikke noen pluggstrømning i reaktoren. Det omtales heller ikke blandere til anbringelse i strømmen. Allikevel måles konsentrasjonen av en reaksjonsdeltaker, nemlig den reaksjonsinhi-berende bestanddel, direkte eller indirekte, og tilførselen av én eller flere nye reaktanter til reaktoren reguleres på basis av nevnte målinger slik at et maksimum ikke overskrides.
I tillegg til å regulere pluggstrømmens hastighet, er det mulig å regulere tilførselshastigheten for et substrat, idet denne reaksjonsdeltaker anvendes som næring. Under fremstillingen av xantan er oksygen et viktig substrat. Resultatet er at konsentrasjonen av substratet direkte nedstrøms for de stasjonære blandere, dvs i enden av sirkulasjonsbanen. Reaksjonshastigheten kan styres ved å tilføre mer eller mindre substrat på grunnlag av målinger av substratkonsentrasjonen ved en nøye valgt sirkulasjonshastighet for pluggstrømmen. For å oppnå energibesparelser, foretrekkes det imidlertid å styre reaktsjonshastigheten med en omhyggelig valgt substrattilfør-sel ved å regulere pluggstrømmens hastighet på grunnlag av konsentrasjonsmålinger av en reaksjonsdeltaker eller en stør-relse utledet av denne. Det utelukkes ikke at det er mulig å styre reaksjonshastigheten ved samtidig å regulere pluggstrøm-hastigheten og tilførselen av en reaksjonsdeltaker.
Blant annet har også antallet substratinnsprøytnings-punkter og dimensjoneringen av og antallet stasjonære blande-elementer innvirkning på prosessen. For et bestemt utstyr er disse imidlertid vanligvis fastlagt, og kan således vanskelig reguleres.
For å oppnå øket effekt er det vesentlig at både optima-liseringen av reaktoren og styringen av prosessbetingelsene bestemmes av reaksjonskinetikken.
Anvendelse av stasjonære blandere har den fordel at det forbrukes relativt lite energi og at reaksjonsvolumet kan være relativt lite, mens væsken beveger seg som en pluggstrøm.
Isteden for å måle konsentrasjonen av selve reaksjons-deltakeren kan det måles en størrelse som er avledet av denne, såsom pH, oksygenkonsentrasjonen, temperaturen og lignende, alt avhengig av prosessen.
Et formål med oppfinnelsen er å frembringe en fermenteringsreaktor som særlig er anvendelig til fremstilling av polysakkarider, og særlig xantan.
Fermenteringsreaktoren ifølge den foreliggende oppfinnelse er kjennetegnet ved at reaktoren er inndelt i nedadgående og oppadgående seksjoner ved hjelp av én eller flere stort sett vertikale skillevegger, og at stasjonære in-line blandere er anbrakt i det minste i én av seksjonene, og at en pumpeanordning er anbrakt inne i eller utenfor reaktoren for å frembringe en sikulerende strøm i form av oppadgående og nedadgående strømmer i reaktoren.
Ifølge en foretrukket utførelse er skilleveggen sylindriske, idet reaktoren kan være inndelt i en sylindrisk seksjon og en ringformet seksjon.
En annen mulighet er at skilleveggen eller skilleveggene
kan være rette eller svakt krummete.
For å kunne regulere prosessen mellom kritiske minimums-og maksimumshastigheter, må reaktoren ifølge oppfinnelsen om-fatte minst ett måleinstrument for å måle konsentrasjonen av én eller flere av reaksjonsdeltakerne, eller en størrelse som er avledet derav, mens det er innrettet reguleringsanordninger for å styre pumpehastigheten avhengig av den målte verdi. For-trinnsvis er reaktoren utstyrt, i det minste på ett punkt, med et måleinstrument for å måle den stort sett største konsentrasjon av en reaksjondeltaker eller en størrelse avledet derav, og med et måleinstrument for å måle den stort sett minste konsentrasjon av en reaksjonsdeltaker eller en størrelse avledet derav.
Fermenteringsvæsken oppnår strukturelle egenskaper, og særlig pseudoplastisitet, under en prosess for fremstilling av polysakkarider med aerobe bakterier. Ved enhver hastighet er det nød-vendig å anvende en sirkulasjonspumpe dersom blandingen blir viskøs. Under fremstillingen av mikrobielle polysakkarider hvor viskositeten holder seg under en viss verdi, kan sirkulasjonen også skje ved substratinjeksjon, såsom av den anvendte gassblanding.
Den viktigste fordel med oppfinnelsen er at selv om det anvendes en forholdsvis billig og solid reaktor, blir produkt-utbytte betydelig høyere i forhold til en reaktor med omrøring og samme energiforbruk. Dersom det anvendes en slik reaktor, er det nødvendig å stanse ved et punkt hvor produktutbyttet fortsatt er forholdsvis lavt som følge av den betydelige vis-kositetsstigning. Denne begrensning gjelder i langt mindre grad ved anvendelse av reaktoren ifølge oppfinnelsen.
Ulike utførelser og anvendelser av reaktoren ifølge oppfinnelsen skal nå mer detaljert forklares under henvisning til de medfølgende figurer.
Til fremstilling av polysakkarider tas det sikte på å anvende de sylindriske reaktorer som er vist på figurene, og særlig ved fremstilling av xantan. Reaksjonsdeltakerne er vann, et produksjonsmedium som inneholder ett eller flere sukkere og næringssalter, og et inokuleringsmateriale av en egnet aerob bakterie, og for fremstilling av xantan anvendes det Xanthamonas campestris. Disse reaktanter blandes i reaktoren i et gitt tidsrom, f.eks. i 72 timer, ved en gitt tempera-tur, f.eks. 30°C, og en gitt pH, f.eks. 7, og når det tilsettes luft dannes det et polysakkarid ved fermentering.
Reaktorene er ikke av den vanlige omrørte type, for i hver av dem er det anbrakt én eller flere vertikale skillevegger 1 som deler reaktorkammeret inn i et antall underkammere hvori det dannes en sirkulasjon ved hjelp av en pumpe 2. De nevnte underkammere danner grensene mellom de oppadgående og nedadgående strømmer.
Pilene på figurene viser i hvilke underkammere det dannes oppadgående og nedadgående strømmer. Minst ett av underkammerne i hver reaktor inneholder et antall stasjonære in-line blandere 3, f.eks. med en konstruksjon som er beskrevet i NL-patentsøknader 75.02953, 77.00090 eller 80.04240. Blanderne 3 deler hovedstrømmen i understrømmer, skifter understrømmenes innbyrdes posisjon hvoretter de kombineres. Dersom det er nødvendig, kan det anordnes en varme- eller kjøleenhet for å holde temperaturen på det ønskede nivå
(f.eks. 30°C). I noen tilfeller utvikles det varme under fermenteringsprosessen. En slik varme eller kjøleenhet kan f.eks. bestå av en dobbel reaktorkappe med innløp og utløp for varme- eller kjølemedium.
På hver reaktor er luftinnløpet angitt ved 4 mens utlø-pet for gassen som dannes under fermenteringsprosessen, er angitt ved 5.
På fig. 1 er skilleveggen 1 sylindrisk. Den oppadgående del av sirkulasjonsstrømmen skjer på innsiden av skilleveggen 1, mens den nedadgående strøm skjer i det: ringformete kammer mellom reaktorveggen og skilleveggen 1. Pumpen 2 er anbrakt utenfor beholderen. De stasjonære blandere- 3 er anbrakt i den oppadgående strøm og har en dobbeltfunksjon, idet de blander reaktantené i væsken i en retning på tvers av strømningsret-ningen, og de fordeler gassfasen slik at det skjer en økende masseoverføring i blanderne. Pumpehastigheten velges slik at det oppnås en tilstrekkelig massetransport innen et visst
sirkulasjonstidsrom.
For å fremme den nedadgående strømmens homogenitet, kan det ringformede kammer mellom skilleveggen 1 og reaktoren være utstyrt med f.eks. en spiralleder (spiral guide). Fig. 2 skiller seg fra fig. 1 ved at den nedadgående strøm føres gjennom det indre sylindriske kammer, som er utstyrt med stasjonære blandere anbrakt på skilleveggen 1, mens den oppadgående strøm føres gjennom det ringformede kammer. Fig. 3 skiller seg fra fig. 1 og fig. 4 skiller seg fra fig. 2 ved at sirkulasjonspumpen er anbrakt i reaktoren.
Ett av problemene ved pumpevalget kan være at det danne-de polysakkarid, f.eks. xantan, er pseudoplastiske. En sentri-fugalpumpe med et ormformet (vermiform) løpehjul, eller en pumpe med en kombinert aksial- og sentrifugalvirkning kan egne seg til å løse dette problem. Fig. 5 viser en reaktor som er inndelt i to seksjoner av ulik størrelse av en rett skillevegg. Den største seksjon er utstyrt med stasjonære blandere 3 og danner grensen for den oppadgående strøm under prosessen. Fig. 6 er forskjellig fra fig. 5 idet pumpen er anordnet utenfor reaktoren. Fig. 7 viser en utførelse med tre rette skillevegger som, sammen med reaktorveggen 4, danner grensen mellom underkammerne, og av disse kammere anvendes to til en oppadgående strøm og to til en nedadgående strøm. Underkammerne for den oppadgående strøm er utstyrt med stasjonære blandere 3. Det kan også være behov for to pumper 2. Fordelen med denne utfø-relse er at forholdet mellom høyde og diameter kan være forholdsvis lavt.
Stort sett drives reaktorene satsvis, selv om noen typer såsom de hvor underkammeret(erne) med stasjonære blandere anvendes til en oppadgående strøm, kan egne seg for kontinuerlig tilførsel og avtapping av reaksjondeltakere.
For å få en reaktor til å fungere tilfredsstillende, fylles den helt med reaksjondeltakere og pumpen startes, og luft tilføres som substrat via innløpet 4. Reaksjonsdeltakerne blandes omhyggelig i de stasjonære blandere. Reaktantene forbrukes delvis av den aerobe bakterie som følgelig formerer seg og skiller ut et produkt. Det anvendes atmosfærisk oksygen som substrat, og dette forbrukes av den aerobe bakterie. Etter blandingen må gassoverskuddet trekkes av, f.eks. med en væske-gass-separator. Den fraseparerte gass trekkes ut ved 5.
Det dannes en pluggstrøm i det minste i en seksjon hvor det er anbrakt stasjonære blandere. Det utelukkes imidlertid ikke at tilførselsorganer kan anbringes mellom de stasjonære blandere for å gjøre det mulig å tilføre nødvendige reaktanter .
Det er. av vesentlig betydning at reaksjonsbetingelsene kan optimaliseres uansett reaktorstørrelse, og at energiforbruket kan begrenses til et minimum. Oppskaleringen av prosessen kan forenkles som følge av at omsetningen i reaktoren kan beskrives nøyaktig og følgelig simuleres. Mikrobielle polysakkarider har den egenskap at de kan påvirke mediets rheologi i betydelig grad. Det oppnås alltid en energibesparelse i forhold til en reaktor med omrøring.
Polysakkarider kan med godt resultat også fremstilles med en konstant sirkulasjonshastighet. Det foretrekkes imidlertid å måle konsentrasjonen av en reaksjonsdeltaker eller en størrelse avledet av denne på ett eller flere punkter, og deretter regulere reaksjonshastigheten på grunnlag av disse målinger. Som eksempel viser fig. 1 hvordan reguleringskretsen kan utformes. På toppenden av seksjonen 1 for oppadgående strøm er det anordnet en måleelektrode 6, mens en annen måleelektrode 7 er anbrakt i bunnen av seksjonen 2 for nedadgående strøm 2. Måleelektrodene er forbundet med en reguleringsenhet 8 som styrer pumpen 2 på en slik måte at reaksjonshastigheten synker til innenfor de kritiske minimum- og maksimumsgrenser. Særlig kan måleelektroden 6 anvendes for å bestemme den maksimale substratkonsentrasjon etter blanding, mens måleelektroden 7 anvendes for å bestemme minimums-substratkonsentrasjonen. For å oppnå den optimale reaksjonshastighet reguleres plugg-strømhastigheten med pumpen slik at substratkonsentrasjonen alltid synker til innenfor de kritiske maksimums- og minimums-verdier. Særlig betyr dette at dersom måleelektroden 6 regis-trerer at den maksimale substratkonsentrasjon holder seg over den kritiske maksimumsverdi, reduseres pumpehastigheten, mens den øker dersom måleelektroden 7 viser at minimums-substratkonsentrasjonen synker til under det kritiske minimum.
Elektrodene måler konsentrasjonen av substratet eller av en annen reaksjonsdeltaker eller en størrelse som er en direkte funksjon av nevnte konsentrasjon. For dette formål kan bl.a. pH, oksygenkonsentrasjonen, temperaturen og trykket egnet seg for måling, uavhengig av prosessen.
Pumpehastigheten reguleres for å optimalisere reaksjons-forløpet. Det utelukkes imidlertid ikke at pumpehastigheten kan være konstant mens tilførselshastigheten for substratet eller andre av reaksjonsdeltakerne reguleres på grunnlag av konsentrasjonsmålinger eller størrelser avledet av disse. Inn-sprøytingen kan foretas på flere steder mens antallet injek-sjonspunkter kan varieres på grunnlag av nevnte målinger. Det er også mulig å regulere avtapningen av produktet.
Et vesentlig trekk er det at fermenteringen nå kan gjennomføres i en normal, robust og forholdsvis billig reaktor som er inndelt i underkammere av minst en skillevegg. Videre er det vesentlig at det kan dannes en sirkulasjonsstrøm i underkammerne med en oppadgående og en nedadgående strøm og at minst en av strømmene føres i form av en pluggstrøm gjennom én eller flere stasjonære in-line blandere.
EKSEMPEL
Xanthomonas campestries ATCC 139511 dyrkes i 48 timer ved 30°C på en trypton-glukose gjærekstraktagar. Materiale fra en separat/isolert koloni inokuleres i en kolbe som inneholder glukosegjærekstrakt/maltekstrakt-løsning, suspenderes, og dyrkes i 24 timer ved 30°C under rysting. 1 liter av dette inokuleringsmateriale tilsettes til 25 liter fermenterings-medium som inneholder glukose som karbonkilde i en konsentrasjon på 4 vekt%, og gjærekstrakt som en organisk nitrogenkilde i en konsentrasjon på 0,5 vekt%. Magnesiumioner i form av MgS04 tilsettes i en konsentrasjon på 0,05 vekt%. Under fermenteringen holdes pH konstant mellom 6,5 og 7,5 ved tilsats av 2 N KOH. Det anvendes en basisk buffer i form av K2HPO4 med en konsentrasjon på 0,2 vekt%. Dette materiale ble anbrakt i en reaktor på 120 liter som beskrevet foran. Sirkulasjonstiden var 8 minutter slik at sirkulasjonshastigheten var 15 l/min. Temperaturen var 31°C og 40 liter luft ble tilsatt pr. minutt. Materialsirkulasjonen foregikk i 72 timer. Det ble dannet 5 - 6 vekt% xantan mens energiforbruket var 4 KW pr. m<3> reaktor-volum. Med samme energiinnsats (4KW/m<3>) tar fermenteringen 144 timer i en omrørt reaktor (120 liters størrelse). Den oppnådde produktkonsentrasjon er i dette tilfelle 3 vekt%. I et pilot-anlegg oppnås det en slik produktkonsentrasjon under anvendelse av en reaktor med omrøring med en energitilsats på 4 - 5 KW/m<3> i 144 timer. Det oppnås imidlertid en mye lavere pro-duktkonsentras jon, nemlig 1,8 - 2,0 %, med det nevnte energiforbruk i løpet av 72 timer.
Claims (6)
1. Fermenteringsreaktor, karakterisert ved
at reaktoren er inndelt i nedadgående og oppadgående seksjoner ved hjelp av én eller flere stort sett vertikale skillevegger (1), og at stasjonære in-line blandere (3) er anbrakt i det minste i én av seksjonene, og at en pumpeanordning (2) er anbrakt inne i eller utenfor reaktoren for å frembringe en sirkulerende strøm i form av oppadgående og nedadgående strøm-mer i reaktoren.
2. Reaktor i samsvar med krav 1, karakterisert
ved at skilleveggen (1) er sylindrisk, og at reaktoren er inndelt i en sylindrisk seksjon og en ringformet seksjon.
3. Reaktor i samsvar med krav 1, karakterisert ved at skilleveggen (1) er rett eller svakt buet.
4. Reaktor i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at reaktoren har minst ett måleinstrument (6,7) for å måle konsentrasjonen av én eller flere reaksjonsdeltakere eller en størrelse avledet derav, og at en reguleringsanordning er tilstede for å regulere pumpehastigheten avhengig av den målte størrelse.
5. Reaktor i samsvar med krav 4, karakterisert ved at reaktoren, i det minste i ett punkt, er utstyrt med et måleinstrument (6) for å måle den stort sett største konsentrasjon av en reaksjondeltaker eller en størrelse avledet derav, og med et måleinstrument (7) for å måle den stort sett minste konsentrasjon av en reaksjonsdeltaker eller en størrel-se avledet derav.
6. Anvendelse av reaktoren ifølge krav 1-5 til fermenteringsfremstilling av polysakkarider, særlig xantan.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8601495A NL8601495A (nl) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | Werkwijze en reactorvat voor de fermentatiebereiding van polysacchariden, in het bijzonder xanthaan. |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO872398D0 NO872398D0 (no) | 1987-06-09 |
NO872398L NO872398L (no) | 1987-12-10 |
NO168255B true NO168255B (no) | 1991-10-21 |
NO168255C NO168255C (no) | 1992-01-29 |
Family
ID=19848146
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO872398A NO168255C (no) | 1986-06-09 | 1987-06-09 | Fermenteringsreaktor samt anvendelse av denne til fremstilling av polysakkarider, saerlig xantan. |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4891318A (no) |
EP (1) | EP0249288B1 (no) |
JP (1) | JPS6356296A (no) |
AT (1) | ATE75260T1 (no) |
AU (1) | AU603578B2 (no) |
CA (1) | CA1313159C (no) |
DE (1) | DE3778428D1 (no) |
DK (1) | DK287887A (no) |
ES (1) | ES2031117T3 (no) |
FI (1) | FI89182C (no) |
GR (1) | GR3004806T3 (no) |
IE (1) | IE60231B1 (no) |
NL (1) | NL8601495A (no) |
NO (1) | NO168255C (no) |
NZ (1) | NZ220606A (no) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3834443A1 (de) * | 1988-10-10 | 1990-04-12 | Biotechnolog Forschung Gmbh | Verfahren zur fermentativen herstellung exozellulaerer polysaccharide in blasensaeulen |
AT394576B (de) * | 1991-01-16 | 1992-05-11 | Vogelbusch Gmbh | Reaktor zur durchfuehrung biologischer reaktionen mittels biokatalysatoren |
EP0549230B1 (en) * | 1991-12-20 | 1997-08-27 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Process for preparation of purified xanthan gum |
EP0698662B1 (en) | 1994-07-26 | 2001-06-06 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Apparatus and method for the production of xanthan gum |
GB9611635D0 (en) * | 1996-06-04 | 1996-08-07 | Toja Amsterdam Bv | Managing waste effluents etc. |
US20020097634A1 (en) * | 2001-01-24 | 2002-07-25 | Pilkington Phyllis Heather | Gas lift bio-reactor designs |
US8354069B2 (en) | 2005-03-08 | 2013-01-15 | Authentix, Inc. | Plug flow system for identification and authentication of markers |
ATE541640T1 (de) * | 2005-03-08 | 2012-02-15 | Authentix Inc | Verwendung einer mikrofluidischen vorrichtung zur identifikation, quantifizierung und authentifizierung latenter marker |
US10682586B2 (en) | 2017-10-03 | 2020-06-16 | Quinton Downe | Devices, systems and methods for capturing energy in distilling operations |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3616260A (en) * | 1969-02-20 | 1971-10-26 | Process Engineering Co | Fermentation process and apparatus |
US3915807A (en) * | 1972-09-27 | 1975-10-28 | Valery Ivanovich Boiko | Apparatus for cultivating microorganisms |
CH578618A5 (no) * | 1973-08-30 | 1976-08-13 | Mueller Hans Maennedorf | |
CH578369A5 (no) | 1974-05-10 | 1976-08-13 | Sulzer Ag | |
US3957585A (en) * | 1975-01-30 | 1976-05-18 | Phillips Petroleum Company | Method for conducting fermentation |
US4019962A (en) * | 1975-08-11 | 1977-04-26 | Standard Oil Company (Indiana) | Apparatus for aerobic fermentation |
US4665833A (en) * | 1976-11-03 | 1987-05-19 | Fleishman Herman B | Miniature electric track and train |
CH611178A5 (en) | 1976-12-03 | 1979-05-31 | Sulzer Ag | Process for manufacturing a stack for a static mixing device |
US4207180A (en) * | 1979-01-11 | 1980-06-10 | Chang Shih Chih | Gas-liquid reaction method and apparatus |
US4251633A (en) * | 1979-06-11 | 1981-02-17 | Orlowski David C | Multi-stage continuous system for production of heteropolysaccharides |
CH642564A5 (de) | 1979-10-26 | 1984-04-30 | Sulzer Ag | Statische mischvorrichtung. |
DE3245312A1 (de) * | 1982-12-08 | 1984-06-14 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Verfahren zum durchfuehren (bio-)chemischer reaktionen |
IE58568B1 (en) | 1984-11-15 | 1993-10-06 | Suiker Unie | Method and device for the carrying out of a microbiological or enzymatic process |
-
1986
- 1986-06-09 NL NL8601495A patent/NL8601495A/nl not_active Application Discontinuation
-
1987
- 1987-05-29 AU AU73669/87A patent/AU603578B2/en not_active Ceased
- 1987-06-04 DK DK287887A patent/DK287887A/da not_active Application Discontinuation
- 1987-06-05 AT AT87201074T patent/ATE75260T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-06-05 DE DE8787201074T patent/DE3778428D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-05 EP EP87201074A patent/EP0249288B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-05 ES ES198787201074T patent/ES2031117T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-08 US US07/059,590 patent/US4891318A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-06-08 JP JP62143013A patent/JPS6356296A/ja active Pending
- 1987-06-08 CA CA000539147A patent/CA1313159C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-06-08 IE IE151887A patent/IE60231B1/en not_active IP Right Cessation
- 1987-06-08 FI FI872567A patent/FI89182C/fi not_active IP Right Cessation
- 1987-06-08 NZ NZ220606A patent/NZ220606A/en unknown
- 1987-06-09 NO NO872398A patent/NO168255C/no unknown
-
1992
- 1992-06-04 GR GR920401148T patent/GR3004806T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI872567A (fi) | 1987-12-10 |
FI89182C (fi) | 1993-08-25 |
NO168255C (no) | 1992-01-29 |
EP0249288A3 (en) | 1988-11-02 |
IE60231B1 (en) | 1994-06-15 |
GR3004806T3 (no) | 1993-04-28 |
JPS6356296A (ja) | 1988-03-10 |
US4891318A (en) | 1990-01-02 |
ATE75260T1 (de) | 1992-05-15 |
ES2031117T3 (es) | 1992-12-01 |
IE871518L (en) | 1987-12-09 |
DK287887D0 (da) | 1987-06-04 |
NZ220606A (en) | 1990-04-26 |
DE3778428D1 (de) | 1992-05-27 |
FI89182B (fi) | 1993-05-14 |
AU603578B2 (en) | 1990-11-22 |
EP0249288B1 (en) | 1992-04-22 |
DK287887A (da) | 1987-12-10 |
NO872398L (no) | 1987-12-10 |
AU7366987A (en) | 1987-12-10 |
EP0249288A2 (en) | 1987-12-16 |
NO872398D0 (no) | 1987-06-09 |
CA1313159C (en) | 1993-01-26 |
FI872567A0 (fi) | 1987-06-08 |
NL8601495A (nl) | 1988-01-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0185407B1 (en) | Method and device for the carrying out of a microbiological or enzymatic process | |
Ni et al. | A comparative study of mass transfer in yeast for a batch pulsed baffled bioreactor and a stirred tank fermenter | |
Galindot et al. | Mixing of highly viscous simulated xanthan fermentation broths with the Lightnin A‐315 impeller | |
US7201884B2 (en) | Process and apparatus for performing a gas-sparged reaction | |
NO168255B (no) | Fermenteringsreaktor samt anvendelse av denne til fremstilling av polysakkarider, saerlig xantan. | |
Russell et al. | The tubular loop batch fermentor: Basic concepts | |
Lounes et al. | Description and evaluation of reciprocating plate bioreactors | |
RU2585666C1 (ru) | Аппарат для культивирования метанокисляющих микроорганизмов | |
Galaction et al. | Evaluation and modeling of the aerobic stirred bioreactor performances for fungus broths | |
Karcz et al. | Agitation efficiency of different physical systems | |
Satitrueg et al. | Influence of agitator speed and aeration rate on the oxygen mass transfer rate coefficient in the stirred tank bioreactor | |
Özbaş et al. | Oxygen transfer kinetics of riboflavin fermentation by Ashbya gossypii in agitated fermentors | |
EP0608386B1 (en) | A method for continuously recovering microbial fermentation products and/or cellular substance | |
Orhan et al. | Mass Transfer Characteristics of a Fermentation Broth and İnvestigation of Bacillus amyloliquefaciens Growth in a Cocurrent Downflow Contacting Reactor (CDCR) | |
Alaa | Modeling of Mixing Time for Bioreactors with Self-Inducing Impellers | |
Galaction et al. | DISTRIBUTION OF OXYGEN TRANSFER RATE IN STIRRED BIOREACTORS WITH SIMULATED BROTHS. | |
NL8403497A (nl) | Werkwijze en inrichting voor het uitvoeren van een microbiologisch of enzymatisch proces. | |
Cascaval et al. | Modeling of mixing for stirred bioreactors: 3. Mixing time for aerated simulated broths | |
SU1723114A1 (ru) | Аппарат дл выращивани микроорганизмов | |
CAŞCAVAL et al. | Evaluation of the hydrodynamic regime of aerobic stirred bioreactors using the mixing distribution criteria. 1. Simulated broths | |
Galaction et al. | Mixing Time for Aerobic Stirred Bioreactors (Simulated Broths) | |
CASCAVAL | MODELING OF MIXING FOR STIRRED BIOREACTORS 3. Mixing time for aerated simuIated broths | |
Krikis et al. | Effectiveness of energy introduced into fermentors | |
Sharifi et al. | Analysis of Local and Overall Volumetric Mass Transfer Coefficients in a Dual Coaxial Mixer Containing a Yield-pseudoplastic Fluid | |
DK141338B (da) | Fremgangsmåde til aerob dyrkning af mikroorganismer og et fermenteringsapparat til udøvelse af fremgangsmåden. |