NO163247B

NO163247B - PROCEDURE FOR MANUFACTURING A DEVICE FOR OPTIMAL ENERGY RECOVERY.

Info

Publication number: NO163247B
Application number: NO782879A
Authority: NO
Inventors: George William Moody; Robert Anthony Meir
Original assignee: Secretary Energy Brit
Priority date: 1977-08-31
Filing date: 1978-08-24
Publication date: 1990-01-15
Also published as: NO782879L; NO163247C

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved fremstilling av en anordning dimensjonert for optimal energiutvinning fra overflatebølger på en væske som anordningen er innrettet for å flyte på, idet anordningen anbringes slik på væskens overflate at den har asymmetrisk form under væskeoverflaten samt kan bevege seg fritt i et vertikalplan orientert i bølgenes forplantningsretning. The present invention relates to a method for producing a device sized for optimal energy extraction from surface waves on a liquid on which the device is designed to float, the device being placed on the surface of the liquid in such a way that it has an asymmetrical shape below the liquid surface and can move freely in a vertical plane oriented in the direction of propagation of the waves.

Som eksempler på bøyeanordninger innrettet for å utvinne bølgeenergi, kan nevnes de anordninger som er beskrevet i britisk patentskrift nr 1.014.196 samt anordninger beskrevet i norsk patentansøkning nr 77.2854. Disse anorninger er utført for å utvinne energi fra bølger ved hjelp av svingninger av en væskesøyle som er anordnet for å utføre nyttig arbeide. Andre eksempler på anordninger for utvinning av energi av bølger er den såkalte Salters "and", som er gjenstand for britisk patentskrift nr 1.482.085, samt den såkalte "flåte"-anordning som er foreslått av Sir Christopher Cockerell FRS og er gjenstand for britisk patentskrift nr 1.448.204. Ved alle disse utførelser er en asymmetrisk form under vannlinjen naturlig for å kunne omforme den absorberte energi fra bølgene til nyttig energi f. eks ved hjelp av svingende vannsøyle. As examples of bending devices designed to extract wave energy, mention may be made of the devices described in British patent document no. 1,014,196 as well as devices described in Norwegian patent application no. 77,2854. These devices are designed to extract energy from waves by means of oscillations of a liquid column arranged to perform useful work. Other examples of devices for extracting energy from waves are the so-called Salter's "duck", which is the subject of British Patent No. 1,482,085, as well as the so-called "raft" device proposed by Sir Christopher Cockerell FRS and the subject of British patent document no. 1,448,204. In all these designs, an asymmetrical shape below the waterline is natural in order to be able to transform the absorbed energy from the waves into useful energy, e.g. with the help of a swinging water column.

En av de vanskeligheter som foreligger ved konstruksjon av sådanne anordninger for utvinning av energi fra bølgebe-vegelser er nødvendigheten av å oppnå en virkningsgrad som gjør anordningen verdt å konstruere for praktisk bruk. De kompliserte krefter som opptrer ved energiutveksling mellom bølgene og såvel den flytende konstruksjon som helhet som dens bevegelige deler for å utnytte den absorberte energi fra bølgene, er så vanskelig å bestemme at de hittil ikke har vært mulig å beregne. One of the difficulties that exist in the construction of such devices for extracting energy from wave motions is the necessity to achieve a degree of efficiency that makes the device worth constructing for practical use. The complicated forces that occur during energy exchange between the waves and both the floating structure as a whole and its moving parts to utilize the absorbed energy from the waves are so difficult to determine that they have not been possible to calculate until now.

Før 1977 var det en viss forståelse for at det var ønskelig unngå at den bevegelige del som utnyttes for å utvinne energi fra bølgene frembragte transmisjons- og refleksjonsbølger. Dette er omtalt av Salter i GB 1.482.085. Det var imidlertid ikke erkjent før utviklingen av foreliggende oppfinnelses-gjenstand at kravet om utslukning av sekundærbølgende måtte stilles til anordningen som helhet, nemlig kombinasjonen av det flytende bærelegeme og de bevegelige deler som sørget for den praktiske utnyttelse av bølgeenergien. På denne bakgrunn er det da et formål for oppfinnelsen å angi en fremgangsmåte av innledningsvis angitt art med sikte på å oppnå en anordning for optimal energiutvinning innenfor et spesielt spektrum av bølgelengder for vedkommende væskebølger. Before 1977, there was a certain understanding that it was desirable to avoid that the moving part used to extract energy from the waves produced transmission and reflection waves. This is discussed by Salter in GB 1,482,085. However, it was not recognized before the development of the subject of the present invention that the requirement for extinguishing secondary waves had to be placed on the device as a whole, namely the combination of the floating support body and the moving parts which ensured the practical utilization of the wave energy. Against this background, it is then an object of the invention to specify a method of the nature indicated at the outset with the aim of achieving a device for optimal energy extraction within a particular spectrum of wavelengths for the liquid waves in question.

Anordningen kan f. eks være utført for å utvinne energi fra The device can, for example, be designed to extract energy from

vedkommende bølger ved hjelp av svingninger av en væskesøyle i anordningen, idet denne væskesøyle er anordnet for å utføre nyttig arbeide, slik som f. eks å drive luft enten gjennom en luftturbin som i sin tur er anordnet for å drive en elek-trisk generator, eller gjennom en passende åpning utformet for å gi tilstrekkelig energitap ved gjennomstrømning av luft til at anordningen kan gjøre tjeneste som bølgebryter. the person in question waves with the help of oscillations of a liquid column in the device, as this liquid column is arranged to perform useful work, such as e.g. driving air either through an air turbine which in turn is arranged to drive an electric generator, or through a suitable opening designed to provide sufficient energy loss when air flows through for the device to serve as a breakwater.

Fremgangsmåten har da som særtrekk i henhold til oppfinnelsen at forholdet mellom bølgehøyden av sekundære henholdsvis transmisjons- og refleksjonsbølger fra anordningen og bølgehøyden av innfallende primærbølger bestemmes under de tiisiktede driftshold for anordningen, idet beliggenheten av tyndgepunktet og treghetsradien om tyngdepunktet for anordningen som helhet varieres ved forandring av anordningens vektfordeling under gjentatte bestemmelser av nevnte bølgehøydeforhold, inntil tilfredsstillende minimumsverdier av disse forhold er oppnådd. The method then has as a distinctive feature according to the invention that the ratio between the wave height of secondary or transmission and reflection waves from the device and the wave height of incident primary waves is determined during the intended operating conditions for the device, as the location of the center of gravity and the radius of inertia around the center of gravity of the device as a whole is varied by change of the device's weight distribution during repeated determinations of said wave height conditions, until satisfactory minimum values of these conditions are achieved.

I praksis kan fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen utføres slik at overflatebølger med forplantningsretning i nevnte vertikalplan og forut fastlagt bølgelengde frembringes ved hjelp av en bølgegenerator i flere bølgelengders avstand fra anordningen, idet bølgehøyden av de innfallende primær-bølger måles ved hjelp av en første bølgehøydemåler mellom generatoren og anordningen, mens de sekundære refleksjons-bølgers høyde måles ved hjelp av en annen bølgehøydemåler i en kvart bølgelengdes avstand fra den første bølgehøydemåler iretning av anordningen, og de sekundære transmisjonsbølgers høyde måles ved hjelp av en tredje bølgehøydemåler på motsatt side av anordningen, hvorpå de nevnte bølgehøydeforhold bestemmes på dette målegrunnlag ved forskjellige instilte vektfordelinger for anordningen. In practice, the method according to the invention can be carried out so that surface waves with a direction of propagation in the aforementioned vertical plane and a predetermined wavelength are produced by means of a wave generator at a distance of several wavelengths from the device, the wave height of the incident primary waves being measured by means of a first wave height meter between the generator and the device, while the height of the secondary reflection waves is measured by means of another wave height meter at a distance of a quarter wavelength from the first wave height meter in the direction of the device, and the height of the secondary transmission waves is measured by means of a third wave height meter on the opposite side of the device, whereupon the aforementioned wave height ratios are determined on this measurement basis by different adjusted weight distributions for the device.

Det er da hensiktsmessig at nevnte bølgehøydeforhold bestemmes og tyngdepunktets beliggenhet samt treghetsradien om tyngdepunktet innstilles optimalt for en modell av anordningen i redusert målestokk, og som etter optimaliseringen fremstilles tilsvarende dimensjonert i full målestokk. It is then appropriate that said wave height ratio is determined and the location of the center of gravity as well as the radius of inertia about the center of gravity are set optimally for a model of the device on a reduced scale, and which, after optimization, is produced correspondingly dimensioned on a full scale.

En stasjonær flyteanordning som har symmetrisk undervannsform i et vertikalplan orientert i bevegelsesretningen for de innkommende bølger mot anordningen, vil teoretisk kunne oppta omkring 50 % av bølgenes effekt, hvis man ser bort fra tap som uunngåelig er forbundet med en sådan anordning i praksis. Resten av bølgeenergien går tapt og fordeles likt mellom sekundærbølger som henholdsvis retransmitteres eller reflekteres av vedkommende anordning. A stationary floating device that has a symmetrical underwater shape in a vertical plane oriented in the direction of movement of the incoming waves towards the device, will theoretically be able to absorb around 50% of the waves' effect, if one disregards losses that are inevitably associated with such a device in practice. The rest of the wave energy is lost and distributed equally between secondary waves which are respectively retransmitted or reflected by the relevant device.

En anordning med konstruksjon og dimensjoner fastlagt ved oppfinnelsens fremgangsmåte vil da være utført slik at den kan foreta en spesiell kombinasjon av translasjon- og/eller rotasjonsbevegelser i ovenfor nevnte vertikalplan på sådan måte at alle bølger som frembringes av disse bevegelser og av anordningen ved uttrekk av energi fra de mottatte bølger, vil oppheve hverandre således at transmisjon og refleksjon av sekundære bølger fra anordningen i høy grad forhindres. A device with construction and dimensions determined by the method of the invention will then be designed so that it can perform a special combination of translational and/or rotational movements in the above-mentioned vertical plane in such a way that all waves produced by these movements and by the device when extracting energy from the received waves, will cancel each other out so that the transmission and reflection of secondary waves from the device is to a large extent prevented.

For en sådan flytende anordning er det talrike undervannsformer som kan anvendes sammen med passende tyndgepunkts-plassering og treghetsmoment om tyngdepunktet, og når disse verdier først er fastlagt kan de anvendes proporsjonalt for tilpasning av en bestemt konstruksjon for optimal energiutvinning fra bølgene. På denne bakgrunn vil det således være mulig å komme frem til passende undervannsformer og tilsvarende plassering av tyngdepunktet samt verdi av treghetsradien ved hjelp av modellforsøk i en bølgetank. For such a floating device, there are numerous underwater shapes that can be used together with suitable center of gravity location and moment of inertia about the center of gravity, and once these values have been determined they can be used proportionally to adapt a particular structure for optimal energy extraction from the waves. On this background, it will thus be possible to arrive at suitable underwater shapes and the corresponding location of the center of gravity as well as the value of the radius of inertia using model tests in a wave tank.

Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet ved hjelp av utførelses-eksempler og under henvisning til de vedføyde tegninger, hvorpå.: Fig. 1 viser skjematisk og sett fra siden utstyr for utprøvning av modeller av flytende anordninger i samsvar med oppfinnelsens fremgangsmåte. Fig. la^, viser i forstørret målestokk et snitt langs linjen The invention will now be described with the help of embodiment examples and with reference to the attached drawings, whereupon: Fig. 1 shows schematically and seen from the side equipment for testing models of floating devices in accordance with the method of the invention. Fig. la^, shows on an enlarged scale a section along the line

la-la i fig. 1. la-la in fig. 1.

Fig. 2 viser skjematisk i et tverrsnitt tyngdepunktsplassering og optimale parametre som er oppnådd for én flytende anordning av den art som er vist i fig. 1, ved hjelp av oppfinnelsens fremgangsmåte. Fig. 3 viser skjematisk i et tverrsnitt de tyngdepunktpla-ssering og for en annen flytende anordning dimensjonert ved hjelp av fremgangsmåte. ■ Fig. 2 shows schematically in a cross-section the location of the center of gravity and optimal parameters that have been obtained for one floating device of the type shown in fig. 1, using the method of the invention. Fig. 3 schematically shows in a cross-section the center of gravity location and for another floating device dimensioned using the method. ■

Det utstyr som er vist i fig. 1 omfatter en tank 10 med rektangulær planform og delvis fylt med vann. I sin ene ende er tanken utstyrt med en bølgefrembringende innretning 12 i form av en kamformet vinge som er anordnet for å settes i svingebevegelse (ved hjelp av midler som ikke er vist) med det formål å sende ut bølger langs tanken 10. En bølgeab-sorbator 13 av ekspandert metall er anordninger ved den annen ende av tanken 10 for å hindre refleksjon av bølger fra denne ende. En modell 14 av en flytende anordning som skal utprøves, er anbragt i tanken 10, og en bølgehøydemåler 15 er plassert i nærheten av bølgeabsorbatoren 13 for å avføle de sekundærbølger som transmitteres av modellen 14. To bølge-høydemålere 16 og 17 i en innbyrdes avstand som tilsvarer en kvart bølgelengde, er plassert mellom den bølgefrembringende innretning 12 og modellen 14 for å avføle den bølge som frembringes av innretningen 12 og den bølge som reflekteres av modellen 14. The equipment shown in fig. 1 comprises a tank 10 with a rectangular plan shape and partially filled with water. At its one end, the tank is equipped with a wave-producing device 12 in the form of a comb-shaped wing which is arranged to be set into swinging motion (by means not shown) for the purpose of sending out waves along the tank 10. A wave ab- sorbator 13 of expanded metal are devices at the other end of tank 10 to prevent reflection of waves from this end. A model 14 of a floating device to be tested is placed in the tank 10, and a wave height gauge 15 is placed near the wave absorber 13 to sense the secondary waves transmitted by the model 14. Two wave height gauges 16 and 17 at a distance from each other which corresponds to a quarter wavelength, is placed between the wave-producing device 12 and the model 14 in order to sense the wave produced by the device 12 and the wave reflected by the model 14.

Modellen 14 er utført av et antall vertikalt anordnede treblokker 19 som hver er utstyrt med fire hull 20 samt innbyrdes sammenføyet. Den øvre del av modellen 14 er utstyrt med en formet treblokk 21 forbundet med den øverste av blokkene 19 samt utstyrt med et nedoverragende hult parti 22 med avrundet ytterende og som avgrenser den øvre del av et kammer 23 hvori en luftpute er innesluttet av en vannsøyle. Bunnen av kammeret 23 dannes av horisontalt utragende blokker 19, hvorav den ytterste er forsynt med en avrundet ytterende. The model 14 is made of a number of vertically arranged wooden blocks 19, each of which is equipped with four holes 20 and joined together. The upper part of the model 14 is equipped with a shaped wooden block 21 connected to the uppermost of the blocks 19 and equipped with a downwardly projecting hollow part 22 with a rounded outer end and which delimits the upper part of a chamber 23 in which an air cushion is enclosed by a column of water. The bottom of the chamber 23 is formed by horizontally projecting blocks 19, the outermost of which is provided with a rounded outer end.

To beholdere 25 er sammenføyet og festet til den formede blokk 21, og en aluminiumsplate 26 er forbundet med og strekker seg mellom den ene av beholderne 25 og den nederste av de vertikalt anordnede blokker 19 for dannelse av et hulrom 27. En åpning 28 i et broparti 29 av den formede blokk 21 står i forbindelse kammeret 23 og er forsynt med trykk-måler 30 forbundet med den side av åpningen som vender bort fra kammeret 23. Two containers 25 are joined and secured to the shaped block 21, and an aluminum plate 26 is connected to and extends between one of the containers 25 and the lowermost of the vertically arranged blocks 19 to form a cavity 27. An opening 28 in a bridge part 29 of the shaped block 21 is connected to the chamber 23 and is provided with a pressure gauge 30 connected to the side of the opening facing away from the chamber 23.

Som vist i fig. la, er sidepaneler 31 av perspex anordnet på hver sin side av modellen 14, men behøver ikke å befinne seg i tett anlegg mot denne, således at vann kan trenge in i hul-rommet 27. Stavformede metallvekter 32 (bare en er vist) er anordnet i noen av hullene 20 for å gi modellen den ønskede vektfordeling. Som det videre vil fremgå av fig. 1, bidrar også vannet i beholderne 25 og det hule parti 22 av den formede blokk 21 til sammen med vektene 32 å frembringe den ønskede vektfordeling, som bestemmer plasseringen av tyngdepunktet og verdien av treghetsradien om dette tyngdepunkt. As shown in fig. 1a, side panels 31 of perspex are arranged on each side of the model 14, but do not need to be in tight contact with this, so that water can penetrate into the cavity 27. Rod-shaped metal weights 32 (only one is shown) are arranged in some of the holes 20 to give the model the desired weight distribution. As will further appear from fig. 1, the water in the containers 25 and the hollow part 22 of the shaped block 21 also contribute together with the weights 32 to produce the desired weight distribution, which determines the location of the center of gravity and the value of the radius of inertia about this center of gravity.

For utprøvningen av modellen 14 settes den bølgefrembringende innretning 12 i gang for å avgi bølger i retning mot modellen 14, idet høyden av disse innfallende bølger avføles av bølgehøydemåleren 16. Vannet i kammeret 23 vil settes i svingning av disse innfallende bølger som påvirker modellen 14, og den energi som trekkes ut av de innfallende bølger bestemmes av det trykk som måles av trykkmåleren 30. For the testing of the model 14, the wave-producing device 12 is set in motion to emit waves in the direction of the model 14, the height of these incident waves being sensed by the wave height meter 16. The water in the chamber 23 will be set in motion by these incident waves which affect the model 14, and the energy extracted from the incident waves is determined by the pressure measured by the pressure gauge 30.

Høyden av evnetuelle sekundære bølger som utsendes av modellen 14, bestemmes ved hjelp av bølgehøydemåleren 15, og på lignende måte bestemmes høyden av eventuelle sekundær-bølger som reflekteres av modellen 14, ved hjelp av en sammenligning av de bølgehøyder som avføles henholdsvis av bølgehøydemåleren 16 og 17. The height of possible secondary waves emitted by the model 14 is determined by means of the wave height meter 15, and in a similar way the height of any secondary waves reflected by the model 14 is determined by means of a comparison of the wave heights sensed respectively by the wave height meter 16 and 17.

Formen av modellen 14 og dens vektfordeling kan da forandres ved fjerning, tillegg eller omfordeling av blokkene 19, vektene 32 og beholderne 25, samt ved forandring av vann-mengden i beholderne 25 og det hule parti 22, idet også formen av aluminiumsplaten 27 kan forandres, hvis nødvendig. Den omformede modell 14 utprøves så på samme måte som beskrevet ovenfor, og en forsatt rekke av videre omformede modeller 14 kan utprøves på lignende måte. Den modell 14 av det samlede antall utprøvede modeller som gir det beste resultat, hvilket vil si lavest bølgehøyde for de transmitterte og reflekterte sekundærbølger, velges ut som den som ligger nærmet optimal utførelse, og dens strørrelsesforhold, vektfordeling, tyngdepunktsplassering og treghetsradius beregnes, således at disse størrelser kan anvendes proporsjonalt for tilpasning til en spesiell anvendelse. The shape of the model 14 and its weight distribution can then be changed by removing, adding or redistributing the blocks 19, the weights 32 and the containers 25, as well as by changing the amount of water in the containers 25 and the hollow part 22, since the shape of the aluminum plate 27 can also be changed , if necessary. The reshaped model 14 is then tested in the same way as described above, and a continued series of further reshaped models 14 can be tested in a similar manner. The model 14 of the total number of tested models that gives the best result, which means the lowest wave height for the transmitted and reflected secondary waves, is selected as the one that is close to optimal performance, and its size ratio, weight distribution, center of gravity location and radius of inertia are calculated, so that these sizes can be used proportionally for adaptation to a particular application.

Forskjellige modeller av samme art som den viste modell 14 i fig. 1 og la har blitt utprøvet som beskrevet ovenfor, og de resulterende optimale størrelsesforhold for modellens undervannsdel, dens tyngdepunkt og treghetsradius om tyngdepunktet er blitt fastlagt, ved hjelp av oppfinnelsens fremgangsmåte. Eksempler på således oppnådde optimale utførelser er vist i fig. 2 og 3. Different models of the same kind as the model 14 shown in fig. 1 and 1a have been tested as described above, and the resulting optimal size ratios for the underwater part of the model, its center of gravity and radius of inertia about the center of gravity have been determined, using the method of the invention. Examples of thus achieved optimal designs are shown in fig. 2 and 3.

I fig. 2 er den modell som skjematisk er vist i snitt sett fra siden, påført de relative dimensjoner av undervannsdelen, angivelse av tyngdepunktet CG samt modellens treghetsradius 3a om tyngdepunktet, sammen med den midlere vannhøyde i kammeret, og modellens vannlinje, sett i forhold til bølgelengden av de innfallende bølger. In fig. 2 is the model which is schematically shown in section seen from the side, with the relative dimensions of the underwater part, indication of the center of gravity CG and the model's radius of inertia 3a about the center of gravity, together with the average water height in the chamber, and the model's waterline, seen in relation to the wavelength of the incident waves.

Den angitte dimensjon "L" i fig. 2 er avledet fra bølge-lengden for de innfallende bølger K og det er ønskelig å utnytte de angitte størrelsesforhold i fig. 2 og 3 ved praktiske anvendelser hvor "L" er tilnærmet lik en tiendedel av bølgelengden for de innfallende bølger. Bølgelengden for de innfallende bølger mot modellen 14 i tanken 1 i fig. 1 kan forandres ved forandring av den innstilte svingefrekvens i den bølgefrembringende innretning 12, for derved å gjøre det mulig å utprøve modellen 14 over et bånd av bølgelengder som tilsvarer de bølgelengder hvorved den tilsvarende ferdige anordning skal anvendes. The indicated dimension "L" in fig. 2 is derived from the wavelength of the incident waves K and it is desirable to utilize the specified size ratios in fig. 2 and 3 in practical applications where "L" is approximately equal to one tenth of the wavelength of the incident waves. The wavelength of the incident waves towards the model 14 in the tank 1 in fig. 1 can be changed by changing the set oscillation frequency in the wave-producing device 12, thereby making it possible to test the model 14 over a band of wavelengths corresponding to the wavelengths with which the corresponding finished device is to be used.

Det ble funnet at den viste modell 14 i fig. 2 omvandlet omtrent 75 % av energien i de innfallende bølger til nyttig arbeid, mens omtrent 5 % ble avgitt som transmitterte sekundære bølger og omtrent 5 % som reflekterte bølger. De gjen-værende 15 % av bølgeenergien tikk da tapt i selve modellen. Fribordet over vannlinjen er av liten betydning borsett fra dets forhold til tyngdepunktets plassering og verdien av treghetsradien. Det vil forstås at så lave verdier som 5 % for henholdsvis transmitterte og reflekterte sekundærbølger utgjør en betraktelig reduksjon av de energitap som frem-kommer ved kjente anordninger av lignende art. It was found that the model 14 shown in fig. 2 converted about 75% of the energy in the incident waves into useful work, while about 5% was emitted as transmitted secondary waves and about 5% as reflected waves. The remaining 15% of the wave energy was then lost in the model itself. The freeboard above the waterline is of little importance apart from its relationship to the location of the center of gravity and the value of the radius of inertia. It will be understood that values as low as 5% for respectively transmitted and reflected secondary waves constitute a considerable reduction of the energy losses that occur with known devices of a similar nature.

I fig. 3 er det vist en modell av lignende art som den viste modell i fig. 2 og påført dimensjonsforhold på lignende måte. Vannfortregningen av modellen i fig. 3 er imidlertid sterkt nedsatt sammenlignet med modellen i fig. 2, og dette er oppnådd med bare ubetydelig nedsatt virkningsgrad når det gjelder modellens uttrekk av energi fra bølgene. In fig. 3 shows a model of a similar nature to the model shown in fig. 2 and applied dimensional ratios in a similar manner. The water displacement of the model in fig. 3 is, however, greatly reduced compared to the model in fig. 2, and this has been achieved with only a negligible reduction in efficiency when it comes to the model's extraction of energy from the waves.

Modellen 14 i fig. 1 og de utformninger som er vist i fig. 2 og 3 gjelder anordninger som benytter seg av svingebevegelser av en vannsøyle for å utvinne energi fra innfallende bølger ved sammentrykning av gass, f. eks luft, over vannsøylen og utslipp av vedkommende gass gjennom en åpning, enten til en mekanisk innretning slik som en turbin, eller ved å dimen- The model 14 in fig. 1 and the designs shown in fig. 2 and 3 apply to devices that make use of swinging movements of a water column to extract energy from incident waves by compressing gas, e.g. air, over the water column and releasing the gas in question through an opening, either to a mechanical device such as a turbine , or by dimen-

sjonere åpningen 28 slik at energi går tapt ved gass- sion the opening 28 so that energy is lost by gas-

strømning gjennom åpningen, således at anordningen kan fungere som en bølgebryter.-Dimensjonsforholdene for den åpning som er vist i fig. 2 og 3 gjelder en åpning som passer for anvendelse i en bølgebryter. flow through the opening, so that the device can function as a breakwater.-The dimensional conditions for the opening shown in fig. 2 and 3 apply to an opening suitable for use in a breakwater.

Claims

1. Procedure for manufacturing a device dimen-

designed for optimal energy extraction from surface waves on a liquid on which the device is designed to float, as the device is placed on the surface of the liquid in such a way that it has an asymmetrical shape below the liquid surface and can move freely in a vertical plane oriented in the direction of propagation of the waves, characterized by the ratio between the wave height of secondary respectively transmission and reflection waves from the device and the wave height of incident primary waves is determined during the intended operating conditions for the device, the location of the center of gravity (CG) and the radius of inertia (3a) about the center of gravity of the device as a whole being varied by changing the device's weight distribution during repeated determinations of said wave height conditions, until satisfactory minimum values of these conditions have been achieved.

2. Method as set forth in claim 1, characterized in that surface waves with propagation direction in said vertical plane and predetermined wavelength are produced by means of a wave generator (12) at a distance of several wavelengths from the device, the wave height of the incident primary waves being measured by means of a first wave height meter (16) between the generator and the device, while the height of the secondary reflection waves is measured by means of another wave height meter (17) at a distance of a quarter wavelength from the first wave height meter (15) on the opposite side of the device, whereupon the said wave heights for - hold is determined on this measurement basis by different adjusted weight distributions for the device.

3. Method as specified in claim 1 or 2, characterized in that said wave height ratio is determined and the location of the center of gravity as well as the radius of inertia (3a) about the center of gravity (CG) are set optimally for a model of the device on a reduced scale, and which after optimization is produced correspondingly dimensioned in full scale.