NO160589B - Fremgangsm te for fremstilling av flytende/fast metering. - Google Patents
Fremgangsm te for fremstilling av flytende/fast metering. Download PDFInfo
- Publication number
- NO160589B NO160589B NO83832744A NO832744A NO160589B NO 160589 B NO160589 B NO 160589B NO 83832744 A NO83832744 A NO 83832744A NO 832744 A NO832744 A NO 832744A NO 160589 B NO160589 B NO 160589B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- extruder
- temperature
- screw
- metal alloy
- Prior art date
Links
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 34
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 claims description 12
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 238000004512 die casting Methods 0.000 claims description 5
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 64
- 238000010008 shearing Methods 0.000 abstract description 8
- 238000013019 agitation Methods 0.000 abstract description 7
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 description 24
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 9
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 3
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
- B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores
- B22C9/105—Salt cores
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/007—Semi-solid pressure die casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/12—Making non-ferrous alloys by processing in a semi-solid state, e.g. holding the alloy in the solid-liquid phase
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S164/00—Metal founding
- Y10S164/90—Rheo-casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Adornments (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Prostheses (AREA)
- Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)
- Confectionery (AREA)
- Fodder In General (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Formation And Processing Of Food Products (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av flytende/fast metall-legering.
Det er kjent prosesser for å danne en metallblanding som inneholder degenererte dendrittiske primære, faste partikler som er homogent suspendert i en sekundær fase som har et lavere smeltepunkt enn primærfaststoffene og som har en annen raetall-sammensetning enn primærfaststoffene. I slike tiksotrope legeringer stammer både den sekundære fase og de faste partikler fra samme legeringsprodukt. I disse prosesser oppvarmes metall-legeringen til et punkt over likvidustemperaturen for metall-legeringen. Den flytende metall-legering føres deretter inn i en agiteringssone og kjølesone. Den flytende legering agiteres kraftig mens den kjøles for at en del av metall-legeringen skal stivne, slik at dannelse av innbyrdes forbundne dendrittiske nettverk i metallet forhindres og at det dannes primærfaststoffer som omfatter atskilte, degenererte dendritter eller noduler. De degenererte dendritter eller noduler omgis av resten av den ikke-stivnede flytende legering. Denne flytende/faste metall-legeringsblanding fjernes deretter fra agiteringssonen. Slike blandinger av væsker og faststoffer betegnes vanligvis som tiksotrope legeringer. Et eksempel på den ovenfor beskrevne prosess er vist i US-patentskrift nr. 3 902 544, utstedt 2. september 1975 til M.C. Flemings et al.
US-patent nr. 3 936 298, utstedt 3. februar 1976 til
Robert Mehrabian et al. beskriver en tiksotrop metallblanding
og fremgangsmåter for fremstilling av denne flytende/faste legeringsblanding og fremgangsmåter for støping av metall-blandingene. Dette patent beskriver et kompositt-materiale som har en tredje komponent. Disse materialer dannes ved oppvarmning av en metall-legering til en temperatur ved hvilken mesteparten av eller hele metallblandingen er i flytende tilstand, og mating av det flytende metall inn i en kjølesone hvor metallet kjøles mens det agiteres kraftig for omdannelse av eventuelle faste partikler til degenererte dendritter eller noduler som har en generelt sfæroidal form. Agiteringen kan startes enten mens metallblandingen er helt smeltet eller når en liten del av metallet er fast, men inneholder mindre faststoff enn det som resulterer i dannelse av et fast dendrittisk nettverk.
De typer av tiksotrope metaller som produseres i henhold til foreliggende oppfinnelse, er beskrevet i US-patentskrift nr. 3 902 544 og US-patentskrift nr. 3 936 298. Imidlertid er fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse for fremstilling av legeringen helt forskjellig fra dem som er beskrevet i de to ovennevnte patentskrifter.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for fremstilling av flytende/fast metall-legering, karakterisert ved (a) at man mater en fast metall-legering som har en dendrittisk struktur, inn i en ekstruder, (b) fører legeringen gjennom en matesone i ekstruderen, (c) oppvarmer metall-legeringen til en temperatur over dens likvidustemperatur etter hvert som den passerer gjennom en oppvarmningssone i ekstruderen, (d) avkjøler legeringen til et temperaturområde over solidustemperaturen og under likvidustemperaturen til legeringen, (e) skjærkraft-behandler den avkjølte metall-legering med en skrue-innretning eller en roterende plate under anvendelse av en kraft som er tilstrekkelig til å bryte i det minste en del av de dendrittiske strukturer etterhvert som de dannes, og (f) fjerner legeringen fra ekstruderen. En slik behandling resulterer i en flytende/fast blanding som har atskilte degenererte dendrittiske partikler eller noduler. Partiklene utgjør fortrinnsvis opp til 65 vekt% av den flytende/faste materialblanding. Det tiksotrope materialet som forarbeides ved den her beskrevne oppfinnelse kan anvendes i en sprøytestøpeprosess, i en smi-prosess eller i en press-støpeprosess.
I tiksotrop tilstand består materialet av et antall faste partikler, betegnet primærfaststoffer, og inneholder også et sekundært materiale. Ved disse temperaturer er det sekundære materiale et flytende materiale som omgir primærfaststoffene. Denne kombinasjon av materialer resulterer i et tiksotropt materiale.
Det er på fagområdet kjent at metall-legeringer av tiksotrop type kan fremstilles ved å utsette en flytende metall-legering for kraftig agitering mens den kjøles til en temperatur under sin likvidustemperatur. En slik fremgangsmåte er angitt i US-patentskrift nr. 3 902 544. Det ville være svært ønskelig å kunne produsere en metall-legering av tiksotrop type i en ett-trinnsprosess ved å innmate en fast metall-legering og utta en tiksotrop metall-legering. En slik prosess har hittil vært ukjent på fagområdet. Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte hvorved en metall-legering av ikke-tiksotrop type kan mates inn i en ekstruder og der vil danne en tiksotrop metall-legering.
Selv om rene metaller og eutektika smelter ved en enkelt temperatur, kan de anvendes for oppfinnelsens formål, siden de kan eksistere i flytende/fast likevekt ved smeltepunktet, ved at den netto varmetilførsel til smeiten eller varme-uttak fra denne reguleres slik at ved smeltepunktet inneholder det rene materiale eller eutektikum tilstrekkelig varme til å smelte bare en del av metallet. Dette skjer siden fullstendig fjerning av smeltevarme i en oppslemning som anvendes i en støpeprosess ikke kan oppnås øyeblikkelig på grunn av størrelsen av det støp som normalt anvendes, og den ønskede blanding oppnås ved utligning av den tilførte varmeenergi, f.eks. ved kraftig agitering, og den som fjernes av en kjøligere omgivende atmosfære.
Den foreliggende oppfinnelse er egnet for ethvert metall-materiale som danner dendrittiske strukturer når materialet kjøles fra flytende tilstand til fast tilstand uten agitering. Representative materialer inkluderer rene metaller, samt legeringer av slike metaller som bly, magnesium, sink, aluminium, kobber, jern, nikkel og kobolt. Solidus- og likvidus-temperaturene til slike legeringer er velkjent på fagområdet.
Ved utførelse av oppfinnelsen anvendes en ikke-tiksotrop metall-legering. Dette vil si at legeringen har en dendrittisk struktur. Den ikke-tiksotrope legering kan bekvemt dannes til partikler eller spon med passende størrelse for håndtering. Størrelsen på de partikler som anvendes er ikke avgjørende for oppfinnelsen. Imidlertid foretrekkes det på grunn av varme-overføring og håndtering at det anvendes en relativt liten partikkelstørrelse.
Som nevnt forarbeides den her beskrevne metall-legering
ved anvendelse av en ekstruder. Det finnes tallrike typer ekstrudere på markedet. En "tortuous path"-ekstruder, dvs. en ekstruder med buktet eller snirklet materialgjennomgang, er
effektiv i forbindelse med foreliggende oppfinnelse. Også en skrueekstruder egner seg godt. I en skrueekstruder mates materialet fra en veietrakt gjennom matehalsen til kanalen i skruen. Skruen roterer i en sylinder. Skruen drives av en motor. Varme tilføres i sylinderen fra eksterne varmekilder, og temperaturen måles med termoelementer. Etter hvert som materialet transporteres langs skruekanalen, oppvarmes det tilstrekkelig til å danne en væske. Deretter kjøles det til en temperatur under sin likvidustemperatur mens det utsettes for skj ærkraftbehandling.
Ekstrudersylindere kan oppvarmes elektrisk, enten ved motstands- eller induksjonsoppvarmning, eller ved hjelp av kapper som olje eller andre varmeoverføringsmedier sirkuleres gjennom.
Temperaturreguleringen på metall-legeringen sott passerer gjennom ekstruderen kan bekvemt gjøres ved hjelp av et utvalg av oppvarmningsmekanismer. En varmekilde av induksjonscoil-type har vist seg å virke svært godt i forbindelse med oppfinnelsen.
Størrelsen på enkeltskrue-ekstrudere er angitt ved den innvendige diameter i sylinderen. Vanlige ekstruderstørrelser er fra 2,5 til 20 cm (1-8 tommer). Større maskiner lages på bestilling. Deres kåpasitetsområde går fra 2,27 kg/h (5 lb/h) for enheten med 2,5 cm (1 tomme) i diameter til tilnærmet 454 kg/h (1000 lb/h) for maskiner med 20 cm i diameter.
Kjernen i den foretrukne ekstruder er skruen. Dens funksjon er å transportere materiale fra innveiningstrakten og gjennom kanalen.
Sylinderen tilveiebringer en av overflatene som medvirker til å utsette materialet for skjærkrefter og den overflate gjennom hvilken ekstern varme tilføres materialet. Den må være konstruert slik at den tilveiebringer adekvat varmeoverførings-areal og tilstrekkelig mulighet for blanding og skjærkraft-behandling.
Ekstruderen er oppdelt i flere varme- og kjølesoner. Den første sone materialet møter etter inntreden i ekstruderen er en matesone. Denne sone er forbundet med en varmesone, hvor materialet oppvarmes til en temperatur over dets likvidustemperatur. Deretter transporteres materialet inn i en tredje sone. Den tredje sone er en kjølesone. I denne sone avkjøles materialet til en temperatur under dets likvidustemperatur. I denne sone utsettes materialet for skjærkrefter. Skjærkreftene må være av tilstrekkelig grad til å bryte opp minst en del av de dendrittiske strukturer etter hvert som de dannes. I kjølesonen dannes metallstrukturen av tiksotrop type. Etter kjølesonen føres materialet ut av ekstruderen. Mengden av faststoffer i det resulterende materiale er fortrinnsvis opp til 65 vekt% av den faste/flytende blanding. Det foretrekkes at materialene har fra 20 til 40 vekt% faststoffer.
Ved operasjonen av den her beskrevne prosess granuleres
det materiale som skal forarbeides, til en størrelse som bekvemt kan rommes i skrueekstruderen. Det granulerte materiale kan anbringes i en forhåndsoppvarmet innveiningstrakt. Hvis det materiale som skal forarbeides, lett oksyderes, så kan innveiningstrakt en forsegles og en beskyttende atmosfære anbringes rundt materialet for å redusere oksydasjon til et minimum.
Hvis f.eks. materialet er en magnesiumlegering, har argon vist seg å være en bekvem beskyttende atmosfære. Det materiale som skal forarbeides, kan forhåndsoppvarmes mens det er i den forhåndsoppvarmede innveiningstrakt, eller det kan mates ved omgivelsestemperatur inn i skrueekstruderen. Hvis materialet skal forhåndsoppvarmes, kan det oppvarmes så høyt som til temperaturer som nærmer seg solidustemperaturen for metall-legeringen. Bekvemme forhåndsoppvarmningstemperaturer kan variere fra 50 til 500°C for magnesiumlegeringer. Før materialet mates inn i skrueekstruderen, kan skrueekstruderen oppvarmes til en temperatur som er ved eller over likvidustemperaturen for den metall-legering som skal forarbeides. Hvis det er nødvendig med en beskyttende atmosfære, bør beskyttelsesgassen bringes til å strømme gjennom skrueekstruderen såvel som gjennom den forhåndsoppvarmede innveiningstrakt. Etter at ekstrudersylinderen har nådd driftstemperaturer, startes matingen fra den forhåndsoppvarmede innveiningstrakt til ekstruderen. Det er nødvendig med en sone som vil forhindre flytende materiale i å komme inn i det område i skruen hvor det faste materiale mates til skrueekstruderen. Denne første sone skal i det følgende betegnes som en matesone. Matesonen inneholder fast materiale og forhindrer i alt vesentlig flytende materiale fra å komme inn i området. Flytende materiale dannes i en oppvarmningssone. Etter hvert som materialet flyter gjennom den annen sone i skrueekstruderen, heves metallets temperatur, ved eksternt tilført varme og ved friksjon i sylinderen, til en temperatur over dets likvidustemperatur. Skrueekstruderen beveger materialet inn i en tredje sone, en kjølesone, ved dreining av skruen mot enden av ekstruderen. I denne sone avkjøles materialet til en temperatur under dets likvidustemperatur. Under denne avkjøling utsettes materialet for skjærkrefter. Temperaturen til metallet må
måles og reguleres etter hvert som det strømmer gjennom ekstruderen. Temperaturen og skjærkraftpåvirkningen i ekstruderen forårsaker dannelse av en tiksotrop metall-legering. Ved dette punkt føres det tiksotrope metall ut fra ekstruderen og kan forarbeides på en rekke måter.
De skjærkrefter som utøves av ekstruderen opptrer f.eks. når metall-legeringen, som passerer gjennom ekstruderen,
tvinges til å flyte gjennom små kanaler på sin vei mot utløpet. Ytterligere skjærkrefter oppstår fordi en del av legeringen fester seg til veggen og fjernes fra veggen ved innvirkning av skruen. Denne adherens og fjerning ved hjelp av skruen resulterer i skjærpåvirkning på metall-legeringen. Graden og mengden av skjærpåvirkning som kreves i den her beskrevne prosess, er varierende. Tilstrekkelig skjærpåvirkning kreves til å bryte i det minste en del av den dendrittiske struktur i metall-legeringen, etter hvert som den dannes.
Som nevnt er det mulig å sprøytestøpe materiale som er produsert ved den her beskrevne fremgangsmåte. Hvis sprøyte-støping ønskes, kan sprøytestøpemaskinen, anvendt for sprøytestøping av det tiksotrope materiale, selv anvendes som apparat for forarbeidelse av materialet og dannelse av tiksotrope legeringer. Det er unødvendig å forarbeide materialet i en ekstruder før det mates til en sprøytestøpemaskin, metall-legeringer som har dendrittiske strukturer kan mates direkte inn i en sprøytestøpemaskin. Materialet bør oppvarmes etter hvert som det passerer gjennom maskinen og utsettes for skjærkrefter som utoves av skruen i sprøytestøpemaskinen. I likhet med i beskrivelsen av ekstruderen bør temperaturen til materialet være høyere enn dets likvidustemperatur før kjøling og utsettelse for skjærkrefter. Denne temperaturregulering, i tilknytning til de skjærkrefter som bevirkes av spøytestøpemaskinen, bryter opp minst en del av de dendrittiske strukturer i metall-legeringen etterhvert som de dannes. Dette omdanner den ikke-tiksotrope metall-legering til en tiksotrop metall-legering.
En passende type av sprøytestøpemaskin for anvendelse i
den her beskrevne prosess er en sprøytestøpemaskin med resiprokerende skrue. Trinnene i støpeprosessen for en maskin med resiprokerende skrue med en hydraulisk klemme er:
1. Materialet fylles i en innveiningstrakt.
2. Olje bak et klemmestempel beveger en bevegelig press-plate, hvorved støpeformen lukkes. Trykket bak klemmestempelet bygger seg opp, og det utvikles nok kraft til å holde støpe-formen lukket under sprøytesyklusen. Hvis kraften av det materiale som injiseres er større enn klemmekraften, vil støpe-formen åpne seg. Materialet vil flyte langs en delelinje på overflaten av støpeformen, og det vil bli "flash" som enten må fjernes eller stykket må vrakes og males om igjen. 3. Materialet skjærkraftbehandles primært ved at skruen dreier. Materialet oppvarmes etter hvert som det passerer gjennom maskinen. Etter hvert som materialet oppvarmes,
beveger det seg forover langs skruevingene til frontsiden av skruen. Det trykk som utvikles av skruen på materialet tvinger skruen, skruedrivsystemet og den hydrauliske motor tilbake,
idet det etterlates et reservoar av materialet foran skruen. Skruen vil fortsette å dreie inntil den tilbakegående bevegelse av injeksjonsenheten treffer en grensebryter, som stopper rota-sjonen. Denne grensebryter er justerbar, og dens beliggenhet bestemmer mengden av materiale som vil forbli foran skruen (størrelsen på "skuddet").
Pumpevirkningen til skruen tvinger også de hydrauliske injeksjonssylindere (en på hver side av skruen) tilbake. Denne returstrøm av olje fra de hydrauliske sylindere kan justeres ved den aktuelle ventil. Dette kalles "tilbaketrykk", som er justerbart fra null til 28 kg/cm<2> (400 psi). 4. De fleste maskiner vil føre skruen litt tilbake ved dette punkt for å dekomprimere materialet slik at det ikke siver ut av dysen. Dette kalles "tilbakesug" og styres vanligvis av et urverk. 5. To hydrauliske injeksjonssylindere bringer nå skruen fremad og injiserer materialet inn i støpeformens hulrom. Injeksjonstrykket holdes i et forutbestemt tidsrom. Mesteparten av tiden er det en ventil ved spissen av skruen som forhindrer materialet fra å lekke inn i vingene på skruen under utsprøytningen. Den åpner seg når skruen dreies, hvilket tillater materialet å flyte foran den. 6. Oljens hastighet og trykk i de to injeksjonssylindere utvikler nok hastighet til å fylle støpeformen så hurtig som nødvendig og holde tilstrekkelig trykk til å støpe en del som er fri for synkemerker, flytmerker, sveiseskjøter og andre defekter. 7. Etter hvert som materialet avkjøles blir det mer viskøst og stivner til det punkt hvor opprettholdelse av injeksjonstrykk ikke lenger har noen verdi. 8. Varme kan fjernes kontinuerlig fra støpeformen ved sirkulering av kjølemiddel (vanligvis vann) gjennom utborede hull i støpeformen. Den tid som trenges for at delen skal stivne slik at den kan utstøtes fra støpeformen, innstilles på et urverk. Når tiden er ute, returnerer den bevegelige trykk-sylinder til sin opprinnelige posisjon og åpner støpeformen. 9. En utstøtingsmekanisme separerer den støpte del fra støpeformen, og maskinen er ferdig for sin neste syklus.
I tillegg kan materialet formes til deler under anvendelse av press-støpemaskiner. Foretrukne typer av press-støpemaskiner er press-støpemaskiner for høyt trykk med koldt kammer og sentrifugal-støpemaskiner. Høytrykks-press-støpemaskiner opererer generelt ved injeksjonstrykk i overkant av 70 kg/cm<2 >(1000 lbs/in2).
Videre kan materialet som er fremstilt i henhold til den her beskrevne oppfinnelse, dannes til deler under anvendelse av konvensjonelle smi-teknikker.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører generelt horisontale skrueekstrudere. Væskemating vil ikke funksjonere med slike ekstrudere. Derfor må matematerialene være i fast tilstand.
Oppfinnelsen illustreres i det følgende eksempel.
Eksempel
En ikke-tiksotrop magnesiumlegering av typen AZ91B (AZ91B inneholder ifølge ASTM på vektbasis 8,5-9,5 % Al, 0,45-0,9 %
Zn, minst 0,15 % Mn, høyst 0,01 % Ni, høyst 0,25 % Cu, høyst 0,20 % Si, øvrige forurensninger høyst 0,30 % tilsammen, resten Mg) ble forarbeidet til en tiksotrop legering. Magnesiumlegeringen AZ91B har en likvidustemperatur på 596°C og en solidustemperatur på 468°C. De vesentligste bestanddeler av magnesiumlegeringen var 9 % aluminium, 0,7 % sink, 0,2 % mangan og resten magnesium.
Magnesiumlegeringen ble dannet til spon med irregulær form, med aktuell maskestørrelse på ca. 50 mesh eller mer, og sponene ble anbragt i en forhåndsoppvarmet innveiningstrakt som ble knyttet til en skrueekstruder. Innveiningstrakten ble lukket, og en inert atmosfære av argon ble ledet inn for å redusere oksydasjon av magnesiumlegeringen. Sponene ble matet inn i kammeret i en skrueekstruder. Den innvendige diameter i skrueekstruderkammeret var 5,7 cm. Skruen var laget av AISI H-21 stål og varmebehandlet. Sylinderen var likeledes laget av AISI H-21 stål og varmebehandlet. Skruen hadde en konstant stigning på 5,7 cm, en konstant fot (engelsk "root") på 4,04 cm og en total lengde på 112,5 cm. En ti hestekrefters, 1800 opm motor ga kraft til skruen via en girboks. Girboksen dreide skruen i en hastighet på fra null til 27 opm. 22 termoelementer var festet til overflaten av skruesylinderen, og 22 termoelementer var innleiret i sylinderen ca. 0,16 cm fra den innvendige overflate.
Ekstruderskruens opm ble stilt på 15,1. Ekstruderen ble sulteféret ved en matehastighet av AZ91B-legering på ca. 10 kg pr. time. Legeringens temperatur etterhvert som den passerte gjennom skrueekstruderen nådde et maksimum på 620°C. Dette er under likvidustemperaturen for AZ9lB-legeringen. Legeringen ble deretter kjølt til en temperatur på 581°C mens den ble utsatt for skjærkrefter. Materialet ble deretter ekstrudert fra enden av en ekstruder gjennom et munnstykke. Materialet ble omdannet fra en legering som hadde en dendrittisk struktur til en legering som hadde en flytende/fast struktur av tiksotrop type. Smeltetemperaturen var 585°C, hvilket tilsvarer et vektprosent faststoffinnhold på ca. 20 %.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av flytende/fast metall-legering, karakterisert ved (a) at man mater en fast metall-legering som har en dendrittisk struktur, inn i en ekstruder, (b) fører legeringen gjennom en matesone i ekstruderen, (c) oppvarmer metall-legeringen til en temperatur over dens likvidustemperatur etter hvert som den passerer gjennom en oppvarmningssone i ekstruderen, (d) avkjøler legeringen til et temperaturområde over solidustemperaturen og under likvidustemperaturen til legeringen, (e) skjærkraft-behandler den avkjølte metall-legering med en skrue-innretning eller en roterende plate under anvendelse av en kraft som er tilstrekkelig til å bryte i det minste en del av de dendrittiske strukturer etterhvert som de dannes, og (f) fjerner legeringen fra ekstruderen.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at den faste metall-legering mates inn i en skrueekstruder.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det som den faste metall-legering anvendes en magnesiumlegering.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3,
karakterisert ved at det som magnesiumlegering anvendes AZ91B (ASTM-betegnelse).
5. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av de foregående krav, karakterisert ved at legeringen som mates ut av ekstruderen inneholder opp til 65 vekt% faststoffer.
6. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av de foregående krav, karakterisert ved at en kaldkammer-presstøpemaskin for høyt trykk anvendes for å gi den fjernede legering form.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, 3 eller 4, karakterisert ved at det som ekstruder anvendes en sprøyteformingsmaskin.
8. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av kravene 1 til 5, karakterisert ved at den uttatte legering formes ved sprøytestøping.
9. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av kravene 1 til 5, karakterisert ved at den uttatte legering formes ved smiing.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/326,304 US4694881A (en) | 1981-12-01 | 1981-12-01 | Method for making thixotropic materials |
| PCT/US1982/001630 WO1983001962A1 (en) | 1981-12-01 | 1982-11-19 | Method for making thixotropic materials |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO832744L NO832744L (no) | 1983-07-28 |
| NO160589B true NO160589B (no) | 1989-01-23 |
| NO160589C NO160589C (no) | 1989-05-03 |
Family
ID=23271665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO83832744A NO160589C (no) | 1981-12-01 | 1983-07-28 | Fremgangsmaate for fremstilling av flytende/fast metall-legering. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4694881A (no) |
| EP (1) | EP0080786B1 (no) |
| JP (1) | JPS58502001A (no) |
| KR (1) | KR870000185B1 (no) |
| AT (1) | ATE27185T1 (no) |
| AU (1) | AU540156B2 (no) |
| BR (1) | BR8208005A (no) |
| CA (1) | CA1199181A (no) |
| DE (1) | DE3276332D1 (no) |
| DK (1) | DK159069C (no) |
| ES (1) | ES8402026A1 (no) |
| HK (1) | HK8089A (no) |
| NO (1) | NO160589C (no) |
| NZ (1) | NZ202614A (no) |
| WO (1) | WO1983001962A1 (no) |
| ZA (1) | ZA828730B (no) |
Families Citing this family (71)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5040589A (en) * | 1989-02-10 | 1991-08-20 | The Dow Chemical Company | Method and apparatus for the injection molding of metal alloys |
| FR2671992B1 (fr) * | 1991-01-30 | 1997-08-01 | Transvalor Sa | Procede de coulee sous pression, a chambre froide. |
| US5255433A (en) * | 1991-04-10 | 1993-10-26 | Alcan International Limited | Engine block cylinder liners made of aluminum alloy composites |
| US5551997A (en) * | 1991-10-02 | 1996-09-03 | Brush Wellman, Inc. | Beryllium-containing alloys of aluminum and semi-solid processing of such alloys |
| AU677601B2 (en) * | 1992-09-11 | 1997-05-01 | Thixomat, Inc. | Particulate feedstock for metal injection molding |
| DE69328374T2 (de) * | 1992-09-11 | 2000-08-10 | Thixomat Inc | Pulvermischung zum spritzgiessen von metall |
| JP2962453B2 (ja) * | 1993-09-07 | 1999-10-12 | 宇部興産株式会社 | 半溶融成形に適したマグネシウム合金鋳造素材の製造方法 |
| US5413644A (en) * | 1994-01-21 | 1995-05-09 | Brush Wellman Inc. | Beryllium-containing alloys of magnesium |
| US6312534B1 (en) | 1994-04-01 | 2001-11-06 | Brush Wellman, Inc. | High strength cast aluminum-beryllium alloys containing magnesium |
| JP3013226B2 (ja) * | 1994-04-28 | 2000-02-28 | 株式会社日本製鋼所 | 金属成形品の製造方法 |
| NO950843L (no) * | 1994-09-09 | 1996-03-11 | Ube Industries | Fremgangsmåte for behandling av metall i halvfast tilstand og fremgangsmåte for stöping av metallbarrer til bruk i denne fremgangsmåte |
| US5730198A (en) * | 1995-06-06 | 1998-03-24 | Reynolds Metals Company | Method of forming product having globular microstructure |
| JP3817786B2 (ja) * | 1995-09-01 | 2006-09-06 | Ｔｋｊ株式会社 | 合金製品の製造方法及び装置 |
| US5711366A (en) * | 1996-05-31 | 1998-01-27 | Thixomat, Inc. | Apparatus for processing corrosive molten metals |
| US5887640A (en) * | 1996-10-04 | 1999-03-30 | Semi-Solid Technologies Inc. | Apparatus and method for semi-solid material production |
| US5881796A (en) * | 1996-10-04 | 1999-03-16 | Semi-Solid Technologies Inc. | Apparatus and method for integrated semi-solid material production and casting |
| US5996679A (en) * | 1996-11-04 | 1999-12-07 | Thixomat, Inc. | Apparatus for semi-solid processing of a metal |
| US5787959A (en) * | 1996-12-02 | 1998-08-04 | General Motors Corporation | Gas-assisted molding of thixotropic semi-solid metal alloy |
| US5983978A (en) * | 1997-09-30 | 1999-11-16 | Thixomat, Inc. | Thermal shock resistant apparatus for molding thixotropic materials |
| US6079477A (en) * | 1998-01-26 | 2000-06-27 | Amcan Castings Limited | Semi-solid metal forming process |
| US6540006B2 (en) | 1998-03-31 | 2003-04-01 | Takata Corporation | Method and apparatus for manufacturing metallic parts by fine die casting |
| US6474399B2 (en) * | 1998-03-31 | 2002-11-05 | Takata Corporation | Injection molding method and apparatus with reduced piston leakage |
| US5983976A (en) * | 1998-03-31 | 1999-11-16 | Takata Corporation | Method and apparatus for manufacturing metallic parts by fine die casting |
| US6135196A (en) | 1998-03-31 | 2000-10-24 | Takata Corporation | Method and apparatus for manufacturing metallic parts by injection molding from the semi-solid state |
| EP1121214A4 (en) | 1998-07-24 | 2005-04-13 | Gibbs Die Casting Aluminum | SEMI-SOLID MOLDING METHOD AND APPARATUS |
| US6250363B1 (en) | 1998-08-07 | 2001-06-26 | Alcan International Ltd. | Rapid induction melting of metal-matrix composite materials |
| US6321824B1 (en) | 1998-12-01 | 2001-11-27 | Moen Incorporated | Fabrication of zinc objects by dual phase casting |
| US6428636B2 (en) | 1999-07-26 | 2002-08-06 | Alcan International, Ltd. | Semi-solid concentration processing of metallic alloys |
| US6269537B1 (en) | 1999-07-28 | 2001-08-07 | Methode Electronics, Inc. | Method of assembling a peripheral device printed circuit board package |
| GB2354472A (en) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | Univ Brunel | Manufacturing castings from immiscible metallic liquids |
| GB2354471A (en) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | Univ Brunel | Producung semisolid metal slurries and shaped components therefrom |
| US6666258B1 (en) | 2000-06-30 | 2003-12-23 | Takata Corporation | Method and apparatus for supplying melted material for injection molding |
| US6350328B1 (en) * | 2000-06-27 | 2002-02-26 | Rossborough Manufacturing Co. Lp | Metal injection molding |
| CA2417822C (en) * | 2000-08-11 | 2009-09-15 | Brunel University | Method and apparatus for making metal alloy castings |
| JP3617958B2 (ja) * | 2001-03-07 | 2005-02-09 | 株式会社東芝 | 表示装置用筐体 |
| DE10110769C1 (de) * | 2001-03-07 | 2002-10-17 | Federal Mogul Nuernberg Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines thixotropen Vormaterials für die Herstellung von Kolben |
| US20020170696A1 (en) * | 2001-05-18 | 2002-11-21 | Ron Akers | Apparatus for molding metals |
| US20060070419A1 (en) * | 2001-10-16 | 2006-04-06 | Kristy Johnson | Feedstock materials for semi-solid forming |
| US20030116309A1 (en) * | 2001-12-21 | 2003-06-26 | Dispenza John A. | Heat exchanging apparatus and method of manufacture |
| US6742570B2 (en) | 2002-05-01 | 2004-06-01 | Takata Corporation | Injection molding method and apparatus with base mounted feeder |
| WO2003106169A1 (en) * | 2002-06-14 | 2003-12-24 | Dow Global Technologies Inc. | Thermoplastic elastomer bonded directly to metal substrate |
| JP3549055B2 (ja) * | 2002-09-25 | 2004-08-04 | 俊杓 洪 | 固液共存状態金属材料成形用ダイカスト方法、その装置、半凝固成形用ダイカスト方法およびその装置 |
| JP3549054B2 (ja) * | 2002-09-25 | 2004-08-04 | 俊杓 洪 | 固液共存状態金属材料の製造方法、その装置、半凝固金属スラリの製造方法およびその装置 |
| JP3520991B1 (ja) * | 2002-09-25 | 2004-04-19 | 俊杓 洪 | 固液共存状態金属材料の製造方法 |
| US6989040B2 (en) * | 2002-10-30 | 2006-01-24 | Gerald Zebrowski | Reclaimed magnesium desulfurization agent |
| FR2848129B1 (fr) * | 2002-12-05 | 2006-01-27 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'un piston pour moteur a explosion, et piston ainsi obtenu |
| US6725901B1 (en) | 2002-12-27 | 2004-04-27 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Methods of manufacture of fully consolidated or porous medical devices |
| KR20050112128A (ko) * | 2003-04-15 | 2005-11-29 | 디에스엠 아이피 어셋츠 비.브이. | 사료 보충제 조성물 |
| KR100436116B1 (ko) * | 2003-04-24 | 2004-06-16 | 홍준표 | 반용융 성형용 빌렛의 제조장치 |
| KR100436117B1 (ko) | 2003-04-24 | 2004-06-16 | 홍준표 | 반응고 성형장치 |
| US6866316B1 (en) | 2003-05-15 | 2005-03-15 | Durakon Acquisition Corp. | Frame to vehicle cargo area mounting |
| US6945310B2 (en) * | 2003-05-19 | 2005-09-20 | Takata Corporation | Method and apparatus for manufacturing metallic parts by die casting |
| US6880614B2 (en) * | 2003-05-19 | 2005-04-19 | Takata Corporation | Vertical injection machine using three chambers |
| US6951238B2 (en) * | 2003-05-19 | 2005-10-04 | Takata Corporation | Vertical injection machine using gravity feed |
| JP3630327B2 (ja) * | 2003-07-15 | 2005-03-16 | 俊杓 洪 | 固液共存状態金属スラリの製造装置 |
| US20050061403A1 (en) * | 2003-09-18 | 2005-03-24 | Pierre Labelle | Magnesium-based alloy for semi-solid casting having elevated temperature properties |
| US20070029702A1 (en) * | 2004-11-15 | 2007-02-08 | Peterson Curt E | Thermoplastic elastomer bonded directly to metal substrate |
| US20060242813A1 (en) * | 2005-04-29 | 2006-11-02 | Fred Molz | Metal injection molding of spinal fixation systems components |
| US20060247638A1 (en) * | 2005-04-29 | 2006-11-02 | Sdgi Holdings, Inc. | Composite spinal fixation systems |
| WO2006138727A2 (en) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | The Regents Of The University Of Michigan | Apparatus and method of producing net-shape components from alloy sheets |
| US7509993B1 (en) | 2005-08-13 | 2009-03-31 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Semi-solid forming of metal-matrix nanocomposites |
| US20090205801A1 (en) * | 2006-05-18 | 2009-08-20 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing expendable salt core for casting and expendable salt core for casting |
| US20080000557A1 (en) | 2006-06-19 | 2008-01-03 | Amit Ghosh | Apparatus and method of producing a fine grained metal sheet for forming net-shape components |
| US7694715B2 (en) * | 2007-01-23 | 2010-04-13 | Husky Injection Molding Systems Ltd. | Metal molding system |
| US20080196548A1 (en) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Magnesium Technologies Corporation | Desulfurization puck |
| CA2628504C (en) | 2007-04-06 | 2015-05-26 | Ashley Stone | Device for casting |
| US20100092790A1 (en) * | 2008-10-14 | 2010-04-15 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Molded or extruded combinations of light metal alloys and high-temperature polymers |
| US9011494B2 (en) | 2009-09-24 | 2015-04-21 | Warsaw Orthopedic, Inc. | Composite vertebral rod system and methods of use |
| US8916090B2 (en) | 2011-07-07 | 2014-12-23 | Karl Storz Imaging, Inc. | Endoscopic camera component manufacturing method |
| US9526403B2 (en) | 2015-02-04 | 2016-12-27 | Karl Storz Imaging, Inc. | Polymeric material for use in and with sterilizable medical devices |
| US11134618B2 (en) * | 2016-08-30 | 2021-10-05 | Current Lighting Solutions, Llc | Luminaire including a heat dissipation structure |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3874207A (en) * | 1957-10-22 | 1975-04-01 | Jerome H Lemelson | Extrusion apparatus |
| LU69788A1 (no) * | 1974-04-04 | 1976-03-17 | Pechiney Aluminium | |
| US3902544A (en) * | 1974-07-10 | 1975-09-02 | Massachusetts Inst Technology | Continuous process for forming an alloy containing non-dendritic primary solids |
| GB1543206A (en) * | 1977-02-23 | 1979-03-28 | Secretary Industry Brit | Casting |
-
1981
- 1981-12-01 US US06/326,304 patent/US4694881A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-11-19 WO PCT/US1982/001630 patent/WO1983001962A1/en unknown
- 1982-11-19 AU AU11009/83A patent/AU540156B2/en not_active Ceased
- 1982-11-19 BR BR8208005A patent/BR8208005A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-11-19 JP JP83500235A patent/JPS58502001A/ja active Pending
- 1982-11-24 CA CA000416277A patent/CA1199181A/en not_active Expired
- 1982-11-25 NZ NZ202614A patent/NZ202614A/en unknown
- 1982-11-26 ZA ZA828730A patent/ZA828730B/xx unknown
- 1982-11-30 ES ES517803A patent/ES8402026A1/es not_active Expired
- 1982-12-01 DE DE8282201527T patent/DE3276332D1/de not_active Expired
- 1982-12-01 EP EP82201527A patent/EP0080786B1/en not_active Expired
- 1982-12-01 AT AT82201527T patent/ATE27185T1/de not_active IP Right Cessation
- 1982-12-01 KR KR8205397A patent/KR870000185B1/ko active
-
1983
- 1983-07-20 DK DK334183A patent/DK159069C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-07-28 NO NO83832744A patent/NO160589C/no unknown
-
1989
- 1989-01-26 HK HK80/89A patent/HK8089A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0080786A3 (en) | 1983-07-13 |
| ES517803A0 (es) | 1983-12-16 |
| WO1983001962A1 (en) | 1983-06-09 |
| EP0080786B1 (en) | 1987-05-13 |
| EP0080786A2 (en) | 1983-06-08 |
| JPS58502001A (ja) | 1983-11-24 |
| NO832744L (no) | 1983-07-28 |
| DK159069C (da) | 1991-01-28 |
| DK334183D0 (da) | 1983-07-20 |
| KR840002909A (ko) | 1984-07-21 |
| CA1199181A (en) | 1986-01-14 |
| ES8402026A1 (es) | 1983-12-16 |
| HK8089A (en) | 1989-02-03 |
| DK159069B (da) | 1990-08-27 |
| US4694881A (en) | 1987-09-22 |
| NO160589C (no) | 1989-05-03 |
| BR8208005A (pt) | 1983-10-18 |
| DK334183A (da) | 1983-07-20 |
| KR870000185B1 (ko) | 1987-02-14 |
| ATE27185T1 (de) | 1987-05-15 |
| NZ202614A (en) | 1985-03-20 |
| AU540156B2 (en) | 1984-11-01 |
| AU1100983A (en) | 1983-06-17 |
| DE3276332D1 (en) | 1987-06-19 |
| ZA828730B (en) | 1984-07-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO160589B (no) | Fremgangsm te for fremstilling av flytende/fast metering. | |
| NO161512B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av en flytende/fast metall-legering, hvor metallet er magnesium, sink eller aluminium, og anvendelse av fremgangsmaaten. | |
| US5501266A (en) | Method and apparatus for injection molding of semi-solid metals | |
| US4434839A (en) | Process for producing metallic slurries | |
| AU774870B2 (en) | Method and apparatus for producing semisolid metal slurries and shaped components | |
| EP1838885B1 (en) | A method of and a device for producing a liquid-solid metal composition | |
| US6120625A (en) | Processes for producing fine grained metal compositions using continuous extrusion for semi-solid forming of shaped articles | |
| EP0513523B1 (en) | Die casting process for producing high mechanical performance components via injection of a semiliquid metal alloy | |
| US5832982A (en) | Metal forming process | |
| CN102358922A (zh) | 一种轻合金半固态浆料制备装置 | |
| CN202322960U (zh) | 一种轻合金半固态浆料制备装置 | |
| Brook | Improving the quality of aluminium diecastings by novel techniques | |
| Midson | Semisolid Metal Casting | |
| Hu et al. | Rheo-processing of near-eutectic ADC12 alloy | |
| YOUNG | Thixocasting Development | |
| Poddar | Semi-Solid Casting |