NO159775B

NO159775B - TANDLE CUT FOR CUTTING.

Info

Publication number: NO159775B
Application number: NO85851648A
Authority: NO
Inventors: Alexandre Krilov
Original assignee: Mini For Industry & Decentrali
Priority date: 1983-08-30
Filing date: 1985-04-24
Publication date: 1988-10-31
Also published as: NO159775C; NO851648L

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører et båndsagblad for skjæring av tømmer, og mere spesielt til tannformer for bruk i slike blader. Formålet er å muliggjøre produksjon av båndsagbla-der som har en lengre effektiv skjæretid, forbedret produk-sjonshastighet, lavere kraftforbruk og redusert sagsnitt-tap. The present invention relates to a bandsaw blade for cutting timber, and more particularly to tooth forms for use in such blades. The purpose is to enable the production of band saw blades that have a longer effective cutting time, improved production speed, lower power consumption and reduced saw cut loss.

Selv om reduserte tømmerresurser og økende energiomkostning-er har skapt et stort behov for mere effektive tømmerskjære-teknikker, har det vært ofret liten oppmerksomhet på forbedring av tannutformning. Dette fordi tannutformning er et langt utviklet felt med en sund teoretisk og empirisk basis som har bestemt de tannformer som har vært benyttet i store båndsager i mange år. En jevn økning i båndsagytelse er blitt oppnådd i de foregående tredve år ved bruk av forbedrede stållegeringer for bladene, spesielt ved innføring av stål og utstyr som gjør det mulig å skjerpe og lokalherde tennene ved sagbruket. De sterke legeringer som benyttes reduserer tannspissbrudd og er i herdet tilstand motstandsdyktige mot abrasjonsslitasje, noe som er spesielt viktig når man sager sterkt kiselholdig tømmer. Den grunnleggende sagtannform har imidlertid forblitt stort sett uforandret i denne periode. Although reduced timber resources and increasing energy costs have created a great need for more efficient timber cutting techniques, little attention has been paid to improving tooth design. This is because tooth design is a long-developed field with a sound theoretical and empirical basis that has determined the tooth shapes that have been used in large band saws for many years. A steady increase in band saw performance has been achieved in the previous thirty years by the use of improved steel alloys for the blades, particularly by the introduction of steel and equipment which enable sharpening and local hardening of the teeth at the saw mill. The strong alloys used reduce tip breakage and, in the hardened state, are resistant to abrasion wear, which is particularly important when sawing highly siliceous timber. However, the basic sawtooth shape has remained largely unchanged during this period.

I en slik velutviklet teknikk og i et slikt økonomisk klima ville det være meget overraskende å finne at produksjonsfor-bedringer på opptil 30% kan oppnås ved bruk av eksisterende sagbladlegeringer og herdeteknikker ved å endre tannprofilen og ved omsorgsfullt å kontrollere spisshardheten, men likevel demonstrerer foreliggende oppfinnelse at slike forbedringer er realistiske. Istedenfor den konvensjonelle trapesoidiske, eller flat-toppede, tannform som benyttes for rette og stukede båndsager, har tennene som foreliggende oppfinnelse går ut fra, en skjærespiss som i frontprofil er trekantet av form, med f.eks. en langstrakt femkantet tannform, med et sentralt topp-punkt og to sidepunkter. Ifølge oppfinnelsen er toppvinkelen (9), dvs. vinkelen for det sentrale punkt, mellom 60 og 140°, mens side- eller basisvinklene (£) av den trekantede spiss er mellom 60° og 20°. Videre er den trekantede skjærespiss på hver tann herdet til et hårdhetsnivå på 900-920 Vickers DPN. Det er også fordelaktig, men ikke nødvendig, at tannkrokvinkelen, i sideprofil, økes betydelig i forhold til det som er vanlig. Således er krokvinkler så store som 35° benyttet ved skjæring av meget tett og kiselholdig tømmer, hvor vanligvis vinkler på opptil 25° tidligere har vært benyttet. Likeledes er skarphetsvinkelen fortrinnsvis redusert for å forbedre penetrasjon; vinkler så små sr 35° kan benyttes for mykt tre, selv om vinkler fra 40° til 45° vil være mere vanlig. Klaringsvinkler fra 15° til 20° blir således over-veiet . In such a well-developed technique and in such an economic climate, it would be very surprising to find that production improvements of up to 30% can be achieved using existing saw blade alloys and hardening techniques by changing the tooth profile and by carefully controlling tip hardness, yet the present demonstrates invention that such improvements are realistic. Instead of the conventional trapezoidal, or flat-topped, tooth shape used for straight and twisted band saws, the teeth on which the present invention is based have a cutting tip which in front profile is triangular in shape, with e.g. an elongated pentagonal tooth shape, with a central top point and two side points. According to the invention, the top angle (9), i.e. the angle for the central point, is between 60 and 140°, while the side or base angles (£) of the triangular tip are between 60° and 20°. Furthermore, the triangular cutting tip on each tooth is hardened to a hardness level of 900-920 Vickers DPN. It is also advantageous, but not necessary, that the tooth hook angle, in side profile, is increased significantly compared to what is usual. Thus, hook angles as large as 35° are used when cutting very dense and siliceous timber, where usually angles of up to 25° have previously been used. Likewise, the angle of sharpness is preferably reduced to improve penetration; angles as small as 35° can be used for soft wood, although angles from 40° to 45° will be more common. Clearance angles from 15° to 20° are thus considered.

Den spisstoppede tannform gjør det mulig å redusere tannens totale bredde betydelig uten å øke lateral vibrasjon i bruk, slik at verdifull reduksjon i sagsnittap kan oppnås. For optimal ytelse angir krav 1 at tenner utformet i henhold til foreliggende oppfinnelse blir høyfrekvens induksjonsherdet for å gi en spiss-hårdhet på mellom 900 og 920 Vickers DPN. En hensiktsmessig måte ifølge foreliggende oppfinnelse for å oppnå denne hårdhet i sagbruket uten å benytte omstendelige og destruktive hårdhetsmålinger, er å benytte standard herd-bare bladstål og justere den høyfrekvente induktorspole inntil et mørkeblått anløpningsbånd dannes på flaten av tannen slik at toppen ligger mellom 0,5 og 1,3 ganger bladtykkelsen under tanntoppen. Tvungen kjøling ved hjelp av en luftstrøm benyttes fortrinnsvis for å sikre at alle tennene behandles likt. The pointed tooth shape makes it possible to reduce the total width of the tooth significantly without increasing lateral vibration in use, so that a valuable reduction in sawing loss can be achieved. For optimum performance, claim 1 states that teeth designed according to the present invention are high frequency induction hardened to give a tip hardness of between 900 and 920 Vickers DPN. An appropriate way according to the present invention to achieve this hardness in sawmilling without using cumbersome and destructive hardness measurements is to use standard hardenable blade steel and adjust the high-frequency inductor coil until a dark blue tarnish band is formed on the surface of the tooth so that the peak lies between 0, 5 and 1.3 times the leaf thickness below the tooth tip. Forced cooling using an air stream is preferably used to ensure that all teeth are treated equally.

For ytterligere å illustrere foreliggende oppfinnelses natur skal en detaljert sammenligning mellom ytelsen av en båndsag med konvensjonell tannform og én med en tannform ifølge foreliggende oppfinnelse beskrives under henvisning til vedføyede tegninger. Først skal det imidlertid gis en kort oversikt over de teoretiske betraktninger som ligger til grunn for den radikalt nye tannform, også under henvisning til vedføyede tegninger. Fig. 1 illustrerer profilen av en konvensjonell båndsagtann for bruk ved skjæring av tømmer, idet bildet A er frontpro-filen og bildet B er sideprofilen. Fig. 2 er en illustrasjon i likhet med fig. 1, men viser tannprofilene utformet ifølge foreliggende oppfinnelse. Fig. 3 gir to forskjellige perspektiviske bilder, A og B, av en ny tann utformet i henhold til foreliggende oppfinnelse, mens bilde C er en sammenlignende frontprofil. Fig. 4 er en grafisk sammenligning av ytelsen av tre sagblad-typer; den øvre del viser prosentandelen av optimalt dimen-sjonerte spon produsert som funksjon av tid, mens den nedre del viser sag-stokk-matning som funksjon av tid. To further illustrate the nature of the present invention, a detailed comparison between the performance of a band saw with a conventional tooth shape and one with a tooth shape according to the present invention shall be described with reference to the attached drawings. First, however, a brief overview of the theoretical considerations underlying the radically new tooth shape must be given, also with reference to the attached drawings. Fig. 1 illustrates the profile of a conventional band saw tooth for use when cutting timber, image A being the front profile and image B being the side profile. Fig. 2 is an illustration similar to fig. 1, but shows the tooth profiles designed according to the present invention. Fig. 3 gives two different perspective images, A and B, of a new tooth designed according to the present invention, while image C is a comparative front profile. Fig. 4 is a graphical comparison of the performance of three saw blade types; the upper part shows the percentage of optimally dimensioned chips produced as a function of time, while the lower part shows saw-log feed as a function of time.

Svært mange faktorer må tas i betraktning dersom man skal gi noen som helst teoretisk analyse av skjærevirkningen av en sagtann som tar hensyn til de krefter som virker på tannen når den drives gjennom en ikke-homogen substans såsom tre, såvel som mekanismene for sponproduksjon og tannslitasje. Forskjellige faglige autoriteter har foreslått over tyve fun-damentale og stort sett uavhengige ligninger for å utføre forskjellige elementer av denne analyse. En meget god oversikt over teknikkens stand kan finnes i teksten "Wood Machining Processes" av P. Koch, Ronald Press, NY (1964). Uheldigvis kan lite av analysen brukes direkte til å foreskri-ve tannform, idet dette overlates til empiriske kriterier hentet fra erfaring; og dette gjelder spesielt med hensyn til effektiv tannlevetid eller midlere tid mellom kvessinger. A great many factors must be taken into account if one is to provide any theoretical analysis of the cutting action of a saw tooth which takes into account the forces acting on the tooth when it is driven through an inhomogeneous substance such as wood, as well as the mechanisms of chip production and tooth wear . Various professional authorities have proposed over twenty fundamental and largely independent equations to perform various elements of this analysis. A very good overview of the state of the art can be found in the text "Wood Machining Processes" by P. Koch, Ronald Press, NY (1964). Unfortunately, little of the analysis can be used directly to prescribe tooth shape, as this is left to empirical criteria derived from experience; and this applies in particular with regard to effective tooth life or the average time between cavities.

En "helt skarp" tann er av liten verdi dersom den slites fort. Det er således karakteristisk for industrien at de fleste sagbruk benytter sin egen "sagdoktor" som har sin egen oppskrift for tannprofilering ved kvessing. A "perfectly sharp" tooth is of little value if it wears out quickly. It is thus characteristic of the industry that most sawmills use their own "saw doctor" who has his own recipe for tooth profiling when cutting.

Sagbrukere forstår at progressiv sløving av tannens skjære-punkt eller -kant påvirker spondannelse på uheldig måte. Teoretiske studier bekrefter dette ved å peke på den måte hvorved verktøykrefter bevirker økende sammentrykning og skjærsvikt i treet foran tannkanten etter hvert som tannen blir mere av-rundet. De peker på eksistensen av en kritisk skarphetsvinkel, som dersom den overskrides på grunn av tannkantslitasje eller brudd, vil ha en uheldig innvirkning på sponegenskapene. Opp-finneren har demonstrert eksistensen av en optimal spon for en gitt tømmermatehastighet og bladtype og har vist at når en høy andel av de dannede spon er av optimal størrelse, skjærer bladet effektivt. Etter hvert som tennene slites, minsker prosentandelen av disse velformede optimale spon, og prosentandelen av sammentrykkede og fragmenterte spon av mindre stør-relse øker. Disse studier ble rapport- t i en artikkel kalt "Dimerisional Saw-Chip Formation; Non-Destructive Indication of Blade Behaviour" publisert i Holz als Rohund Werkstoff, 35 (1977) sidene 307-310. Det ble også vist at metalltapet fra en sag under en skjæreoperasjon hadde nøye sammenheng med bladets tilstand indikert ved andelen av optimale spon i sag-flisen produsert på ethvert gitt tidspunkt. Dette arbeid ble publisert i ovennevnte tidsskrift i 1979 (nr. 37, sidene 353-358) i en artikkel kalt "Non-Destructive Method for Continuous Sawtooth Wear Assessment". Den sistnevnte artikkel viste også at det foreligger to dis-tinkte faser av tannmetalltap! i den første, som foregår i de første 15 minutter av skjæringen, tapes metall raskt ved sprø-brudd når de skarpe skjærekanter kommer i kontakt med harde og abrasive partier av tømmeret; i den andre, en påfølgende og mye lengre periode, skyldes metalltapet tretthet og skjer med minkende hastighet etter hvert som skjærekanten blir av-rundet. Fysisk undersøkelse av en sag bekrefter disse funn på en kvalitativ måte og indikerer at mye av metalltapet i den første fase skyldes at sidehjørnene av tannen brekker løs. Disse studier ble utført på sager som benyttes i vanlig prak-sis med konvensjonelt utformede tenner, ble gjort for hårdved og hadde følgende karakteristika: Saw users understand that progressive dulling of the tooth's cutting point or edge adversely affects chip formation. Theoretical studies confirm this by pointing to the way in which tool forces cause increasing compression and shear failure in the wood in front of the tooth edge as the tooth becomes more rounded. They point to the existence of a critical sharpness angle, which if exceeded due to tooth edge wear or breakage, will have an adverse effect on the chip properties. The inventor has demonstrated the existence of an optimum chip for a given log feed rate and blade type and has shown that when a high proportion of the chips formed are of optimum size, the blade cuts efficiently. As the teeth wear, the percentage of these well-shaped optimal chips decreases, and the percentage of compressed and fragmented chips of smaller size increases. These studies were reported in an article called "Dimerisional Saw-Chip Formation; Non-Destructive Indication of Blade Behaviour" published in Holz als Rohund Werkstoff, 35 (1977) pages 307-310. It was also shown that the metal loss from a saw during a cutting operation was closely related to the condition of the blade as indicated by the proportion of optimal chips in the saw-chip produced at any given time. This work was published in the above journal in 1979 (No. 37, pages 353-358) in an article called "Non-Destructive Method for Continuous Sawtooth Wear Assessment". The latter article also showed that there are two distinct phases of tooth metal loss! in the first, which takes place in the first 15 minutes of cutting, metal is rapidly lost by brittle fracture when the sharp cutting edges come into contact with hard and abrasive parts of the timber; in the second, a subsequent and much longer period, the metal loss is due to fatigue and occurs at a decreasing rate as the cutting edge is rounded off. Physical examination of a saw confirms these findings in a qualitative way and indicates that much of the metal loss in the first phase is due to the side corners of the tooth breaking loose. These studies were carried out on saws used in normal practice with conventionally designed teeth, were made for hardwood and had the following characteristics:

Fig. 1 viser tannformen på et slikt blad og identifiserer de forskjellige vinkler og dimensjoner med de bokstaver som er ( angitt i parenteser ovenfor. Bilde A på fig. 1 viser front-profilen av en tann, mens bilde B viser sideprofilen. Som det klart fremgår av bilde A, har det stukede parti av den konvensjonelle tann en trapesoidal form i frontprofil, idet trapeset begrenses av de to skjærespisser 10 og 12 og de to stukeskuldre 14 og 16. Tannens skjærekant 18 er linjen som forbinder hjørnene 10 og 12. Fig. 1 shows the tooth shape of such a blade and identifies the different angles and dimensions with the letters that are ( indicated in brackets above. Picture A in Fig. 1 shows the front profile of a tooth, while picture B shows the side profile. As is clear can be seen from picture A, the sprained part of the conventional tooth has a trapezoidal shape in front profile, the trapezoid being limited by the two cutting tips 10 and 12 and the two sprained shoulders 14 and 16. The cutting edge 18 of the tooth is the line connecting the corners 10 and 12.

Av den ovenfor angitte analyse kan det konkluderes at hjørnene (henvisningene 10, 12, Fig. IA) av den konvensjonelle tann er for utsatt for overbelastning og sprøbrudd, men den eneste måte å redusere dette på i en slik tannform er å øke skarphetsvinkelen (/S) , dvs. gjøre tannen buttere. I realiteten ut-gjør den standard tannform som er angitt på fig. 1 en optimal balanse mellom spissbrudd og skarphetsvinkel som man har funnet frem til etter mange års erfaring i sagbruk verden over. From the above analysis, it can be concluded that the corners (references 10, 12, Fig. IA) of the conventional tooth are too prone to overload and brittle fracture, but the only way to reduce this in such a tooth shape is to increase the sharpness angle (/ S) , i.e. make the tooth blunter. In reality, it constitutes the standard tooth shape indicated in fig. 1 an optimal balance between point break and sharpness angle that has been found after many years of experience in sawmills around the world.

I henhold til foreliggende oppfinnelse er det imidlertid mulig å tilveiebringe bedre understøttelse for tannsidens hjør-ner 10, 12 og samtidig redusere skarphetsvinkelen (jB) . Dette oppnås ved å utforme et tredje, sentralt eller toppet tannpunkt (henvisning 30 på fig. 2A), slik at tannspissen 9 har trekantet form, for derved å tillate betydelig større side-hjørnevinkler og derfor bedre understøttelse av hjørnene (henvisning 32, fig. 2), som er mindre utsatt for overbelastning og sprøbrudd. På grunn av at skjærekraften nå spres på tre skjærepunkter istedenfor to og på grunn av at skjærekanten er blitt betydelig øket i lengde, vil påkjenningen den utsettes for være sterkt redusert, noe som tillater at tannkrokvinkelen kan økes i betydelig grad og skarphetsvinkelen reduseres til-svarende, slik at tømmerpenetrasjonen blir sterkt forbedret. Kort sagt skjærer sagen mye bedre. According to the present invention, however, it is possible to provide better support for the corners 10, 12 of the tooth side and at the same time reduce the sharpness angle (jB). This is achieved by designing a third, central or topped tooth point (reference 30 on fig. 2A), so that the tooth tip 9 has a triangular shape, thereby allowing significantly larger side-corner angles and therefore better support for the corners (reference 32, fig. 2), which is less prone to overloading and brittle fracture. Due to the fact that the cutting force is now spread over three cutting points instead of two and due to the fact that the cutting edge has been significantly increased in length, the stress it is subjected to will be greatly reduced, which allows the tooth hook angle to be significantly increased and the sharpness angle to be reduced accordingly , so that timber penetration is greatly improved. In short, the saw cuts much better.

Fig. 2 viser en sammenligning mellom tannformen ifølge oppfinnelsen (vist med heltrukne linjer) og den konvensjonelle (vist med brutte linjer). Det vil ses at det stukede parti 4 av tannen 2 har en langstrakt pentagon .1 form 8 (begrenset av punktene 30, 34, 14, 16 og 32) istedenfor den konvensjonelle trapesoidiske form. De to nye sideskjærekanter 36 og 38 som danner det apikale tannpunkt 30, må hver ha en egnet påfølg-ende skråklaring for å sikre riktig skjæring. Dette er vist ved de perspektiviske bilder A og B av den nye tannform illu-strert på fig. 3, idet de skrå eller avfasede klaringsflater er angitt med hhv. 40 og 42. Som vist på fig. 2A, er vinkelen ved sidehjørnene 32 og 34 målt som basisvinkelen for den like-benede trekant 30, 32, 34 og er angitt med vinkelen (<$) . Fig. 2 shows a comparison between the tooth shape according to the invention (shown with solid lines) and the conventional one (shown with broken lines). It will be seen that the sprained portion 4 of tooth 2 has an elongated pentagon .1 shape 8 (bounded by points 30, 34, 14, 16 and 32) instead of the conventional trapezoidal shape. The two new lateral cutting edges 36 and 38 which form the apical tooth point 30 must each have a suitable subsequent bevel clearance to ensure correct cutting. This is shown by the perspective images A and B of the new tooth shape illustrated in fig. 3, with the inclined or chamfered clearance surfaces indicated by 40 and 42. As shown in fig. 2A, the angle at the side corners 32 and 34 is measured as the base angle of the isosceles triangle 30, 32, 34 and is denoted by the angle (<$).

Studium av fig. 2A viser en annen betydelig fordel ved den nye tannform; nemlig det reduserte sagsnitt (K), som skyldes avfasningen av tanntoppen slik at sidehjørnene er plassert lavere på det avsmalnende stukede parti av tannen. Reduksjon av den effektive tannbredde resulterer i mindre sagsnittap, men en større besparelse er mulig i denne henseende enn det som er angitt ved den enkle geometri av den trekantede tann-spiss. Dette skyldes for det første at tannen er gjort stiv-ere ved effektivt å senke skjærekanten uten å øke tannluke-dybden (hfc), og for det andre at de hellende sider 36, 38 av den trekantede spiss har en tendens til å stabilisere tannen mot sideveis vibrasjon under skjæring. Begge disse faktorer tillater ytterligere reduksjon av tykkelsen av stukingen for å gi samme effektive tannstivhet og styrke som i et konvensjonelt blad. En total reduksjon i total tanntykkelse på opptil 15% i- forhold til konvensjonelle blader er mulig, og ut-gjør en meget betydelig - tømmerbesparelse. Study of fig. 2A shows another significant advantage of the new tooth shape; namely the reduced saw cut (K), which is due to the chamfering of the tooth apex so that the side corners are placed lower on the tapered sprained part of the tooth. Reduction of the effective tooth width results in less cutting loss, but a greater saving is possible in this respect than is indicated by the simple geometry of the triangular tooth tip. This is due, firstly, to the fact that the tooth is made more rigid by effectively lowering the cutting edge without increasing the depth of tooth slot (hfc), and secondly, that the sloping sides 36, 38 of the triangular tip tend to stabilize the tooth against lateral vibration during cutting. Both of these factors allow further reduction of the thickness of the sprue to provide the same effective tooth stiffness and strength as in a conventional blade. A total reduction in total tooth thickness of up to 15% compared to conventional blades is possible, and constitutes a very significant timber saving.

Omfanget av geometriske former man kan tenke seg for foreliggende oppfinnelse er allerede'indikert ovenfor, men ett spesielt eksempel skal nå beskrives slik at sammenlignbare ytel-sesdata kan gis. Tre båndsagbladtyper er involvert i denne The range of geometric shapes that can be imagined for the present invention has already been indicated above, but one particular example will now be described so that comparable performance data can be given. Three bandsaw blade types are involved in this one

sammenligning: comparison:

(i) Et uherdet konvensjonelt blad (C) som har den ovenfor angitte tannform og en bladhårdhet på 860-880 Vickers DPN; (ii) Et blad (M) som har den nye pentagonale tannform, men som for øvrig ikke er optimalisert; (i) An unhardened conventional blade (C) having the above tooth shape and a blade hardness of 860-880 Vickers DPN; (ii) A blade (M) that has the new pentagonal tooth shape, but is otherwise not optimized;

og and

(iii) Et blad (E) som har den pentagonale form og den optimaliserte tannform som angitt ovenfor. (iii) A blade (E) having the pentagonal shape and the optimized tooth shape as indicated above.

Disse blader ble benyttet i samme sagbruk for et lager av hardvedstokker (tristania conferta) som ble utplukket for å være så jevne som mulig. Det totale resultat av disse prøver er angitt i tabell 2 nedenfor og bekrefter klart den nye tannforms overlegenhet. Imidlertid, som omtalt i den første av de to foran nevnte artikler, er det en tydeligere måte å angi bladytelse under bruk på å benytte en grafisk fremstilling som viser optimal sponstørrelse som funksjon av skjæring-ens varighet (eller stokkmatning), idet det er vist at bladet bør tas av for kvessing når andelen av optimal sponstørrelse faller til under 50%. Fig. 4 gir et slikt diagram for gjen-nomsnittene for de tre bladtyper og de beskrevne sammenlig-ningsprøver. Fra dette vil det ses at varigheten av fase 1 (eller optimal skjæring) for blader utformet ifølge foreliggende oppfinnelse ikke bare er mye lenger enn for et sammen-lignbart blad (M), men forringelseshastigheten av bladet under skjærefase II er betydelig mindre. Fase II ender ved omtrent 50% optimalt sponnivå og fører til fase III, hvor skadelig og motproduktiv skjæring skjer. Den gjennomsnittlige skjæretid pr. blad angitt i tabell 2 er skjæretiden før kvessing. Selv om denne omtrent tilsvarer enden av skjærefase II, ble den i realiteten bestemt av sagbruksoperatørens be-slutning om å fjerne bladet for kvessing. Den overraskende grad av forbedring fremgår klart av tabell 2, den grafiske fremstilling på fig. 4 og stokkinnmatningsdiagrammet som ut-gjør en del av fig. 4. These blades were used in the same sawmill for a stock of hardwood logs (tristania conferta) which were selected to be as even as possible. The total results of these tests are given in table 2 below and clearly confirm the superiority of the new tooth form. However, as discussed in the first of the two aforementioned articles, a clearer way to indicate blade performance in use is to use a graphical representation that shows optimum chip size as a function of cutting duration (or log feed), as shown that the blade should be removed for grinding when the proportion of optimal chip size falls below 50%. Fig. 4 provides such a diagram for the averages for the three leaf types and the described comparison samples. From this it will be seen that the duration of phase 1 (or optimal cutting) for blades designed according to the present invention is not only much longer than for a comparable blade (M), but the rate of deterioration of the blade during cutting phase II is considerably less. Phase II ends at approximately 50% optimal chip level and leads to phase III, where harmful and counterproductive cutting occurs. The average cutting time per blade indicated in table 2 is the cutting time before quenching. Although this roughly corresponds to the end of cutting phase II, in reality it was determined by the sawmill operator's decision to remove the blade for culling. The surprising degree of improvement is clear from table 2, the graphic representation in fig. 4 and the log feed diagram forming part of FIG. 4.

Som angitt i begynnelsen, er optimal herding av tennene utformet ifølge foreliggende oppfinnelse av største betydning, slik det også ville være for enhver tannform som må herdes. Man har funnet at legerte stål som vanligvis benyttes i produksjon av store båndsagblad for sagbruk er av tilstrekkelig jevn karakter til at man kan stole på tannflatens farve etter disses herding som en nøyaktig indikator på optimal herding. Nærmere bestemt skal flaten av en tann utformet ifølge foreliggende oppfinnelse etter høyfrekvensherding ha et mørke-blått oppadkrummet synlig anløpningsbånd hvis øverste sentrale kant befinner seg mellom 0,6 og 1,2 ganger bladtykkelsen fra den apikale spiss, og fortrinnsvis mellom 0,2 og 1,2 ganger bladtykkelsen under de vikkede sidespisser av tannen. Posisjonen av det mørkeblå anløpningsbånd er angitt på fig. As stated at the outset, optimal hardening of the teeth designed according to the present invention is of the utmost importance, as it would be for any tooth shape that needs to be hardened. It has been found that alloy steels that are usually used in the production of large band saw blades for sawing are of a sufficiently uniform character that the color of the tooth surface after hardening can be relied on as an accurate indicator of optimal hardening. More specifically, the surface of a tooth designed according to the present invention after high-frequency hardening shall have a dark-blue upward-curving visible burn band whose upper central edge is located between 0.6 and 1.2 times the blade thickness from the apical tip, and preferably between 0.2 and 1 .2 times the blade thickness under the folded side tips of the tooth. The position of the dark blue tarnish band is indicated in fig.

3C ved henvisningstall 50. Den presise plassering av dette bånd på (E) profilsager fremstilt av Uddeholm stål, som ble benyttet under prøvene angitt i tabell 2, er 1,0 ganger bladtykkelsen fra avstanden A-D (fig. 3C), og 0,9 ganger bladtykkelsen under de stukede sidespisser av tannen. Det skal også bemerkes at i sammenligningsprøvene beskrevet ovenfor ble bladene (M) og (E) begge høyfrekvensherdet ved bruk av samme induksjonsherdemaskin. 3C at reference number 50. The precise location of this band on (E) profile saws manufactured by Uddeholm steel, which were used during the tests indicated in Table 2, is 1.0 times the blade thickness from the distance A-D (Fig. 3C), and 0.9 times the blade thickness under the sprained side tips of the tooth. It should also be noted that in the comparison samples described above, blades (M) and (E) were both high-frequency hardened using the same induction hardening machine.

Selv om det er blitt beskrevet en sammenlignende prøve på hardved ved bruk av en spesiell tannprofil utformet ifølge foreliggende oppfinnelse, vil fagmannen forstå at noen juster-inger i tannprofilen alltid vil være nødvendig for tilpasning til den spesielle tømmerart som skal skjæres. Derfor kan enhver trekantet tannform innenfor et ganske bredt område benyttes uten å avvike fra foreliggende oppfinnelses ramme. For eksempel ved skjæring av P. radiata som er mykt og har lite av kiselinneslutninger, kan mer tilspissede tenner benyttes. En apikal vinkel så liten som 80° kan være egnet (hvilket gir basisvinkler på 50°) og en krokvinkel på så mye som 35° kan benyttes i forbindelse med en skarphetsvinkel på så lite som 35° og en klaringsvinkel på 20°. Imidlertid treng-er tenner av slik ekstrem form omsorgsfull herding som beskrevet ovenfor, selv når de benyttes på myke tresorter, hvor man kan vente matningshastigheter som er mye større enn dem som er mulige med konvensjonelle blader. Ved den andre ende av spekteret kan det være ønskelig å benytte apikale vinkler på så mye som 103° (hvilket gir basisvinkler på så lite som 30°) og en krokvinkel så liten som 26° og en skarphetsvinkel på så mye som 45° hvor ekstremt vanskelige hardvedarter eller andre abrasive materialer skal behandles. Vanligere vil det til-felle være hvor et område av middels tette hardvedslag skal skjæres, og hvor herding kan utføres som angitt. I slike til-feller vil tannformer som angitt i det spesielle eksempel gi en meget god form som kan benyttes som utgangspunkt. Although a comparative sample of hardwood has been described using a special tooth profile designed according to the present invention, the person skilled in the art will understand that some adjustments in the tooth profile will always be necessary for adaptation to the particular type of timber to be cut. Therefore, any triangular tooth shape within a fairly wide range can be used without deviating from the framework of the present invention. For example, when cutting P. radiata, which is soft and has few silicon inclusions, more pointed teeth can be used. An apical angle as small as 80° may be suitable (giving base angles of 50°) and a hook angle as much as 35° may be used in conjunction with an angle of acuity as small as 35° and a clearance angle of 20°. However, teeth of such extreme form require careful hardening as described above, even when used on soft woods, where one can expect feed rates much greater than those possible with conventional blades. At the other end of the spectrum, it may be desirable to use apical angles as much as 103° (giving base angles as little as 30°) and a hook angle as small as 26° and an acute angle as much as 45° where extremely difficult hardwood species or other abrasive materials must be treated. More commonly, it will be the case where an area of medium-density hardwood is to be cut, and where hardening can be carried out as indicated. In such cases, tooth shapes as indicated in the particular example will give a very good shape that can be used as a starting point.

Det skal også bemerkes at i fremtiden kan anvendelsen av den nye sagtannprofil bli utvidet til behandling av andre typer materialer enn tømmer, inklusive metall og plast. It should also be noted that in the future the application of the new sawtooth profile may be extended to the treatment of other types of materials than timber, including metal and plastic.

Claims

1- Bandsaw blade for use when cutting timber and which has teeth (2) aligned one after the other, where the toothed part (4) of each tooth is designed as an elongated pentagon (14-16-32-30-34) which smoothly transitions into the adjacent untwisted parts (6) of the tooth, has a front surface (8) which is mainly flat and has a cutting tip (9) which in front profile has a triangular shape, characterized in that the triangular cutting tip (9) has a central apex angle (8) that lies in the range of 60° to 140°, that the base angles (8) lie in the range of 20° to 60°, and that the triangular cutting tip (9) on each tooth is hardened to a hardness level in the range of 900 - 920 Vickers DEN..

2. Band saw blade according to claim 1, characterized in that each tooth has a hook angle I<p>C) of 25° to 35°, a sharpness angle ($) of 40° to 45° and a clearance angle (Y) of 15° to 20°.