NO156606B - PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF TERT.-BUTYLAL COOLETERS. - Google Patents
PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF TERT.-BUTYLAL COOLETERS. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156606B NO156606B NO830743A NO830743A NO156606B NO 156606 B NO156606 B NO 156606B NO 830743 A NO830743 A NO 830743A NO 830743 A NO830743 A NO 830743A NO 156606 B NO156606 B NO 156606B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- projectile
- sleeve
- pressure
- tert
- filling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims 2
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- -1 tert-butyl alkyl ethers Chemical class 0.000 claims 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims 1
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical group CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
- C07C41/01—Preparation of ethers
- C07C41/05—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds
- C07C41/06—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds by addition of organic compounds only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C43/00—Ethers; Compounds having groups, groups or groups
- C07C43/02—Ethers
- C07C43/03—Ethers having all ether-oxygen atoms bound to acyclic carbon atoms
- C07C43/04—Saturated ethers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C43/00—Ethers; Compounds having groups, groups or groups
- C07C43/02—Ethers
- C07C43/03—Ethers having all ether-oxygen atoms bound to acyclic carbon atoms
- C07C43/04—Saturated ethers
- C07C43/06—Diethyl ether
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
Prosjektil for øvelsesammunisjon. Projectile for practice ammunition.
Det er kjent for øvelsesammunisjon med minste fareområde å anvende prosjektiler som i en spesiell av kunststoff fremstillet mer eller mindre fleksibel hylse har en fylling av metallpulver eller metallpul-verpresslegemer idet prosjektilvekten for det meste tilpasses til vekten av et tilsvarende skarpt prosjektil foråt også ved anvendelse i halv- eller helautomatiske vå-pen sikres deres funksjon uten spesielle for-holdsregler. For å hindre fare for personer eller også gjenstander som befinner seg i noen avstand fra skuddvåpenets munning, skal disse prosjektiler ved eller i det minste umiddelbart etter å ha forlatt våpenets løp spaltes resp. falle sammen. For dette formål er det ved en fleksibel prosjektilhylse allerede blitt foreslått bak den pulverformede fylling å anordne en fast kork, således at denne under innvirkning av drivgassen på metallpulvermassen utøver et tilsvarende trykk og derved leder ivei en tvangs-spaltning av prosjektilet. It is known for practice ammunition with the smallest danger area to use projectiles which, in a special more or less flexible sleeve made of plastic, have a filling of metal powder or metal powder pressed bodies, the projectile weight being mostly adapted to the weight of a corresponding sharp projectile before also when used in semi- or fully automatic weapons, their function is ensured without special precautions. In order to prevent danger to persons or objects that are at some distance from the muzzle of the firearm, these projectiles must be split or at least immediately after leaving the barrel of the firearm. fall together. For this purpose, in the case of a flexible projectile sleeve, it has already been proposed to arrange a fixed cap behind the powdered filling, so that under the influence of the propellant gas on the metal powder mass, this exerts a corresponding pressure and thereby leads to a forced splitting of the projectile.
Som det har vist seg i praksis er ved de ovenfor nevnte prosjektiler for øvelsesammunisjon, de såkalte spaltningsprosjektiler, den tidsriktige spaltning, nemlig den spaltning som er ønsket nøyaktig i øyeblikket for uttreden fra våpenmunningen ikke sikret med tilstrekkelig sikkerhet. Det kan ofte forekomme at prosjektilet spaltes allerede i løpet, altså ennu før uttreden av disse. Omvendt kan det likeledes også forekomme at et slikt prosjektil når det i løpet ennu ikke ødelegges også forblir intakt ved våpenmunningene eller sogar foran disse helt eller i det minste delvis. Såvel det ene som det annet er av ulempe og derfor uønsket. I førstnevnte tilfelle består nemlig den fare at våpenløpet utsmergles ved det fyllingsmaterial som drives gjennom det med høy hastighet. I sistnevnte tilfelle består den fare at projektildeler som ikke er ødelagt og som er beheftet med stor gjen-nomslagsenergi flyr over en forholdsvis stor strekning, således at den av øvelsesammunisjon forlangte sikkerhet ikke er sikret. As has been shown in practice, with the above-mentioned projectiles for practice ammunition, the so-called fission projectiles, the timely fission, namely the fission that is desired exactly at the moment of exit from the muzzle, is not ensured with sufficient safety. It can often happen that the projectile splits already in the barrel, i.e. even before they exit. Conversely, it can also happen that such a projectile, when it is not yet destroyed during the course, also remains intact at the muzzles or even in front of them completely or at least partially. Both the one and the other are disadvantageous and therefore undesirable. In the former case, there is the danger that the barrel of the weapon is smeared by the filling material that is driven through it at high speed. In the latter case, there is the danger that projectile parts that are not destroyed and that are burdened with high impact energy fly over a relatively large distance, so that the safety required of practice ammunition is not ensured.
Årsaken for prosjektilets uønskede forhold er i det vesentlige å tilbakeføre på et i forhold til prosjektilhylsterets fasthet for høyt avskytningstrykk og et tilsvarende for lavt rotasjonstrykk. Mer avskytningstrykk forståes herved det trykk som av prosjektilfyllingen under virkning av drivladningens kruttgassers trykk utøves på den bakre prosjektilende og på grunn av trykkfordel-ing i prosjektilfyllingen på prosjektilhylsteret. Rotasjonstrykk er derimot det trykk som utøves av prosjektilfyllingen på grunn av dens rotasjon ved hjelp av sentrifugal-kraft på prosjektilhylsteret. The reason for the projectile's undesirable conditions is essentially due to a too high firing pressure and a correspondingly too low rotational pressure in relation to the firmness of the projectile casing. More firing pressure is understood here as the pressure exerted by the projectile filling under the effect of the propellant gas pressure on the rear projectile end and due to pressure distribution in the projectile filling on the projectile casing. Rotational pressure, on the other hand, is the pressure exerted by the projectile charge due to its rotation by means of centrifugal force on the projectile casing.
Som det lar seg matematisk fastslå er avskytningstrykket større enn rotasjonstrykket. Avskytningstrykket som uteluk-kende virker så lenge prosjektilet ennu befinner seg i løpet har sin største verdi umiddelbart etter at skuddet har begynt å sette seg i bevegelse, samtidig med driv-gasstrykkets maksimum. Rotasjonstrykket er virksomt, såsnart prosjektilet på grunn av dreieutboringen settes i rotasjon. Den største verdi oppnås ved våpenets munning. I motsetning til avslutningstrykket virker det imidlertid dessuten også utenfor løpet. As can be determined mathematically, the launch pressure is greater than the rotational pressure. The launch pressure, which works exclusively as long as the projectile is still in the barrel, has its greatest value immediately after the shot has started to move, at the same time as the propellant pressure is at its maximum. The rotational pressure is effective as soon as the projectile is set into rotation due to the turning bore. The largest value is obtained at the muzzle of the weapon. However, in contrast to the closing pressure, it also works outside the race.
Under prosjektilets passering gjennom løpet oppfanges rotasj onstrykket ved at prosjektilhylsen avstøtter seg mot løpveg-gen. Ved de høyere avskytningstrykk består imidlertid den tendens at prosj ektil-hylsterets spiss allerede deformeres i rø-ret, og derved spaltes resp. flerres opp, således at også prosjektilfyllingen frigjøres hvorved imidlertid de nevnte ulemper fremkommer, at de partikler av den pulverformede prosjektilfyIling som drives gjennom løpet stryker langs løpets indre vegg, og på grunn av den derved opptredende friksjon skrubber opp løpprofilen. Hvis en slik for tidlig ødeleggelse av prosjektilhylsen ikke innstiller seg under avskytnings-trykkets virkning kan det på en annen side imidlertid forekomme at prosjektilet ved, resp. umiddelbart etter å ha forlatt løpet ikke ødelegges overhodet, eller bare util-strekkelig. Dette har bl. a. sin årsak deri at den rotasjonsakselerasjon av prosjektilhylsen som bevirkes ved skudd ved dreining av løpets trekk ikke helt overføres av deres glatte indreflate til den pulverformede prosjektilfylling. Det fremkommer en slu-ring mellom hylse og fylling, således at det av sistnevnte på prosjektilhylsen utøvede rotasjonstrykk ikke når den ønskede og for prosjektilødeleggelsen nødvendige høyde. During the projectile's passage through the barrel, the rotational pressure is absorbed by the projectile sleeve pushing against the barrel wall. At the higher firing pressures, however, there is a tendency for the tip of the projectile casing to already deform in the tube, thereby splitting or multiples up, so that the projectile filling is also released, whereby, however, the aforementioned disadvantages arise, that the particles of the powdered projectile filling that are driven through the barrel slide along the inner wall of the barrel, and due to the resulting friction, the barrel profile is scrubbed up. If such a premature destruction of the projectile casing does not occur under the effect of the firing pressure, it may, on the other hand, occur that the projectile at, resp. immediately after leaving the race is not destroyed at all, or only insufficiently. This has, among other things, a. its cause in that the rotational acceleration of the projectile casing, which is caused by a shot by turning the barrel's stroke, is not completely transferred by their smooth inner surface to the powdered projectile filling. A slur appears between the sleeve and the filling, so that the rotational pressure exerted by the latter on the projectile sleeve does not reach the desired and necessary height for the projectile destruction.
Oppfinnelsens formål er å unngå de nevnte ulemper, det vil si å utforme prosjektilhylsen således at den på den ene side ikke beskadiges eller deformeres av de sterke avskytningstrykk men på den annen side ødelegges i små deler som ikke kan fly ved de mindre rotasjonstrykk (sen-trifugalkraften) foran munningen. For et prosjektil for øvelsesammunisjon med en hylse av termoplastisk kunststoff og en pulverformet fylling som lett ødelegges foreslåes det derfor ifølge oppfinnelsen å for-sterke hylsen i det minste i dens forreste del som danner prosjektilspissen minst på den indre side med i lengderetningen for-løpende over omkretsen fordelt anordnete ribber. The purpose of the invention is to avoid the aforementioned disadvantages, that is to design the projectile casing in such a way that on the one hand it is not damaged or deformed by the strong launch pressures but on the other hand is destroyed into small parts that cannot fly at the smaller rotational pressures (then the trifugal force) in front of the mouth. For a projectile for practice ammunition with a sleeve made of thermoplastic plastic and a powdery filling that is easily destroyed, it is therefore proposed according to the invention to strengthen the sleeve at least in its front part which forms the projectile tip at least on the inner side with in the longitudinal direction running over the circumference distributed arranged ribs.
Virkningen av denne forholdsregel kan dessuten økes når ifølge et ytterligere forslag ved oppfinnelsen det mellom forsterk-ningsribbene anordnes svekningsspor resp. mellomrommene mellom ved siden av hverandre liggende forsterkningsribber utvides til svekningsspor resp. -soner hvori hylsens material av rotasj onstrykket meget lett på-kjennes over revnefastheten således at rotasj onstrykket i dette hylseområde bevirker en oppspj æring. På samme måte virker det også når den til prosjektilspissen sluttende del av hylsen på indre side er utstyrt med en i lengderetning forløpende rifling. En slik rifling bevirker nemlig at hylsens rotasj onsakselerasj on ved avskytning over-føres i forsterket grad på prosjektilfyllingen således at denne ved prosjektilets an-komst til løpmunningen roterer med en vesentlig til prosjektilets dreining, resp. til hylsens rotasjonshastighet tilsvarende hastighet og dermed utøver et forsterket rotasjonstrykk på hylsen. The effect of this precaution can also be increased when, according to a further proposal of the invention, weakening grooves or the spaces between reinforcement ribs lying next to each other are widened into weakening grooves or -zones in which the material of the sleeve is very easily affected by the rotational pressure above the crack strength, so that the rotational pressure in this sleeve area causes an opening. It also works in the same way when the part of the sleeve that ends at the projectile tip on the inner side is equipped with a longitudinally running knurling. Such a knurling means that the rotational acceleration of the sleeve when fired is transferred to an increased degree to the projectile filling, so that when the projectile arrives at the muzzle, it rotates with a significant difference to the projectile's rotation, resp. to the sleeve's rotational speed corresponding speed and thus exerts an increased rotational pressure on the sleeve.
I hensiktsmessig videreutformning av oppfinnelsen foreslåes det å utforme hylsen ved overgang fra spiss til den bakre i det vesentlige sylindriske del på innersiden med ett eller flere over hele omkretsen for-løpende trinnformede avsatser, således at hylsens indre rom i dette avsnitt utvider seg bakover avsatsvis. Med denne forholdsregel tilsiktes det og oppnås også at frem-adskyvningen som av prosjektilets fyllma-terial på grunn av drivgassenes trykk på den bakre prosj ektilende utøves på hylsen oppfanges til en vesentlig del av disse avsatser og tilsvarende avlastes den følsom-me prosj ektilspiss for en vesentlig del av avskytningstrykket, hvilket dessuten kan begunstiges ved at det på en av avsatsene, fortrinnsvis på den bakerste, anordnes en mellombunn som spenner over hylsetverr-snittets hele indre diameter. In an appropriate further development of the invention, it is proposed to design the sleeve at the transition from the tip to the rear essentially cylindrical part on the inner side with one or more step-shaped ledges extending over the entire circumference, so that the inner space of the sleeve in this section expands backwards in a ledge manner. With this precaution, it is intended and also achieved that the forward thrust exerted on the sleeve by the projectile's filling material due to the pressure of the propellant gases on the rear projectile end is absorbed by a significant part of these ledges and correspondingly relieves the sensitive projectile tip for a a substantial part of the launch pressure, which can also be favored by arranging an intermediate floor on one of the ledges, preferably on the rearmost one, which spans the entire inner diameter of the sleeve cross-section.
Ifølge et ytterligere forslag ved oppfinnelsen kan det også dessuten anordnes en utforing prosj ektilhylsens spiss med et mantellignende innlegg av material av høy utvidelse, spesielt av termoplastisk kunststoff. Med denne forholdsregel, hvis anvendelse ved hylsen selvsagt kan dimen-sjoneres tilsvarende svakere, bevirkes og oppnås også at også ved oppspj æring av hylsen inni våpenets løp unngås sikkert en kontakt mellom fylling og løpvegg. According to a further proposal of the invention, a lining can also be arranged at the tip of the projectile sleeve with a mantle-like insert of material of high expansion, especially of thermoplastic plastic. With this precaution, the application of which can of course be dimensioned correspondingly weaker in the case of the sleeve, it is also effected and achieved that even when the sleeve is propped up inside the weapon's barrel, contact between the filling and the barrel wall is certainly avoided.
Oppfinnelsen er på tegningen vist i ut-førelseseksempler og skal forklares nærme-re i det følgende under henvisning til tegningen. The invention is shown in the drawing in exemplary embodiments and will be explained in more detail below with reference to the drawing.
Fig. 1 viser en prosjektilhylse med spiss Fig. 1 shows a projectile casing with a tip
forsterket ved hjelp av ribber. reinforced by means of ribs.
Fig. la er et snitt langs linjen A-A på Fig. la is a section along the line A-A on
fig. 1. fig. 1.
Fig. 2 viser en prosj ektilhylse med ek-stra rifling på den bakre dels indre flate. Fig. 2a viser et snitt langs linjen B-B Fig. 2 shows a projectile sleeve with extra knurling on the inner surface of the rear part. Fig. 2a shows a section along the line B-B
på fig. 2. on fig. 2.
Fig. 3 viser en prosj ektilhylse med rib-beforsterkning og trinnformet avsatt over-føring mellom spiss og sylinderdel, og Fig. 4 viser en prosj ektilhylse med rib-beforsterket mantellignende utforing i spissen. Fig. 3 shows a projectile sleeve with rib-reinforcement and step-shaped deposited transfer between tip and cylinder part, and Fig. 4 shows a projectile sleeve with rib-reinforced mantle-like lining in the tip.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT20122/82A IT1150678B (en) | 1982-03-12 | 1982-03-12 | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF TERBUTYL ALCHYL ETHERS IN THE PRESENCE OF BUTADIENE |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO830743L NO830743L (en) | 1983-09-13 |
NO156606B true NO156606B (en) | 1987-07-13 |
NO156606C NO156606C (en) | 1987-10-21 |
Family
ID=11163984
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO830743A NO156606C (en) | 1982-03-12 | 1983-03-04 | PROCEDURE TE FOR PREPARATION OF TERT.-BUTYL ALKYL |
Country Status (33)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58167534A (en) |
KR (1) | KR860001359B1 (en) |
AT (1) | AT387959B (en) |
AU (1) | AU559931B2 (en) |
BE (1) | BE896127A (en) |
BR (1) | BR8301020A (en) |
CA (1) | CA1205824A (en) |
CS (1) | CS232749B2 (en) |
DD (1) | DD207194A5 (en) |
DE (1) | DE3308736A1 (en) |
DK (1) | DK65683A (en) |
EG (1) | EG16276A (en) |
ES (1) | ES8404670A1 (en) |
FR (1) | FR2523121B1 (en) |
GB (1) | GB2116546B (en) |
GR (1) | GR78796B (en) |
HU (1) | HU196351B (en) |
IN (1) | IN159879B (en) |
IT (1) | IT1150678B (en) |
LU (1) | LU84665A1 (en) |
MX (1) | MX155984A (en) |
NL (1) | NL8300848A (en) |
NO (1) | NO156606C (en) |
NZ (1) | NZ203293A (en) |
PH (1) | PH19851A (en) |
PL (1) | PL140559B1 (en) |
PT (1) | PT76375B (en) |
RU (1) | RU1836318C (en) |
SE (1) | SE461853B (en) |
TR (1) | TR21654A (en) |
YU (1) | YU49483A (en) |
ZA (1) | ZA831152B (en) |
ZM (1) | ZM1583A1 (en) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1190015B (en) * | 1986-05-27 | 1988-02-10 | Snam Progetti | PROCESS FOR THE PREPARATION OF ALCHYLTERBUTYL ETHERS |
GB9027112D0 (en) * | 1990-12-13 | 1991-02-06 | British Petroleum Co Plc | Etherification |
US7838708B2 (en) | 2001-06-20 | 2010-11-23 | Grt, Inc. | Hydrocarbon conversion process improvements |
RU2366642C2 (en) | 2003-07-15 | 2009-09-10 | Джи Ар Ти, Инк. | Hydrocarbons synthesis |
US20050171393A1 (en) | 2003-07-15 | 2005-08-04 | Lorkovic Ivan M. | Hydrocarbon synthesis |
US8173851B2 (en) | 2004-04-16 | 2012-05-08 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons |
US8642822B2 (en) | 2004-04-16 | 2014-02-04 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons using microchannel reactor |
US7244867B2 (en) | 2004-04-16 | 2007-07-17 | Marathon Oil Company | Process for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons |
US7674941B2 (en) | 2004-04-16 | 2010-03-09 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons |
US20060100469A1 (en) | 2004-04-16 | 2006-05-11 | Waycuilis John J | Process for converting gaseous alkanes to olefins and liquid hydrocarbons |
US20080275284A1 (en) | 2004-04-16 | 2008-11-06 | Marathon Oil Company | Process for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons |
WO2007092410A2 (en) | 2006-02-03 | 2007-08-16 | Grt, Inc. | Separation of light gases from halogens |
EP1993979A4 (en) | 2006-02-03 | 2011-07-06 | Grt Inc | Continuous process for converting natural gas to liquid hydrocarbons |
US8921625B2 (en) | 2007-02-05 | 2014-12-30 | Reaction35, LLC | Continuous process for converting natural gas to liquid hydrocarbons |
US7998438B2 (en) | 2007-05-24 | 2011-08-16 | Grt, Inc. | Zone reactor incorporating reversible hydrogen halide capture and release |
US8282810B2 (en) | 2008-06-13 | 2012-10-09 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Bromine-based method and system for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons using electrolysis for bromine recovery |
US8198495B2 (en) | 2010-03-02 | 2012-06-12 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes and systems for the staged synthesis of alkyl bromides |
US8367884B2 (en) | 2010-03-02 | 2013-02-05 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes and systems for the staged synthesis of alkyl bromides |
US8815050B2 (en) | 2011-03-22 | 2014-08-26 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes and systems for drying liquid bromine |
US8436220B2 (en) | 2011-06-10 | 2013-05-07 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes and systems for demethanization of brominated hydrocarbons |
US8829256B2 (en) | 2011-06-30 | 2014-09-09 | Gtc Technology Us, Llc | Processes and systems for fractionation of brominated hydrocarbons in the conversion of natural gas to liquid hydrocarbons |
US8686211B2 (en) | 2011-09-07 | 2014-04-01 | Shell Oil Company | Process for preparing ethylene and/or propylene and a butadiene-enriched product |
US8802908B2 (en) | 2011-10-21 | 2014-08-12 | Marathon Gtf Technology, Ltd. | Processes and systems for separate, parallel methane and higher alkanes' bromination |
US9193641B2 (en) | 2011-12-16 | 2015-11-24 | Gtc Technology Us, Llc | Processes and systems for conversion of alkyl bromides to higher molecular weight hydrocarbons in circulating catalyst reactor-regenerator systems |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1224294B (en) * | 1961-01-09 | 1966-09-08 | Bayer Ag | Process for the production of tertiary butyl alkyl ethers |
JPS4961109A (en) * | 1972-10-12 | 1974-06-13 | ||
IT1012687B (en) * | 1974-05-21 | 1977-03-10 | Snam Progetti | PROCEDURE FOR THE SYNTHESIS OF ETHES RI ALCYL TER BUTYL FROM A PRIMARY ALCOHOL AND ISOBUTYLENE IN THE PRESENCE OF BUTADIENE |
JPS5220963A (en) * | 1975-06-30 | 1977-02-17 | Daido Steel Co Ltd | Method of manufacturing precious metal powder |
JPS5232241A (en) * | 1975-09-05 | 1977-03-11 | Fujitsu Ltd | Wireless data transmission system |
FR2440931A1 (en) * | 1978-11-08 | 1980-06-06 | Inst Francais Du Petrole | PROCESS FOR PRODUCING ETHERS BY REACTION OF OLEFINS WITH ALCOHOLS |
DE2928509A1 (en) * | 1979-07-14 | 1981-01-29 | Basf Ag | METHOD FOR THE SIMULTANEOUS PRODUCTION OF METHYL-TERT.-BUTYL ETHER AND PRODUCTION OF ISOBUTEN |
JPS58146524A (en) * | 1982-02-25 | 1983-09-01 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | Preparation of tertiary ether |
-
1982
- 1982-03-12 IT IT20122/82A patent/IT1150678B/en active
-
1983
- 1983-02-15 NZ NZ203293A patent/NZ203293A/en unknown
- 1983-02-15 DK DK65683A patent/DK65683A/en not_active Application Discontinuation
- 1983-02-16 CA CA000421707A patent/CA1205824A/en not_active Expired
- 1983-02-18 GB GB08304536A patent/GB2116546B/en not_active Expired
- 1983-02-21 KR KR1019830000697A patent/KR860001359B1/en active IP Right Grant
- 1983-02-21 ZA ZA831152A patent/ZA831152B/en unknown
- 1983-02-22 AU AU11744/83A patent/AU559931B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-02-23 GR GR70589A patent/GR78796B/el unknown
- 1983-02-24 PL PL1983240765A patent/PL140559B1/en unknown
- 1983-02-25 MX MX196394A patent/MX155984A/en unknown
- 1983-02-25 SE SE8301069A patent/SE461853B/en not_active IP Right Cessation
- 1983-02-25 LU LU84665A patent/LU84665A1/en unknown
- 1983-02-25 BR BR8301020A patent/BR8301020A/en unknown
- 1983-03-02 YU YU00494/83A patent/YU49483A/en unknown
- 1983-03-03 CS CS831493A patent/CS232749B2/en unknown
- 1983-03-04 NO NO830743A patent/NO156606C/en unknown
- 1983-03-07 ZM ZM15/83A patent/ZM1583A1/en unknown
- 1983-03-08 AT AT0080383A patent/AT387959B/en not_active IP Right Cessation
- 1983-03-08 PH PH28617A patent/PH19851A/en unknown
- 1983-03-09 TR TR21654A patent/TR21654A/en unknown
- 1983-03-09 NL NL8300848A patent/NL8300848A/en not_active Application Discontinuation
- 1983-03-10 BE BE0/210292A patent/BE896127A/en not_active IP Right Cessation
- 1983-03-11 ES ES520857A patent/ES8404670A1/en not_active Expired
- 1983-03-11 JP JP58039308A patent/JPS58167534A/en active Granted
- 1983-03-11 DE DE19833308736 patent/DE3308736A1/en active Granted
- 1983-03-11 IN IN302/CAL/83A patent/IN159879B/en unknown
- 1983-03-11 HU HU83846A patent/HU196351B/en unknown
- 1983-03-11 DD DD83248748A patent/DD207194A5/en not_active IP Right Cessation
- 1983-03-11 FR FR8304015A patent/FR2523121B1/en not_active Expired
- 1983-03-11 PT PT76375A patent/PT76375B/en unknown
- 1983-03-11 RU SU833560849A patent/RU1836318C/en active
- 1983-03-12 EG EG167/83A patent/EG16276A/en active
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO156606B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF TERT.-BUTYLAL COOLETERS. | |
US3485170A (en) | Expendable case ammunition | |
US5677505A (en) | Reduced energy cartridge | |
US5492063A (en) | Reduced energy cartridge | |
US5359937A (en) | Reduced energy cartridge | |
US3996916A (en) | Rapid fire gun | |
US3482516A (en) | Caseless cartridges having the projectile housed in the propellant charge | |
US6253682B1 (en) | Relating to pyrotechnic ammunition | |
US3680485A (en) | Salvo squeezebore projectile | |
FI115797B (en) | Ammunition for a fine, medium or coarse caliber weapon | |
US3525172A (en) | Rifled bore construction for a gun barrel | |
US3726218A (en) | Low velocity cartridge having total propellant ignition | |
US3400661A (en) | Projectile | |
US1311021A (en) | Fixed ammunition for non-recoil guns. | |
NO119067B (en) | ||
US3058423A (en) | Spin, tangential device for projectiles | |
BR112018007756B1 (en) | FIREARMS AND AMMUNITION AND SUBMASS PROJECTIL SYSTEMS | |
SE529753C2 (en) | Projectile or grenade with sliding belt, which seals so that fire tube wear does not affect the firing rate | |
US3618250A (en) | Launching arrangement for sub-caliber projectiles | |
US4827650A (en) | Firearms intended to fire a caseless projectile, and ammunition of this kind adapted for such weapons | |
US3435769A (en) | Disintegrating bullet for practice cartridges for small-arms or automatic weapons | |
US20070234925A1 (en) | Sabot allowing .17-caliber projectile use in a .22-caliber weapon | |
US10302402B2 (en) | Munitions with increased initial velocity projectile | |
US2410435A (en) | Cartridge for guns | |
EP1697692A1 (en) | Low energy training cartridge |