NO156411B

NO156411B - NEW L-ASPARTYL-D-AMINO ACID DIPEPTIDES AND USE THEREOF AS A SWEATER.

Info

Publication number: NO156411B
Application number: NO810171A
Authority: NO
Inventors: Thomas Mott Brennan; Michael Ezell Hendrick
Original assignee: Pfizer
Priority date: 1980-01-21
Filing date: 1981-01-20
Publication date: 1987-06-09
Also published as: NO156411C; YU44856B; ES8300686A1; ES8204413A1; PT72355A; YU44749B; IL61926A; YU13881A; ES8301204A1; PT72355B; IE810092L; ES498681A0; MX5981E; YU44817B; IE50915B1; MX7624E; ES508348A0; YU169483A; NZ196037A; MY8600633A

Abstract

Søt-smakende amider av L-aspartyl-D-aminosyre-dipeptider med formelen:. og fysiologisk godtagbare kationiske salter og syreaddisjonssalter derav, hvor Ra er metyl, etyl, n-propyl eller isopropyl, og R er særlig foretrukket diisopropylkarbinyl, d-metyl-t-butylkarbinyl eller dl-t-butylkarblnyl.Fremstilling av forbindelsene, spiselige blandinger inneholdende dem, anvendelse av dem som søtningsmiddel, og nye amin- og amid-mellomprodukter for fremstilling derav.Sweet-tasting amides of L-aspartyl-D-amino acid dipeptides of the formula :. and physiologically acceptable cationic salts and acid addition salts thereof, wherein R a is methyl, ethyl, n-propyl or isopropyl, and R is particularly preferably diisopropylcarbinyl, d-methyl-t-butylcarbinyl or dl-t-butylcarbonyl. Preparation of the compounds containing edible mixtures them, their use as sweeteners, and new amine and amide intermediates for their preparation.

Description

Anordning for sønderdeling av materiale ved hjelp av en væskestråle. Device for breaking up material using a liquid jet.

Denne oppfinnelse vedrører en anordning ved hjelp av hvilken en væskestråle This invention relates to a device by means of which a liquid jet

kan bibringes en meget stor strålehastighet således at den kan utnyttes for sønder-deling av forskjellige materialer. can be imparted a very large jet velocity so that it can be utilized for breaking up different materials.

Det er tidligere kjent å anvende på It is previously known to apply to

konvensjonell måte frembragte vannstråler med temmelig måtelig hastigheter for conventional way produced water jets with fairly moderate speeds too

sønderdeling av sandlag og løse bergarter. breakdown of sand layers and loose rocks.

Det har også vært arbeidet med å sønder-dele fastere bergarter ved hjelp av vannstråler med meget høye hastigheter, som Work has also been done to break up firmer rocks using water jets at very high speeds, such as

har vært tilveiebragt ved at vann av meget has been provided by the fact that water of much

høyt trykk har fått strømme ut gjennom et high pressure has been allowed to flow out through a

munnstykke. Det høye trykk har vært frem-bragt i høytrykkspumper hvorav der så-vidt vites finnes pumper i kommersiell ut-førelse for trykk opptil 1000 kp/cm<2>, til-svarende en hastighet i vannstrålen på mouthpiece. The high pressure has been produced in high-pressure pumps, of which, as far as is known, there are pumps in commercial design for pressures up to 1000 kp/cm<2>, corresponding to a speed in the water jet of

ca. 420—430 m/sek. Det kan sikkerlig byg-ges pumper for høyere trykk men tetnings-problemene vokser hurtig med økende about. 420-430 m/sec. Pumps can certainly be built for higher pressures, but the sealing problems grow rapidly with increasing pressure

trykk, og det spørs om det på teknikkens pressure, and it is asked about it on the technique's side

nuværende standpunkt lar seg gjøre å tilveiebringe for praktisk anvendelse tilstrekkelig robuste og driftsikre pumper for current position it is possible to provide sufficiently robust and reliable pumps for practical use

vann som gir vesentlig høyere trykk enn water that gives significantly higher pressure than

ca. 1000 kp/cm<2>. about. 1000 kp/cm<2>.

Oppfinnelsen bygger på den innsikt, The invention is based on the insight,

at hvis en væske bringes til å strømme that if a liquid is made to flow

gjennom radielle kanaler i en med stor through radial channels in a with large

hastighet roterende rotor og fra disse speed rotating rotor and from these

bringes til å strømme ut gjennom radielt, is made to flow out through radially,

tangentielt eller aksielt rettede munnstykker med betydelig mindre gjennomløps-areal enn kanalene, fåes så store stråle- tangentially or axially directed nozzles with significantly smaller flow area than the channels, so large jets are obtained

hastigheter, at praktisk talt all kjent materie kan knuses med disse stråler. speeds, that practically all known matter can be crushed with these rays.

Anordningen ifølge oppfinnelsen ut-merker seg derfor i prinsipp av en rotor anordnet til å rotere med en periferiirastighet av minst 100 m/s og forsynt med kanaler som fører fra nærheten av rotasjonsaksen til nærheten av rotorens periferi, hvor kanalene avsluttes med forsnevringer eller munnstykker med betydelig mindre gjen-nomløpsarealer enn kanalen idet en væske på i og for seg kjent måte tilføres kanalenes ved rotasjonsaksen beliggende ende. The device according to the invention is therefore distinguished in principle by a rotor arranged to rotate with a peripheral speed of at least 100 m/s and provided with channels leading from the vicinity of the axis of rotation to the vicinity of the periphery of the rotor, where the channels end with constrictions or nozzles with significantly smaller through-flow areas than the channel, as a liquid is supplied in a manner known per se to the end of the channels located at the axis of rotation.

Oppfinnelsen beskrives nærmere i forbindelse med tegninger, hvor fig. 1 og 2 viser en ifølge oppfinnelsen utføt anordning i planriss og tverrsnitt, fig. 3, 4 og 5— 7 viser forskjellige anordninger av munnstykkene, fig. 8—11 er skisser, som klar-gjør oppfinnelsens prinsipp, fig. 12 og 13 viser en ifølge oppfinnelsen utført maskin for drivning av tunneller i side og enderiss, fig. 14 en del av maskinen ifølge fig. 12 i større skala, fig. 15 en del av en ifølge oppfinnelsen utført knusemaskin samt fig. The invention is described in more detail in connection with drawings, where fig. 1 and 2 show a device developed according to the invention in plan view and cross-section, fig. 3, 4 and 5-7 show different arrangements of the nozzles, fig. 8-11 are sketches which clarify the principle of the invention, fig. 12 and 13 show a machine designed according to the invention for driving tunnels in side and end view, fig. 14 a part of the machine according to fig. 12 on a larger scale, fig. 15 a part of a crusher made according to the invention and fig.

16 en annen utførelse av en knuser. 16 another embodiment of a crusher.

Fig. 1 og 2 viser en rotor i form av en i hovedsaken jevnsterk roterende skive 1 forsynt med en aksel 2, som er lagret i et stativ 3 ved hjelp av lagre 4. Til rotorens midte fører en sentral kanal 5 enten gjennom akselens 2 sentrum eller, som i det viste tilfelle, fra rotorens annen side. Fra den sentrale kanal 5 fører andre mindre kanaler 6 hovedsakelig radielt ut mot rotorens periferi, hvor de avsluttes med strålemunnstykker 7, som har betydelig t mindre gjennomstrømningsareal enn kanalene 6. I fig. 1 og 2 er disse strålemunn- i stykker rettet radielt. En rørledning 8 fører til den sentrale kanal 5. Fig. 3, 4 og 5—7 viser forskjellige ut-førelser av strålemunnstykker. Fig. 1 and 2 show a rotor in the form of an essentially uniform rotating disc 1 provided with a shaft 2, which is stored in a stand 3 by means of bearings 4. A central channel 5 leads to the center of the rotor either through the center of the shaft 2 or, as in the case shown, from the other side of the rotor. From the central channel 5, other smaller channels 6 mainly lead radially out towards the periphery of the rotor, where they end with jet nozzles 7, which have a significantly smaller flow area than the channels 6. In fig. 1 and 2, these nozzles are in pieces directed radially. A pipeline 8 leads to the central channel 5. Figs. 3, 4 and 5-7 show different designs of jet nozzles.

Fig. 3 viser radielle strålemunnstykker Fig. 3 shows radial jet nozzles

7 innskrudd i den gjengede ende av den radielle kanal 6 og forsynt med en aksiell i kanal 9, som smalner av utad til en åpningsdiameter av eksempelvis 2 mm eller mindre. 7 screwed into the threaded end of the radial channel 6 and provided with an axial in channel 9, which tapers outwards to an opening diameter of, for example, 2 mm or less.

Ifølge fig. 4 er den ytre ende av den > radielle kanal 6 lukket ved hjelp av en gjenget propp 19 og en med kanalen 6 vinkelrett kanal 20 fører fra rotorens ene sideflate. I denne kanal 20 er et munnstykke 7' av samme slag som munnstykket 7 i fig. 3 skrudd inn. According to fig. 4, the outer end of the > radial channel 6 is closed by means of a threaded plug 19 and a channel 20 perpendicular to the channel 6 leads from one side surface of the rotor. In this channel 20, a nozzle 7' is of the same type as the nozzle 7 in fig. 3 screwed in.

Ifølge fig. 5—7 er den radielle kanal 6 likeledes lukket av en gjenget propp 21 og en tangentiell kanal 22 er boret vinkelrett på kanalen 6 fra en i rotorens periferiflate anordnet uttagning 23.1 denne er et munnstykke 7" av stort sett samme utførelse som munnstykket 7 skrudd inn. According to fig. 5-7, the radial channel 6 is likewise closed by a threaded plug 21 and a tangential channel 22 is drilled perpendicular to the channel 6 from a recess arranged in the peripheral surface of the rotor 23.1 this is a nozzle 7" of largely the same design as the nozzle 7 screwed in .

Skjønt bare radiell, tangentiell og aksiell munnstykkeplasering er vist, kan selvfølgelig munnstykkene ved behov pla-seres i andre retninger. Although only radial, tangential and axial nozzle placement is shown, of course the nozzles can be placed in other directions if necessary.

Rotoren 1 i fig. 1 og 2, utstyrt med munnstykker ifølge fig. 3, 4 eller 5—7, er anordnet til å bibringes hurtig rotasjon med en periferihastighet av eksempelvis 500 m/s eller mere med i disse figurer ikke viste midler. En motor eller turbin kan kobles direkte til akselen 2, eller også for-synes akselen med tannhjul, remskive eller lignende for drift over en tannhjulsut-veksling, removerføring eller lignende. Dette vises nærmere i forbindelse med de senere beskrevne utførelsesformer. The rotor 1 in fig. 1 and 2, equipped with nozzles according to fig. 3, 4 or 5-7, is arranged to impart rapid rotation with a peripheral speed of, for example, 500 m/s or more by means not shown in these figures. A motor or turbine can be connected directly to the shaft 2, or the shaft can also be provided with a gear wheel, pulley or the like for operation via a gear exchange, belt transmission or the like. This is shown in more detail in connection with the embodiments described later.

Rotorens virkemåte skal nu beskrives, hvorved delvis henvises til fig. 8—11, som skjematisk viser de utslyngede partiklers bevegelser. I disse figurer betyr sirkelen 25 munnstykkenes rotasjonssirkel, pilene 26 de enkelte partiklers bevegelsesretning og linjen 27 den sammenhengende stråle. Fig. 8 vedrører tangentiell munnstykkeplasering ifølge fig. 5—7, fig. 9 radiell munnstykkeplasering ifølge fig. 1, 2 og 3, og fig. 10 og 11 aksiell munnstykkeplasering ifølge fig. 4, idet fig. 10 er et sideriss og fig. 11 et planriss. The operation of the rotor will now be described, with partial reference to fig. 8-11, which schematically show the movements of the ejected particles. In these figures, the circle 25 means the rotation circle of the nozzles, the arrows 26 the direction of movement of the individual particles and the line 27 the continuous beam. Fig. 8 relates to tangential nozzle placement according to fig. 5-7, fig. 9 radial nozzle placement according to fig. 1, 2 and 3, and fig. 10 and 11 axial nozzle placement according to fig. 4, as fig. 10 is a side view and fig. 11 a floor plan.

Tilføres kanalen 5 en væske gjennom røret 8 når rotoren roterer, så slynges væsken av sentrifugalkraften ut i kanalene 6 samt strømmer ut gjennom munnstykkene 7. Da munnstykkearealet er be-;ydelig mindre enn de respektive kanaler )ppstår der i kanalene 6 et med avstanden :ra rotorsenteret tiltagende væsketrykk. På lenne måte kan man oppnå et betydelig jvertrykk foran munnstykkene, hvorved /æsken strømmer ut med meget stor has-;ighet. If a liquid is supplied to the channel 5 through the tube 8 when the rotor rotates, the liquid is thrown out by the centrifugal force into the channels 6 and flows out through the nozzles 7. As the nozzle area is significantly smaller than the respective channels, a gap occurs in the channels 6 with the distance: ra rotor center increasing fluid pressure. In a simple way, a considerable pressure can be achieved in front of the nozzles, whereby the box flows out with great speed.

Hvis man ser bort fra hastighetstap i strålemunnstykket (2 til 4 pst.), finner man ifølge kjente beregningslover, at stråle-aastigheten blir like stor som munnstykkets periferihastighet rundt rotorsenteret. If one disregards velocity loss in the jet nozzle (2 to 4 per cent), one finds, according to known calculation laws, that the jet speed is as great as the nozzle's peripheral speed around the rotor centre.

Den absolutte partikkelhastighet i strålen utgjøres av resultanten til utstrøm-ningshastigheten og periferihastigheten. Er munnstykkeretningen radiell (fig. 9) blir således den absolutte partikkelhastighet for væsken lik kvadratroten av 2 ganger periferihastigheten av munnstykket. Den samme verdi fåes hvis munnstykket er rettet aksielt dvs. parallelt med rotoraksen (fig. 10, 11). Rettes munnstykket tangentielt til munnstykkets rotasjonssirkel og i rotasjonsretningen (fig. 8) blir den absolutte partikelhastighet summen av ut-strømnings- og periferihastigheten. Det maksimale flatetrykk, som strålen frem-bringer når den treffer en stillestående flate, er proporsjonalt med den absolutte partikkelhastighet i kvadrat, dvs. dette trykk blir 2—4 ganger så stort som det som tilsvarer rotorens periferihastighet. The absolute particle velocity in the jet is made up of the resultant of the outflow velocity and the peripheral velocity. If the direction of the nozzle is radial (fig. 9), the absolute particle velocity of the liquid is thus equal to the square root of 2 times the peripheral velocity of the nozzle. The same value is obtained if the nozzle is directed axially, i.e. parallel to the rotor axis (fig. 10, 11). If the nozzle is directed tangentially to the nozzle's circle of rotation and in the direction of rotation (Fig. 8), the absolute particle velocity is the sum of the outflow and peripheral velocity. The maximum surface pressure, which the jet produces when it hits a stationary surface, is proportional to the square of the absolute particle velocity, i.e. this pressure becomes 2-4 times as great as that which corresponds to the peripheral velocity of the rotor.

Nedenfor vises beregningsmåten for en vannstrålerotor samt et par beregnings-eksempler. Det regnes da med at munnstykkeretningen er tangentiell til rotasjons-sirkelen samt rettet i rotasjonsretningen. Below is the calculation method for a water jet rotor as well as a couple of calculation examples. It is then assumed that the direction of the nozzle is tangential to the rotation circle and directed in the direction of rotation.

Hvis munnstykkets avstand fra rotorens sentrum betegnes r meter og rotorens turtall o/min. med n, blir munnstykkets periferihastighet: If the distance of the nozzle from the center of the rotor is denoted r meters and the rotor speed r/min. with n, the peripheral velocity of the nozzle becomes:

samt vinkelhastigheten Det hydrostatiske trykk foran munnstykkene blir1^ = strålemunnstykkets virkningsgrad, som settes til 0,96. Total strålehastighet = <V>t + V2 = V1 + (.iV, = 1,96 Vt m/s. Strålen kan frembringe et maksimalt flatetrykk Utstrømningsmengde Q = 10 (x Vt . A dmys A = totale utstrømningsarealer i dm<2>as well as the angular velocity. The hydrostatic pressure in front of the nozzles becomes 1^ = efficiency of the jet nozzle, which is set to 0.96. Total jet velocity = <V>t + V2 = V1 + (.iV, = 1.96 Vt m/s. The jet can produce a maximum surface pressure Outflow quantity Q = 10 (x Vt . A dmys A = total outflow areas in dm<2>

Eksempel 1. Example 1.

Rotasj onsradius for strålemunnstykke 0,4 meter. Regnes med to munnstykker diametralt plasert. Vannstrålens diameter 0,5 mm tilsvarer arealene 0,196 mm<2>. Rotorens turtall = 14000 o/min. Rotoren ut-føres av seigherdet kromnikkelstål. Munnstykkene utføres av hårdmetall, som er ca. 2000 ganger mere slitesterkt enn herdet stål. Hullene i munnstykkene utføres ved hjelp av gnistbearbeidingsmetoden, som muliggjør dannelsen av ennu finere hull enn de her angitte Radius of rotation for jet nozzle 0.4 metres. Assumes two nozzles diametrically placed. The diameter of the water jet 0.5 mm corresponds to the areas 0.196 mm<2>. Rotor speed = 14000 rpm. The rotor is made of hardened chromium-nickel steel. The nozzles are made of carbide, which is approx. 2000 times more durable than hardened steel. The holes in the nozzles are made using the spark machining method, which enables the formation of even finer holes than those specified here

Med annet areal på vannstrålene kan kraftbehovet fåes ved direkte proporsjo-nering mellom arealene. With different areas on the water jets, the power requirement can be obtained by direct proportioning between the areas.

Tenkes rotorakslen vertikalt fåes et horisontalt strålefelt. Et fast punkt i stråle-2x14000 If the rotor shaft is considered vertical, a horizontal radiation field is obtained. A fixed point in beam-2x14000

feltet treffes = 467 ganger pr. the field is hit = 467 times per

60 60

sekund av en stråle. second of a ray.

Hvis en partikel får falle fritt gjennom strålefeltet med begynnelse 2 cm over stråleplanet, blir dens hastighet gjennom feltet V 20x2x1000 g = 628 mm/s, og par-628 If a particle is allowed to fall freely through the beam field starting 2 cm above the beam plane, its velocity through the field is V 20x2x1000 g = 628 mm/s, and par-628

tiklen må da være mindre enn =the tick must then be less than =

467 467

1,36 mm for å ha en sjanse til å komme gjennom feltet uten å bli truffet. 1.36mm to have a chance of getting through the field without being hit.

Eksempel 2. Example 2.

Dette eksempel er valgt for å vise hvilke flate-trykk man får ved å koble en 3000 o/min elektrisk motor direkte til rotoren. This example has been chosen to show the surface pressure you get by connecting a 3000 rpm electric motor directly to the rotor.

Rotasj onsradius for strålemunnstyk-kene 0,5 meter. Regnes med 16 munnstykker, strålediameter 0,5 mm tilsvarer 16x 0,196 mm<2> . n - 3000 o/min. Radius of rotation for the jet nozzles 0.5 metres. Assumes 16 nozzles, beam diameter 0.5 mm corresponds to 16x 0.196 mm<2> . n - 3000 rpm.

Ved å øke munnstykkenes rotasj onsradius kan selvfølgelig betydelig høyere flatetrykk erholdes. By increasing the rotation radius of the nozzles, significantly higher surface pressure can of course be obtained.

Eksempel 3. Example 3.

I dette eksempel vises flatetrykket når rotoren er forsynt med i forhold til rotoraksen aksielt rettede munnstykker. In this example, the surface pressure is shown when the rotor is equipped with nozzles aligned axially in relation to the rotor axis.

Der forutsettes en rotor med 2 aksielt rettede munnstykker plasert diametralt og med en avstand fra rotorsentret på 0,6 meter. Strålediameter 1 mm gir for 2 stråler arealet 1,6 mm<2>. A rotor with 2 axially aligned nozzles placed diametrically and with a distance from the rotor center of 0.6 meters is assumed. Beam diameter 1 mm gives for 2 beams the area 1.6 mm<2>.

Rotorens turtall = 8000 o/min. Rotor speed = 8000 rpm.

strålehastigheter opp til 1500 m/s (tilsvarer et maximalt flatetrykk på ca. 11500 kp/cm-). jet speeds up to 1500 m/s (equivalent to a maximum surface pressure of approx. 11500 kp/cm-).

Hvert strålestøt forårsaket en liten grop i den trufne materie. Ifølge referatet kunne man på denne måte skjære seg gjennom alle metaller. For stellit og wolfram gikk det dog langsommere enn for de øvrige. Det ble fremholdt at metoden enda en tid savner praktisk verdi. Dette forståes således, at man ikke kjenner til noen rasjo-nell metode til å frembringe så høye vann-hastigheter. Each blast of radiation caused a small pit in the struck matter. According to the minutes, one could cut through all metals in this way. For stellite and tungsten, however, progress was slower than for the others. It was maintained that the method still lacks practical value for a while. This is understood to mean that no rational method is known to produce such high water velocities.

Med de nher beskrevne oppfinnelse kan man imidlertid med meget høy virkningsgrad frembringe vannstråler med tilstrekkelig høye hastigheter for med en uhørt intensitet å kunne knuse et antall materialer, bl. a. samtlige bergarter. With the invention described here, however, it is possible with a very high degree of efficiency to produce jets of water at sufficiently high speeds to be able to crush a number of materials with an unheard of intensity, e.g. a. all rocks.

Effekttapet i selve rotoren kan således beregnes til noen få prosent, hvortil der-etter selvfølgelig givetvis kommer tap i motoren og eventuelle tannhjulsutvekslin-ger. The power loss in the rotor itself can thus be calculated to a few percent, to which of course losses in the motor and possible gear exchanges are added.

Fig. 12—14 viser nærmere en maskin, bestemt for tillempning av oppfinnelsen for tunelldrivning eller ortdrivning. Maskinen er forsynt med en skiveformet rotor 31 med aksielt rettede munnstykker 32. Rotorens aksel 33 er forsynt med tannhjul 34 for drift ved hjelp av tannhjul 35 anbragt på akselen 36 av en motor 37. Tannhjulsdia-metrene er valgt således, at senteravstan-den mellom motoren 37 og rotoren 31 er til-nærmet lik med strålemunnstykkenes rotasj onsradius. Rotoren lagres helt i gearkassen 38 på dennes fra motoren vendende side og dens aksel 33, som strekker seg gjennom gearkassen 38, har en aksiell kanal 39 for tilførsel av vann til rotorens radielle kanaler 40, som fører til munnstykkene 32. Motoren 37 er plasert på et kraftig aksielt kjørbart stativ 42. Hele gearkassen 38 med rotoren 31 er dreibar om motorakselen 36 samt lagret kraftig i stativet 42. En separat drevet snekkeutveksling 43 driver langsomt gearkassen 38 med rotoren 31 rundt motor-akslen samtidig som motoren 37 driver rotoren 31. Fig. 12-14 show in more detail a machine, intended for application of the invention for tunnel driving or ort driving. The machine is provided with a disc-shaped rotor 31 with axially aligned nozzles 32. The rotor's shaft 33 is provided with gears 34 for operation by means of gears 35 placed on the shaft 36 of a motor 37. The gear diameters are chosen so that the center distance between the motor 37 and the rotor 31 are approximately equal to the radius of rotation of the jet nozzles. The rotor is stored entirely in the gearbox 38 on its side facing away from the engine and its shaft 33, which extends through the gearbox 38, has an axial channel 39 for the supply of water to the rotor's radial channels 40, which lead to the nozzles 32. The engine 37 is placed on a strong axially drivable stand 42. The entire gearbox 38 with the rotor 31 is rotatable around the motor shaft 36 and is strongly stored in the stand 42. A separately driven worm gear 43 slowly drives the gearbox 38 with the rotor 31 around the motor shaft at the same time as the motor 37 drives the rotor 31.

Rotor- og motorakslene er horisontale. Stativet 42 er forsynt med fire hjul 44, hvorav to er sammenbygget med hvert sitt snekkehjul i to snekkegear 45, hvis snekke drives av motoren 48. Rotoren er dekket av en beskyttelseskappe 46, som bare er åpen fremad i stråleretningen. The rotor and motor shafts are horizontal. The stand 42 is provided with four wheels 44, two of which are assembled with each worm wheel in two worm gears 45, whose worm is driven by the motor 48. The rotor is covered by a protective cover 46, which is only open forward in the beam direction.

Vannet til rotoren tilføres gjennom et rør 41, som går rett gjennom den ut-borede motoraksel 36 og gearkassen 38 samt følger sistnevnte utvendig opp til og inn i den gjennomborede rotoraksel 33, mot hvilken tetning skjer med pakkboks eller lignende. The water to the rotor is supplied through a pipe 41, which goes straight through the drilled motor shaft 36 and the gearbox 38 and follows the latter externally up to and into the drilled rotor shaft 33, against which sealing takes place with a stuffing box or the like.

Vannstrålerotoren kan utføres eksempelvis med data ifølge eksempel 3, dvs.: Rotasj onsradius for strålemunnstykket 0,6 m. 2 stk. aksielt rettede stråler med strålediameter 1 mm. The water jet rotor can be made, for example, with data according to example 3, i.e.: Radius of rotation for the jet nozzle 0.6 m. 2 pcs. axially directed beams with a beam diameter of 1 mm.

Munnstykkenes periferihastighet 500 m/s. The peripheral speed of the nozzles 500 m/s.

Absolutt strålehastighet 690 m/s. Utstrålt vannmengde per sekund 0,77 kg. Absolute beam speed 690 m/s. Radiated amount of water per second 0.77 kg.

Kraftbehov 260 hk pluss luftfriksjons-arbeidet. Power requirement 260 hp plus air friction work.

Det utstrålte vann danner et traktformet strålefelt konsentrisk om rotorakselens for-lengelse (se fig. 10). The radiated water forms a funnel-shaped radiation field concentric about the extension of the rotor shaft (see fig. 10).

Oppstilles anordningen med rotoren vendt mot en vertikal fjellvegg og settes anordningen i funksjon, kommer følgende til å inntreffe. If the device is set up with the rotor facing a vertical rock face and the device is put into operation, the following will occur.

Vannstrålene bombarderer fjellveggene med et maksimalt flatetrykk på 2440 kp/ cm<2>. Ettersom alle bergarter har en betydelig lavere trykkbruddstyrke enn det nevnte spesifikke flatetrykk (for granitt som er en av de hardeste bergarter er trykkbrudd-styrken varierende mellom 1000 og 1500 kp/cm2), smules fjellveggen istykker. Berg-artene er skjøre og tåler ikke vekselspen-ninger på samme måte som seige materaler. I dette tilfelle kommer det for vannstrålene The water jets bombard the rock walls with a maximum surface pressure of 2440 kp/cm<2>. As all rocks have a significantly lower compressive strength than the mentioned specific surface pressure (for granite, which is one of the hardest rocks, the compressive strength varies between 1,000 and 1,500 kp/cm2), the rock wall crumbles to pieces. The rock species are fragile and cannot withstand alternating voltages in the same way as tough materials. In this case, it comes for the water jets

2x8000 2 x 8000

utsatte fjell til å få = ca. 270 exposed mountains to get = approx. 270

60 60

trykkvekslinger per sekund. Det er altså ikke bare størrelsen på flatetrykket, som kommer til å bestemme avvirkningskapa-siteten, men også intensiteten i trykkveks-lingene. pressure changes per second. It is therefore not only the size of the surface pressure that will determine the cutting capacity, but also the intensity of the pressure changes.

Da rotoren foruten om sin egen rotasjonsakse også roterer om motorakselen med et lavt turtall, kommer uthulningen av fjellveggen til å få et sirkulært tverrsnitt med noe større diameter enn den dobbelte rotordiameter, dvs. i dette tilfelle ca. 2,5 m. Samtidig fremmates stativet kontinuerlig av motoren 48, snekkeutvekslingene 45 og hjulene 44 med en hastighet som tilsvarer innmatningsdybden per tidsenhet. Hele for-løpet kan med fordel automatiseres. Det istykkersmuldrede fjell transporteres bort kontinuerlig eksempelvis med en skrape-transportør 47 som antydet på fig. 12. As the rotor, in addition to its own axis of rotation, also rotates about the motor shaft at a low speed, the hollowing out of the rock wall will have a circular cross-section with a somewhat larger diameter than twice the rotor diameter, i.e. in this case approx. 2.5 m. At the same time, the stand is continuously advanced by the motor 48, the worm gears 45 and the wheels 44 at a speed corresponding to the feeding depth per time unit. The entire pre-race can be advantageously automated. The crushed rock is transported away continuously, for example with a scraper conveyor 47 as indicated in fig. 12.

Ved å dreie motor, gearkasse med rotor og tilhørende deler, 90° på stativet, kan rotoren avvirke siden på fjellet ved paral-lellkjøring langs dette. På samme måte kan man utvide en tunnells eller en grubeorts sider og tak. By turning the engine, gearbox with rotor and associated parts, 90° on the stand, the rotor can cut off the side of the mountain by parallel driving along it. In the same way, you can extend the sides and roof of a tunnel or a pit.

Maskinen kommer til å få en betydelig kapasitet, men av enda større verdi er følgende fordeler: 1. Transporten av det avvirkede fjell for-enkles betydelig da det fåes direkte i pulverform. Det kan således pumpes bort om det i alle fall finnes en større eller mindre del av vann som må transporteres bort. Hvis så ikke er tilfelle så er vanntilskuddet fra avvirkningen så lite at man kan anse pulveret som tørt, hvorved det kan transporteres bort pnevmatisk. Det fortjener her å påpekes at i hvert tilfelle innen svensk grubedrift utgjør transportene 95 pst. av alt arbeide. 2. Innen nesten all grubedrift går man nu inn for flotasjonsanrikning av det brutte malmførende fjell, hvorved dette først må finfordeles ved knusing og maling. Med den nye metode kan man vente så god pulverisering av fjellet direkte ved brytningen at dette kan flotasjonsanrikes uten noen videre for-anstaltninger. 3. Det sier seg selv at med den her beskrevne metode behøver man ikke frykte for at store sprekker dannes i fjellet, som nu skjer ved sprengning, med følgende fare for ras og arbeide med å rense taket i orten eller tunellen for løst fjell. The machine will have a considerable capacity, but of even greater value are the following advantages: 1. The transport of the cut rock is significantly simplified as it is obtained directly in powder form. It can thus be pumped away if there is in any case a larger or smaller portion of water that needs to be transported away. If this is not the case, then the addition of water from the felling is so small that the powder can be considered dry, whereby it can be transported away pneumatically. It deserves to be pointed out here that in every case within Swedish mining, transport accounts for 95 per cent of all work. 2. In almost all mining, flotation enrichment of the broken ore-bearing rock is now used, whereby this must first be finely divided by crushing and grinding. With the new method, one can expect such good pulverization of the rock directly at the quarry that this can be flotation enriched without any further measures. 3. It goes without saying that with the method described here, one does not have to fear that large cracks form in the rock, which now happens during blasting, with the following danger of landslides and work to clean the roof of the resort or tunnel of loose rock.

Av det ovennevnte fremgår det at for-delene med den nye metode er usedvanlige og at denne må få en enorm betydning for såvel tunellbygning som grubedrift. From the above, it is clear that the advantages of the new method are extraordinary and that this must have enormous importance for both tunnel construction and mining.

Fig. 15 viser en maskin for knusning av materiale med en anordning ifølge oppfinnelsen. I denne anvendes en rotor 51 med radielt plaserte munnstykker 52 og anbragt på en vertikal aksel 53 lagret i et stativ 54. En tilførselsanordning i form av en indre oppad avsmalnende konus 55 og en ytre nedad avsmalnende konus 56 er anbragt over rotoren således at spalten 57 mellom konusene er konsentrisk med rotoren 51 og anbragt noe utenfor rotorens periferi og noe over munnstykkenes 52 nivå. Knusegods 58 mates ut gjennom spalten 57 og knuses av de fra munnstykkene ut-tredende væskestråler. Fig. 15 shows a machine for crushing material with a device according to the invention. In this, a rotor 51 is used with radially placed nozzles 52 and placed on a vertical shaft 53 stored in a stand 54. A supply device in the form of an inner upwardly tapering cone 55 and an outer downwardly tapering cone 56 is placed above the rotor so that the slot 57 between the cones is concentric with the rotor 51 and placed somewhat outside the periphery of the rotor and somewhat above the level of the nozzles 52. Crushed material 58 is fed out through the slot 57 and crushed by the jets of liquid emerging from the nozzles.

En annen utførelse av en knuser ifølge oppfinnelsen vises i fig. 16. Her anvendes en rotor 61 med aksielt anbragte strålemunnstykker, lagret i et stativ 62, som inne-slutter drivmotoren 63. En ytre beholder 64 slutter tett mot stativet 62 og er ved sin ene side forsynt med et avløpsrør 65. I beholderens 64 øvre del er innsatt en indre beholder 66, en sylindrisk mantel 67 byg-get opp av lameller samt under denne en Another embodiment of a crusher according to the invention is shown in fig. 16. Here, a rotor 61 with axially arranged jet nozzles is used, stored in a stand 62, which encloses the drive motor 63. An outer container 64 closes tightly against the stand 62 and is provided on one side with a drain pipe 65. In the container 64's upper part, an inner container 66 is inserted, a cylindrical mantle 67 made up of slats and below this a

konisk mantel 68, hvilke deler er koaksiale conical mantle 68, which parts are coaxial

med rotoren 61. Langs den mindre beholders with the rotor 61. Along the smaller container

akse strekker seg et vanntilførselsrør 69 til axis extends a water supply pipe 69 to

rotoren 61 og en rundt dette anbragt for-skyvbar konisk bunnventil 70 for beholderen 66, hvormed tilførsel av knusegods the rotor 61 and a movable conical bottom valve 70 arranged around this for the container 66, with which the supply of crushed material

71 kan reguleres. Knusegodset rettes mot 71 can be regulated. The crushed material is aimed at

rotorens omkrets ved den undre smalere the circumference of the rotor at the lower narrower

ende av den koniske mantel 68. Rotorens end of the conical mantle 68. Rotor's

aksielle munnstykker er plasert på f. eks. axial nozzles are placed on e.g.

tre ulike avstander fra rotorens sentrum og three different distances from the center of the rotor and

danner et konisk strålefelt, som tett om-sluttes av mantelen 68. Det fra beholderen forms a conical beam field, which is tightly enclosed by the mantle 68. That from the container

66 utmatede gods knuses i strålefeltet og 66 discharged goods are crushed in the beam field and

rives med av strålene langs mantelen 68 is carried along by the rays along the mantle 68

samt treffer lamellene 67, mellom hvilke as well as hitting the slats 67, between which

vann og tilstrekkelig finknust gods trer ut water and sufficiently finely crushed material exits

i den ytre beholder 64. Det grøvere gods in the outer container 64. The coarser goods

fortsetter oppad mot beholderens 64 øvre continues upwards towards the container 64 upper

vegg, som mellom beholderen 66 og mantelen 67 har en ringformet rundet uttagning wall, which between the container 66 and the mantle 67 has an annular rounded recess

72. Her omkastes bevegelsesretningen, og 72. Here the direction of movement is reversed, and

godset går tilbake til strålefeltet for fort-satt knusning. the goods return to the beam field for continued crushing.

Denne anordning er spesielt egnet for This device is particularly suitable for

knusning av seigt gods, såsom treflis, som crushing of tough goods, such as wood chips, which

kan oppdeles til fibrer med mindre risiko can be broken down into fibers with less risk

for å rive selve fibren istykker enn i andre to tear the fibers themselves to pieces than in others

apparater. Vannet kan være oppvarmet apparatus. The water may be heated

eller overhetet, da systemet er lukket og or overheated, as the system is closed and

kan tåle overtrykk. can withstand overpressure.

Claims

1. Device for providing liquid jets or liquid droplets with such a high speed that they can be used for fragmentation

of different materials, characterized by a rotor (1) arranged to rotate at a peripheral speed of at least 100 m/s and provided with channels (6) leading from the vicinity of the axis of rotation to the vicinity of the periphery of the rotor, where the channels terminate with constrictions or nozzles (7) with a significantly smaller flow area than the channels, as a liquid is supplied in a manner known per se to the end of the channels situated at the axis of rotation.

2. Device according to claim 1, characterized in that the nozzles (7) are directed either tangentially in the direction of movement, radially or axially or in an intermediate direction.

3. Device according to claim 1 for breaking up rock for tunnel construction, mining or the like, characterized in that the rotor (31) is provided with substantially axially directed nozzles (32) and is placed on an axle (33) on a movable stand (42) ).

4. Device according to claim 3, characterized in that the rotor shaft (33) with the rotor (31) is arranged to rotate around a shaft (36) parallel to the rotor shaft.

5. Device according to claim 4, characterized in that the rotor (31) is arranged to be driven by a motor (37) placed on the stand (42) over a gear exchange with cylindrical gears (34, 35) whose diameters are such that the distance between the rotation axes of the rotor and the motor is essentially the same as the radius of rotation of the rotor nozzles (32), and that the gear exchange with the rotor is arranged to rotate around the motor shaft.

6. Device according to claim 1, for further division of already piece-shaped material, e.g. for crushing lump ore into such, characterized in that the rotor (51) is provided with nozzles substantially aligned in a plane perpendicular to its axis of rotation and by a device (55-57) for feeding material (58) which is to be crushed ring-shaped past the periphery of the rotor in a direction substantially parallel to the rotor axis.

7. Device according to claim 1, especially for crushing tough material, e.g. wood chips, characterized in that the rotor (61) has nozzles directed axially upwards and rotates about a vertical shaft (69), that a conical mantle (68) surrounds the conical beam field formed by the nozzles, that there is arranged above the conical mantle a cylindrical screen (67), and that a device (66) for supplying material to be crushed is placed above the rotor (61) in the conical casing (68), and that a container (64) for receiving crushed material surrounds the cylindrical screen (67) and the conical mantle (68).