NO151649B

NO151649B - spray nozzle

Info

Publication number: NO151649B
Application number: NO782630A
Authority: NO
Inventors: Winfried Jean Werding
Original assignee: Werding Winfried J
Priority date: 1977-08-02
Filing date: 1978-08-01
Publication date: 1985-02-04
Also published as: ATA519478A; FR2399282B1; NO151649C; IT7822318A0; IE48169B1; DK340378A; IN150150B; IT1094411B; NO782630L; BR7804953A; FI782247A; ES470662A1; PT68370A; AT392044B; DE2826784C2; AU3810378A; DK151045B; IE781548L; DD140713A5; EP0000688A3

Description

Oppfinnelsen angår en sprederdyse til å avgi en væske The invention relates to a spreader nozzle for dispensing a liquid

som står under overtrykk, i form av en dusj-tåke, omfattende minst to deler som ligger an mot hverandre med fremre endeflater på tvers av aksen for en utløpsåpning som befinner seg i den ene av delene, idet der mellom delene er anordnet et aksialt symmetrisk strømningsveisystem som har et sentralt munnings- which is under excess pressure, in the form of a shower mist, comprising at least two parts which abut each other with front end surfaces across the axis for an outlet opening which is located in one of the parts, where between the parts there is arranged an axially symmetrical flow path system having a central orifice

kammer med flere kanaler som munner ut i dette i det vesent- chamber with several channels that open into this essentially

lige tangentialt fra et utenforliggende ringkammer, og hvor der er anordnet ytterligere kanaler som forløper i aksial ret- just tangentially from an external ring chamber, and where further channels are arranged which extend in an axial direction

ning og munner ut utenfra i de førstnevnte kanaler i hovedsake- ning and opens from the outside in the first-mentioned channels mainly

lig rett vinkel, og hvorigjennom den under trykk stående væske tilføres strømningsveisystemet utenfra. equal right angle, and through which the liquid under pressure is supplied to the flow path system from the outside.

En sprederdyse av den angitte art er kjent fra FR-A A spreader nozzle of the type indicated is known from FR-A

23 25 434, hvor forstøverhodet inneholder ringkanaler og et sentralt virvelkammer for å dele opp produktet som skal forstøves, 23 25 434, where the atomizer head contains ring channels and a central vortex chamber to divide the product to be atomized,

mest mulig fint. Dette forstøverhode har imidlertid flere ulem- as nice as possible. However, this atomizer head has several disadvantages

per, og særlig alvorlig er det at det tillater en ukontrollert strømning av produktet i virvelkammeret. Videre finnes der ingen organer til å øke hastigheten av produktets strømning i ret- per, and it is particularly serious that it allows an uncontrolled flow of the product in the vortex chamber. Furthermore, there are no organs to increase the speed of the product's flow in the right

ning mot utløpet. Derfor er dette forstøverhode ikke egnet til å avgi produkter i fint forstøvet tilstand lagret under et for-holdsvis lavt trykk og uten drivgass. ning towards the end. Therefore, this atomizer head is not suitable for delivering products in a finely atomized state stored under a relatively low pressure and without propellant gas.

En annen.sprederdyse er kjent fra US-PS 3 652 018 Another spreader nozzle is known from US-PS 3,652,018

(John Richard Focht) og benyttes til å bryte opp en .væskestrøm mekanisk, så der fås en utsprøytet tåke av fine dråper. Denne kjente dyse er mer lettvint å fremstille enn en dyse som er kon-struert for å ha lignende hovedtrekk og er beskrevet i US-PS 3 083 917 (Robert Abplanalp m.f1. Ved den førstnevnte kjente dyse er tilførselskanalene adskilt fra hverandre ved skilleelementerff.eks. avbøyningsvegger. De går ut fra et felles ytre ringkammer og ender i en felles sentral utløpsåpning. (John Richard Focht) and is used to break up a liquid flow mechanically, so that a sprayed mist of fine droplets is obtained. This known nozzle is easier to produce than a nozzle which is constructed to have similar main features and is described in US-PS 3 083 917 (Robert Abplanalp et al. In the first-mentioned known nozzle, the supply channels are separated from each other by separating elementsff .eg deflection walls.They start from a common outer ring chamber and end in a common central outlet opening.

Anvendelsen av fire tilførselskanaler som går ut fra et The use of four supply channels starting from a

ytre ringkammer og munner ut tangensialt i veggen av et sentralt sylindrisk blandekammer for å gi en bedre forstøvning av flytende materialer,er også allerede kjent fra US-PS 1 594 641 (Fletcher Coleman Starr) utgitt i 1926. outer ring chamber and opens tangentially into the wall of a central cylindrical mixing chamber to provide a better atomization of liquid materials, is also already known from US-PS 1 594 641 (Fletcher Coleman Starr) published in 1926.

Imidlertid oppfyller ikke disse kjente sprederdyser på tilfredsstillende måte de krav som stilles av mange slags produkter som skal forstøves, f.eks. hårlakk, deodoranter, luf toppf r.isknings-midler eller insektdrepende midler. Således bør slike produkter få en partikkelstørrelse mellom 5 og 10 u, f.eks. særlig i tilfellet av hårlakk, for å fordampes i løpet av et kort tidsrom, så man unngår matting av hårstrå når brukeren klapper håret på plass etter dusjing. Luftoppfriskende og insektdrepende,midler må for-dampe raskt eller sveve i luften så de ikke misfarger møbler, vegger, tepper eller parkettgulv. Til tross for meget fin partikkel-størrelse må det utsprøytede produkt også ha tilstrekkelig sterk anslagskraft i tilfellet av hårlakk, så denne ikke blir liggende utenpå håret, men også kan trenge inn mellom hårstråene så der sikres en luftig hårfylde. I tilfellet av luftoppfriskende og insektdrepende midler må dusjtåken trenge lengst mulig inn i det luftrom som behandles. However, these known spray nozzles do not satisfactorily meet the requirements of many kinds of products to be atomized, e.g. hairspray, deodorants, air fresheners or insecticides. Thus, such products should have a particle size between 5 and 10 u, e.g. especially in the case of hairspray, to evaporate within a short period of time, thus avoiding matting of strands when the user pats the hair in place after showering. Air fresheners and insect killers must evaporate quickly or float in the air so that they do not discolour furniture, walls, carpets or parquet floors. Despite the very fine particle size, the sprayed product must also have a sufficiently strong impact in the case of hairspray, so that it does not remain on the outside of the hair, but can also penetrate between the hair strands so that an airy hair fullness is ensured. In the case of air fresheners and insecticides, the shower mist must penetrate as far as possible into the air space being treated.

Sprederdyser som er å få i handelen<p>g er bestemt for aerosolbokser eller pumpeforstøvere, krever et trykk av minst 6 atmosfærer for å gi dusjtåker av en kvalitet som nevnt, når de ikke benyttes sammen med en flytendegjort gass,eller ca. 3 atmosfærer når en slik komponent foreligger, for et drivmiddel i form av en flytendegjort gass blir som. bekjent trykkavlastet i kontakt med den omgivende luft og bidrar dermed i avgjørende grad til dannelsen av.fine dråper i dusjtåken.. (I det følgende vil betegn-elsen "tverrsnitt" for korthets skyld bli. benyttet for "tverr-snittsareal") .. Commercially available diffusers designed for aerosol cans or pump nebulizers require a pressure of at least 6 atmospheres to produce shower mists of a quality as mentioned, when they are not used together with a liquefied gas, or approx. 3 atmospheres when such a component is present, for a propellant in the form of a liquefied gas becomes like. familiar depressurized in contact with the surrounding air and thus contributes to a decisive extent to the formation of fine droplets in the shower mist.

Da. spred.erdys.en, ifølge, oppfinnelsen imidlertid fortrinnsvis skal. benyttes til forstøvning uten bruk av _flytendegjort gass, uten luftpumpe pg uten andre drivmidler (f.eks. i drivmiddelfrie dispensere) ,, dvs., under forhold .hvor der maksimalt., kan fås et. trykk av 2^,4 atmosfærer eller undertiden-til og med enda mindre, avhengig av lagringstiden,.er.det nødvendig å konstruere' dysen slik at den blir i stand til under relativt lavt trykk å skaffe den forlangte dusjkvalitet pg på den annen, side samtidig er- enkel og billig å.fremstille, mens .meningen er at der, dersom flytendegjort gass er tilstede i.produktet og trykkene er tilsvarende høyere, skal oppnås en hittil ukjent vesentlig øket .f inhet av., partiklene. i dusjtåken ved b-ruk av dysen. Then. spred.erdys.en, according to, the invention should preferably, however. used for atomization without the use of liquefied gas, without an air pump and without other propellants (e.g. in propellant-free dispensers), that is, under conditions where a maximum of pressure of 2^.4 atmospheres or sometimes even less, depending on the storage time, it is necessary to construct the nozzle so that it is able under relatively low pressure to obtain the required shower quality pg on the other, side at the same time is simple and cheap to produce, while the intention is that there, if liquefied gas is present in the product and the pressures are correspondingly higher, a previously unknown significantly increased unity of the particles should be achieved. in the shower mist when using the nozzle.

Den angitte oppgave blir løst og de tilstrebede mål nådd med en sprederdyse av den innledningsvis angitte art, slik den er definert i karakteristikken i patentkrav 1. Spesielle ut-førelsesformer for oppfinnelsen fremgår av de uselvstendige krav 2-18. The stated task is solved and the desired goals achieved with a spreader nozzle of the type stated at the outset, as defined in the characteristic in patent claim 1. Special embodiments of the invention appear in the independent claims 2-18.

I det følgende vil foretrukne utførelsesformer for oppfinnelsen bli. beskrevet under henvisning til tegningen. Fig. 1 viser lengdesnitt av et forstøverhode med en utfør-elsesform for en todelt sprederdyse i henhold til oppfinnelsen. Fig. 2 viser i større målestokk tverrsnitt av dyseinnsatsen ved denne utførelsesform, tatt i planet II-II på fig. In the following, preferred embodiments of the invention will be. described with reference to the drawing. Fig. 1 shows a longitudinal section of an atomizer head with an embodiment of a two-part spreader nozzle according to the invention. Fig. 2 shows on a larger scale a cross-section of the nozzle insert in this embodiment, taken in plane II-II in fig.

1, mens den-brukkede linje I-l på fig.. 2 viser, forløpet av snit-tet på fig.. 1. 1, while the broken line I-1 in fig. 2 shows the progress of the section in fig. 1.

Fig. 3 viser aksialsnitt av dyseinnsatsen eller -kjernen Fig. 3 shows an axial section of the nozzle insert or core

i utførelsesf ormen på fig.. 2, tatt etter linjen III-III på denne figur. Fig. 4 viser- aksialsnitt av en dy.sekapsel som passer til innsatsene på fig.. 2. og. 3. Fig;. 5 viser aksialsnitt av det sentrale' område av en dyse sammensatt av komponentene på fig. 3 og 4,. i større målestokk. in the embodiment of fig. 2, taken along the line III-III of this figure. Fig. 4 shows an axial section of a nozzle capsule that fits the inserts on fig. 2. and. 3. Fig;. 5 shows an axial section of the central area of a nozzle composed of the components of fig. 3 and 4,. on a larger scale.

Fig. 6 viser tverrsnitt av en utførelsesform i likhet Fig. 6 shows a cross-section of a similar embodiment

med den på fig.. 2-5, men med seks aksiale kanaler og- seks radi-ale kanaler som slutter seg til disse, i rett vinkel. Fig. 7 viser tverrsnitt av enda en utførelsesform for dyseinnsatsen med tre virveltrinn. with the one in fig. 2-5, but with six axial channels and six radial channels joining these, at right angles. Fig. 7 shows a cross-section of yet another embodiment of the nozzle insert with three swirl stages.

Fig.. 8 viser aksialsnitt av dyseinnsatsen på fig. 7. Fig. 8 shows an axial section of the nozzle insert in fig. 7.

Fig. 9 viser tverrsnitt av en dyseinnsats eller -kjerne Fig. 9 shows a cross section of a nozzle insert or core

i likhet med den på fig. 2, men raed ytterligere innløpskanaler for innføring av et annet medium. similar to that in fig. 2, but provided additional inlet channels for the introduction of another medium.

Fig. 10 viser aksialsnitt av en utførelsesform for sprederdysen med en dysekjerne som vist på fig. 9, en innløpsventil og innløpskanaler for et annet medium. Fig. 11 viser i frontoppriss og delvis gjennomskåret en utførelsesform for spredérdysen med et dyseutløp, en ringformet inntakskanal og en styreventil som vist på fig. 10. Fig. 12 er et riss i likhet med fig. 11, men av en utfør- Fig. 10 shows an axial section of an embodiment of the spreader nozzle with a nozzle core as shown in fig. 9, an inlet valve and inlet channels for another medium. Fig. 11 shows in front elevation and partially cut through an embodiment of the spreader nozzle with a nozzle outlet, an annular intake channel and a control valve as shown in fig. 10. Fig. 12 is a view similar to fig. 11, but by an execu-

else med enkle sugeåpninger for et annet medium. etc. with simple suction openings for another medium.

Fig. 13 viser aksialsnitt av en annen, foretrukken ut-førelsesform for et forstøverhode med sprederdyser i henhold til oppfinnelsen. Fig. 13 shows an axial section of another preferred embodiment of a spray head with spreader nozzles according to the invention.

Det forstøver-aktiveringshode 30 som er vist i lengdesnitt på fig. 1, har i sin sidevegg 30a en uttagning 31 som sprederdysen er innsatt i. Denne er her vist i enda en utførel-sesform og setter seg sammen av en dysekapsel 33 og en dysekjerne 32 som er innpasset i hulningen 33a i endeveggen av dysekapselen 33. Dysekjernen 32 har forsenkninger i sin frontflate 32a, som har tettende berøring med bunnen 33b av forsenkningen 33a og vender mot dyseutløpet 41, og i sin omkretsvegg 32b, The nebulizer activation head 30 which is shown in longitudinal section in fig. 1, has in its side wall 30a a recess 31 into which the spreader nozzle is inserted. This is shown here in yet another embodiment and consists of a nozzle capsule 33 and a nozzle core 32 which is fitted into the hollow 33a in the end wall of the nozzle capsule 33. The nozzle core 32 has depressions in its front surface 32a, which has sealing contact with the bottom 33b of the depression 33a and faces the nozzle outlet 41, and in its peripheral wall 32b,

som har tett berøring med sideveggen 33c av uttagningen 33a. Disse forsenkninger danner dysens indre hulrom bestående av kamre og kanaler, når dysen er fremstilt ved sammenføyning av dysekjernen 32 og dysekapselen (dysekappen) 33. which has close contact with the side wall 33c of the recess 33a. These depressions form the nozzle's inner cavity consisting of chambers and channels, when the nozzle is produced by joining the nozzle core 32 and the nozzle capsule (nozzle cap) 33.

De nevnte forsenkninger er særskilt anskueliggjort i av-bildningene av dysekjernen 32 på fig. 2 og 3. ■ The aforementioned recesses are particularly visible in the images of the nozzle core 32 in fig. 2 and 3. ■

Aktiveringshodet 30 har nedentil et hylse- eller halsparti 34 som er åpent mot undersiden,og som ventilspindelen hos en The activation head 30 has below a sleeve or neck part 34 which is open towards the underside, and like the valve spindle of a

aerosol-boks kan innsettes i på kjent måte. Hulrommet i mantel-partiet 34 danner hovedmateledningen 27, fra hvis øvre endeparti i aktiveringshodet 30 der fører fire matekanaler 35 dannet av langsgående spor i omkretsveggen 32b av dysekjernen 32 i retning aksialt i forhold til dysens midtakse MA,frem til forsenkninger som er utformet i endeflaten 32a og danner dysens hvirvelsystem. Som best vist på fig. 5 består dette av fire kanaler 36 som i sin innløpsende 36a er tilsluttet forenden av h<y>er sin av de aksiale matekanaler 35, og som forløper vindskjevt i forhold til dysens midtakse i et plan som skjærer denne i rett vinkel,og munner . tangensialt. ut i et første veggkammer 37 med .sine munninger - utløpsåpninger - 36b symmetrisk fordelt rundt den ytre omkretsvegg 37a av,ringkammeret 37 (fig. 2), idet de sammen med denne vegg danner føringskanten. 36c. aerosol can can be inserted in a known manner. The cavity in the mantle part 34 forms the main feed line 27, from whose upper end part in the activation head 30 there lead four feed channels 35 formed by longitudinal grooves in the peripheral wall 32b of the nozzle core 32 in the direction axially in relation to the central axis MA of the nozzle, up to recesses formed in the end face 32a and forms the vortex system of the nozzle. As best shown in fig. 5, this consists of four channels 36 which at their inlet end 36a are connected to the front end of h<y>'s of the axial feed channels 35, and which run obliquely to the central axis of the nozzle in a plane which intersects this at a right angle, and mouths . tangentially. out into a first wall chamber 37 with its mouths - outlet openings - 36b symmetrically distributed around the outer peripheral wall 37a of the ring chamber 37 (fig. 2), as together with this wall they form the guide edge. 36c.

Fra ringkammeret 37 fører fire kanaler 38 hos neste hvirveltrinn innover i dysen til et annet,indre ringkammer 39 som omgir et tapplignende fremspring 40 som rager inn fra planet for bunnflatene 36d av til førselskanalene 36 nesten frem til inngangen til From the annular chamber 37, four channels 38 at the next swirl stage lead into the nozzle to another, inner annular chamber 39 which surrounds a pin-like projection 40 which projects in from the plane of the bottom surfaces 36d off to the supply channels 36 almost to the entrance of

dyseutløpet 41. nozzle outlet 41.

Som det vil ses på fig. 3, er ringkamrene og kanalene hermetisk eller As will be seen in fig. 3, the annular chambers and channels are hermetic or

i det minste væsketett lukket av bunnflatene 33b av hulningen 33a. En væske som er satt under trykk og strømmer gjennom dysens hulrom, kan således bare bevege seg gjennom kanalene og ringkamrene mot dyseutløpet 41. at least liquid-tightly closed by the bottom surfaces 33b of the hollow 33a. A liquid that is pressurized and flows through the cavity of the nozzle can thus only move through the channels and annular chambers towards the nozzle outlet 41.

Den mest ideelle konisitet av tilførselskanalene 36 fås hvis der trekkes en tangent fra kanalsiden 35a til omkretsen av ringkammeret 37 og en rett linje fra kanalsiden 35B gjennom denne tangents skjæringspunkt 37A med ringkammeret 37. Fordelaktig blir bredden av ringkammeret 37 da valgt slik at den blir lik vidden av munningene 36b av tilførselskanalene 36 i ringkamrene 37. Denne utformning setter væske som ankommer under trykk fra mateledningene 35,i stand til å akselereres av de avsmalnende tilførselskanaler 3 6 til disses munninger i ringkammeret 37 og til å påvirkes av en sentrifugalkraft forårsaket av den rotasjpnsbevegelse væsken utfører i ringkammeret 37.. Videre blir der. ved hver munning 36b av en tilførselskanal 36 frembragt, en sugevirkning i ringkammeret 37. Den optimale, plassering, av kanten 38d av innløpsåpningene 38a til de sekundære kanaler 38 fås ved. at der fra hjørnepunktet 36c hvor den rette linje 35B-37A først må inn i veggen av ringkammeret 37a, trekkes en tangent til periferien av det annet ringkammer 39, og den optimale bredde, av innløpsåpningene 38a til kanalene 38 The most ideal conicity of the supply channels 36 is obtained if a tangent is drawn from the channel side 35a to the circumference of the annular chamber 37 and a straight line from the channel side 35B through the point of intersection 37A of this tangent with the annular chamber 37. Advantageously, the width of the annular chamber 37 is then chosen so that it becomes equal the width of the mouths 36b of the supply channels 36 in the annular chambers 37. This design enables liquid arriving under pressure from the feed lines 35 to be accelerated by the tapered supply channels 36 to their mouths in the annular chamber 37 and to be affected by a centrifugal force caused by the rotational movement the liquid performs in the ring chamber 37. Furthermore, there remains. at each mouth 36b of a supply channel 36 produced, a suction effect in the annular chamber 37. The optimal location of the edge 38d of the inlet openings 38a of the secondary channels 38 is obtained by. that from the corner point 36c where the straight line 35B-37A must first enter the wall of the annular chamber 37a, a tangent is drawn to the periphery of the second annular chamber 39, and the optimal width, of the inlet openings 38a of the channels 38

fås ved at der trekkes en rett linje fra det punkt 39A hvor den sistnevnte tangent, treffer veggen av det annet ringkammer 39, til et punkt 35A. ved. sidekanten 35a av is obtained by drawing a straight line from the point 39A where the latter tangent hits the wall of the second annular chamber 39, to a point 35A. by. side edge 35a of

en matekanal 35. Fordelaktig velges vidden av ringkammeret 39 slik at den blir lik summen av munningsbreddeneav kanalene 38 i dette ringkammer, hvorved diameteren av det tapplignende fremspring 4 0 også blir bestemt. Høyden av tilførselskanalene 36 i aksial retning holder seg uforandret, mens kanalene 38 derimot smalner av fra sine innløpsåpninger 38a mellom to aksiale, veggkanter 38c og 38d såvel i projeksjonen på fig. 2 som i aksial høyde frem til munningene 38b i ringkammeret 39. a feeding channel 35. Advantageously, the width of the annular chamber 39 is chosen so that it is equal to the sum of the mouth widths of the channels 38 in this annular chamber, whereby the diameter of the pin-like projection 40 is also determined. The height of the supply channels 36 in the axial direction remains unchanged, while the channels 38, on the other hand, taper from their inlet openings 38a between two axial, wall edges 38c and 38d as well as in the projection in fig. 2 as in axial height up to the mouths 38b in the annular chamber 39.

Dette avsmalnende forløp er fortrinnsvis ikke kontinuerlig, men avbrutt av et trinn 23 som danner et hinder som forårsaker mekanisk oppbrytning og turbulens allerede under væskens akselera sjon i kamrene 39 (fig. 2 og 3). Omkretsveggen rundt forsiden av fremspringet 40 (fig. 5), som fortrinnsvis har en fordypning 40a, fører likeledes til turbulens i den væske som strømmer gjennom de indre kanaler 38. Ytterligere turbulens forårsakes av en ringvulst 42 (fig. 4) som forløper rundt dyseutløpet 4 på innsiden av dysekapselen 33. This tapering course is preferably not continuous, but interrupted by a step 23 which forms an obstacle which causes mechanical break-up and turbulence already during the liquid's acceleration in the chambers 39 (fig. 2 and 3). The peripheral wall around the front of the protrusion 40 (Fig. 5), which preferably has a recess 40a, also causes turbulence in the liquid flowing through the internal channels 38. Further turbulence is caused by an annular bead 42 (Fig. 4) which extends around the nozzle outlet 4 on the inside of the nozzle cap 33.

I sprederdysen ifølge oppfinnelsen blir en væske under trykk akselerert, satt i rotasjon og hvirvlet rundt på kontrollert måte, noe som fører til optimal utnyttelse av den tilgjengelige utdriv-ningskraft. Hovedledningen 27 har meget større volum enn de nevnte kanaler som er tilsluttet den. Dette volum av hovedledningen 27, som således er overdimensjonert i forhold til de etterfølgende kanaler og passasjer, er dels nødvendig for at den tilgjengelige trykkraft som væsken utsettes for,blir bragt til virkning frem til kanalene 35 uten hinder,og dels for at de forskjellige kanaler forblir rene selv i tilfellet av en væske som lett tørker på grunn av den sinkede fordampning av en relativt stor•væskemengde lagret In the spreader nozzle according to the invention, a liquid under pressure is accelerated, set in rotation and swirled around in a controlled manner, which leads to optimal utilization of the available expulsion force. The main line 27 has a much larger volume than the mentioned channels which are connected to it. This volume of the main line 27, which is thus oversized in relation to the subsequent channels and passages, is partly necessary so that the available pressure force to which the liquid is exposed is brought to effect up to the channels 35 without obstruction, and partly so that the various channels remain clean even in the case of a liquid that dries easily due to the slowed evaporation of a relatively large amount of liquid stored

.i hovedmateledningen 27. .in the main supply line 27.

Strømmen av avgitt produkt fra sprederdysen ifølge oppfinnelsen kan avpasses etter den spesielle viskositet av væsken ved tilsvarende endring av tverrsnittet av matekanalene 35 og også tverrsnittene av dysehulrommets-deler 36, 37, 38 og 39. En høyere viskositet av væsken krever selvsagt større tverrsnitt enn en lav viskositet. The flow of emitted product from the spreader nozzle according to the invention can be adapted to the particular viscosity of the liquid by correspondingly changing the cross-section of the feed channels 35 and also the cross-sections of the nozzle cavity parts 36, 37, 38 and 39. A higher viscosity of the liquid obviously requires a larger cross-section than a low viscosity.

Størrelsen av dråpene i dusjen kan - innstilles ved endring av avstanden mellom det tapplignende fremspring 4 0 og ringvulsten . '42 på ;dysekappen 33, idet dråpestørrelsen blir mindre jo mindre avstanden er. The size of the drops in the shower can be adjusted by changing the distance between the pin-like projection 40 and the ring bead. '42 on the nozzle cover 33, the droplet size being smaller the smaller the distance.

Avstanden må selvsagt ikke gjøres for liten, idet det ville minske utspredningshastigheten og også øke dusjtåkéns kjeglevinkel, med mindre:disse virkninger skulle ønskes for et bestemt produkt. Dusjtåkéns kjeglevinkel avhengerogså av lengden av -utløpskanalen 41 i dysekappen 33. Jo lenger utløpskanalen 41 er, jo mindre"blir vinkelen. ' ■ . The distance must of course not be made too small, as this would reduce the spreading rate and also increase the cone angle of the shower mist, unless: these effects are desired for a specific product. The cone angle of the shower mist also depends on the length of the outlet channel 41 in the nozzle cover 33. The longer the outlet channel 41 is, the smaller the angle.

Fig. 4 og 5 viser enda en gunstig utførelsesform for sprederdysen ifølge oppfinnelsen. Dysekjernen' 32 ligner den på fig. 1-3 , når unntas at den istedenfor det annet ringkammer 39 har et hvirvelkammer 4 5 som dannes ved at fremspringet 4 0 har en aksialt fremstående ringflens 44 rundt frontflaten 40a. Den således for-senkede frontflate 4 0a innenfor flensen danner den indre begrens-ning for hvirvelkammeret 45, mens bunnflaten 33b av hulningen 33a i dysekappen 33 begrenser dette kammer på utsiden. Ringvulsten 42, hvis ytterdiameter er noe mindre enn innerdiameteren av ringflensen 44, rager litt inn i hvirvelkammeret 45. Således gjenstår der mellom ringflensen 44 og ringvulsten 42 en ringformet spalte 46 som forårsaker en betraktelig økning av turbulensen i hvirvelkammeret 45, særlig hvis kanten av ringvulsten 4 2 når frem til planet for kanten av ringflensen 44 eller forbi dette plan inn i hvirvelkammeret 45 (fig. 5y. Fig. 4 and 5 show yet another advantageous embodiment of the spreader nozzle according to the invention. The nozzle core' 32 is similar to that in fig. 1-3, except that instead of the second ring chamber 39, it has a vortex chamber 45 which is formed by the protrusion 40 having an axially protruding ring flange 44 around the front surface 40a. The thus recessed front surface 40a within the flange forms the inner boundary for the vortex chamber 45, while the bottom surface 33b of the hollow 33a in the nozzle cap 33 limits this chamber on the outside. The annular bead 42, whose outer diameter is somewhat smaller than the inner diameter of the annular flange 44, protrudes slightly into the vortex chamber 45. Thus there remains between the annular flange 44 and the annular bead 42 an annular gap 46 which causes a considerable increase in the turbulence in the vortex chamber 45, especially if the edge of the annular bead 4 2 reaches the plane of the edge of the ring flange 44 or past this plane into the vortex chamber 45 (fig. 5y.

I utførelsesformen på fig. 6 er dysekappen 33 ved innerkanten av sitt mantelparti som omgir hulningen 33a, forsynt med en ut-vendig ringflens eller fals 28 som får så fast inngrep med et mot-svarende spor 28a i aktiveringshodet 30 at kappen ikke kan drives ut av hodet 3 0 selv av en væske under høyt trykk. Fig. 6 viser enda en utførelsesform for dysekjernen 32, hvor der foreligger seks matekanaler 35 som fører til seks tilførsels-kanaler 36 som ender i et felles ringkammer 37, hvorfra seks sekundære kanaler 38 fører til det felles annet ringkammer 39 som begrenses innad av det tapplignende fremspring 40. Fig. 7 viser enda en utførelsesform,hvor sprederdysen ifølge oppfinnelsen kan forsynes ikke bare med to, men til og med med tre eller flere suksessive hvirveltrinn, eller med andre ord, dysekjernen 6 kan i tillegg til kanalene og ringkamrene 36, 37, 38 og 39 også ha tertiære kanaler 48, og ringkammeret 49 kan forsynes med et hvirvelkammer 4 5 over fremspringet 40. Antall suksessive hvirveltrinn avhenger selvsagt også av det tilgjengelige væsketrykk for at væskestrømmen ikke skal avbremses for meget av for sterk friksjon. Jo høyere trykk væsken settes under, jo flere hvirveltrinn kan der benyttes. I denne utførelsesform ifølge fig. 5 avtar høyden av tilførselskanaler ikke gradvis, men trinnvis mot hvirvelkammeret 45; hvert trinn danner dermed et hinder som fører til hvirvler, og den oppnådde innsnevring av passasjene gir akselerasjon av væskestrømmen (fig. 8). Fig. 9 viser enda en utførelsesform for dysekjernen 32, hvor denne i tillegg til kanalene 36 og 38 også har innløpskanaler 29 hvis inngangsåpninger 29a ikke er forskutt mot omkretsen av dysekjernen 32, men mot midten av deri, og som mates via passasjer 26 (fig. 10) som strekker seg aksialt fra forsiden 33c av dysekappen 33 og videre inn gjennom dysekjernen. Innløpskanalene 29 er anordnet slik at de munner ut i ringkammeret 37 i tangensial retning ved dets utside på steder som ligger mellom munningene 36b av to og to suksessive tilførselskanaler 3 6, og forårsaker sug. In the embodiment of fig. 6, the nozzle cap 33 at the inner edge of its mantle part which surrounds the hollow 33a, is provided with an external ring flange or seam 28 which engages so firmly with a counter-corresponding groove 28a in the activation head 30 that the cap cannot be driven out of the head 30 itself of a liquid under high pressure. Fig. 6 shows yet another embodiment of the nozzle core 32, where there are six feed channels 35 which lead to six supply channels 36 which end in a common annular chamber 37, from which six secondary channels 38 lead to the common second annular chamber 39 which is limited internally by the pin-like projections 40. Fig. 7 shows yet another embodiment, where the spreader nozzle according to the invention can be provided not only with two, but even with three or more successive swirl stages, or in other words, the nozzle core 6 can, in addition to the channels and the annular chambers 36, 37, 38 and 39 also have tertiary channels 48, and the annular chamber 49 can be provided with a vortex chamber 45 above the projection 40. The number of successive vortex stages also depends of course on the available liquid pressure so that the liquid flow is not slowed down too much by excessive friction. The higher the pressure the liquid is put under, the more swirl stages can be used. In this embodiment according to fig. 5, the height of supply channels decreases not gradually, but stepwise towards the vortex chamber 45; each step thus forms an obstacle that leads to eddies, and the resulting narrowing of the passages causes acceleration of the fluid flow (Fig. 8). Fig. 9 shows yet another embodiment of the nozzle core 32, where this, in addition to the channels 36 and 38, also has inlet channels 29 whose entrance openings 29a are not offset towards the circumference of the nozzle core 32, but towards the center of it, and which are fed via passages 26 (fig. .10) which extends axially from the front side 33c of the nozzle cover 33 and further in through the nozzle core. The inlet ducts 29 are arranged so that they open into the annular chamber 37 in a tangential direction at its exterior at locations located between the mouths 36b of two successive supply ducts 36, and cause suction.

For å frembringe en sugevirkning i tillegg i innløpskanalene 29 er ytterveggen av ringkammeret 37 ikke nøyaktig sirkelrund, men In order to produce an additional suction effect in the inlet channels 29, the outer wall of the annular chamber 37 is not exactly circular, but

krummet innover like foran (i forhold til strømningsretningen) curved inwards just ahead (relative to the direction of flow)

hver av munningene 29b av innløpskanalene 29. Den væske som strømmer inn fra en tilførselskanal 36 og allerede er akselerert, blir så drevet inn i den påfølgende innsnevring i ringkammeret 37,hvor den blir akselerert en gang til,, så den forårsaker sug når den strømmer forbi munningen 29b av veggkanalen 29, og denne effekt blir forsterket ved at denne munning 29b er plassert litt bakenfor (dvs. på oppstrømssiden av) innløpsstedet 38a til en kanal 38 hvorigjennom væsken strømmer til dyseutløpet 41. Innløps-kanalene 29 er .anordnet for å suge inn et annet medium, f.eks. luft, og blande det med den væske som strømmer gjennom dysehul-rommet. each of the mouths 29b of the inlet channels 29. The liquid flowing in from a supply channel 36 and already accelerated is then driven into the subsequent constriction in the annular chamber 37, where it is accelerated once more, so that it causes suction as it flows past the mouth 29b of the wall channel 29, and this effect is enhanced by the fact that this mouth 29b is placed slightly behind (i.e. on the upstream side of) the inlet point 38a of a channel 38 through which the liquid flows to the nozzle outlet 41. The inlet channels 29 are arranged to suck in another medium, e.g. air, and mix it with the liquid flowing through the nozzle cavity.

Siden sprederdysen ifølge oppfinnelsen i første rekke er bestemt til å avgi et produkt som er fritt for gass og spesielt også for drivgass, er det, hvis der skal avgis et skumdannende produkt, f.eks. barberkrem, og dette krever nærvær av et gassformet medium for å danne skummet, også nødvendig å føre inn en Since the spreader nozzle according to the invention is primarily intended to emit a product that is free of gas and especially propellant gas, it is, if a foam-forming product is to be emitted, e.g. shaving cream, and this requires the presence of a gaseous medium to form the foam, also necessary to introduce one

gassfase i tillegg til barberkremens basisvæske. Dette lar seg gjøre hvis basisvæsken som strømmer gjennom tilførselskanalene 36, ringkammeret 37 og kanalene 38,er i stand til å suge inn luft gjennom munningene 29a av innløpskanalene 29, så denne luft blir blandet med væsken og dermed danner en skummende barberkrem (fig. gas phase in addition to the shaving cream's base liquid. This can be done if the base liquid that flows through the supply channels 36, the ring chamber 37 and the channels 38 is able to suck in air through the mouths 29a of the inlet channels 29, so this air is mixed with the liquid and thus forms a foaming shaving cream (fig.

9 12)- 9 12)-

Da det i.tilfellet av en gassfri utgave av aerosol-bokser-som beskrevet senere er mulig også å fylle inn olje i tillegg til skumdannende emulsjoner, som likeledes krever et gassformet medium for å tre ut som en støvsky eller dusjtåke fra en sprederdyse, lar det seg gjøre å suge inn dette gassformede medium (luft) via innløpskanalene 29 ved hjelp av sprederdysen ifølge oppfinnelsen. Tverrsnittet av innløpskanalene 29 avhenger av den ønskede luftmengde som behøves for blandingen, og denne må avpasses fra gang til gang. Fig. 11 og 12 viser en sprederdyse som omfatter en dysekappe 33 og en deri innsatt dysekjerne 32,og hvori de fire åpninger 29a hvorigjennom et annet medium kan suges inn via inn-løpskanalene 29, er forbundet innbyrdes via passasjer 26a og en ringkanal 26b (vist stiplet på fig. 11) som forløper i dysekappen 33 og er tilkoblet en innløpsventil 22 hvormed mengden av det inn-sugede annet medium kan reguleres. I tillegg til et gassformet medium kan en slik utførelse også suge inn andre strømningsdyktige medier, som væsker eller fine pulvere, noe som vil bli beskrevet mer detaljert i det følgende. Since in the case of a gas-free version of aerosol cans - as described later - it is also possible to fill in oil in addition to foam-forming emulsions, which likewise require a gaseous medium to emerge as a dust cloud or shower mist from a spreader nozzle, allowing it is possible to suck in this gaseous medium (air) via the inlet channels 29 by means of the spreader nozzle according to the invention. The cross-section of the inlet channels 29 depends on the desired amount of air needed for the mixture, and this must be adapted from time to time. Fig. 11 and 12 show a spreader nozzle which comprises a nozzle cover 33 and a nozzle core 32 inserted therein, and in which the four openings 29a through which another medium can be sucked in via the inlet channels 29, are connected to each other via passages 26a and an annular channel 26b ( shown dashed in Fig. 11) which extends into the nozzle cover 33 and is connected to an inlet valve 22 with which the quantity of the sucked-in other medium can be regulated. In addition to a gaseous medium, such an embodiment can also suck in other flowable media, such as liquids or fine powders, which will be described in more detail below.

Fig. 13 viser lengdesnitt av et aktiveringshode ved en annen gunstig utførelsesform for sprederdysen ifølge oppfinnelsen. I dette tilfelle er de forskjellige kanaler, passasjer og ring-kamre påstøpt eller utgravet i endysekjerne52 på dennes forside 52a og omkretsflate 52b og dekket med en dysekappe av en form som vist på fig. 4. Dysekjernen er fortrinnsvis støpt i ett med aktiveringshodet 50 og rager frem foran bunnribben eller -avsatsen 51b hos uttagningen 51a i sideveggen 51 et slikt stykke at der foran og omkring den gjenstår tilstrekkelig åpen plass til at dysekappen 53 kan innsettes fast og tett i sideveggen 51 av aktiveringshodet 50. En slik utførelsesform lar seg bare realisere hvis diameteren av dysekjernen 52 gjør det mulig å anordne de fire matekanaler 35 i en sprøytestøpeteknikk, idet kanalene 35 ville bli for lange hvis diameteren var for stor. Da disse kanaler må Fig. 13 shows a longitudinal section of an activation head in another advantageous embodiment of the spreader nozzle according to the invention. In this case, the various channels, passages and ring chambers are cast or excavated in the end nozzle core 52 on its front face 52a and peripheral surface 52b and covered with a nozzle cap of a shape as shown in fig. 4. The nozzle core is preferably cast in one piece with the activation head 50 and protrudes in front of the bottom rib or ledge 51b at the recess 51a in the side wall 51 such a distance that there remains sufficient open space in front of and around it so that the nozzle cover 53 can be firmly and tightly inserted into the side wall 51 of the activation head 50. Such an embodiment can only be realized if the diameter of the nozzle core 52 makes it possible to arrange the four feed channels 35 in an injection molding technique, since the channels 35 would be too long if the diameter were too large. As these channels must

ha meget lite tverrsnitt, nemlig mellom 0,3 og 0,6 mm, avhengig av produktets viskositet, må de holdes så korte som mulig. Erfaringen viser at den gunstigste øvre grense for samlet diameter av dysekjernen 52 ved denne utførelsesform er ca. 16 mm. Må diameteren av en eller annen grunn være større, er det rådelig å velge utførelsesformen på fig. 1.Hovedmateledningen 54 har et avkortet ledningsparti 56 ved den indre endevegg 52c av dysekjernen 52 og et gjenstående innsnevret ledningsparti 57 som fører lenger inn i aktiveringshodet 50. Ennvidere er den vinkel 6 som den lukkede endeflate 57a av det innsnevrede ledningsparti 57 danner med dyseutløpets midtakse, mindre enn den tilsvarende vinkel crf som dannes av endeflaten 56a av det avkortede ledningsparti 56. Disse vinkel- have a very small cross-section, namely between 0.3 and 0.6 mm, depending on the viscosity of the product, they must be kept as short as possible. Experience shows that the most favorable upper limit for the overall diameter of the nozzle core 52 in this embodiment is approx. 16 mm. Should the diameter be larger for some reason, it is advisable to choose the embodiment in fig. 1. The main feed line 54 has a truncated line section 56 at the inner end wall 52c of the nozzle core 52 and a remaining narrowed line section 57 which leads further into the activation head 50. Furthermore, the angle 6 that the closed end surface 57a of the narrowed line section 57 forms with the central axis of the nozzle outlet is , smaller than the corresponding angle crf formed by the end surface 56a of the shortened wire portion 56. These angular

stilte endeflater 56a og 57a tjener som avbøynings- eller opp-demningsflater for væske som strømmer i hovedmateledningen 54, og forårsaker at væsken blir drevet under et mer eller mindre høyt trykk, ut i matekanalene 35. Hvis hovedmateledningen 54 hadde vært sylindrisk, vil der ved dens lukkede ende oppstå et bakovervirkende trykk som ville drive væsken frem under høyere trykk gjennom de øvre matekanaler 35 enn gjennom de nedre matekanaler 35. I henhold til oppfinnelsen blir dette unngått ved at prellflaten 56a rager inn i hovedmateledningen 54 ovenfor de nedre kanaler 35, og areal og skråningsvinkel av prellflaten velges slik at det frembragte bakovervirkende trykk i de underliggende kanaler 35 blir det samme som i de øvre kanaler 35. Hvis de fire kanaler 35 ikke har jevnt drivtrykk, blir dusjtåken usymmetrisk. Av de fire kanaler 35 1, shaped end surfaces 56a and 57a serve as deflection or damming surfaces for liquid flowing in the main feed line 54, and cause the liquid to be driven under a more or less high pressure, out into the feed channels 35. If the main feed line 54 had been cylindrical, there at its closed end, a backward-acting pressure occurs which would drive the liquid forward under higher pressure through the upper feed channels 35 than through the lower feed channels 35. According to the invention, this is avoided by the bounce surface 56a projecting into the main feed line 54 above the lower channels 35, and area and angle of inclination of the bouncing surface are chosen so that the produced backward pressure in the underlying channels 35 is the same as in the upper channels 35. If the four channels 35 do not have uniform driving pressure, the shower mist becomes asymmetrical. Of the four channels 35 1,

35 2, er der bare vist to som ligger i snittplanet. 35 2, only two are shown which lie in the section plane.

Med den nye dyse unngår man å bruke en pumpe, som ikke bare behøver gjentatt trykk for å drive produktet ut, men også pumper inn omgivende luft og dermed oksygen i produktbeholderen, noe som selvsagt fører til uheldig oksydasjon av produktet. With the new nozzle, you avoid using a pump, which not only requires repeated pressure to drive the product out, but also pumps in ambient air and thus oxygen into the product container, which of course leads to undesirable oxidation of the product.

For å vise rekkevidden av de fremragende egenskaper ved sprederdysen ifølge oppfinnelsen på best mulig måte kan det nevnes at laboratorieforsøk har vist at det er mulig å spare opptil 75% To show the range of the outstanding properties of the spreader nozzle according to the invention in the best possible way, it can be mentioned that laboratory tests have shown that it is possible to save up to 75%

av drivgassen i aerosol-bokser ved hjelp av denne dyse. Som resymé kan fastslås: of the propellant in aerosol cans using this nozzle. In summary, it can be stated:

(a) . Sprederdysen ifølge oppfinnelsen er i. stand til å sprøyte.ut (a) . The spreader nozzle according to the invention is capable of spraying out

en væske som bare står under mekanisk trykk,under bare ca. 2 atmosfærer, med samme kvalitet som sprederdyser som forekommer i handelen,bare oppnår med et trykk av 6 ato. (b) I tilfellet av aerosol-bokser betyr dette at drivgassen ikke lenger behøver å tjene både som utdrivnings-energikilde og som spredningsmiddel som følge av sin ekspansjon i den omgivende luft, men nu bare skal tjene til å skaffe det trykk som akkurat er tilstrekkelig for utnyttelse av de mekaniske oppbrytningsegenskaper hos sprederdysen ifølge oppfinnelsen. (c) Dette har så igjen til følge at det ikke lenger er nødvendig å benytte en drivende gassblanding som Freon 11 og Freon 12, som hittil var nødvendig for dels å frembringe en tilstrekkelig stor a liquid that is only under mechanical pressure, under only approx. 2 atmospheres, with the same quality as commercial nozzles, only achieved with a pressure of 6 ato. (b) In the case of aerosol cans, this means that the propellant gas no longer has to serve both as an expulsion energy source and as a dispersal agent as a result of its expansion in the surrounding air, but must now only serve to provide the pressure that is just sufficient for utilizing the mechanical break-up properties of the spreader nozzle according to the invention. (c) This in turn has the consequence that it is no longer necessary to use a propellant gas mixture such as Freon 11 and Freon 12, which until now was necessary in part to produce a sufficiently large

mengde gass for funksjonen som spredningsmiddel og dels å variere utdrivningstrykket ved valg av forskjellige mengder av den ene eller den annen komponent av gassblandingen beroende på deres meget forskjelligé kokepunkter, idet man ved bruk av sprederdysen ifølge oppfinnelsen kan nøye seg med bare å bruke drivgassen med laveste kokepunkt og bare i en slik mengde at der fås et overtrykk av ca. 2 ato i aerosol-boksen. amount of gas for the function as a spreading agent and partly to vary the expulsion pressure by choosing different quantities of one or the other component of the gas mixture depending on their very different boiling points, since when using the spreader nozzle according to the invention one can be satisfied with only using the propellant gas with the lowest boiling point and only in such a quantity that an excess pressure of approx. 2 ato in the aerosol can.

(d) Forsøk har vist at det f.eks. i tilfellet av hårlakk bare behøves å fylle 19% av Freon 12, svarende til et trykk av 1,7 (d) Experiments have shown that, e.g. in the case of hairspray, it is only necessary to fill 19% of Freon 12, corresponding to a pressure of 1.7

ato, på aerosol-boksen når sprederdysen ifølge oppfinnelsen benyttes,istedenfor 77% av gassblandingen av Freon 11 og 12, svarende til et trykk av 3,8 atmosfærer, for å realisere de samme spredningsegenskaper. Sprederdysen ifølge oppfinnelsen arbeider også med et trykk av 1,7 ato eller til og med, ato, on the aerosol box when the spreader nozzle according to the invention is used, instead of 77% of the gas mixture of Freon 11 and 12, corresponding to a pressure of 3.8 atmospheres, to realize the same spreading properties. The spreader nozzle according to the invention also works with a pressure of 1.7 ato or even,

alt etter den forlangte dråpestørrelse, ned til 0,8 ato forutsatt at dette trykk blir frembragt av en drivgass. Dette skyldes at drivgassen, etter å ha fylt sin funksjon som kilde for utdrivningsenergi, blir ekspandert, om enn i mindre grad, i kontakt med den omgivende luft og dermed i egenskap av spredningsmiddel kompenserer den trykkandel som utgjør forskjellen fra den ovennevnte verdi av 2 ato. depending on the required droplet size, down to 0.8 ato provided that this pressure is produced by a propellant gas. This is because the propellant gas, after fulfilling its function as a source of expulsion energy, is expanded, albeit to a lesser extent, in contact with the surrounding air and thus, in its capacity as a dispersant, compensates for the pressure fraction that makes up the difference from the above-mentioned value of 2 ato .

Laboratorieforsøk har også vist at væsker som drives ut gjennom dysen under høyt trykk,som følge av den mekaniske opp-: brytningsfunksjon hos sprederdysen ifølge oppfinnelsen kan benyttes til å bevirke fordunstning på grunn av den frembragte friksjonsvarme. Laboratory tests have also shown that liquids which are driven out through the nozzle under high pressure, as a result of the mechanical break-up function of the spreader nozzle according to the invention, can be used to cause evaporation due to the generated frictional heat.

Claims

1. Spreader nozzle for emitting a liquid under overpressure, in the form of a shower mist, comprising at least two parts (32,33) which abut one another with front end surfaces transverse to the axis (MA) for an outlet opening (41) which is located in one of the parts, with an axially symmetrical flow path system (35,36,37,38,39) arranged between the parts, which has a central mouth chamber (45) with several channels (36,38) that open into this essentially tangentially from an external annular chamber (37,39), and where further channels (35) are arranged which run in an axial direction and open from the outside into the first-mentioned channels (36) at a substantially right angle, and through which the under pressurized liquid (139) is supplied to the flow path system from the outside, characterized in that centrally in the mouth chamber (45) just opposite the outlet opening (41) there is arranged a pin-like deflection projection (40) which extends to near the outlet opening (41), and/or there in at least one of the tangential channels (38 ) is provided with a deflection projection (23).

2. Spreader nozzle as specified in claim 1, characterized in that the part (33) which exhibits the outlet opening (41) is designed as a pot-shaped casing into which the other part (32) is inserted as a plug.

3. Spreader nozzle as specified in claim 1 or 2, characterized in that for feeding the tangential channels (38) leading to the aforementioned ring chamber (39), a further, outside ring chamber (37) is arranged which in turn is fed through the channels (36), which open into this mainly tangentially from the outside.

4. Spreader nozzle as specified in claim 1 or 3, characterized in that each of the channels (36) leading tangentially into an annular chamber (37), in the direction of flow of the annular chamber, opens out only a short distance, counted towards the upstream side, from the inlet opening (38a) to a channel (38) leading out from the same ring chamber.

5. Spreader nozzle as specified in one of claims 1-4, characterized in that the cross-section of the tangential channels (36,38) decreases in the flow direction at least in their mouth area (36b,38b).

6. Spreader nozzle as stated in claim 5, characterized in that the cross-section of the channels (36,38) decreases continuously from their inlet opening (36a,38b) to their mouth area (36b,38b).

7. Spreader nozzle as stated in claim 1 or 3, characterized in that the cross-sections of the annular chambers decrease from each outer annular chamber (37) to an annular chamber (39) further inside.

8. Spreader nozzle as specified in one of claims 1-7, characterized in that the mouth cross-section of each channel (36,38) at the mouth location (36b,38b) in the annular chamber (37,39) constitutes at most one third of its cross-section.

9. Spreader nozzle as specified in one of claims 1-8, characterized in that the channels (36,38), the ring chambers (37,39) and the mouth chamber (45) are designed as recesses into which the end surface of the stopper (32) is inserted.

10. Spreader nozzle as specified in claim 9, characterized in that the deflection projections (23) are designed as steps at the bottom of the depressions.

11. Spreader nozzle as specified in claim 10, characterized in that each of the channels provided with steps has a larger cross-section in front of than after the step.

12. Spreader nozzle as specified in one of claims 1-10, characterized in that the deflection projections (23) are located in the area of the inlet opening and/or in the mouth of a channel (38) in resp. from an annular chamber (39).

13. Spreader nozzle as specified in one of claims 1-12, characterized in that a collar-like annular rib (42) extends around the outlet opening (41) towards the mouth chamber (45).

14. Spreader nozzle as specified in one of claims 1-13, characterized in that the axial distance from the end surface of the pin-like projection (40) to the entrance to the outlet opening (41) amounts to no more than 0.1 mm.

15. Spreader nozzle as stated in one of claims 1-14, characterized in that the pin-like projection (40) has a central recess (40a).

16. Spreader nozzle as stated in claim 15, characterized by. that the axial distance from the end surface of the pin-like projection (40) to the end surface of the annular rib (42) amounts to no more than 0.05 mm.

17. Spreader nozzle as stated in one of claims 1-16, characterized in that it has inlets (29) for another medium, and each of these leads essentially tangentially into the outermost annular chamber (37) from the outside.

18. Spreader nozzle as specified in claim 17, characterized in that the annular chamber (37) narrows in the direction of flow in front of the mouth of each inlet (29), so that the mouth is located in the suction area provided by the narrowing.