NO151342B - DRIVE AND TIN CARTRIDGE DETERMINED TO AA INCLUDED IN A CARTRIDGE WITH A WING GRANATE - Google Patents
DRIVE AND TIN CARTRIDGE DETERMINED TO AA INCLUDED IN A CARTRIDGE WITH A WING GRANATE Download PDFInfo
- Publication number
- NO151342B NO151342B NO830726A NO830726A NO151342B NO 151342 B NO151342 B NO 151342B NO 830726 A NO830726 A NO 830726A NO 830726 A NO830726 A NO 830726A NO 151342 B NO151342 B NO 151342B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cartridge
- gunpowder
- strips
- casing
- drive
- Prior art date
Links
- 239000003721 gunpowder Substances 0.000 claims description 52
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 15
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 5
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 13
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 11
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000001141 propulsive effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42C—AMMUNITION FUZES; ARMING OR SAFETY MEANS THEREFOR
- F42C19/00—Details of fuzes
- F42C19/08—Primers; Detonators
- F42C19/0823—Primers or igniters for the initiation or the propellant charge in a cartridged ammunition
- F42C19/0826—Primers or igniters for the initiation or the propellant charge in a cartridged ammunition comprising an elongated perforated tube, i.e. flame tube, for the transmission of the initial energy to the propellant charge, e.g. used for artillery shells and kinetic energy penetrators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B30/00—Projectiles or missiles, not otherwise provided for, characterised by the ammunition class or type, e.g. by the launching apparatus or weapon used
- F42B30/08—Ordnance projectiles or missiles, e.g. shells
- F42B30/10—Mortar projectiles
- F42B30/12—Mortar projectiles with provision for additional propulsive charges, or for varying the length
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B5/00—Cartridge ammunition, e.g. separately-loaded propellant charges
- F42B5/02—Cartridges, i.e. cases with charge and missile
- F42B5/16—Cartridges, i.e. cases with charge and missile characterised by composition or physical dimensions or form of propellant charge, with or without projectile, or powder
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Air Bags (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Mechanical Pencils And Projecting And Retracting Systems Therefor, And Multi-System Writing Instruments (AREA)
- Dental Tools And Instruments Or Auxiliary Dental Instruments (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Portable Nailing Machines And Staplers (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en driv- og tennpatron som er bestemt til å innesluttes i et patronrør for en vingegranat, hvor patronrørets vegg har et antall gjennomgående hull for å tillate utstrømning av kruttgasser fra krutt antent i drivpatronen. The present invention relates to a propellant and ignition cartridge which is intended to be enclosed in a cartridge tube for a wing grenade, where the wall of the cartridge tube has a number of through holes to allow the outflow of gunpowder gases from gunpowder ignited in the propellant cartridge.
Vingegranater for granatkastere, bombekastere eller lignende har vanligvis et haleparti i form av et patronrør som er omgitt av vinger eller styrefinner og inneslutter en tenn-og drivpatron med egnet krutt. I tillegg til denne patron er der eventuelt på patronrørets utside plassert en ytterligere kruttmengde, vanligvis i form av et antall delladninger, hvorav ofte noen er oppbygd av tynnere krutt enn de øvrige. Wing grenades for grenade launchers, bomb launchers or the like usually have a tail section in the form of a cartridge tube which is surrounded by wings or guide fins and contains an ignition and propellant cartridge with suitable gunpowder. In addition to this cartridge, an additional amount of gunpowder is possibly placed on the outside of the cartridge tube, usually in the form of a number of partial charges, some of which are often made up of thinner gunpowder than the others.
Patronrøret har et antall gjennomgående hull for utløp av kruttgassene. Gassene gir dels en fremdriftsvirkning på granaten og dels en nødvendig tennimpuls til eventuelle delladninger på utsiden av patronrøret. The cartridge tube has a number of holes through which the gunpowder gases can escape. The gases partly provide a propulsive effect on the grenade and partly a necessary ignition impulse for any partial charges on the outside of the cartridge tube.
Drivpatronen har således den dobbelte oppgave dels å utgjøre en del av drivladningen og dels å danne tennenhet for hovedmengden av drivladningen. Når granaten skal skytes med minste ladning, som kan være drivpatronen alene eller drivpatronen pluss bare én delladning (den med tynneste krutt), kreves det at drivpatronen gir en avsluttet jevn forbrenning av kruttladningen i løpet ved det lave trykk som fås ved så liten ladning. I alminnelighet utgjør det maksimale trykk i løpet i disse tilfeller ca. 10 MPa. The drive cartridge thus has the dual task of partly forming part of the drive charge and partly forming the ignition unit for the main amount of the drive charge. When the grenade is to be fired with the smallest charge, which can be the propellant cartridge alone or the propellant cartridge plus only one partial charge (the one with the thinnest gunpowder), it is required that the propellant cartridge provides a complete uniform combustion of the powder charge in the barrel at the low pressure obtained with such a small charge. In general, the maximum pressure in the course in these cases amounts to approx. 10 MPa.
Disse funksjoner av drivpatronen ved svak ladning har i alminnelighet vært oppnådd ved kombinasjonen av to egenskaper som bidrar til en jevn og rask forbrenning av kruttet. For det første anvender man et tynt bladkrutt med dimensjoner fra 0,10 til 0,25 mm, og for det annet fordemmer man patronrørets hull, slik.at kruttet er godt antent innen det blir kastet ut gjennom hullene, og sluttelig brenner opp ved det lave trykk These functions of the drive cartridge with a weak charge have generally been achieved by the combination of two properties that contribute to an even and rapid combustion of the gunpowder. Firstly, a thin sheet of gunpowder with dimensions from 0.10 to 0.25 mm is used, and secondly, the holes of the cartridge tube are dammed, so that the gunpowder is well ignited before it is ejected through the holes, and finally burns up at low pressures
som foreligger i løpet.. Jo tynnere krutt, desto mindre er kravet til fordemning og omvendt. Det finnes f.eks. utførelser which is present in the barrel.. The thinner the gunpowder, the less the requirement for damming and vice versa. There are e.g. executions
med meget tynne krutt helt uten hullfordemning. Likeledes finnes der utførelser med kraftig pappfordemning, hvor trykket kan gå opp i 150-250 MPa i patronrøret innen krutt og kruttgasser strømmer ut. with very thin gunpowder completely without hole formation. There are also designs with heavy cardboard damming, where the pressure can rise to 150-250 MPa in the cartridge tube before gunpowder and gunpowder gases flow out.
Disse utførelser kan sies akkurat å oppfylle de krav som stilles til drivpatroner når det gjelder å gi jevn driveffekt selv ved svak ladning. Problemer oppstår ved sterkere ladning når drivpatronen hovedsakelig skal fungere som tennpatron. These designs can be said to exactly meet the requirements set for drive cartridges when it comes to providing consistent drive power even with a weak charge. Problems arise with a stronger charge when the drive cartridge is mainly to function as an ignition cartridge.
For å tenne delladningene rundt patronrøret utnytter man de utstrømmende hete gasser fra hullsystemet og de antente, men ikke ferdigforbrente kruttpartikler, i alminnelighet bladkrutt i form av blader på 1-3 mm i firkant. Det antente drivpatronkrutt blir ved utstrømning i løpet, hvor volumet er mer enn det tidobbelte av patronrørets, utsatt for en be-traktelig temperatur- og trykksenkning som minsker dets effekt som tennimpuls til delladningskruttet. Tennimpulsen fra den utstrømmende hete gass er meget intens, men har kort varighet, ikke sjelden mindre enn 0,1 ms. Foruten at denne tennimpuls er så kortvarig at antennelsen av delladningene blir mindre effektiv, utgjør det mekaniske sjokk i form av sønderslagning av delladningskruttet nærmest hullene en stor ulempe, siden det ukontrollert øker delladningskruttets totale brennende overflate, som er avgjørende for det fortsatte forbrennings-forløp. In order to ignite the sub-charges around the cartridge tube, the escaping hot gases from the hole system and the ignited, but not fully burnt gunpowder particles are used, usually leaf powder in the form of leaves 1-3 mm square. The ignited propellant cartridge powder is exposed to a considerable temperature and pressure drop when it flows out of the barrel, where the volume is more than ten times that of the cartridge tube, which reduces its effect as an ignition impulse for the partial charge powder. The ignition impulse from the escaping hot gas is very intense, but has a short duration, often less than 0.1 ms. Besides the fact that this ignition impulse is so short-lived that the ignition of the partial charges becomes less effective, the mechanical shock in the form of shattering of the partial charge gunpowder closest to the holes constitutes a major disadvantage, since it uncontrollably increases the partial charge powder's total burning surface, which is decisive for the continued combustion process.
Denne sønderslagning (knusning) av delladningskruttet som følge av den store hastighet av de utstrømmende gasser og den sterke massestrømning som konsentreres på delladningskruttet nær patronrørets hull, er særlig sterk når delladningskruttets mekaniske fasthet er forringet f.eks. ved nedkjøling. Sønderknusningen er dessuten særlig alvorlig og vanskelig å beherske når minste dimensjon av delladningskruttet er relativt stor. Det vil si at knusning av en del av ladningen blir desto mer kritisk jo grovere kruttet i delladningene er. Av kjente grunner kan det ofte være hensiktsmessig å velge relativt grovt krutt i delladningen til granatkastersystemer hvor man søker å oppnå lange skuddvidder (høye utgangshastig-heter) , men allikevel å holde maksimaltrykket i løpet relativt lavt. This disintegration (crushing) of the partial charge powder as a result of the high speed of the escaping gases and the strong mass flow which is concentrated on the partial charge powder near the hole of the cartridge tube, is particularly strong when the partial charge powder's mechanical strength is impaired, e.g. upon cooling. The fragmentation is also particularly serious and difficult to control when the smallest dimension of the partial charge powder is relatively large. This means that crushing a part of the charge becomes all the more critical the coarser the gunpowder in the partial charges. For known reasons, it can often be appropriate to choose relatively coarse gunpowder in the partial charge for grenade launcher systems where the aim is to achieve long firing ranges (high output velocities), but still to keep the maximum pressure in the barrel relatively low.
Hensikten med den foreliggende oppfinnelse er derfor å gi anvisning på en driv- og tennpatron av den innledningsvis angitte art hvormed der fås en jevn, rask og sikker forbrenning av kruttet i patronen uten at der inntrer knusning av delladningskruttet. Denne hensikt oppnås ved at driv- og tennpatronen ifølge oppfinnelsen oppviser særtrekk som angitt i patentkrav 1. The purpose of the present invention is therefore to provide instructions for a propellant and igniter cartridge of the kind indicated at the outset, with which an even, fast and safe combustion of the gunpowder in the cartridge is obtained without crushing of the partial charge gunpowder. This purpose is achieved by the drive and ignition cartridge according to the invention showing distinctive features as stated in patent claim 1.
Videreutviklinger av oppfinnelsen fremgår av Further developments of the invention can be seen from
kravene 2-5. requirements 2-5.
Oppfinnelsen vil i det følgende bli beskrevet nærmere under henvisning til tegningen, som anskueliggjør en fore-trukken utførelsesform for oppfinnelsen. Fig. 1 viser et lengdesnitt gjennom den bakre del av en vingegranat med en driv- og tennpatron ifølge oppfinnelsen. Fig..2 viser i forstørret målestokk et lengdesnitt gjennom en driv- og tennpatron ifølge oppfinnelsen. Fig. 3 viser trykket i drivpatronen som funksjon av tiden, dels hos en kjent drivpatron, dels hos to forskjellige patroner ifølge oppfinnelsen. Fig. 1 viser bakre del av en vingegranat 1 med et haleparti i form av et hovedsakelig hulsylindrisk patronrør 2 med åpning bakover. Den bakerste del av patronrøret 2 er omgitt av konvensjonelle styrefinner 3, mens dets forparti er omgitt av åtte ringformede, konvensjonelle delladninger 4. Det veggparti 5 av patronrøret 2 som strekker seg innenfor og noe frem foran delladningene, har en rekke gjennomgående hull for å tillate utstrømning av kruttgasser fra en driv- og tennpatron 8 anordnet i patronrørets sylindriske hulrom 7. In the following, the invention will be described in more detail with reference to the drawing, which illustrates a preferred embodiment of the invention. Fig. 1 shows a longitudinal section through the rear part of a wing grenade with a propellant and ignition cartridge according to the invention. Fig. 2 shows on an enlarged scale a longitudinal section through a drive and ignition cartridge according to the invention. Fig. 3 shows the pressure in the drive cartridge as a function of time, partly with a known drive cartridge, partly with two different cartridges according to the invention. Fig. 1 shows the rear part of a wing grenade 1 with a tail section in the form of a mainly hollow cylindrical cartridge tube 2 with an opening towards the rear. The rear part of the cartridge tube 2 is surrounded by conventional guide fins 3, while its front part is surrounded by eight annular, conventional partial charges 4. The wall portion 5 of the cartridge tube 2 which extends inside and slightly forward of the partial charges has a series of through holes to allow outflow of gunpowder gases from a propellant and ignition cartridge 8 arranged in the cylindrical cavity 7 of the cartridge tube.
Driv- og tennpatronen 8 innbefatter et baktil åpent, hulsylindrisk hylster 9, hvis åpne bakre ende er fastgjort med en tennskrue 10 inngjenget i patronrøret 2. The drive and ignition cartridge 8 includes a rear-open, hollow-cylindrical casing 9, the open rear end of which is fixed with an ignition screw 10 inserted in the cartridge tube 2.
Tennskruen 10 har en konvensjonell tennhette 11 med et kammer 12 for-ekspansjon av gassen fra tennhetten. Foran kammeret 12 er der anordnet en avfyringsbeholder 13 hvis avfyringssats 13a, f.eks. svartkrutt eller en pyroteknisk sats, kommuniserer med kammeret 12 gjennom hull 14 i bakveggen av avfyringsbeholderen 13. Avfyringsbeholderen 13 har en rekke radialt-rettede hull 15 som munner ut i det indre av driv- og tennpatronen 8. The ignition screw 10 has a conventional ignition cap 11 with a chamber 12 for expansion of the gas from the ignition cap. In front of the chamber 12 there is arranged a firing container 13 whose firing batch 13a, e.g. black powder or a pyrotechnic charge, communicates with the chamber 12 through holes 14 in the rear wall of the firing container 13. The firing container 13 has a series of radially-directed holes 15 which open into the interior of the propellant and ignition cartridge 8.
En pakke 16 av langstrakte kruttstrimler 17 ligger med sin bakre ende an mot forsiden av avfyringsbeholderen 13. Som best vist for utførelsesformen på fig. 2, er strimlene 17 nær sin bakre ende sammenholdt av en klemme 18. Derved får strimmelpakken 16 en kostlignende form, så der levnes et forover avsmalnende, ringformet rom 19 mellom pakken 16 og veggene av patronen 8. A package 16 of elongated gunpowder strips 17 lies with its rear end against the front of the firing container 13. As best shown for the embodiment in fig. 2, the strips 17 are held together near their rear end by a clamp 18. Thereby the strip pack 16 takes on a broom-like shape, so that a forward-tapering, ring-shaped space 19 is left between the pack 16 and the walls of the cartridge 8.
Ved tenning av avfyringssatsen 13a via tennhetten 11 vil gass og partikler fra avfyringssatsen 13a tre ut i det ringformede rom 19 og strømme omkring og inn i strimmelpakken 16 og antenne den. When the firing set 13a is ignited via the ignition cap 11, gas and particles from the firing set 13a will exit into the annular space 19 and flow around and into the strip pack 16 and ignite it.
Med det beskrevne arrangement oppnås en jevn, rask og sikker forbrenning, samtidig som det forhindres at noen . vesentlig del av kruttet blir slynget ut gjennom hullene 6 i patronrøret 2. With the described arrangement, a smooth, fast and safe combustion is achieved, while preventing any . a substantial part of the gunpowder is ejected through the holes 6 in the cartridge tube 2.
Kruttstrimlene 17 strekker seg over størstedelen av patronhylsterets lengde, fortrinnsvis over minst 75% av dette. I utførelsesformen på fig. 1 og 2 strekker strimlene 17 seg fra forenden av avfyringsbeholderen 13 hovedsakelig frem til forenden av patronhylsteret 9. Bredden av strimlene 17 er fortrinnsvis 0,4-0,9 ganger diameteren av hylsteret 9. Strimlenes tykkelse, som kan utgjøre 0,3-1,0 mm, bestemmes av den ønskede varighet av forbrenningen. Med denne form for krutt oppnås usedvanlig god stabilitet og jevn ladningstetthet over hele lengden av patronen. Disse egenskaper blir styrket dersom stimlene 17 holdes sammen i en pakke, f.eks. med klemmen 18 som vist på fig. 2. I en utførelsesform som ikke er vist, kan strimlene 17 være fordelt på flere separate, sammenholdte pakker. The gunpowder strips 17 extend over most of the length of the cartridge casing, preferably over at least 75% of this. In the embodiment of fig. 1 and 2, the strips 17 extend from the front end of the firing container 13 mainly to the front end of the cartridge casing 9. The width of the strips 17 is preferably 0.4-0.9 times the diameter of the casing 9. The thickness of the strips, which can amount to 0.3-1 ,0 mm, is determined by the desired duration of the combustion. With this form of gunpowder, exceptionally good stability and uniform charge density are achieved over the entire length of the cartridge. These properties are strengthened if the stems 17 are kept together in a package, e.g. with the clamp 18 as shown in fig. 2. In an embodiment that is not shown, the strips 17 can be divided into several separate, connected packages.
Hylsteret 9 utgjøres hensiktsmessig av et tynt metall-blikk, fortrinnsvis et aluminiumsrør. Tykkelsen av hylsteret 9 avpasses slik etter arealet av de enkelte utstrømningshull 6 at åpning av hullene 6 (gjennombrytnin^ av blikket) skjer ved et indre trykk som egner seg for funksjonen. The casing 9 is conveniently made up of a thin sheet of metal, preferably an aluminum tube. The thickness of the casing 9 is adjusted according to the area of the individual outflow holes 6 so that opening of the holes 6 (breakthrough of the tin) takes place at an internal pressure which is suitable for the function.
Antall hull 6 er bestemt ved at sammenlagt hullareal (totalt utstrømningsareal) i forhold til den totale for forbrenning eksponerte overflate av kruttet i drivpatronen skal gi den relasjon mellom forbrennende kruttflate og ut-strømningsareal som sammen med kruttets forbrenningsegenskaper bestemmer det såkalte stagnasjonstrykk P, som er definert ved formelen: hvor The number of holes 6 is determined by the fact that the combined hole area (total outflow area) in relation to the total surface exposed to combustion of the gunpowder in the propellant cartridge must give the relationship between the burning surface of the gunpowder and the outflow area which, together with the combustion properties of the gunpowder, determines the so-called stagnation pressure P, which is defined by the formula: where
AgR = total kruttoverflate, AgR = total gunpowder surface,
<A>tø <=> totalt utstrømningsareal for forbrenningsgassene, <A>thaw <=> total outflow area for the combustion gases,
Z og r = parametre som er bestemt ved kruttets egenskaper. Z and r = parameters determined by the properties of the gunpowder.
Stagnasjonstrykket skal være høyere enn det trykk som forårsaker åpning av hullsystemet. Det innebærer at bare en mindre del av kruttet i drivpatronen forbrenner for å gi åpningstrykk. Etter at åpningstrykket er oppnådd, forbrenner hovedparten av kruttet i patronrøret, og gassen strømmer ut i løpet av et tidsrom som kan velges slik at der oppnås en tilstrekkelig, men ennå uskadelig raskhet. Hensiktsmessig 0,5-3 ms, fortrinnsvis 1-2 ms, regnet fra tidspunktet for hullåpning til trykket i patronrøret igjen er sunket til hullåpningstrykket etter å ha passert stagnasjonstrykket (trykktopp). Disse tidsforløp oppnås dersom patronrørets hull 6, hylsteret 9 og kruttstrimlene 17 er dimensjonert på den ovenfor angitte måte. The stagnation pressure must be higher than the pressure that causes the hole system to open. This means that only a smaller part of the gunpowder in the drive cartridge burns to provide opening pressure. After the opening pressure is achieved, the bulk of the gunpowder burns in the cartridge tube, and the gas flows out during a period of time that can be selected so that a sufficient, but still harmless, velocity is achieved. Appropriately 0.5-3 ms, preferably 1-2 ms, counted from the time of hole opening until the pressure in the cartridge tube has again dropped to the hole opening pressure after passing the stagnation pressure (pressure peak). These time courses are achieved if the cartridge tube's hole 6, the casing 9 and the gunpowder strips 17 are dimensioned in the manner indicated above.
Åpningstrykket skal velges så høyt at kruttet i patronen er tilstrekkelig overtent, men ikke så høyt at åpningssjokket i høyere grad knuser utenforliggende delladningskrutt. The opening pressure must be chosen so high that the gunpowder in the cartridge is sufficiently over-ignited, but not so high that the opening shock to a greater degree crushes extraneous partial charge gunpowder.
Beroende på forskjellige anvendelsestilfeller kan åpningstrykket velges mellom 10 og 50 MPa og fortrinnsvis utgjøre 20-40 MPa. Depending on different applications, the opening pressure can be chosen between 10 and 50 MPa and preferably amounts to 20-40 MPa.
Følgende data for systemet er altså bestemmende for The following data for the system are thus decisive
resultatet og lar seg styre: the result and allows itself to be controlled:
Kruttmengde Amount of gunpowder
Minste dimensjon (tykkelse) Minimum dimension (thickness)
Total eksponert kruttoverflate Total exposed gunpowder surface
Kruttets densitet Gunpowder density
Kruttets brennhastighet og kruttfaktor The gunpowder's burning speed and gunpowder factor
Hulldiameter Hole diameter
Antall hull Number of holes
Tykkelse og materialkvaliteter i metallrør. Thickness and material qualities in metal pipes.
Ved at alt kruttet i drivpatronen ved den angitte oppbygning av systemet med sikkerhet blir forbrent i patron-røret, fås en øket avfyringseffekt, sammenholdt med andre løsninger. Ved at utstrømningen får øket varighet, forbedres for det første avfyringseffekten, og for det annet og fremfor alt minskes den skadelige knusningseffekt som den ekstremt raske strøm av hele drivpatronens ladning som gass og ufor-brent krutt ved tidligere utførelsesformer har medført. By the fact that all the gunpowder in the propellant cartridge with the specified structure of the system is safely burned in the cartridge tube, an increased firing effect is obtained, compared to other solutions. By increasing the duration of the outflow, firstly the firing effect is improved, and secondly and above all, the harmful crushing effect which the extremely fast flow of the entire drive cartridge charge as gas and unburnt gunpowder has caused in previous embodiments is reduced.
Fig. 3 anskueliggjør sammenlignende prøver mellom en konvensjonell drivpatron og en drivpatron ifølge oppfinnelsen. Kurve A viser trykket i en drivpatron med bladkrutt som funksjon av tiden, mens kurvene B og C på tilsvarende måte viser trykket hos to drivpatroner ifølge oppfinnelsen med forskjellig tykkelse av kruttstrimlene. P og U betegner henholdsvis stagnasjonstrykk og åpningstrykk. Fig. 3 illustrates comparative samples between a conventional drive cartridge and a drive cartridge according to the invention. Curve A shows the pressure in a drive cartridge with leaf powder as a function of time, while curves B and C similarly show the pressure in two drive cartridges according to the invention with different thicknesses of the gunpowder strips. P and U denote stagnation pressure and opening pressure, respectively.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8202006A SE444724B (en) | 1982-03-30 | 1982-03-30 | DRIVE AND TEND PATTERN FOR WING GRANDE |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO830726L NO830726L (en) | 1983-10-03 |
| NO151342B true NO151342B (en) | 1984-12-10 |
| NO151342C NO151342C (en) | 1985-03-27 |
Family
ID=20346408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO830726A NO151342C (en) | 1982-03-30 | 1983-03-03 | DRIVE AND TIN CARTRIDGE DETERMINED TO AA INCLUDED IN A CARTRIDGE WITH A WING GRANATE |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0090155B1 (en) |
| DE (1) | DE3366169D1 (en) |
| NO (1) | NO151342C (en) |
| SE (1) | SE444724B (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2764682B1 (en) * | 1997-06-11 | 1999-09-03 | Lacroix Soc E | PROPULSION ASSEMBLY FOR A PROJECTILE LIMITING BACK-UP EFFORT |
| US7024998B2 (en) * | 2003-06-27 | 2006-04-11 | Raytheon Company | Projectile with propelling charge holder |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1301905A (en) * | 1961-07-10 | 1962-08-24 | Hotchkiss Brandt | Advanced Artillery Projectile |
| NL291890A (en) * | 1962-04-26 | |||
| US3182595A (en) * | 1962-07-20 | 1965-05-11 | Harry F Hassmann | Igniter assembly containing strands of benite |
| CH438093A (en) * | 1963-06-12 | 1967-06-15 | Military Training Device Co Ak | cartridge |
| DE2150161C3 (en) * | 1970-04-10 | 1975-11-27 | Foerenade Fabriksverken, Eskilstuna (Schweden) | Propellant charge |
-
1982
- 1982-03-30 SE SE8202006A patent/SE444724B/en not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-02-10 EP EP19830101273 patent/EP0090155B1/en not_active Expired
- 1983-02-10 DE DE8383101273T patent/DE3366169D1/en not_active Expired
- 1983-03-03 NO NO830726A patent/NO151342C/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO151342C (en) | 1985-03-27 |
| EP0090155A3 (en) | 1984-03-28 |
| EP0090155B1 (en) | 1986-09-17 |
| SE444724B (en) | 1986-04-28 |
| EP0090155A2 (en) | 1983-10-05 |
| NO830726L (en) | 1983-10-03 |
| SE8202006L (en) | 1983-10-01 |
| DE3366169D1 (en) | 1986-10-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4353302A (en) | Arrangement in or relating to a projectile | |
| US3956990A (en) | Beehive projectile | |
| US3209691A (en) | Rifle cartridge case | |
| US20080006170A1 (en) | Cartridge munition, particularly one of medium caliber | |
| US1994490A (en) | Rocket projectile | |
| JPH11510242A (en) | Cartridge type ammunition | |
| US4269120A (en) | Igniter element with a booster charge | |
| US2307369A (en) | Projectile | |
| NO158273B (en) | OPERATED FOR AN ARTILLERY PROJECT. | |
| US2440271A (en) | Rocket projectile | |
| RU2079096C1 (en) | Ammunition for barrel systems | |
| RU2362960C2 (en) | Cartridge for several hitting bodies | |
| JP4371820B2 (en) | Counter trout firearm | |
| US2681619A (en) | Rocket projectile | |
| RU2320951C2 (en) | Round for medium-and large-caliber guns | |
| US3992996A (en) | Projectile with delayed bursting effect | |
| US3058423A (en) | Spin, tangential device for projectiles | |
| US2091635A (en) | Projectile | |
| NO151342B (en) | DRIVE AND TIN CARTRIDGE DETERMINED TO AA INCLUDED IN A CARTRIDGE WITH A WING GRANATE | |
| US20180031358A1 (en) | Cartridge for light weapons | |
| US2870711A (en) | Projectile carrying vehicle | |
| EP0084095B1 (en) | Ballistic propulsion system for rifle grenades and similar projectiles | |
| US1899618A (en) | Cartridge | |
| US9249759B1 (en) | Nozzled mortar ignition system for improved performance | |
| ES2952772T3 (en) | Countermass container for a gun |