NO149788B

NO149788B - LIQUID FUEL BURNERS

Info

Publication number: NO149788B
Application number: NO791657A
Authority: NO
Inventors: Robert S Babington
Original assignee: Robert S Babington
Priority date: 1979-05-18
Filing date: 1979-05-18
Publication date: 1984-03-12
Also published as: NO791657L; NO149788C

Description

Oppfinnelsen vedrører en brenner for flytende brennstoff, omfattende et flammerør med en innløpsende og en utløps-ende, med minst ett forstøvningskammer som står i forbindelse med innløpsenden, og i hvilket det er anordnet minst to hule plenumkamre, idet hvert av plenumkamrene har en glatt ytterflate med en smal gjennomgangsåpning, hvor en tynn brennstoffilm tilveiebringes på ytterflaten og over gjennomgangsåpningen, og hvor luft under trykk innføres i det indre av plenumkammeret og føres ut gjennom gjennomgangsåpningen i plenumkammeret for for— støvning av brennstoff, med en skillevegg som deler forstøv-ningskammeret fra flammerøret og med gjennomgangsåpninger for å tillate forstøvet brennstoff og trykkluft å føres ut derigjennom og inn i flammerøret i retninger langs senteraksen på flammerø-ret og med minst en ekstra åpning for å tillate luft å komme inn i-flammerøret. The invention relates to a burner for liquid fuel, comprising a flame tube with an inlet end and an outlet end, with at least one atomization chamber which is connected to the inlet end, and in which at least two hollow plenum chambers are arranged, each of the plenum chambers having a smooth outer surface with a narrow passage opening, where a thin fuel film is provided on the outer surface and above the passage opening, and where air under pressure is introduced into the interior of the plenum chamber and discharged through the passage opening in the plenum chamber for atomization of fuel, with a partition separating the atomization chamber from the flame tube and with passage openings to allow atomized fuel and compressed air to be led out through it and into the flame tube in directions along the central axis of the flame tube and with at least one additional opening to allow air to enter the flame tube.

Ved de eksisterende oljebrennere for boliger må brenneren gi lite røyk for å hindre soting av varmeveksleren og foru-rensning av boligstrøkene. Følgen er at store mengder ekstra luft må innføres i forbrenningsprosessen for sikring av at brenneren drives ved akseptable røyknivåer. With the existing oil burners for homes, the burner must produce little smoke to prevent sooting of the heat exchanger and pollution of the residential areas. The consequence is that large amounts of extra air must be introduced into the combustion process to ensure that the burner is operated at acceptable smoke levels.

Det er kjent at effekten av de trykkoljebrennere som It is known that the effect of the pressure oil burners which

så å si utelukkende benyttes for boligoppvarming i dag, vil variere dramatisk fra den ene ovnsutførelse eller varmekjelutofør-else til den andre. Dette skyldes at brennstoffet forstøves for dårlig av trykkdysen. Disse dyser produserer et betydelig antall større dråper som preller mot brennkammerets vegg og brenner langsomt. Fordampnings- og forbrenningshastigheten av partiklene avhenger av størrelsen, formen og den gjenværende varme i ovnen eller varmekjelens brennkammer. Det kan sis at brennkammeret i ovnen eller varmekjelen virker som beholder for oppfanging av store brennstoffdråper og som etterforbrenner for forbrenning av disse store brennstoffdråpene. Hvis de eksisterende trykkoljebrennere var i stand til å forstøve brenselolje i stor grad, kunne varmeveksleren koples direkte til brenneren, so to speak, used exclusively for home heating today, will vary dramatically from one furnace design or boiler design to another. This is because the fuel is atomized too poorly by the pressure nozzle. These nozzles produce a significant number of larger droplets that bounce against the wall of the combustion chamber and burn slowly. The rate of evaporation and combustion of the particles depends on their size, shape and residual heat in the furnace or boiler's combustion chamber. It can be said that the combustion chamber in the oven or boiler acts as a container for collecting large fuel droplets and as an afterburner for burning these large fuel droplets. If the existing pressurized oil burners were able to atomize fuel oil to a large extent, the heat exchanger could be connected directly to the burner,

og det ville ikke være behov for et varmt brennkammer eller en ildkasse for fullføring av forbrenningsprosessen. and there would be no need for a hot combustion chamber or firebox to complete the combustion process.

I mange tilfeller kan den konvensjonelle oljebrenner være 2-3 ganger større enn nødvendig for å gi adekvat rom-oppvarming. Det er tilfelle når samme brenner kreves for oppvarming av vann og av boligen. Når utetemperaturene er lave og varmtvannsbehovet er stort må en trykkbrenner kunne tilfredsstille begge behov. Denne maksimale varmebelastning vil normalt bestemme brennerens brennstoff-forbruk. Men når behovet for varme er lavt, som i vår- og høstmånedene, In many cases, the conventional oil burner can be 2-3 times larger than necessary to provide adequate room heating. This is the case when the same burner is required for heating water and the home. When the outside temperatures are low and the demand for hot water is high, a pressure burner must be able to satisfy both needs. This maximum heat load will normally determine the burner's fuel consumption. But when the need for heat is low, such as in the spring and autumn months,

og varmtvannsbehovet ligger på et minimum, f.eks. om natten, vil brenneren fortsatt drives med samme forbruk som ved stort oppvarmings- og varmtvannsbehov. Den eneste forskjell er at når oppvarmingsbehovet er lavt, vil brenneren være i gang i meget korte perioder. Som kjent, er denne driftsmetode svært lite effektiv. Under den korte "på"-periode kan brenneren ikke oppnå røykfri drift og rimelig effekt før termo-staten igjen slår den av. Under "av"-perioden spres den gjenværende varme i ovnen til atmosfæren og dette bidrar til økt varmetap. Under "av".-perioden fås også et varmetap i huset etter hvert som varm luft unnviker gjennom pipa. Det vil fremgå av dette at den mest økonomiske oljebrenner for boligoppvarming ville være en anordning hvor brenneren drives kontinuerlig og er i stand til å variere sin utgangseffekt for å tilfredsstille de .varierende varmebehov i husholdningen. På denne måte vil ineffektiviteten i forbindelse med gjentatt oppstarting og avstengning unngås. En rask beregning viser at de ekstra omkostninger for elektrisk strøm til kontinuerlig' brennerdrift er minimale i forhold til brennstoffbesparelsene som kan oppnås. and the hot water demand is at a minimum, e.g. at night, the burner will still be operated with the same consumption as with a large heating and hot water demand. The only difference is that when the heating demand is low, the burner will be on for very short periods. As is known, this operating method is very inefficient. During the short "on" period, the burner cannot achieve smoke-free operation and reasonable power before the thermo-state switches it off again. During the "off" period, the remaining heat in the oven is spread to the atmosphere and this contributes to increased heat loss. During the "off" period, there is also a loss of heat in the house as hot air escapes through the pipe. It will appear from this that the most economical oil burner for home heating would be a device where the burner is operated continuously and is able to vary its output to satisfy the varying heating needs of the household. In this way, the inefficiency associated with repeated start-up and shutdown will be avoided. A quick calculation shows that the extra costs for electricity for continuous burner operation are minimal in relation to the fuel savings that can be achieved.

En ny form for brennere er illustrert i US-PS 3.425.0-58 av 28. jan.. 1969 (Robert S\ Babington). Brenneren som beskrives i patentskriftet representerer en tilpasning av væskefor-støvningsprinsippene som er angitt i US-PS 3.421".699 og 3.421.692 av 14.- jan. 1969 (Babington m.fl.) ved utvikling av apparatet og fremgangsmåten som er beskrevet i de nevnte patentskrifter. A new form of burner is illustrated in US-PS 3,425,0-58 of Jan. 28, 1969 (Robert S\ Babington). The burner described in the patent represents an adaptation of the liquid atomization principles set forth in US-PS 3,421".699 and 3,421,692 of 14 Jan. 1969 (Babington et al.) in developing the apparatus and method described in the aforementioned patents.

Kort sagt gjelder det i forbindelse med de nevnte patentskrifter å klargjøre én væske for forstøvnirig ved at den spres ut i' en tynn hinne over ytfeerflaten av et- hult over-trykkskammer som har- minst en 'åpning...• Når gass føres inn i kammerets indre, unnviker den gjennom åpningen og skaper derved en meget jevn spray av små væskedråper. In short, in connection with the aforementioned patents, it is necessary to prepare a liquid too atomized by spreading it out in a thin film over the surface of a hollow overpressure chamber which has at least one opening...• When gas is introduced in the interior of the chamber, it escapes through the opening and thereby creates a very uniform spray of small liquid droplets.

Ved å variere antallet og formen av åpningene, formen og egenskapene av overflaten, hastigheten og mengden av den væske som tilføres overflaten og ved styring av gasstrykket i overtrykkskammeret, kan mengden og kvaliteten av den resul-terende spray gjøres optimal for en spesiell brenner. By varying the number and shape of the openings, the shape and properties of the surface, the speed and quantity of the liquid supplied to the surface and by controlling the gas pressure in the overpressure chamber, the quantity and quality of the resulting spray can be made optimal for a particular burner.

Det er dette grunnleggende prinsipp som ble brukt ved utviklingen av brenneren som er beskrevet i nevnte US-PS 3.425.058. It is this basic principle that was used in the development of the burner described in the aforementioned US-PS 3,425,058.

I ovennevnte patentskrift er brenneren så enkel at den endog kunne kalles et brennstoff-forstøvnings-undersystem for en brenner snarere enn en fullstendig brenner. Fra denne meget enkle brenner eller underenhet er den mer fullkomne brenner ifølge oppfinnelsen utviklet. I US-PS 3-425.058 omfatter brenneren et enkelt forstøvningskammer med et deksel over, hvor dekslet er forsynt med en sprayutløpsport for utløp av det forstøvede brennstoff stort sett i vertikal retning. I forstøvningskammeret foreligger en forstøver av den hule over-trykkskammertype, som står i forbindelse med en .utvendig kilde for trykkluft. Væske ledes til forstøvningskammeret, slik at den renner over forstøvningskammerets utside. Overskytende brennstoff som ikke trer ut som spray, renner ned i et avløp for resirkulering via en pumpe til væskeforsyningsledningen. Forstøvningskammeret er forsynt med en liten sentral åpning, anbrakt under åpningen i dekslet, og luften som trer ut fra denne åpning danner en fin tåke som sendes oppover og ut av forstøvningskammeret for forbrenning utenfor systemet. Det er også anordnet en rekke regulerbare åpninger i forstøvnings-kammeret, slik at innsuget luft kan trekkes inn i kammeret eller brenneren og blandes med sprayen når denne trer ut av åpningen i dekslet. In the above-mentioned patent document, the burner is so simple that it could even be called a fuel atomization subsystem for a burner rather than a complete burner. From this very simple burner or sub-unit, the more perfect burner according to the invention has been developed. In US-PS 3-425,058, the burner comprises a single atomization chamber with a cover above, the cover being provided with a spray outlet port for discharge of the atomized fuel in a largely vertical direction. In the atomization chamber there is an atomizer of the hollow over-pressure chamber type, which is connected to an external source of compressed air. Liquid is directed to the atomization chamber, so that it flows over the outside of the atomization chamber. Excess fuel that does not emerge as a spray flows down a drain for recirculation via a pump to the liquid supply line. The atomization chamber is provided with a small central opening, located below the opening in the cover, and the air that emerges from this opening forms a fine mist that is sent up and out of the atomization chamber for combustion outside the system. There are also a number of adjustable openings in the atomization chamber, so that the sucked-in air can be drawn into the chamber or the burner and mixed with the spray when it emerges from the opening in the cover.

Ut fra denne meget enkle versjon av en brenner ble det utviklet en mer forseggjort brenner, som vist og omtalt i en artikkel i januarnummeret av Popular Science med tittelen "Clog-Proof Super Spray Oil Burner". Som nevnt i artikkelen, gikk en utvikling ut på bruk av to forstøvningskammere som avgir forstøvede væsker mot hverandre for dannelse av en mer stabil flamme og et egnet sted for å sette i gang tenning. From this very simple version of a burner, a more elaborate burner was developed, as shown and discussed in an article in the January issue of Popular Science entitled "Clog-Proof Super Spray Oil Burner". As mentioned in the article, a development involved the use of two atomization chambers that emit atomized liquids towards each other to create a more stable flame and a suitable place to initiate ignition.

Andre anordninger av motstående sprayhoder er fore-slått i US-PS 3.751.210 av august 1973 og 3.864.326 av Other arrangements of opposed spray heads are proposed in US-PS 3,751,210 of August 1973 and 3,864,326 of

februar 1975 (Babington). February 1975 (Babington).

Samtlige ovennevnte utviklingsarbeider, basert på bruken av "Babington"-prinsippet, viste at systemet er fullt ut brukbart i en oljebrenner og at et slikt system i en tilsvar-ende utførelse kan utvikles til en praktisk, meget effektiv brenner til bruk for boligoppvarming. All of the above-mentioned development work, based on the use of the "Babington" principle, showed that the system is fully usable in an oil burner and that such a system in a corresponding design can be developed into a practical, highly efficient burner for use in residential heating.

Oppfinnelsen tar sikte på å tilveiebringe en brenner som;er egnet for praktisk talt enhver ovnstype for boligoppvarming og særlig for installasjon i eksisterende fyringssystemer, og hvor fyringsolje kan brennes nær opp til den maksimale, teo-retiske effekt, og røykutslippene blir null når brenneren ten-nes og forblir null under hele brennerdriften. The invention aims to provide a burner which is suitable for practically any type of stove for home heating and in particular for installation in existing heating systems, and where fuel oil can be burned close to the maximum, theoretical effect, and the smoke emissions become zero when the burner is lit -nes and remains zero throughout burner operation.

Ved oppfinnelsen skal ulempene ved mange av-på-brenner-sykluser elimineres. Ved enkel styring av væskefilmens tykkelse over forstøvningsflåtene,■ som beskrevet nedenfor, kan brennerens forbrenningsgrad juseteres over en typisk skala på 5 - 1■ Det betyr at samme brenner kan justeres manuelt eller automatisk uten■skifting av forstøverne for tilpasning av oppvarmings-og/eller varmtvannsbehovet i boligen. På ikke særlig kalde vår- og sommerkvelder kan brenneren f. eks. innstilles på et brennstofforbruk på 0,757 l/time, og på kalde vinterdager, hvor det er bruk for varmt vann, kan samme brenner innstilles for et brennstofforbruk på 7,57 l/time. Denne regulering kan gjennom-føres manuelt ved en enkel regulering av brennstoffets strøm-ningshastighet over forstøvningskamrene ved hjelp av en enkel ventil i væske-forbrenningsluftblandingen som avgis til flamme-røret. Det er også fordelaktig hvis brenneren ifølge oppfinnelsen kan utformes slik at reguleringen skjer automatisk med hensiktsmessige styringsteknikker. With the invention, the disadvantages of many on-off burner cycles are to be eliminated. By simply controlling the thickness of the liquid film over the atomization floats,■ as described below, the burner's degree of combustion can be adjusted over a typical scale of 5 - 1■ This means that the same burner can be adjusted manually or automatically without■changing the atomizers to adapt the heating and/or the hot water demand in the home. On not particularly cold spring and summer evenings, the burner can e.g. is set to a fuel consumption of 0.757 l/hour, and on cold winter days, where hot water is needed, the same burner can be set for a fuel consumption of 7.57 l/hour. This regulation can be carried out manually by a simple regulation of the fuel's flow rate over the atomization chambers by means of a simple valve in the liquid-combustion air mixture which is delivered to the flame tube. It is also advantageous if the burner according to the invention can be designed so that regulation takes place automatically with appropriate control techniques.

<:> En hensikt med foreliggende oppfinnelse er følgelig <:> An object of the present invention is consequently

å tilveiebringe en olj ebrenner.jned- en f orbrenningsgrad som lett kan reguleres manuelt eller automatisk for tilpasning til varmebehovet. to provide an oil burner.jned- a degree of combustion which can be easily regulated manually or automatically for adaptation to the heat requirement.

En annen hensikt er å tilveiebringe en brenner som virker med høy effekt uansett brennkammeret som den er anbragt i, og som derfor er velegnet for installasjon i eksisterende ovner....Another purpose is to provide a burner which works with high efficiency regardless of the combustion chamber in which it is placed, and which is therefore suitable for installation in existing ovens....

Enda en hensikt med oppfinnelsen er å tilveiebringe Yet another object of the invention is to provide

en oljebrenner som tillater vesentlige reduksjoner' i energi- an oil burner that allows significant reductions' in energy

omkostninger, når den installeres i en eksisterende ovn. costs, when installed in an existing furnace.

Oppfinnelsen går videre ut på å tilveiebringe en oljebrenner som har en usedvanlig stabil flammefront. The invention further aims to provide an oil burner which has an exceptionally stable flame front.

Oppfinnelsen går også ut på å tilveiebringe en brenner som kan drives med lav forbrenningsgrad, f. eks. med mindre enn 1,9 l/time, hvorved forbrenningen i det vesentlige full-føres innenfor brennerens flammerør. The invention also aims to provide a burner which can be operated with a low degree of combustion, e.g. with less than 1.9 l/hour, whereby combustion is essentially completed within the burner's flame tube.

Brenneren ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at ytterligere luft er innførbar i forstøvningskammeret for derved å bevirke at luft med lav hastighet strømmer sammen med for-støvet brennstoff og trykkluft fra plenumkammeret gjennom åpningene- i skilleveggen og at åpninger er anordnet i flammerøret avstandsplassert langs dets akse for innføring av sekundærluft ved avstandsplasserte steder inn i flammerøret. The burner according to the invention is characterized by the fact that additional air can be introduced into the atomization chamber to thereby cause air to flow at a low speed together with atomized fuel and compressed air from the plenum chamber through the openings in the partition wall and that openings are arranged in the flame tube spaced along its axis for introduction of secondary air at spaced locations into the flame tube.

Ytterligere trekk ved oppfinnelsen fremgår av kravene. Further features of the invention appear from the claims.

Oppfinnelsen skal nå beskrives nærmere under henvisning til tegningen, som viser to foretrukne utførelsesformer av oppfinnelsen. Fig. IA og IB er skjematiske gjengivelser av en typisk fyringsovn eller lignende og viser fordelen ved foreliggende oppfinnelse, sammenlignet med den vanlige, kjente anordning. The invention will now be described in more detail with reference to the drawing, which shows two preferred embodiments of the invention. Fig. IA and IB are schematic representations of a typical heating furnace or similar and show the advantage of the present invention, compared to the usual, known device.

Fig. 2 er et frontriss av en oljebrennerenhet i bruk Fig. 2 is a front view of an oil burner unit in use

1 ovnen ifølge fig. 1. 1 the oven according to fig. 1.

Fig. 3 er et vertikalsnitt etter linjen 3 - 3 i fig. Fig. 3 is a vertical section along the line 3 - 3 in fig.

2 og viser detaljer ved en av forstøvningsanordningene. 2 and shows details of one of the atomizing devices.

Fig. 4 er et snitt etter linjen 4 - 4 i fig. 2 og viser detaljer ved en flammerørenhet. Fig. 5 er et snitt som viser detaljene ved en annen flammerørenhet ifølge foreliggende oppfinnelse. Fig. 6 er ytterligere et snitt av et forstøvningssy-stem med et bedret.sprayutløpshorn. Figurene 2 og 4 viser et utførelseseksempel av den bedrede brennerenhet ifølge foreliggende oppfinnelse. Som vist i fig. 4, er et flammerør 3, som kan ha en diameter på Fig. 4 is a section along the line 4 - 4 in fig. 2 and shows details of a flame tube assembly. Fig. 5 is a section showing the details of another flame tube unit according to the present invention. Fig. 6 is a further section of an atomizing system with an improved spray outlet horn. Figures 2 and 4 show an embodiment of the improved burner unit according to the present invention. As shown in fig. 4, is a flame tube 3, which can have a diameter of

7,62 til 9,52 cm, konsentrisk avstøttet på et antall ringer 5 og 7 i et blåserør 1, som kan ha en utvendig diameter på 7.62 to 9.52 cm, concentrically supported on a number of rings 5 and 7 in a blowpipe 1, which may have an outside diameter of

10,16 cm og stort sett er et langstrakt rør med åpne ender. 10.16 cm and is mostly an elongated tube with open ends.

Ved det konsentriske forhold mellom utblåsningsrøret og flammerøret begrenses en ringformet luftpassasje 4 mellom rørene. Ringen 7 er massiv og stenger den ringformede passa- The concentric relationship between the exhaust pipe and the flame pipe restricts an annular air passage 4 between the pipes. The ring 7 is massive and closes the annular passage

sje ved utløpsenden av brennerenheten for føring av sekundær, forbrenningsluft, slik det vil bli nærmere omtalt nedenfor. Ringen 5 bidrar til konsentrisk avstøtting av flammerøret 3 at the outlet end of the burner unit for the passage of secondary combustion air, as will be discussed in more detail below. The ring 5 contributes to the concentric repulsion of the flame tube 3

og har en rekke omkretshuller 6. Disse hullene forårsaker et svakt trykkfall i luftstrømmen som passerer gjennom passasjen 4, slik at luftstrømmen .gjennom passasjen jevnes. Den varme eller nedstrøms ende 9 av flammerøret er normalt an- and has a series of circumferential holes 6. These holes cause a slight pressure drop in the air flow passing through the passage 4, so that the air flow through the passage is equalized. The hot or downstream end 9 of the flame tube is normally an-

brakt i ovnens fyrgang. Den andre enden 11 av flammerøret 3 brought into the oven's firing range. The other end 11 of the flame tube 3

er forholdsvis kjølig og forbundet med en perforert brann- is relatively cool and connected to a perforated fire-

vegg 14, som er vist generelt konusformet. Denne vegg har en forholdsvis stor, sentral, gjennomgående åpning 16. Til brannveggen er det videre festet to forstøvningsanordninger 30 og 30', som begrenses av skålformede forstøvningskammere 15,15'. Hullene i den perforerte brannvegg er vanligvis ca. wall 14, which is shown generally conical. This wall has a relatively large, central, continuous opening 16. Two atomization devices 30 and 30' are also attached to the fire wall, which are limited by bowl-shaped atomization chambers 15, 15'. The holes in the perforated fire wall are usually approx.

3,17 mm i diameter eller mindre og den store midtåpning 16 3.17 mm in diameter or less and the large center opening 16

har en diameter på ca. 12,7 til 38,1 mm. has a diameter of approx. 12.7 to 38.1 mm.

Lenger oppstrøms for forstøvningsanordningene og Further upstream of the atomization devices and

ikke vist i tegningen er det anordninger for opptagelse av brennermotoren, luftkompressoren, luftviften, brennsto.ff-resirkulasjonssystemet og elektroniske forbrenningsstyrean-ordninger not shown in the drawing are devices for recording the burner motor, air compressor, air fan, fuel recirculation system and electronic combustion control devices

Den varme ende 9 av flammerøret 3 har et par uttagninger 13,13' med en funksjon som vil fremgå av det nedenstående. Flammerøret er også forsynt med ytterligere et par huller 12,12' tilnærmet midt på dets lengde. Disse hullene 12,12' The hot end 9 of the flame tube 3 has a pair of recesses 13, 13' with a function which will be apparent from the following. The flame tube is also provided with a further pair of holes 12.12' approximately in the middle of its length. These holes 12,12'

er forskutt 90° i forhold til uttagningene 13,13'. Som.vist i fig. 2. er uttagningene 13' og 13 anordnet i samme posisjon is offset by 90° in relation to the withdrawals 13,13'. As shown in fig. 2. the outlets 13' and 13 are arranged in the same position

som sifrene 12 og 6 på en urskive, mens. hullene 12' og 12. er. plassert i samme posisjon som sifrene 3 og 9. Røret 3 kan dog dreies 90°, slik at de relative plasseringer av uttagningene 13' og 13 i forhold til 12' og 12 blir byttet om. En slik ombytting vil bare føre til at flammen forlater brenneren for å tre ut ved 12- og 6-posisjon, i stedet for i 3- og 9- like the numbers 12 and 6 on a clock face, whereas. the holes 12' and 12. are. placed in the same position as the numbers 3 and 9. The pipe 3 can, however, be turned 90°, so that the relative positions of the outlets 13' and 13 in relation to 12' and 12 are changed. Such a swap would only cause the flame to leave the burner to exit at the 12 and 6 positions, rather than at the 3 and 9

posisjon som ved en form som er vist i fig. 2 og 4. Funksjonen av disse uttagninger og huller vil bli nærmere omtalt neden--for. position as in a form shown in fig. 2 and 4. The function of these recesses and holes will be discussed in more detail below.

En konvensjonell gnisttenner 18, som omfatter et par utladningselektroder 19 og 21, rager inn i flammerøret gjennom den sentrale åpning 16 i veggen 14 og er anbrakt midt mellom spraystrålene som trer ut fra forstøvningssystemene 30,30'. Tenneren kan være avstøttet av en hensiktsmessig brakett A conventional spark igniter 18, which comprises a pair of discharge electrodes 19 and 21, projects into the flame tube through the central opening 16 in the wall 14 and is placed in the middle of the spray jets emerging from the atomization systems 30,30'. The igniter can be supported by a suitable bracket

(ikke vist) og aktiviseres fra en høyspenningskilde. Om ønsket kan gapet mellom elektrodene 19 og 21 ikke være anordnet midt mellom forstøvningssystemene 30,30', men i stedet befinne seg nær sprayen fra ett av forstøvningssystemene 30,30'. (not shown) and is activated from a high voltage source. If desired, the gap between the electrodes 19 and 21 may not be arranged in the middle between the atomization systems 30, 30', but instead be located close to the spray from one of the atomization systems 30, 30'.

Som vist i fig. 3 og 4, kan forstøvningskamrene 15 hhv. 15' være forsynt med sprayutløpshorn 17 og 17'• Hensikten med disse vil bli nærmere omtalt senere. As shown in fig. 3 and 4, the atomization chambers 15 and 15' be provided with spray outlet horns 17 and 17'• The purpose of these will be discussed in more detail later.

Fig. 3 viser at hvert forstøvningskammer 15 er forsynt med et par ledninger 23' og 25', som egentlig er albuer med en ende som rager inn i kammeret langs et stort sett ver-tikalt plan, som passerer direkte gjennom veggene. Øvre ledning 23' begrenser en brennstofforsyningsledning, hvis nedre ende 36' strekker seg inn i forstøvningskammeret 15', hvor den er anbrakt stort sett over det høye punkt av overtrykkskammeret 26'. Øvre ende 37' av ledningen 25' forløper på linje med nedre, indre flate av forstøvningskammeret 15. Fig. 3 shows that each atomization chamber 15 is provided with a pair of conduits 23' and 25', which are essentially elbows with one end projecting into the chamber along a largely vertical plane, which passes directly through the walls. Upper line 23' confines a fuel supply line, the lower end 36' of which extends into the atomization chamber 15', where it is located substantially above the high point of the overpressure chamber 26'. The upper end 37' of the line 25' extends in line with the lower, inner surface of the atomization chamber 15.

Et forstøvnings-overtrykkskammer 26' er anbrakt direkte under hver brennstoff-forsyningsledning 23' og av-støttet på bakre vegg 31' av forstøvningskammeret 15'. Det er i fig. 3 vist i form av en hul kule, men kan ha valgfri trykk-kammerform med en glatt, konveks ytterflate. Trykkgass føres til forstøvnings-trykkammeret 26' gjennom ledningen 27', som strekker seg gjennom bakveggen av forstøvningskammeret 15'. Forstøvnings-trykkammeret 26' er forsynt med minst en liten åpning 29<*>. Bare en slik åpning er vist i fig. 3 og anbrakt slik at oljespraydråpene avgis direkte mot og gjennom utløps-hjørnet 17' . ;Som tydelig vist i.fig. 3, er bakveggen 31' for for-støvningskammeret 15' forsynt med et par huller 33', hvis funksjon vil bli omtalt nedenfor. ;Skjønt dette ikke er vist, er hver inntaksledning 23' forbundet med en kilde for flytende brennstoff via en pumpe, slik at brennstoffet kan pumpes gjennom disse ledninger og avgis på den konvekse overflate av forstøveren 26'. På lignende måte er utløpsledningen 25' forbundet med forsyningssystemet for brennstoff, slik at overskytende væske som ikke forstøves av luften som trer ut fra åpningen 29' i forstøve-ren 26' kan returneres til brennstoffsystemet og resirkuleres der. Ovenstående beskrivelse når det gjelder forstøvnings-systemet 30' i fig. 3 gjelder også forstøvningssystemet 30 ;som vist i fig. 4. ;Fig. 3 viser også en måte å feste sprayutløpshornet 17' til forstøvningskammeret 15' på. Hornet 17' er vist i en foretrukket form, som en avkortet konus med den minste åpning vendt mot flammerøret. Ved enkelte brennervariasjoner kan utløpshornet 17' dog danne et enkelt, sylindrisk parti eller en avkortet konus som har den størte åpningen vendt mot flammerøret. Sprayutløpshornets 17 størrelse og form avhenger av de aerodynamiske forhold rundt forstøvningskammeret 15', som bestemmes av det oppstrøms blåsetrykk og det nedstrøms statiske og dynamiske trykk i flammerøret. I alle tilfelle er sprayutløpshornene utformet for styring av størrelsen av brennstoffets spraydråper og/eller for å hindre flammen i flammerøret fra å forplante seg oppstrøms til forstøvnings-kammeret. Disse trekk vil bli nærmere omtalt nedenfor i forbindelse med fig..6,. som viser et bedret utløpshorn. Ved enkelte anvendelser av foreliggende oppfinnelse, hvor tilstrekkelig luftstrømning og trykk er tilgjengelige fra hjelpe-kompressoren og forbrenningsluftviften, kan flammeforplantning oppstrøms hindres og dråpestørrelsen optimaliseres uten behov for et sprayutløpshorn 17'. Dette oppnås ved styring av be-tingelsene i forstøvningskammeret 15' som omfatter det innbyrdes forhold av slike- variabler som størrelsen og formen av forstøveren 26', størrelsen og formen av utløpsdysen 29', trykket som tilføres forstøverens 26' indre via røret 27-', den .innvendige diameter av forsyningsrøret 23', avstanden og den relative lokalisering av forstøverens 26' front og bakre , ende i forhold til nedre ende 36 av forsyningsrøret 23', avstanden mellom- utløpsdysen 29' og frontflaten. 38' av for-støvningskammeret 15', den brennstoffmengde som tilføres gjennom røret 23', størrelsen av blåserens inntaksporter 33' og hastigheten og mengden av luften som trer inn i forstøv-ningskammeret 15' gjennom inntaksportene 33' til blåseren. ;I tilfelle hvor sprayutløpshorn 17 og 17' ikke er nødvendige, fjernes de■ganske enkelt, med den følge at spraydråpene som. trer ut fra forstøverne 26 og 26' avgis direkte til flamme-røret 3 gjennom åpninger 34 og 34' i de respektive forstøv--ningskammere 15 og 15'• ;De følgende parametre representerer noen typiske verdier for en brenner med et variabelt oljeforbruk fra ca. 0,76'. til ca. 2,27. l/time. En typisk-forstøver er en kule med en utvendig diameter mellom 6,35 mm og 25,4 mm. Tverr-snittsarealet av utløpsdysen 29' er mellom ca. 0,0006 og ca. 0,0019 cm . Det trykk som utøves mot forstøverens 26' indre via røret 27' er ca. 0,07 til ca. 1,4 kp/cm . Avstanden 35' mellom utløpsdysen 29' og frontflaten 38' av forstøvnings-kammeret 15' kan være fra 0 til ca- 2,54 cm. Avstanden mellom nedre ende 36' av tilførselsrøret 23' og øverste flate av forstøveren 26' er ca. 3,17 til 9,52 mm. Vifteinntaksportene 33' har gjerne en diameter på ca. 3,17 til 9,52 mm. For-syningsrørets 23' innvendige diameter er ca. 1,58 til 6,35 mm. Når det foreligger et sprayutløpshorn 17' kan dette ha en lengde på opptil 38,1 mm og en utløpsdiameter mellom ca. 9,52 og 25,4 mm. ;Fig. 5 er et snitt som viser detaljer ved en brennerenhet som omfatter et antall trekk som utnyttes for reduksjon av sotdannelse som kan finne sted mellom brannveggen 14 og innerveggene av flammerøret, særlig ved større brennstoff-forbruk. ;Som vist i fig. 5, består den bedrede enhet av et blåserør 1 som i det vesentlige er et langstrakt rør med åpne ender. -I blåserøret 1 er et flammerør 3 konsentrisk anordnet i forhold til blåserøret, slik at en ringformet luftpassasje begrenses mellom rørene. Flammerøret holdes konsentrisk i forhold til blåserøret 1 ved anbringelse mot en omkretsskulder 67 som -kan omfatte -feste-skruer e-.l. (ikke vist). Flammerøret kan også holdes konsentrisk i blåserøret på annen måte. Flamme-røret 3 er åpent i begge ender-. Den ene enden 9., som kan kalles den hete enden-, vender mot det indre av ovnens e.l. fyringskasse. Den andre ende., som kan kalles den svale enden, er festet til et forstøvningskammer 52 ved at det er skjøvet over ovennevnte skulder 67. Lengre oppstrøms for forstøvnings-kammeret 52 kan det om ønsket sørges for opptagelse- av hjelpebrennerutstyr, som drivmotor, forstøvningsluftkompressor, forbrennings luftvifte, brennstoff-resirkulasjonssystem og elektrisk brennerstyring (ikke vist). ;Den åpne ende 9 av flammerøret 3 har et par uttagninger 13,13' med en funksjon som vil fremgå av det følgende. Flamme-røret er også forsynt med et par uttagninger 12,12', anbrakt tilnærmet midt på rørets lengde. Disse uttagninger (12,12') ;er anordnet 90° forskutt i forhold til uttagningene 13,13', ;men som tidligere nevnt, kan flammerøret 3 dreies 90° for endring av flammemønsteret som forlater brenneren. ;Flammerøret ifølge fig. 5 er dessuten forsynt med et antall sjalusier 50. Ved en hensiktsmessig utførelse benyttes 4 sjalusier, som hver har en avstand på ca. en kvart omkrets av flammerøret fra nærmeste sjalusi. Andre former og.antall av sjalusier kan benyttes hvis det er ønsket. Sjalusiene er anbrakt oppstrøms for uttagningene 12,12' og fortrinnsvis aksialt omtrent midt mellom uttagningene 12,12' og brannveggen 57- .Sjalusiene sørger for et gardin av virvlende luft langs flammerørets vegg. Virvlingen er begrenset, som nærmere omtalt nedenfor med henblikk på sjalusienes innbyrdes forhold.til uttagningene 12,12' og 13,13'. Uttagningene 50,12, 12',13,13' har gjerne et tverrsnittsareal på ca. 1,29 til 2,58 cm pved-en typisk brenner med en variabel fyringsgrad mellom 0,75 og 2,27 l/time. ;Det sylindriske flammerøret 3 er i motstående ende 11 forsynt med et par sprayutløpshorn 17 og 17', som munner i et felles forstøvningskammer 52. Som tidligere omtalt, vil enkelte brennerforhold ikke kreve bruk av slike horn 17,17'. I slike tilfelle vil det i stedet anordnes en enkel åpning i forstøv-ningskammeret 52. ;Sprayutløpshornene 17,17' er. avstøttet på en massiv vegg 51, som er vist stort sett rett og på tvers av flamme-røret. På den massive vegg 51 er det også avstøttet et luft-blåserør 52, anbrakt konsentrisk i•forstøvningskammeret 52. Luftblåserøret 53 passerer.gjennom og er også avstøttet av bakveggen 5^ for forstøvningskammeret 52. Røret 53 kan ha ;et par åpninger 56,56' (f. eks. med en diameter mellom 3,17 ;og 12,7 mm) mot forstøvningskammeret 52. Disse hull sørger for at en- del av blåserens luft trenger inn i det sentrale luftblåserør for å trenge, inn i forstøvningskammeret 52, hvor de blandes.sammen med brennstoffsprayen og avgis til flamme-røret gjennom sprayutløpshornene 17,17'. Dersom åpningene 56 og 56' ikke er i stand til å forsyne kammeret 52 med den nødvendige luft for forstøvernes 26,26' innsugningsbehov, eller dersom det er ønskelig ytterligere å øke det statiske trykk i kammeret 52, kan det anordnes luftinntaksporter 66 og 66' ;med samme eller mindre tverrsnittsflate som hullene 56,56' i veggen 54. Ved dimensjonering av blåserluftinntaksportene 66 og 66' i samsvar med hullene 56,56', kan kammeret 52 drives ved ethvert ønsket trykk. Frontveggen 51 av forstøvnings-kammeret 52 er forsynt med et forholdsvis stort, sentralt hull 55 gjennom veggen 51. Dette hull 55 har samme størrelse som den innvendige diameter av luftblåserøret 53, dvs. ca. 6,35 ;til ca. 38,1 mm, slik at blåseluft kan passere direkte gjennom luftblåserøret 53.og inn i flammerøret gjennom åpningen 55 i veggen 51. Noe nedstrøms, f. eks. 3,17 til ca. 12,7 mm nedstrøms for frontveggen 51 for forstøvningskammeret og parallelt med denne vegg er det anordnet en i det vesentlige plan, porøs eller perforert brannvegg. Denne brannvegg 57 ;har en forholdsvis stor, sentral, gjennomgående åpning 59. ;Den store, sentrale åpning 59 i den perforerte brannvegg 57 ;er fortrinnsvis mindre enn den innvendige diameter av det sentrale blåserør og dermed mindre enn åpningen 55 i veggen 51. Følgelig presses en liten luftmengde ut radialt mellom frontveggen 51 for forstøvningskammeret 52 og den perforerte brannvegg. Denne luft trekker gjennom den perforerte brannvegg og inn i flammerøret for å hindre ilden i flammerøret fra å prelle mot brannveggen. ;Gjennom bakveggen 54 og frontveggen 51 for forstøv-ningskammeret og videre inn i flammerøret gjennom et par åpninger i brannveggen 57 rager et par elektroder 19 og 21. Elektrodene er omsluttet av poselenmantler 68 og 69 som beskytter elek-trodene mot brennstoffspray i passasjen gjennom forstøvnings-kammeret 52. Gnistspalten 70 mellom elektrodene 19 og 21 er anordnet i flammerøret og på ytre periferi av spraystrålen ;fra forstøveren 26. ;Som vist i fig. 5, kan kammeret 52 være forsynt med utløpskonuser 17, som sender forstøvet brennstoff inn i flamme-røret 3- ;Begge forstøvere 26,26' er anordnet i samme forstøv-ningskammer 52. Forstøveren 26' er avstøttet på bakre vegg 54 av kammeret 52 og forstøveren 26 er via ledningen 27' forbundet med forstøveren 26'. Bruk av et felles kammer sikrer at det statiske trykk som omgir forstøveren 26 er i det vesentlige det samme som det som omgir forstøveren 26'. Forstøverne 26 og 26' forsynes med trykkluft gjennom ledning 27 hhv. 27'. Som vist i fig. 5, tilføres luften til ledningene 27 og 27' fra samme kilde via ledninger 60 hhv. 6l. Separate luftkilder kan selvsagt benyttes hvis' dette er ønsket. ;Forsyningssystemet for flytende brennstoff til for-støverne er i det vesentlige det samme som ved fig. -3, bort-sett fra at begge tilførselsledninger befinner seg i ett felles kammer. Ved utførelsesformen ifølge fig. 5 er det dessuten bare behov for ett felles avløp anordnet ved et lavt punkt i kammeret 52. Hver forstøver 26,26' har minst en liten åpning 29,29' som vist i fig. 3, som er plassert slik at luft og brennstoffspray sendes direkte mot tilordnede utløpshorn 17 hhv. 17'• ;Som vist i fig. 5, er bakveggen 54 for forstøvnings-kammeret 52 forsynt med en åpning 6l' for inntak av luft til blåserøret 53. ;Et par brennstoffledninger 23, og 23' er fortrinnsvis koplet til en kilde for flytende brennstoff via en pumpe., slik at brennstoffet kan pumpes gjennom disse ledninger og avgis på den konvekse overflate av forstøverne 26,26'. På lignende måte er den ene avløpsledning 25' koplet til brennstofforsynings-systemet, slik at væske som ikke forstøves i det felles for-støvningskammer 52, kan gå tilbake til brennstoffsystemet (ikke vist) og resirkuleres til forsyningsledningene 23,23'. ;Hovedforskjellen mellom den utførelsesform.som er vist . i fig. 5 og den som er vist i fig.. 4 er-følgelig ett .enkelt forstøvningskammer'i stedet for to, en stort sett plan frontvegg i stedet for en stort sett konusformet brannvegg, en. perforert brannvegg i avstand fra forstøvningskammerets frontvegg, og nærvær av virvelsjalusier. Om ønsket, kan brenneren ifølge fig. 4 modifiseres ved'at ikke alle ovenfor omtalte modifikasjoner fra fig. 5 gjennomføres samtidig. ;Under henvisning til fig. 3 og 4 skal driften av brennstofforstøvnings- og forbrenningssystemet beskrives. ;Flytende brennstoff innføres i systemet via led-. ;ningene 23,23'. Det flytende brennstoff renner over for- ;støverne 26,26' og en del blir forstøvet av trykkluft som innføres i hver forstøver gjennom ledningene 27,27'. Ikke forstøvet væske renner til bunnen av forstøvningskamrene 15, ;15' og går derfra gjennom avløpsledninger 25,25' for resirkulering i forsyningssystemet for brennstoffa ;Som omtalt ovenfor, bygger forstøvningsprosessen på ;det grunnleggende "Babington"-prinsipp, som er angitt i US-PS 3-421.699 og 3.421.692. ;Som følge av luftutløp fra forstøverne gjennom ;åpningene 29 og 29' skapes et område med lavt trykk i den umiddelbare nærhet av de nevnte huller. Dette fører til at ytterligere luft strømmer inn i forstøvningskamrene 15,15' ;gjennom portene 33,33' for å blandes med det forstøvede brennstoff som avgis til flammerøret 3- Ytterligere forbrennings- ;luft tilføres gjennom åpningen 16 i den perforerte brannvegg 14, for aksial strømning langs flammerøret 3, slik at den skjærer brennstoffsprayen som trer ut fra forstøverne 26,26' ;og slik at tenning lett finner sted, når tenneren 18 aktivi- ;seres for gnistdannelse mellom elektrodene 19 og 21. ;Ved de omtalte, foretrukne utførelseseksempler trer forbrenningsluften inn gjennom åpningen 16. Det ligger imidlertid innenfor oppfinnelsens ramme å tilføre forbrennings- ;luft ved økning av lufttilførselen gjennom portene 33 og 33' ;i fig. 4 eller portene 66,66' i fig. 5. Det vil da tilføres mer luft til flammerøret 3 gjennom utløpshornene 17 og 17'. ;De to strømmer av ekstraluft som således dannes., vil skjære hverandre i det vesentlige langs - flammerørets akse, og den strøm som resulterer fra de to kryssende luftstrømmer tenderer til å strømme stort sett langs frammerørets akse. En slik anordning kan være tilfredsstillende i visse tilfelle, især når brennerens geometriske utforming gjør det vanskelig å sørge for at forbrenningsluften rettes inn i flammerøret fra dets ene ende, eller i tilfelle hvor brenneren er utformet for lav fyringsgrad. I sistnevnte tilfelle vil tilstrekkelig forbrenningsluft oppnås ved en slik alternativ anordning. ;Ekstra forbrenningsluft passerer langs den ringformede passasje 4 mellom flammerøret 3 og blåserøret 1 og tilføres flammerøret 3 gjennom portene 12,12' og uttagningene 13,13'. Fig. 4 viser også en måte for tilførsel av ekstra forbrenningsluft ved møtestedet mellom flammerøret og den koniske brannvegg, f.eks. ved porter 8. ;Den spesielle utforming av flammerøret i blåserøret danner en enestående varmeveksler, hvor forbrenningsluften ;for forskutt tilførsel, passerer gjennom det ringformede område mellom flammerøret og blåserøret. Idet den følger denne kurs, tar forbrennings luften opp varme fra flammerørets indre, varme vegg. Denne varme luft som avgis til flammerørets indre ved de to ovennevnte, forskutte steder og om ønsket gjennom portene 8, bidrar til hurtig fordampning av det forstøvede brennstoff for fullføring av forbrenningen nedstrøms i flammerøret. Denne forskutte tilførsel av forbrenningsluften gjør det ;mulig å holde temperaturen i flammerøret på.det ønskede nivå for at NpO-utslipp skal holdes på et, minimum. ;Ytterligere en fordel ved måten forbrenningsluft-tilførselen er forskutt på er at det dannes en flamme som er kort og busket, når den trer ut fra brenneren. Dette oppnås ved innføring av usymmetrisk forskutt luft, hvilket strider mot den teknikk for- brennstoff/luft-blanding som benyttes ved konvensjonelle brennere for husholdningsbruk. Ved første-sted for.forbrenningsluft-tilførsel, nedstrøms for stedet .for sprayprelling, kan det innføres to luftstrømmer 12,12', per-pendikulært på blåserørets lengdeakse., i posisjonene for 3 ;og 9 på en urskive. Ved at flammen i flammerøret utsettes for en usymmetrisk lufts.trømning av denne type vil flammen sprute ut og fylle flammerøret ved posisjonene for 6 og 12 ;på en urskive. Videre vil-det.lave statiske trykk i luft-strømmene ved 3- og 9-posisjonene føre til at. flammen om-hyller luftstfømningene og det således dannes en kortere og mer kompakt" f lamme ,.■ som fyller' hele flammerøret. ;- På det andre forbrenningsluft-tilførselssted til-føres to luftstrømmer ved blåserørets kanjt, men nå innføres ;luftstrømmene i 12- og 6-posisjonene. Dette fører til at flamme spres ut til 3- og 9-posisjonene, når den forlater brennerens blåserør og trer inn i brennkammeret. ;En kort og lubben flamme av denne type er ideell for en utskiftningsbrenner, fordi den egner seg til bruk i alle typer av brennkammere. Dette står i kontrast til en lang, tynn flamme, som ville prelle mot baksiden av mange brennkammere og føre til erosjon av foringen. Samtidig vil forbrenningsluften som passerer mellom flammerøret og blåse-røret bidra til å holde det ytre blåserøret svalt og derved hindre varmeerosjon av blåserøret. Ved foreliggende oppfinnelse er forstøvningssystemet og den etterfølgende brenn-stof f/luft-blanding og fordampning så effektive at brenneren ikke krever et varmt brennkammer for oppnåelse av en sterk forbrenningseffekt. ;Brennerutførelsen som er vist i fig. 4 er blitt brukt i forbindelse med en lang rekke forskjellige brennkammere og har til enhver tid ført til.røykfri drift og CC^-nivåer i avtrekksgassen mellom 14 og , når det arbeides med en forbrenningsgrad som ligger nær opptil den beregnede ovnskapasitet. Selv om brenneren ifølge oppfinnelsen innstilles for drift ved forbrenningsgrader et godt stykke under den beregnede ovnskapasitet (f.eks. ved brennerdrift ved et forbruk på 0,95 til 3,78 l/time i en ovn beregnet på 3,78 l/time vil CC^-nivåene ved røykfri drift normalt aldri gå under 13%. ;Den brennerform som er illustrert i fig. 5 har noe bedre effekt enn den som er vist i fig. 4. Avtrekksgassens CC^-nivåer på 15%, som ligger .nær det maksimale nivå, kan f.eks. oppnås ved røykfrihet. Verdien ligger like under det teoretisk oppnåelige, når den nøyaktige luftmengde blandes med hydrokarbon-brennstoffet. Dette står i kontrast til den konvensjonelle oljebrenner for boligformål som drives ved CC^-nivåer på 8%, selv når brennerens forbrenningshastighet svarer til ovnens kapasitet..... ;Disse særtrekk, dvs. total uavhengighet av ovns-utformning og ovnstemperatur, gj,ør foreliggende oppfinnelse ideell som installasjonsbrenner. Uavhengigheten av temperaturen betyr også at brenneren vil oppnå røykfri drift samme øyeblikk som tenning finner sted og før brennkammeret blir varmt. Den vanlige høytrykksbrenner av kjent type trenger flere minutter før røyknivået synker til akseptable nivåer etter tenning. ;Et annet forhold som bør bemerkes er at det ved konvensjonelle høytrykksdyser er vanskelig å drive ovnen ved forbrenningsgrader under ca. 2,6 l/time uten sterk fare for tiltetting. Ved brenneren ifølge oppfinnelsen er det i prinsippet ingen minimal forbrenningsgrad. Brennerproto-typen ér blitt drevet ved en forbrenningsgrad på mindre enn 0,37 l/time. Det betyr at hver enkelt forstøver drives ved mindre enn 0,18 l/time. Ved brenneren ifølge oppfinnelsen er det heller ikke nødvendig at begge forstøvere fremkaller samme væskespraymengde for at brenneren skal drives effektivt. En forstøver kan f.eks. ha en kapasitet på 0,22 l/time, men den andre har en kapasitet på 0,15 l/time. En brenner av denne type vil drives like effektivt som en hvor hver for-støver avgir 0,18 l/time. Denne mulighet for' lav fyringsgrad er av stor betydning i lys av energikrisen, fordi boliger i fremtiden vil bli bygget med bedre isolasjon og trenden går i retning av brennere med lav forbrenningsgrad og meget effektiv drift. ;Det skal bemerkes at perforeringene i brannveggen ;14 foreligger i et slikt antall og med slik størrelse at en meget svak luftstrøm passerer gjennom denne vegg. Denne svake luftstrøm tenderer til å hindre forbrenningsprodukter fra å filtreres eller trille tilbake mot brennstoff-forstøv-ningssystemet og tenneren, og hindrer derved soting av disse deler. ;Den innelukkede vinkel mellom brennstoff-forstøvnings-systemet 30,30' er i fig. 4 vist på ca. 90°. Denne vinkel kan imidlertid varieres og kan ligge mellom 15 og 150°, fortrinnsvis mellom 45 og 150°. ;I fig. IA og IB sees at forstøvningsdysene ved kjente anordninger er anordnet i enden av blåserøret. Følgelig utsettes dysen for høye temperaturer og blir derved utsatt for lakkavsetninger og tilstopping. ;Ved det foreslåtte, bedrede brennersystem er forstøverne anbrakt et godt stykke oppstrøms av blåserørets ende og er ;derved beskyttet mot ildkassens stråle- og konveksjonsvarme, ;og de dermed forbundne problemer ved brennstoffkrakking og lakkdannelse. ;Skjønt brennerne ifølge fig. 3 og 4 er meget effektive og fullt ut tilfredsstillende, som omtalt ovenfor, kan driften av dem ved høyere brennstofforbruk medføre begrenset soting på den koniske brannvegg lH og på partier av flammerøret. ;Den bedrede utformning ifølge fig. 5 eliminerer all slags sotdannelse. Bare de grunnleggende forskjeller mellom driften av brenneren ifølge fig. 5 og brenneren ifølge fig. 4 skal omtales nedenfor. Det bemerkes at de sider ved driften av brenneren ifølge fig. 5 som ikke omtales mer detaljert svarer til dem som gjelder brenneren ifølge fig. 4. ;Luftblåserøret 53 retter luft langs midtaksen av det eneste forstøvningskammer 52 og langs flammerørets 3 midtakse. En porsjon av blåseluften som trer inn i luftblåserøret 53 tvinges fortrinnsvis inn i forstøvningskammeret 52 via åpninger 56 og 56'. I forstøvningskammeret 52 blandes luften med brennstoffsprayen og avgår til flammerøret 3 gjennom, spray-utløpshornene 17 og 17'. Forstøverne kan trekke luft inn i kammeret 52 via åpningene 56 og 56' ved hjelp av lavtrykks-området som dannes ved forstøvernes dyser, eller trykkluft kan under visse driftsbetingelser presses inn i forstøvnings-kammeret 52 gjennom åpningene 56 og 56<1>. ;Som tidligere nevnt, kan det felles kammer 52 også være utstyrt med blåseluft-overtrykksdannende porter 66,66<*>, ålik at kammeret 52 drives ved et ende høyere, statisk trykk, hvis dette er ønskelig. Slik overtrykksdannelse vil være aktuell.ved høyere brennstofforbruk og der det er ønskelig å blande så meget luft med den .forstøvede spray som mulig før blandingen avgår til flammerøret. An atomization overpressure chamber 26' is placed directly below each fuel supply line 23' and supported on the rear wall 31' of the atomization chamber 15'. It is in fig. 3 shown in the form of a hollow sphere, but may have an optional pressure chamber shape with a smooth, convex outer surface. Compressed gas is supplied to the atomization pressure chamber 26' through the line 27', which extends through the rear wall of the atomization chamber 15'. The atomization pressure chamber 26' is provided with at least one small opening 29<*>. Only such an opening is shown in fig. 3 and positioned so that the oil spray droplets are released directly towards and through the outlet corner 17'. As clearly shown in fig. 3, the rear wall 31' of the pre-dusting chamber 15' is provided with a pair of holes 33', the function of which will be discussed below. Although not shown, each intake line 23' is connected to a source of liquid fuel via a pump, so that the fuel can be pumped through these lines and discharged onto the convex surface of the atomizer 26'. In a similar way, the outlet line 25' is connected to the fuel supply system, so that excess liquid that is not atomized by the air emerging from the opening 29' in the atomizer 26' can be returned to the fuel system and recycled there. The above description regarding the atomization system 30' in fig. 3 also applies to the atomization system 30; as shown in fig. 4. ; Fig. 3 also shows a way of attaching the spray outlet horn 17' to the atomization chamber 15'. The horn 17' is shown in a preferred form, as a truncated cone with the smallest opening facing the flame tube. In the case of certain burner variations, the outlet horn 17' can, however, form a single, cylindrical part or a truncated cone which has the steep opening facing the flame tube. The size and shape of the spray outlet horn 17 depends on the aerodynamic conditions around the atomization chamber 15', which are determined by the upstream blowing pressure and the downstream static and dynamic pressure in the flame tube. In all cases, the spray outlet horns are designed to control the size of the fuel spray droplets and/or to prevent the flame in the flame tube from propagating upstream to the atomization chamber. These features will be discussed in more detail below in connection with fig..6. which shows an improved outlet horn. In some applications of the present invention, where sufficient air flow and pressure are available from the auxiliary compressor and the combustion air fan, flame propagation upstream can be prevented and the droplet size optimized without the need for a spray outlet horn 17'. This is achieved by controlling the conditions in the atomizing chamber 15', which includes the interrelationship of such variables as the size and shape of the atomizer 26', the size and shape of the outlet nozzle 29', the pressure that is supplied to the interior of the atomizer 26' via the tube 27-' , the inside diameter of the supply pipe 23', the distance and the relative location of the atomizer 26' front and rear end in relation to the lower end 36 of the supply pipe 23', the distance between the outlet nozzle 29' and the front surface. 38' of the atomization chamber 15', the amount of fuel supplied through the pipe 23', the size of the blower intake ports 33' and the speed and amount of air entering the atomization chamber 15' through the blower intake ports 33'. In the case where the spray outlet horns 17 and 17' are not necessary, they are simply removed, with the result that the spray droplets which. emerges from the atomizers 26 and 26' are emitted directly to the flame tube 3 through openings 34 and 34' in the respective atomization chambers 15 and 15'; The following parameters represent some typical values for a burner with a variable oil consumption from approx. 0.76'. to approx. 2.27. l/hour. A typical nebulizer is a sphere with an outside diameter between 6.35 mm and 25.4 mm. The cross-sectional area of the outlet nozzle 29' is between approx. 0.0006 and approx. 0.0019 cm. The pressure exerted against the interior of the atomizer 26' via the tube 27' is approx. 0.07 to approx. 1.4 kp/cm. The distance 35' between the outlet nozzle 29' and the front surface 38' of the atomization chamber 15' can be from 0 to about 2.54 cm. The distance between the lower end 36' of the supply pipe 23' and the upper surface of the atomizer 26' is approx. 3.17 to 9.52 mm. The fan intake ports 33' usually have a diameter of approx. 3.17 to 9.52 mm. The supply pipe's 23' internal diameter is approx. 1.58 to 6.35 mm. When there is a spray outlet horn 17', this can have a length of up to 38.1 mm and an outlet diameter between approx. 9.52 and 25.4 mm. Fig. 5 is a section showing details of a burner unit which includes a number of features which are used to reduce soot formation which can take place between the fire wall 14 and the inner walls of the flame tube, particularly in case of greater fuel consumption. ;As shown in fig. 5, the improved unit consists of a blow tube 1 which is essentially an elongated tube with open ends. -In the blower tube 1, a flame tube 3 is arranged concentrically in relation to the blower tube, so that an annular air passage is limited between the tubes. The flame tube is held concentrically in relation to the blow tube 1 by placing it against a circumferential shoulder 67 which - may include - fastening screws etc. (not shown). The flame tube can also be held concentrically in the blow tube in another way. The flame tube 3 is open at both ends. One end 9., which can be called the hot end-, faces the interior of the oven, etc. firing box. The other end, which can be called the cool end, is attached to an atomization chamber 52 by being pushed over the above-mentioned shoulder 67. Further upstream of the atomization chamber 52, provision can be made, if desired, for recording auxiliary burner equipment, such as a drive motor, atomization air compressor , combustion air fan, fuel recirculation system and electric burner control (not shown). The open end 9 of the flame tube 3 has a pair of recesses 13, 13' with a function which will be apparent from the following. The flame tube is also provided with a pair of sockets 12, 12', placed approximately in the middle of the tube's length. These outlets (12,12') are arranged 90° offset in relation to the outlets 13,13', but as previously mentioned, the flame tube 3 can be turned 90° to change the flame pattern leaving the burner. ;The flame tube according to fig. 5 is also provided with a number of blinds 50. In an appropriate design, 4 blinds are used, each of which has a distance of approx. a quarter of the circumference of the flame pipe from the nearest shutter. Other shapes and numbers of blinds can be used if desired. The shutters are placed upstream of the outlets 12,12' and preferably axially approximately midway between the outlets 12,12' and the fire wall 57-. The louvres provide a curtain of swirling air along the wall of the flame tube. The swirl is limited, as discussed in more detail below with regard to the mutual relationship of the blinds to the outlets 12,12' and 13,13'. The outlets 50,12, 12',13,13' usually have a cross-sectional area of approx. 1.29 to 2.58 cm pved-a typical burner with a variable firing rate between 0.75 and 2.27 l/hour. The cylindrical flame tube 3 is provided at the opposite end 11 with a pair of spray outlet horns 17 and 17', which open into a common atomization chamber 52. As previously discussed, certain burner conditions will not require the use of such horns 17,17'. In such cases, a simple opening will instead be provided in the atomization chamber 52. The spray outlet horns 17, 17' are. supported on a massive wall 51, which is shown generally straight across the flame tube. On the massive wall 51, an air blower pipe 52 is also supported, placed concentrically in the atomization chamber 52. The air blower pipe 53 passes through and is also supported by the back wall 5^ of the atomization chamber 52. The pipe 53 can have a pair of openings 56,56' (e.g. with a diameter between 3.17 and 12.7 mm) towards the atomization chamber 52. These holes ensure that part of the blower's air penetrates into the central air blower tube to penetrate, into the atomization chamber 52, where they are mixed together with the fuel spray and delivered to the flame tube through the spray outlet horns 17, 17'. If the openings 56 and 56' are not able to supply the chamber 52 with the necessary air for the atomizers 26, 26' suction needs, or if it is desirable to further increase the static pressure in the chamber 52, air intake ports 66 and 66' can be arranged ;with the same or smaller cross-sectional area as the holes 56,56' in the wall 54. By dimensioning the blower air intake ports 66 and 66' in accordance with the holes 56,56', the chamber 52 can be operated at any desired pressure. The front wall 51 of the atomization chamber 52 is provided with a relatively large, central hole 55 through the wall 51. This hole 55 has the same size as the internal diameter of the air blower tube 53, i.e. approx. 6.35; to approx. 38.1 mm, so that blowing air can pass directly through the air blowing pipe 53 and into the flame pipe through the opening 55 in the wall 51. Somewhat downstream, e.g. 3.17 to approx. 12.7 mm downstream of the front wall 51 for the atomization chamber and parallel to this wall, an essentially planar, porous or perforated fire wall is arranged. This fire wall 57 has a relatively large, central, continuous opening 59. The large, central opening 59 in the perforated fire wall 57 is preferably smaller than the internal diameter of the central blower tube and thus smaller than the opening 55 in the wall 51. Consequently a small amount of air is pushed out radially between the front wall 51 of the atomization chamber 52 and the perforated fire wall. This air pulls through the perforated fire wall and into the flame pipe to prevent the fire in the flame pipe from bouncing against the fire wall. Through the back wall 54 and the front wall 51 of the atomization chamber and further into the flame tube through a pair of openings in the fire wall 57 project a pair of electrodes 19 and 21. The electrodes are enclosed by porcelain mantles 68 and 69 which protect the electrodes against fuel spray in the passage through the atomization chamber 52. The spark gap 70 between the electrodes 19 and 21 is arranged in the flame tube and on the outer periphery of the spray jet from the atomizer 26. As shown in fig. 5, the chamber 52 can be provided with outlet cones 17, which send atomized fuel into the flame tube 3; Both atomizers 26, 26' are arranged in the same atomization chamber 52. The atomizer 26' is supported on the rear wall 54 of the chamber 52 and the atomizer 26 is connected to the atomizer 26' via the line 27'. Use of a common chamber ensures that the static pressure surrounding the atomizer 26 is substantially the same as that surrounding the atomizer 26'. The atomizers 26 and 26' are supplied with compressed air through line 27, respectively. 27'. As shown in fig. 5, the air is supplied to the lines 27 and 27' from the same source via lines 60 or 6 l. Separate air sources can of course be used if this is desired. The supply system for liquid fuel to the atomizers is essentially the same as in fig. -3, except that both supply lines are located in one common chamber. In the embodiment according to fig. 5, there is also only a need for one common drain arranged at a low point in the chamber 52. Each atomizer 26, 26' has at least one small opening 29, 29' as shown in fig. 3, which is positioned so that air and fuel spray are sent directly towards assigned outlet horns 17 or 17'; As shown in fig. 5, the rear wall 54 of the atomization chamber 52 is provided with an opening 6l' for the intake of air to the blower pipe 53. A pair of fuel lines 23 and 23' are preferably connected to a source of liquid fuel via a pump, so that the fuel can be pumped through these lines and emitted on the convex surface of the atomizers 26,26'. In a similar way, one drain line 25' is connected to the fuel supply system, so that liquid that is not atomized in the common atomization chamber 52 can return to the fuel system (not shown) and be recycled to the supply lines 23, 23'. The main difference between the embodiment shown. in fig. 5 and the one shown in fig. 4 is therefore one 'single atomization chamber' instead of two, a largely flat front wall instead of a largely cone-shaped fire wall, a. perforated fire wall at a distance from the front wall of the atomization chamber, and the presence of vortex shutters. If desired, the burner according to fig. 4 is modified in that not all of the above-mentioned modifications from fig. 5 are carried out simultaneously. Referring to fig. 3 and 4, the operation of the fuel atomization and combustion system must be described. ;Liquid fuel is introduced into the system via led-. ;nings 23,23'. The liquid fuel flows over the atomizers 26, 26' and a part is atomized by compressed air which is introduced into each atomizer through the lines 27, 27'. Unatomized liquid flows to the bottom of the atomization chambers 15, 15' and thence passes through drain lines 25, 25' for recirculation in the fuel supply system; As discussed above, the atomization process is based on the basic "Babington" principle, as set forth in US -PS 3-421,699 and 3,421,692. As a result of air outlet from the atomizers through the openings 29 and 29', an area of low pressure is created in the immediate vicinity of the said holes. This causes additional air to flow into the atomization chambers 15,15' through the ports 33,33' to mix with the atomized fuel which is delivered to the flame tube 3- Additional combustion air is supplied through the opening 16 in the perforated fire wall 14, for axial flow along the flame tube 3, so that it cuts the fuel spray emerging from the atomizers 26, 26'; and so that ignition takes place easily, when the igniter 18 is activated for spark formation between the electrodes 19 and 21. With the mentioned, preferred design examples, the combustion air enters through the opening 16. However, it is within the scope of the invention to supply combustion air by increasing the air supply through the ports 33 and 33' in fig. 4 or the ports 66, 66' in fig. 5. More air will then be supplied to the flame tube 3 through the outlet horns 17 and 17'. The two streams of extra air that are thus formed will intersect essentially along the axis of the flame tube, and the flow resulting from the two intersecting air streams tends to flow largely along the axis of the front tube. Such a device can be satisfactory in certain cases, especially when the burner's geometric design makes it difficult to ensure that the combustion air is directed into the flame tube from one end, or in cases where the burner is designed for a low firing rate. In the latter case, sufficient combustion air will be obtained by such an alternative device. ;Extra combustion air passes along the annular passage 4 between the flame tube 3 and the blow tube 1 and is supplied to the flame tube 3 through the ports 12,12' and the outlets 13,13'. Fig. 4 also shows a way of supplying additional combustion air at the meeting point between the flame tube and the conical fire wall, e.g. at ports 8. The special design of the flame tube in the blow tube forms a unique heat exchanger, where the combustion air, for staggered supply, passes through the annular area between the flame tube and the blow tube. As it follows this course, the combustion air picks up heat from the inner, hot wall of the flame tube. This hot air, which is emitted to the interior of the flame tube at the two above-mentioned, staggered locations and if desired through the ports 8, contributes to rapid vaporization of the atomized fuel to complete the combustion downstream in the flame tube. This staggered supply of the combustion air makes it possible to keep the temperature in the flame tube at the desired level so that NpO emissions are kept to a minimum. A further advantage of the way the combustion air supply is staggered is that a short and bushy flame is formed when it emerges from the burner. This is achieved by introducing asymmetrically offset air, which is contrary to the fuel/air mixture technique used in conventional burners for household use. At the first place of combustion air supply, downstream of the place of spray impingement, two air streams 12, 12' can be introduced, perpendicular to the longitudinal axis of the blow pipe, in the positions of 3 and 9 on a dial. If the flame in the flame tube is exposed to an asymmetric air flow of this type, the flame will spurt out and fill the flame tube at the positions of 6 and 12 o'clock on a dial. Furthermore, the low static pressures in the air streams at the 3 and 9 positions will cause that. the flame surrounds the air vents and a shorter and more compact flame is thus formed, which fills the entire flame tube. - At the second combustion air supply point, two air streams are supplied at the corner of the blower tube, but now the air streams are introduced in 12 and the 6 positions. This causes flame to spread out to the 3 and 9 positions as it leaves the burner blowpipe and enters the combustion chamber. ;A short and stubby flame of this type is ideal for a replacement burner because it lends itself for use in all types of combustors. This is in contrast to a long, thin flame, which would bounce against the back of many combustors and cause lining erosion. At the same time, the combustion air passing between the flame tube and the blow tube will help to keep it the outer blower tube cools and thereby prevents thermal erosion of the blower tube. In the present invention, the atomization system and the subsequent fuel-air mixture and evaporation are so efficient that the burner does not require a rmt combustion chamber to achieve a strong combustion effect. The burner design shown in fig. 4 has been used in connection with a large number of different combustion chambers and has at all times led to smoke-free operation and CC^ levels in the exhaust gas between 14 and , when working with a degree of combustion that is close to the calculated furnace capacity. Even if the burner according to the invention is set for operation at combustion rates well below the calculated furnace capacity (e.g. during burner operation at a consumption of 0.95 to 3.78 l/hour in a furnace calculated for 3.78 l/hour will The CC^ levels during smoke-free operation normally never go below 13%. ;The burner design illustrated in Fig. 5 has somewhat better effect than that shown in Fig. 4. The flue gas CC^ levels of 15%, which lies . close to the maximum level can be achieved, for example, with smoke-free conditions. The value is just below that theoretically achievable, when the exact amount of air is mixed with the hydrocarbon fuel. This contrasts with the conventional residential oil burner operating at CC^ levels of 8%, even when the burner's combustion rate corresponds to the furnace's capacity..... ;These special features, i.e. total independence of furnace design and furnace temperature, make the present invention ideal as an installation burner. The independence of temperature also means that the burner will achieve noise-free operation at the same moment that ignition takes place and before the combustion chamber gets hot. The usual high-pressure burner of the known type needs several minutes before the smoke level drops to acceptable levels after ignition. Another factor that should be noted is that, with conventional high-pressure nozzles, it is difficult to operate the furnace at combustion temperatures below approx. 2.6 l/hour without a strong risk of clogging. With the burner according to the invention, there is in principle no minimum degree of combustion. The burner prototype has been operated at a combustion rate of less than 0.37 l/hour. This means that each atomizer is operated at less than 0.18 l/hour. With the burner according to the invention, it is also not necessary for both atomizers to produce the same amount of liquid spray in order for the burner to be operated efficiently. An atomizer can e.g. have a capacity of 0.22 l/hour, but the other has a capacity of 0.15 l/hour. A burner of this type will operate as efficiently as one where each atomizer emits 0.18 l/hour. This possibility for a low combustion rate is of great importance in light of the energy crisis, because homes in the future will be built with better insulation and the trend is towards burners with a low combustion rate and very efficient operation. ;It should be noted that the perforations in the fire wall ;14 exist in such a number and with such a size that a very weak airflow passes through this wall. This weak airflow tends to prevent combustion products from being filtered or rolled back towards the fuel atomization system and the igniter, thereby preventing sooting of these parts. ;The enclosed angle between the fuel atomization system 30,30' is in fig. 4 shown on approx. 90°. However, this angle can be varied and can lie between 15 and 150°, preferably between 45 and 150°. In fig. IA and IB it can be seen that the atomization nozzles in known devices are arranged at the end of the blower tube. Consequently, the nozzle is exposed to high temperatures and is thereby exposed to paint deposits and clogging. With the proposed, improved burner system, the atomizers are placed a good distance upstream of the end of the blower tube and are thereby protected from the firebox's radiation and convection heat, and the associated problems of fuel cracking and varnish formation. ;Although the burners according to fig. 3 and 4 are very efficient and fully satisfactory, as discussed above, their operation at higher fuel consumption can cause limited sooting on the conical fire wall lH and on parts of the flame tube. The improved design according to fig. 5 eliminates all kinds of soot formation. Only the basic differences between the operation of the burner according to fig. 5 and the burner according to fig. 4 will be discussed below. It is noted that the aspects of the operation of the burner according to fig. 5, which are not discussed in more detail, correspond to those relating to the burner according to fig. 4. The air blower tube 53 directs air along the central axis of the single atomization chamber 52 and along the central axis of the flame tube 3. A portion of the blowing air that enters the air blowing tube 53 is preferably forced into the atomizing chamber 52 via openings 56 and 56'. In the atomization chamber 52, the air is mixed with the fuel spray and departs to the flame tube 3 through the spray outlet horns 17 and 17'. The atomizers can draw air into the chamber 52 via the openings 56 and 56' with the help of the low-pressure area formed by the atomizers' nozzles, or compressed air can under certain operating conditions be forced into the atomization chamber 52 through the openings 56 and 56<1>. As previously mentioned, the common chamber 52 can also be equipped with blowing air overpressure generating ports 66, 66<*>, so that the chamber 52 is operated at a higher, static pressure end, if this is desired. Such overpressure formation will be relevant. higher fuel consumption and where it is desirable to mix as much air with the atomized spray as possible before the mixture leaves the flame tube.

Bruken av ett felles forstøvningskammer som opptar forstøverne, i stedet for flere forstøvningskammere, sikrer at omgivelsestrykket rundt hver forstøver vil være tilnærmet det samme. Med et felles forstøvningskammer vil også den lokale hastighet rundt hver forstøver reduseres som følge av det større volum i kammeret 52. I kammeret 52 sikres, der- The use of one common atomization chamber housing the atomizers, instead of several atomization chambers, ensures that the ambient pressure around each atomizer will be approximately the same. With a common atomizing chamber, the local velocity around each atomizer will also be reduced as a result of the larger volume in the chamber 52. In the chamber 52, it is ensured, where-

med videre at høye lufthastigheter ikke forstyrrer filmen av væske som renner over forstøverne 26,26', Konstruksjonen ifølge fig. 5 er dermed mindre ømfintlig enn den som er vist with further that high air velocities do not disturb the film of liquid flowing over the atomizers 26,26', The construction according to fig. 5 is thus less sensitive than the one shown

i fig. 4. in fig. 4.

Ettersom den store midtåpning i den perforerte vegg As the large central opening in the perforated wall

er mindre enn indre diameter av det sentrale blåserør 53, is smaller than the inner diameter of the central blow pipe 53,

rettes eller tvinges en mindre luftmengde radialt ut mellom frontflaten av forstøvningskammeret og den perforerte brannvegg. Perforeringene i brannveggen har et slikt antall og slik størrelse at en meget svak luftstrøm passerer gjennom denne vegg. Denne luft lekker gjennom den perforerte brannvegg og inn i flammerøret og holder dermed flammen borte fra brannveggen og isolerer den forholdsvis kjølige flate av forstøvningskammerets front mot den hete omgivelse på nedstrøms side av brannveggen. Uten den perforerte brannvegg ville forholdet med forholdsvis kjølig brennstoff på innsiden av forstøvningskammeret og brannvarme på nedstrøms side av kammeret gjøre frontveggen av forstøvningskammeret mottagelig for sotoppbygging på flammerørsiden. Dessuten vil bruken av stort sett rette vegger i stedet for den stort sett konus-formede brannvegg ifølge fig. 4 redusere tendensen til sotoppbygging til et minimum. I utformningen som vist i fig. 4 gjør antallet hjørner det vanskelig å opprette tilstrekkelig luftblanding i alle hjørnene. a smaller amount of air is directed or forced radially out between the front surface of the atomization chamber and the perforated fire wall. The perforations in the fire wall have such a number and size that a very weak airflow passes through this wall. This air leaks through the perforated fire wall and into the flame tube and thus keeps the flame away from the fire wall and isolates the relatively cool surface of the atomization chamber front against the hot surroundings on the downstream side of the fire wall. Without the perforated fire wall, the ratio of relatively cool fuel inside the atomization chamber and fire heat on the downstream side of the chamber would make the front wall of the atomization chamber susceptible to soot build-up on the flame tube side. Moreover, the use of largely straight walls instead of the largely cone-shaped fire wall according to fig. 4 reduce the tendency for soot build-up to a minimum. In the design as shown in fig. 4, the number of corners makes it difficult to create sufficient air mixing in all corners.

Bruken av en brannvegg med i det vesentlige plan overflate fjerner restriksjonen når det gjelder minste spray-vinkel som nevnt for sprayene ifølge fig. 4. Den plane brannvegg tillater betydelig reduksjon av den minste omsluttede vinkel hvor sprayene møtes. Den foretrukne minstevinkel er ca. 5°. Utmerkede resultater er oppnådd med en vinkel på ca. 27°. The use of a fire wall with an essentially flat surface removes the restriction regarding the smallest spray angle as mentioned for the sprays according to fig. 4. The planar firewall allows significant reduction of the smallest enclosed angle where the sprays meet. The preferred minimum angle is approx. 5°. Excellent results have been achieved with an angle of approx. 27°.

Sjalusiene 50 for sentrifugalvirvling fremmer rask blanding av forbrenningsluft og brennstoffspray for å hindre sotoppbygging på flammerøret 3. Luften som passerer inn i flammerøret gjennom sjalusiene danner et gardin av virvlende luft langs flammerørets vegg. Dette isolerer flammerørets vegg mot direkte flammeprelling og hindrer hete punkter og flammeerosjonsproblemer. Gardinet av virvlende luft er tyngst i oppstrøms nærhet av flammerøret, hvor det trer inn gjennom sjalusiene. Når den virvlende luft støter mot tverrgående luftstrømmer omtrent midtveis langs flamme-røret, fra hullene 12,12' og igjen ved utløpskanten av flamme-røret, fra uttagningene 13,13', blir den virvlende bevegelse vesentlig redusert. Dette er viktig for å sikre at den virvlende luft blandes med det fordampede og brennende brennstoff før det forlater flammerøret 3. The centrifugal swirl shutters 50 promote rapid mixing of combustion air and fuel spray to prevent soot build-up on the flame tube 3. The air passing into the flame tube through the shutters forms a curtain of swirling air along the wall of the flame tube. This insulates the wall of the flame tube against direct flame bounce and prevents hot spots and flame erosion problems. The curtain of swirling air is heaviest in the upstream vicinity of the flame tube, where it enters through the shutters. When the swirling air collides with transverse air currents approximately midway along the flame tube, from the holes 12,12' and again at the outlet edge of the flame tube, from the outlets 13,13', the swirling movement is substantially reduced. This is important to ensure that the swirling air mixes with the vaporized and burning fuel before it leaves the flame tube 3.

I forbindelse med fig. 3 ble det nevnt at spray-utløpshornet 17' hadde to formål. Hornet 17' ble utformet for å styre masse-mediandiameteren av sprayen som trer inn i flammerøret 3 og for å hindre flammen i flammerøret 3 fra å forplante seg oppstrøms og inn i forstøvningskammeret 15. Spraydråpestørrelsen kan optimaliseres ved regulering av hornets 17' geometri, når det gjelder lengde, utløpsdiameter og konusvinkel. Hornet kan dimensjoneres slik at sprayen som trer ut fra dysen 29' sendes inn i flammerøret 3 uhemmet av hornet 17' eller hornet kan være utformet slik at det hemmer en del av sprayen fra dysen 29'. I sistnevnte tilfelle bidrar hornets innervegg til å skumme av de større spraydråpene på ytre omkrets av spraystrålen. Disse oppfangede brennstoffdråper renner ganske enkelt tilbake til forstøvningskammeret 15 langs de skrådde innervegger av hornet 17'. Denne teknikk virker godt, når det kreves minimal skumming og når hastigheten av luft- og brennstoffpartikkel-blandingen som passerer gjennom hornet er lav. Men dersom det er ønskelig å hemme en betydelig mengde av sprayen for ytterligere reduksjon av dråpestørrelsen eller når hastighetene i hornet 17' er høye, vil den hornenhet som er vist i fig. 6 være mer hensiktsmessig. Denne utløpshornenhet 20 for stor hastighet omfatter en indre mantel 17' og en ytre mantel 22. Som vist i fig. 6, er de nedstrøms ender av disse mant ler fortrinnsvis i samme plan. Men i enkelte tilfelle, avhengig av det statiske trykk, for-brenningsluf tens hastighet og lokale virvler i flammerøret 3, kan ytre mantel 22 være noe lengre eller kortere enn indre mantel 17' for fremme av bedre avløp og/eller for å eliminere sotoppbygning mellom mantlene eller rundt hele organet 20'. In connection with fig. 3, it was mentioned that the spray outlet horn 17' had two purposes. The horn 17' was designed to control the mass median diameter of the spray entering the flame tube 3 and to prevent the flame in the flame tube 3 from propagating upstream into the atomization chamber 15. The spray droplet size can be optimized by adjusting the geometry of the horn 17', when this applies to length, outlet diameter and cone angle. The horn can be dimensioned so that the spray emerging from the nozzle 29' is sent into the flame tube 3 uninhibited by the horn 17' or the horn can be designed so that it inhibits part of the spray from the nozzle 29'. In the latter case, the inner wall of the horn helps to skim off the larger spray droplets on the outer perimeter of the spray jet. These captured fuel droplets simply flow back to the atomization chamber 15 along the inclined inner walls of the horn 17'. This technique works well when minimal foaming is required and when the velocity of the air and fuel particle mixture passing through the horn is low. However, if it is desired to inhibit a significant amount of the spray to further reduce the droplet size or when the velocities in the horn 17' are high, the horn unit shown in fig. 6 be more appropriate. This outlet horn unit 20 for high speed comprises an inner jacket 17' and an outer jacket 22. As shown in fig. 6, the downstream ends of these mantels are preferably in the same plane. But in some cases, depending on the static pressure, the speed of the combustion air and local vortices in the flame tube 3, the outer mantle 22 may be somewhat longer or shorter than the inner mantle 17' to promote better drainage and/or to eliminate soot build-up between the mantles or around the whole organ 20'.

Under drift vil enheten 20 ifølge fig. 6 skumme av During operation, the unit 20 according to fig. 6 skim off

en porsjon av brennstoffsprayen som kommer fra dysen 29'. a portion of the fuel spray coming from the nozzle 29'.

Den forholdsvis store hastighet av sprayen som passerer gjennom indre mantel 17' fører til at prellende brennstoff renner langs mantelens 17' innervegg mot flammerøret. Dette brennstoff hindres fra å renne over i flammerøret ved hjelp av den ytre mantel 22. Dette råbrennstoff som når utløpskanten av indre mantel 17', vil renne-tilbake mellom indre og ytre mantel 22, for det meste langs ytterflaten av indre mantel 17' og tilbake mot forstøvningskammerets 15 frontvegg 28. Dette overskytende brennstoff dreneres der-etter tilbake til kammeret 15 gjennom et lite drenerings- The relatively high speed of the spray that passes through the inner mantle 17' causes bouncing fuel to flow along the inner wall of the mantle 17' towards the flame tube. This fuel is prevented from flowing into the flame tube by means of the outer jacket 22. This raw fuel, which reaches the outlet edge of the inner jacket 17', will flow back between the inner and outer jacket 22, mostly along the outer surface of the inner jacket 17' and back towards the front wall 28 of the atomization chamber 15. This excess fuel is then drained back to the chamber 15 through a small drainage

rør 72. Under brennerdrift vil dreneringsrøret 72 som har en indre diameter på ca. 1,58 til 3,17 mm bli fylt med brennstoff og virke som en felle for å hindre tilbakestrøm-ning av forbrenningsprodukter til forstøvningskammeret. pipe 72. During burner operation, the drainage pipe 72, which has an inner diameter of approx. 1.58 to 3.17 mm be filled with fuel and act as a trap to prevent backflow of combustion products to the atomization chamber.

Det andre formål med hornenheten 20 er å The second purpose of the horn unit 20 is to

hindre tilbakeledning av flamme til forstøvningskammeret. Enheten virker i prinsippet som en ejektor som er dimensjo-nert slik at brennstoff/luft-hastigheten fra indre mantel 17' er minst like stor som flammehastigheten av brennstoffet som forbrennes i flammerøret 3- Det betyr at flammen i flammerøret ikke kan forplante seg oppstrøms og inn i for-støvningskammeret 15- prevent backflow of flame to the atomization chamber. In principle, the unit acts as an ejector which is dimensioned so that the fuel/air speed from the inner jacket 17' is at least as great as the flame speed of the fuel that is burned in the flame tube 3- This means that the flame in the flame tube cannot propagate upstream and into the pre-atomization chamber 15-

I tilfelle hastigheten av spray-luft-blandingen fra utløpshornenheten 20' er meget'stor, slik at det dannes en ustabil flamme eller en fluktuerende flammefront i flamme-røret 3, kan flammeholderen 71 anordnes. Denne flamme-holder har formen av en enkel ring eller skive med en stor midtåpning 63. Denne åpning er noe større enn spraystrålens diameter på dette punkt. Dermed kan brennstoffspray passere ubehindret gjennom åpningen 63 uten å fukte flammeholderens 71 vegger. Turbulensen og det påfølgende lave, statiske trykk som dannes rundt flammeholderen 71 når sprayen passerer gjennom den, fører til at flammen hefter seg til flammeholderens nedstrøms flate. I fig. 6 er flammeholderen 71 avstøt-tet av ytre mantel 22 med to små stavpartier 62. Det er ønskelig at disse staver 62 har et lite tverrsnitt, slik at flammeholderen 71 virker som- om den var opphengt i rommet ca. 3,17 til 38,1 mm nedstrøms av indre mantels 17' utløp:. Den nøyaktige plassering av flammeholderen 71 vil avhenge av den relative hastighet mellom flammen bg brennstoff/luft-blandingen som forlater mantelen 17'. In the event that the velocity of the spray-air mixture from the outlet horn unit 20' is very high, so that an unstable flame or a fluctuating flame front is formed in the flame tube 3, the flame holder 71 can be arranged. This flame holder is in the form of a simple ring or disk with a large central opening 63. This opening is somewhat larger than the diameter of the spray jet at this point. Thus, fuel spray can pass unhindered through the opening 63 without wetting the walls of the flame holder 71. The turbulence and the subsequent low static pressure which forms around the flame holder 71 as the spray passes through it causes the flame to adhere to the downstream surface of the flame holder. In fig. 6, the flame holder 71 is supported by the outer mantle 22 with two small rod sections 62. It is desirable that these rods 62 have a small cross-section, so that the flame holder 71 appears as if it were suspended in the room approx. 3.17 to 38.1 mm downstream of inner casing 17' outlet:. The exact location of the flame holder 71 will depend on the relative speed between the flame and the fuel/air mixture leaving the mantle 17'.

Claims

1. Burner for liquid fuel, comprising a flame tube (3) with an inlet end and an outlet end, with at least one atomization chamber (52) which is connected to the inlet end, and in which at least two hollow plenum chambers (26 , 26'), each of the plenum chambers having a smooth outer surface with a narrow through opening (29, 29'), where a thin fuel film is provided on the outer surface and above the through opening and where pressurized air is introduced into the interior of the plenum chamber and discharged through the through opening in the fuel atomization plenum chamber, with a partition wall (51) separating the atomization chamber from the flame tube (3) and with passage openings (17, 17') to allow atomized fuel and compressed air to pass out therethrough and into the flame tube in directions along the center axis of the flame tube and with at least one additional opening (55) to allow air to enter the flame tube, characterized in that additional air can be introduced into the atomization chamber to thereby provide ke that low-velocity air flows together with pulverized fuel and compressed air from the plenum chamber through the openings (17,17'') in the partition wall and that openings (50,12,12', 13,13") are arranged in the flame tube spaced along its axis for the introduction of secondary air at spaced locations into the flame tube.

2. Burner according to claim 1, characterized in that each of the through openings (17,17') in the partition (51) comprises an atomization outlet cone and that each of these is frustoconical with its larger end at the through openings (29,29') for the associated plenum chamber (26, 26') .

3. Burner according to claim 2, characterized in that the partition delimits a central opening for the formation of an air flow from a compressed air source along the central axis of the flame tube (3).

4. Burner according to claim 3, characterized in that it further includes a central tube which extends from the air source through the central opening in the partition wall into the inlet end of the flame tube.

5. Burner according to one or more of the preceding claims, characterized in that the opening in the flame tube comprises a number of screens (50) which are formed in the flame tube wall adjacent to the partition wall for supplying air to the flame tube with a swirling movement.

6. Burner according to one or more of the preceding claims, characterized in that further openings (12, 12') in the flame tube are placed substantially in the middle thereof.

7. Burner according to one or more of the preceding claims, characterized in that further openings (13, 13') in the flame tube (3) are located substantially at its outlet end.

8. Burner according to one or more of the preceding claims, characterized in that the additional air introduced into the atomization chamber has a pressure above atmospheric pressure.