NO146063B - Mastiks-asfalt. - Google Patents
Mastiks-asfalt. Download PDFInfo
- Publication number
- NO146063B NO146063B NO762398A NO762398A NO146063B NO 146063 B NO146063 B NO 146063B NO 762398 A NO762398 A NO 762398A NO 762398 A NO762398 A NO 762398A NO 146063 B NO146063 B NO 146063B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- curve
- bitumen
- aggregate
- mastic
- fuller
- Prior art date
Links
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 title claims description 41
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 32
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 30
- 239000013521 mastic Substances 0.000 claims description 21
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 20
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 9
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 8
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 17
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 5
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 5
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 5
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 5
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000012615 aggregate Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011294 coal tar pitch Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L58/00—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation
- F16L58/02—Protection of pipes or pipe fittings against corrosion or incrustation by means of internal or external coatings
- F16L58/04—Coatings characterised by the materials used
- F16L58/12—Coatings characterised by the materials used by tar or bitumen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L95/00—Compositions of bituminous materials, e.g. asphalt, tar, pitch
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09D—COATING COMPOSITIONS, e.g. PAINTS, VARNISHES OR LACQUERS; FILLING PASTES; CHEMICAL PAINT OR INK REMOVERS; INKS; CORRECTING FLUIDS; WOODSTAINS; PASTES OR SOLIDS FOR COLOURING OR PRINTING; USE OF MATERIALS THEREFOR
- C09D195/00—Coating compositions based on bituminous materials, e.g. asphalt, tar, pitch
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
- C09J195/00—Adhesives based on bituminous materials, e.g. asphalt, tar, pitch
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
- C08L2666/54—Inorganic substances
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Paints Or Removers (AREA)
- Road Paving Structures (AREA)
- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en bituminøs sammensetning av mastikstypen egnet for belegging av rørled-ninger, spesielt undervannsrørledninger.
Rørledninger, spesielt undervannsrørledninger,
er vanligvis belagt med betong for beskyttelse og belastning, untatt ved endene av hver rørlengde. Endene må være ubelagte slik at rørene kan sveises sammen på stedet (f.eks. på utleg-ningsfartøyet). Åpningene i betongbelegget ved sveisene må deretter fylles med et relativt hurtigherdende materiale. En mastiksasfalt blir vanligvis benyttet, idet mastiksen helles i en sylindrisk form som omgir åpningen. Mineraldelen i en mastiksasfalt utgjøres normalt av knust kalksten, men for rør-ledningsbelegg anvendes av og til sand. Grus blir også vanligvis inkorporert av økonomiske grunner.
Letingen etter råolje og naturgass i off-shore-området øker og derfor øker også behovet for undervannsrørled-ninger både for transport av olje og gass fra brønntoppen til en oppsamlingsplattform og/eller for transport til land. Tran-sporten av oljeprodukter og andre væsker eller gasser gjennom undervannsrørledninger er mindre godt utviklet, men kan øke. Avhengig av kvantiteten og typen av væske som skal transport-eres, kan rørledningene ha diametre som krever betongbelegg av en tykkelse på opptil 76 mm. Mastiksen for belegging ved sammenføyningene vil ha vesentlig samme tykkelse som betongen.
En typisk mastiksasfalt for undervannsrørledninger
utgjøres av:
20 vekt-5? bitumen
20 vekt-% kalksten eller sementfyllstoff (paserer
200 mesh BSS)
40 vekt-? sand til BS 594 standard
20 vekt-% grus (6,3-9,5 mm)
Med en slik blanding har imidlertid grusen en sterk tendens til å skille seg ut både under fremstilling og belegging. Dette problem kan overvinnes ved å sløyfe grusen, men dette øker omkostningene.
Det er nå funnet at standard sandkvaliteten BS 594, som anvendes ved fremstilling av varmvalse-asfalt for brolegg-ingsarbeid, ikke er den beste standard for mastiksasfalter basert på sand.
Ifølge foreliggende oppfinnelse er det tilveiebragt en mastiks-asfalt som er hellbar ved en temperatur på ca.
170°C, og er egnet for belegging av rørledninger, omfattende
8-22 vekt-% bitumen som har en gjennomtrengning
på 10 - 100 ved 25°C og et ring- og kule-mykningspunkt på
40 - 115°C,
8-25 vekt-% fyllstoff som passerer en 75 ym-
sikt, og
84 - 53 vekt-% aggregat i graderingsområdet fra større enn 75 ym til en maksimal partikkelstørrelse på
2,36 - 37j5 mm, kjennetegnét ved at aggregatet har en graderingskurve nær opptil en modifisert Fuller-kurve for partikler av den valgte maksimale partikkelstørrelse, idet nevnte modifiserte Fuller-kurve er Fuller-kurven omregnet til å utelukke materialet som passerer 75:ym-sikten, og at vektforholdet bitumen:fyllstoff er fra 1:0,8 til 1:1,2.
Fuller-kurver er graderingskurver som gir det minimale mellomrom og tetteste pakking og således det laveste mellomrom for sand og andre mineralske tilslagsmaterialer innehold-ende partikler av varierende størrelse. Formen på en Fuller-kurve avhenger av den maksimale partikkelstørrelse, men vil være en enkelt kurve for enhver gitt maksimal partikkelstørrelse. Partikkelform har også en viss innvirkning på pakkingen, men foreliggende oppfinnelse har vist.seg å være effektiv med tilslagsmaterialer som er en blanding av runde og kantete partikler oppnådd fra både naturlig forekommende og knuste tilslagsmaterialer. Den nøyaktige partikkelform anses derfor ikke som krit-isk .
Fuller-kurver er basert på den opservasjon at for lavest mellomrom følger partikkelstørrelsesfordelingen en bestemt lov, nemlig
Fuller-kurver kan således beregnes matematisk under anvendelse av den ovenfor angitte formel. Loven ble først fremsatt i en artikkel av Fuller og Thompson kalt "The Laws of Proportioning Concrete", utgitt i the Transactions of the American Society of Civil Engineers, 1907, 59, sidene 67-172. I den følgende tekst vil forskjellige Fuller-kurver bli identifisert ved den nominelle størrelse av de største partiklene som er tilstede, f.eks. "2,36 mm Fuller-kurven" er den Fuller-kurve for tilslagsmateriale hvis maksimale partikkelstørrelse er 2,36 mm.
En viss toleranse er nødvendig for å gi plass for det faktum at i en virkelig tilslagsmaterialeblanding hvis nominelle gradering tilsvarer den til en bestemt Fuller-kurve, kan det være en liten mengde tilslagsmateriale til stede som i virke-ligheten har en større størrelse enn det som er angitt eller til-siktet. Følgelig defineres tilslagsmaterialet som "nær opptil Fuller-kurven" og med dette menes at endepunktene for graderingskurven ikke er mer enn 5% over eller under Fuller-kurven og at ethvert mellomliggende punkt på kurven ikke er mer enn 10% over eller under Fuller-kurven.
Fyllstoffinneholdet i en mastiks har en dobbelt funksjon, idet det utgjør delvis den fineste del av mineralinn-holdet og virker delvis som et stivgjørende og modifiserende middel for bitumenmateriale. For tilslagsmaterialet nær opptil 2,36 mm Fuller-kurven, er det slik at mengden av materiale som er mindre enn 75 ym på denne Fuller-kurve, er omtrent det som kreves som fyllstoff for å gi en god mastiks. For 2,36 mm maksimal partikkelstørrelse kan således enten den normalte eller den modifiserte Fuller-kurve anvendes som et kriterium. Ettersom den maksimale partikkelstørrelse øker, vil imidlertid den mengde som paserer 75 ym på Fuller-kurven avta til et punkt hvor
den kan være utilstrekkelig i forhold til det nødvendige bitumeninnhold. For tilslagsmaterialer med større maksimal partikkel-størrelse bør derfor korreleringen være mellom tilslagsgradering-en (uten fyllstoff) og den modifiserte Fuller-kurve. Mengden som paserer en gitt mesh på en modifisert Fuller-kurve kan beregnes ut fra den normale Fuller-kurve som følger.
Mengde som paserer en gitt mesh-størrelse på modifisert Fuller-kurve
Tilslagsmaterialet i det området som er større enn
75 ym kan hensiktsmessig være sand med eller uten grus og kan være naturlig'forekommende eller knust materiale eller en bland-
ing av naturlig forekommende og knust materiale.
Fyllstoffet kan være et hvilket som helst egnet kjent mastiks-fyllstoffmateriale, f.eks. kalksten, Portlandsement eller kalk. Betegnelsen "fyllstoff" innebærer at materialet har partikkel-størrelser på vesentlig 75 ym eller mindre. Det skal imidler-
tid også forstås at fyllstoffinneholdet er det totale fyllstoff-innhold inkludert et eventuelt bidrag fra finere partikler som er tilstede i det benyttede grovere tilslagsmateriale.
Bitumenmateriale kan ha et gjennomslag på fra 10-
100 ved 25°C, fortrinnsvis 20-30. Det kan være petroleum-
bitumen eller kullkjærebek eller en blanding, og kan være rådest-illert eller blåst. Bitumenmateriale kan inneholde en mindre del av en gummi eller annen polymer for å modifisere dens viskoelas-tiske egenskaper. Den nøyaktige mengde bitumen som er nødvendig vil avhenge av graderingen av tilslagsmaterialet, spesielt dets maksimale partikkelstørrelse 'og kan velges, om nødvendig ved eksperimentering, slik at det oppnås gode helleegenskaper med minimale bitumeninnhold. For, ethvert gitt tilslagsmateriale med maksimal partikkelstørrelse tillater foreliggende oppfinnelse i allminnelighet en reduksjon i mengden av benyttet bitumenmateriale sammenlignet med tidligere benyttede asfalter. Mengden av bitumen er imidlertid fremdeles i overkant av det som skal til for kun å fylle hulrommene mellom mineralpartiklene.
Mykningspunktet (ring og kule) for bitumenmateriale kan være 40-115°C og kan varieres avhengig av den temperatur det er sannsynlig mastiksen vil bli utsatt for. Råolje ved et brønnhode kan ha en temperatur så høy som 80°C og mastiks for råolje-oppsamlingsrør anvender fortrinnsvis blåst bitumen med et mykningspunkt på 70-115°C. I hovedledningene for råoljetransport er det sannsynlig at råoljetemperaturene er lavere og det skulle være tilstrekkelig med rådestillerte bitumenmaterialer med myk-ningspunkter på iJ0-70°C.
De relative mengder av bitumen, fyllstoff og tilslagsmateriale innen de definerte områder, vil åpenbart måtte velges for ethvert gitt mastiksmateriale. Det optimale bitumen:fyllstoff-forhold skal være av størrelsesorden 1:1, dvs. fra 1:0,8 til 1:1,2 og bitumen- og finstoffinnholdene kan minskes ettersom den maksimale partik-kelstørrelse på tilslagsmaterialet øker. Forsøk har f.eks. vist at mastiksmaterialer med sammenlignbar helleevne og andre kvaliteter kan oppnås med følgende forhold mellom bitumen- og fyllstoff-innhold og maksimal partikkelstørrelse på tilslagsmaterialet:
Den maksimale partikkelstørrelse på aggregatet bør åpenbart ikke overskride tykkelsen på mastiksbelegget og kan fortrinnsvis være fra halvparten til 1/3 av tykkelsen.
Oppfinnelsen illustreres ved hjelp av de medfølg-ende figurer 1-3 og nedenstående eksempler.
Fig. l(a) viser Fuller-kurver for tilslagsmaterialer med maksimale partikkelstørrelser varierende fra 2,36 mm til 19 mm. Disse kurver ble oppnådd ved beregning under anvendelse av den første av de ovenfor angitte formler. Fig. l(b) viser Fuller-kurvene i.fig. l(a) omregnet slik at det materiale som paserer 75 ym er utelukket.
Eksempel 1
Det ble fremstilt en mastiksasfalt ved sammenblanding av
Fig. 2 viser også en kurve for sand med en maksimal partikkelstørrelse på 2,36 mm. Kurven er den riktige Fuller-kurve omregnet slik at det gis adgang for fraværet av materiale som paserer 75 ym-sikten. Den benyttede sand hadde en liten del materiale med en størrelse på opptil 4,76 mm, men dette var ikke tilstrekkelig til å ha en betydelig innvirkning på den fremstilte asfalt. Fig. 2 viser videre innhyllingskurven for sand ifølge BS 594 og dens medianlinje. Det fremgår at graderingskurven for den benyttede sand var relativt nær den 2,36 mm modifiserte Fuller-kurve og betydelig forskjellig fra BS 594-sanden med en mer kontinuerlig gradering gjennom hele partikkelstørrelsesområdet.
Fig. 3 viser graderingskurven for sanden i kombina-sjon med fyllstoff (hvor vektforholdene for totalt tilslagsmateriale og med utelukkelse av bitumen er 78,8% og 22,2% fyllstoff) og 2,36 mm Fuller-kurven. Igjen vil man se den store likhet mellom kurvene.
Den fremstilte asfalt ble testet for helleevne og segregering både- i laboratorie og ved forsøk i full målestokk.
I laboratoriet ble helleevnen'bestemt visuelt og subjektivt ved 170-190°C, idet det ikke er noen standardtest for helleevne. Segregering av tilslagsmaterialet ble bestemt ved helling av 500-1000 g av asfalten i en sylindrisk stålform. Denne ble holdt i en ovn ved 16 r 0 O C 1 to ti• mer ut1en omrøring, den fikk deretter an-ledning til å avkjøles hvoretter stålsylinderen ble fjernet. Prøven ble delt i to med en diamantsag og graden av segregering ble bestemt visuelt.
Forsøkene i full målestokk ble utført under anvendelse av et rør med en diameter på 91,5 cm og en sylindrisk form med diameter på 101,5 cm rundt røret, og fylling av mellomrommet med asfalt ved helling ved 170°C. Etter avkjøling ble formen fjernet og segregering ble bestemt ved å analysere deler av asfalten fjernet fra forskjellige steder rundt røret.
I både laboratorieforsøkene og forsøkene i full målestokk var helleevnen til asfalten like god som den til den kjente asfalt basert på BS 594 sand og grus (pea gravel). Det var også ubetydelig segregering av de større partikler. Med den tildigere kjente asfalt forekom det imidlertid en omfattende segeregering av grusen i begge forsøk.
Eksempel 2
Det ble fremstilt en mastiksasfalt ved sammenblanding av
II vekt-% bitumen som i eks. 1
11 vekt-% kalksten-fyllstoff som paserer 75 ura
78 vekt-% sand og grus (75 um opptil 19,0 mm).
Tilslagsmaterialet (sand og grus) hadde graderingen av en modifisert Fuller-kurve for et materiale med 19,0 mm maksimal partikkelstørrelse omregnet til å utelukke sand som paserer 75 ym, slik som vist i fig. l(b).
Ved testing for helleevne og segregering i labora-toriemålestokk som beskrevet i eks. 1, var helleevnen god og det var ubetydelig segregering av tilslagsmaterial til tross for at partikler så store som 19,0 mm var tilstede.
Eksempel 3
Det ble fremstilt en asfalt ved sammenblanding av 17 vekt-% blåst bitumen med en gjennomtrengning på 27 ved 25°C og et mykningspunkt (ring og kule) på 85°C
19,5 vekt-% kalksten-fyllstoff som paserer 75 ym 63,5 vekt-% sand som i eks. 1.
Mastiksmaterialet hadde de samme kvaliteter med hensyn til helleevne og ikke-segregering som mastiksmaterialet i eks. 1 og i tillegg kunne det oppvarmes til 75°C uten betydelig deformering eller siging sammenlignet med en temperatur på 60°C for mastiksmaterialet i eks. 1.
Claims (1)
- Mastiks-asfalt som er hellbar ved temperaturer på ca. 170°C, og er egnet for belegging av rørledninger, omfattende 8-22 vekt-% bitumen som har en gjennomtrengning på 10 - 100 ved 25°C og et ring- og kule-mykningspunkt på 40 - 115°C, 8-25 vekt-% fyllstoff som passerer en 75 ym-sikt, og84 - 53 vekt-% aggregat i graderingsområdet fra større enn 75 ym til en maksimal partikkelstørrelse på 2,36- 37,5 mm,karakterisert ved at aggregatet har en graderingskurve nær opptil en modifisert Fuller-kurve for partikler av den valgte maksimale partikkel-størrelse, idet nevnte modifiserte Fuller-kurve er Fuller-kurven omregnet til å utelukke materialet som passerer 75 ym-sikten, og at vektforholdet bitumen:fyllstoff er fra 1:0,8 til 1:1,2.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB29042/75A GB1494279A (en) | 1975-07-10 | 1975-07-10 | Bituminous composition |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO762398L NO762398L (no) | 1977-01-11 |
NO146063B true NO146063B (no) | 1982-04-13 |
NO146063C NO146063C (no) | 1982-07-28 |
Family
ID=10285298
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO762398A NO146063C (no) | 1975-07-10 | 1976-07-08 | Mastiks-asfalt |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU505844B2 (no) |
DE (1) | DE2630779A1 (no) |
FR (1) | FR2317335A1 (no) |
GB (1) | GB1494279A (no) |
IE (1) | IE43390B1 (no) |
NL (1) | NL177605C (no) |
NO (1) | NO146063C (no) |
NZ (1) | NZ181346A (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3907604A1 (de) * | 1989-03-09 | 1990-09-13 | Teroson Gmbh | Spritzbare beschichtungsmasse zur schalldaempfung |
GB9526675D0 (en) * | 1995-12-29 | 1996-02-28 | Hesselberg Hydro 1991 Ltd | Bituminous composition and process |
NO308613B1 (no) * | 1998-04-02 | 2000-10-02 | Rieber & Soen Asa Nodest Asfal | FremgangsmÕte for fremstilling av granulatformig støpeasfalt |
GB2339432A (en) * | 1998-07-10 | 2000-01-26 | Odebrecht Oil & Gas Services L | A process for the manufacture of a bituminous composition |
MY128891A (en) * | 2000-09-11 | 2007-02-28 | Univ Putra Malaysia | Paving composition |
MY138298A (en) * | 2000-12-22 | 2009-05-29 | Slp Engineering Ltd | Granular bituminous composition |
RU2458282C2 (ru) * | 2010-05-12 | 2012-08-10 | Талгат Вилевич Галиуллин | Рулонный мастичный материал на текстильной ленте-основе, пропитанной мастикой с применением асфальтосмолистых олигомеров (варианты) |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR524279A (fr) * | 1915-01-02 | 1921-09-01 | Barber Asphalt Paving Co | Enduit bitumineux pour surfaces exposées aux corrosions |
FR693591A (fr) * | 1929-12-07 | 1930-11-21 | Standard Oil Co California | Revêtement protecteur pour tuyaux, réservoirs, etc. |
US3078324A (en) * | 1957-02-21 | 1963-02-19 | Southern Natural Gas Company | Pipe coating composition comprising asphalt and a filler graded to maximum density |
US3062672A (en) * | 1959-09-21 | 1962-11-06 | Shell Oil Co | Asphalt-aggregate compositions |
US3468687A (en) * | 1964-03-24 | 1969-09-23 | Shell Oil Co | Insulating composition and method of application |
FR1477511A (fr) * | 1966-01-25 | 1967-04-21 | Exxon Research Engineering Co | Compositions d'asphalte solides renfermant du sable et leur procédé de fabrication |
GB1123101A (en) * | 1966-01-27 | 1968-08-14 | Exxon Research Engineering Co | Asphalt solid compositions comprising sand and process of manufacture |
-
1975
- 1975-07-10 GB GB29042/75A patent/GB1494279A/en not_active Expired
-
1976
- 1976-07-01 NZ NZ181346A patent/NZ181346A/xx unknown
- 1976-07-02 AU AU15506/76A patent/AU505844B2/en not_active Expired
- 1976-07-06 NL NLAANVRAGE7607435,A patent/NL177605C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-07-07 IE IE1506/76A patent/IE43390B1/en unknown
- 1976-07-08 NO NO762398A patent/NO146063C/no unknown
- 1976-07-08 DE DE19762630779 patent/DE2630779A1/de active Granted
- 1976-07-09 FR FR7621153A patent/FR2317335A1/fr active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL7607435A (nl) | 1977-01-12 |
AU505844B2 (en) | 1979-12-06 |
NZ181346A (en) | 1979-08-31 |
IE43390L (en) | 1977-01-10 |
NL177605B (nl) | 1985-05-17 |
NO146063C (no) | 1982-07-28 |
IE43390B1 (en) | 1981-02-11 |
FR2317335B1 (no) | 1983-02-11 |
NO762398L (no) | 1977-01-11 |
GB1494279A (en) | 1977-12-07 |
NL177605C (nl) | 1985-10-16 |
FR2317335A1 (fr) | 1977-02-04 |
DE2630779C2 (no) | 1988-08-11 |
AU1550676A (en) | 1978-01-05 |
DE2630779A1 (de) | 1977-01-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Krebs et al. | Highway materials | |
Cosme et al. | Use of frequency sweep and MSCR tests to characterize asphalt mastics containing ornamental stone residues and LD steel slag | |
NO146063B (no) | Mastiks-asfalt. | |
US4196922A (en) | Bituminous composition | |
Aquib et al. | An overview on utilization of steel slag as road construction materials | |
Jaczewski et al. | Impact of reclaimed asphalt pavement (RAP) on low-temperature properties of asphalt concrete | |
US1984649A (en) | Protective coating and objects coated therewith | |
Heitor et al. | Evaluation of the coal wash and steel furnace slag blends as effective reclamation fill for port expansion | |
Abduljabbar et al. | Evaluating the mechanical properties of thin asphalt overlay incorporating reed ash | |
Subagio et al. | Fatigue performance of HRA (hot rolled asphalt) and Superpave® mixes using Indonesian rock asphalt (Asbuton) as fine aggregates and filler | |
Chairuddin et al. | Compressive strength of permeable asphalt pavement using domato stone (quarzite dolomite) and buton natural asphalt (BNA) blend | |
Nataadmadja et al. | Analysis of moisture susceptibility of hot mix asphalt with waterproofing additives | |
Ullah et al. | Re-use of marble waste as filler substitute in bituminous roads | |
US3078324A (en) | Pipe coating composition comprising asphalt and a filler graded to maximum density | |
van Blerk et al. | Ethylene Glycol Accelerated Weathering Test: An Improved, Objective Aggregate Durability Test Method | |
Ramadhansyah et al. | Effects of black rice husk ash on asphalt mixture under aging condition | |
US2086581A (en) | Method for producing bituminous paving mixtures and product thereof | |
Sun et al. | The effect of asphalt and aggregate gradation on the low-temperature performance of asphalt mixtures for intermediate and underlying course | |
NO313836B1 (no) | Blanding inneholdende bitumen og fremgangsmÕte for Õ fremstille nevnte blanding | |
Tessema et al. | The Influence of Coffee Husk Ash as a Filler on the Performance of Bituminous Concrete Mix | |
Bastidas-Martínez et al. | Preliminary study of hot mix asphalt containing water treatment and sewage sludge | |
Zhong et al. | The performance test and evaluation of rock asphalt modified asphalt and mixture | |
Pais et al. | Constructing better roads with asphalt rubber | |
Isa et al. | Mechanistic evaluation of the effect of calcium carbide waste on properties of asphalt mixes | |
Jena et al. | Development of sulfur modified bituminous paving mixes containing sand as aggregates |