NO143687B

NO143687B - ELECTRIC Vibration Filters.

Info

Publication number: NO143687B
Application number: NO753740A
Authority: NO
Inventors: Hans Albsmeier; Alfhart Guenther; Friedrich Kuenemund
Original assignee: Siemens Ag
Priority date: 1974-11-08
Filing date: 1975-11-07
Publication date: 1980-12-15
Also published as: JPS5171046A; GB1531759A; SE411283B; ATA834475A; AT348592B; AU8642975A; DK502975A; SE7512464L; FR2290788B1; NO143687C; IT1048771B; NO753740L; AU473205B2; FI753135A; NL163918C; FR2290788A1; LU73747A1; IE42756B1; DE2453122A1; CH595014A5

Description

Ved filtre som anvendes innen elektrisk sambandsteknikk, opptrer ofte det problem at overgangen fra et gjennomslipningsområde til et sperreområde i dempningskarakteristikken skal forløpe mest mulig bratt, eller at der i bestemte deler av sperreområdene kreves ekstremt sterke sperredempninger. Disse krav blir ved elektriske filtre oppfylt ved at man i filterkoblingen anordner ekstra resonanskretser som forårsaker dempningspoler ved de ønskede frekvenser. Man hjelper seg også delvis ved at man ved hjelp av såkalt overkobling ved vedkommende frekvenser sperrer overføringen ved kompensasjon. Begge metoder er kjent ikke bare ved elektriske filtre med konsentriske elektriske koblingselementer som spole og kondensator, men også ved de såkalte elektromekaniske filtre. Dannelsen av dempningspoler ved hjelp av overkobling krever i den forbindelse, hvis det dreier seg om flere dempningspoler, en relativt stor påkostning, fordi den nødvendigvis medfører vanskeligheter med hensyn til de toleranser som må overholdes ved produksjonen. Dessuten kan der i tilfellet av flere overkoblinger også opptre forstyrrende biresonanser. For dannelsen av dempningspoler har man derfor ved elektromekaniske filtre også allerede koblet ekstra resonatorer til inngangen og utgangen på det egentlige filteravsnitt, noe som f.eks. fremgår av britisk patentskrift nr. 9 59 39 3 With filters used in electrical connection technology, the problem often arises that the transition from a cut-through area to a blocking area in the damping characteristic should be as steep as possible, or that extremely strong blocking damping is required in certain parts of the blocking areas. With electric filters, these requirements are met by arranging extra resonant circuits in the filter coupling which cause damping poles at the desired frequencies. You can also partially help yourself by using so-called over-switching at the relevant frequencies to block the transmission through compensation. Both methods are known not only for electrical filters with concentric electrical coupling elements such as coils and capacitors, but also for so-called electromechanical filters. The formation of damping coils by means of over-connecting requires in this connection, if several damping coils are involved, a relatively large expense, because it necessarily entails difficulties with regard to the tolerances that must be observed during production. Furthermore, in the case of several over-connections, disturbing bi-resonances can also occur. For the formation of damping poles, in the case of electromechanical filters, extra resonators have also already been connected to the input and output of the actual filter section, which e.g. appears from British patent document no. 9 59 39 3

og det i den forbindelse offentliggjorte arbeide i "Proceedings", and the related work published in "Proceedings",

11. Annual Symposium on Frequency Control, 7.-9. mai 1957, side 535-555, fremfor alt fig. 4 på side 547, tillike med tilhørende tekst på side 537. 11th Annual Symposium on Frequency Control, 7-9 May 1957, pages 535-555, above all fig. 4 on page 547, together with the corresponding text on page 537.

Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave ved et elektromekanisk filter likeledes ved hjelp av ekstra resonatorer å frembringe dempningspoler som ligger utenfor det egentlige filteravsnitt Samtidig vil man imidlertid avhjelpe de vanskeligheter som opptrer At the basis of the invention is the task of an electromechanical filter, also with the help of additional resonators, to produce damping coils that lie outside the actual filter section. At the same time, however, the difficulties that occur

ved den anordning som er beskrevet i det britiske patentskrift og by the device described in the British patent document and

i den nevnte artikkel og består i at dempningspolene ikke kan in the aforementioned article and consists in the fact that the damping coils cannot

velges fritt med hensyn til frekvens, og at vedkommende mekaniske resonatorer dessuten i vesentlig grad influerer på kvaliteten av koblingen til de mekaniske resonatorer ved filterinngangen, resp. can be freely chosen with regard to frequency, and that the mechanical resonators in question also significantly influence the quality of the connection to the mechanical resonators at the filter input, resp.

-utgangen, og på avstemmingen av disse resonatorer. - the output, and on the tuning of these resonators.

Den foreliggende oppfinnelse tar sikte på løsning av den nevnte oppgave ved et elektromekanisk filter bestående av stavformede bøye- eller torsjons-resonatorer som er innbyrdes koblet via minst én gjennomgående koblingstråd og er anordnet ved siden av hverandre med parallelle akser i et plan, og til hvis montering der tjener fra koblingstråden adskilte holdestaver som angriper på hver sin enkelt-resonator og er forankret i en grunnplate som bærer det samlede elektromekaniske filtersystem, samt hvor ennyidere enderesonatorene er forsynt med elektromekaniske omformere. Slike filtre tilhører den tidligere kjente teknikk som er representert ved østerriksk patentskrift 285 681 resp. DE-OS 2 145 716 og 2 205 394 når det samtidig tas hensyn til at det fra tysk patentskrift 20 37 209 er kjent å realisere filtre med torsjonsresonatorer som er anordnet med innbyrdes parallelle akser og koblet innbyrdes via langskoblere. For løsning av den ovennevnte oppgave går oppfinnelsen i første rekke ut på at det gjennomgående koblingselement ved et filter som angitt, er ført ut forbi enderesonatorene og forbundet med minst én ytterligere stavformig utført bøye- eller torsjonsresonator som ligger med parallelle akser i samme plan som de øvrige filterresonatorer og er forbundet med grunnplaten via holdestaver som er uavhengige av koblingstråden. The present invention aims at solving the aforementioned task by an electromechanical filter consisting of rod-shaped bending or torsion resonators which are mutually connected via at least one continuous connecting wire and are arranged next to each other with parallel axes in a plane, and to if assembly where from the connecting wire separate holding rods that engage each individual resonator and are anchored in a base plate that carries the overall electromechanical filter system, as well as where the end resonators are equipped with electromechanical converters. Such filters belong to the previously known technique which is represented by Austrian patent document 285 681 resp. DE-OS 2 145 716 and 2 205 394 when it is also taken into account that from German patent document 20 37 209 it is known to realize filters with torsion resonators which are arranged with mutually parallel axes and connected to each other via long couplers. In order to solve the above-mentioned task, the invention primarily involves the continuous coupling element of a filter as indicated, being led out past the end resonators and connected to at least one further rod-shaped bending or torsional resonator which lies with parallel axes in the same plane as the other filter resonators and are connected to the base plate via holding rods that are independent of the connecting wire.

Det kan i den forbindelse for fullstendighets skyld nevnes at det fra DE-AS 1 219 139 i og for seg er kjent å an-ordne ekstra resonatorer som er festet på omformer-resonatorene på den ene side som vender bort fra det egentlige filtersystem. Imidlertid dreier det seg der om et helt annet filtersystem, hvor de enkelte resonatorer er sammenkoblet innbyrdes ved sine respektive ender via sentrisk anordnede koblingselementer, så publikasjonen ikke kan gi noen ansporing til den foreliggende oppfinnelse, så meget mindre som det ikke er mulig å la et gjennomgående koblingselement strekke seg ut forbi en resonator. In this connection, for the sake of completeness, it may be mentioned that from DE-AS 1 219 139 it is known per se to arrange extra resonators which are attached to the converter resonators on one side facing away from the actual filter system. However, it concerns a completely different filter system, where the individual resonators are interconnected at their respective ends via centrally arranged connecting elements, so the publication cannot give any impetus to the present invention, much less as it is not possible to allow a continuous coupling element extend past a resonator.

Ved et elektromekanisk filter i henhold til oppfinnelsen er det gunstig om holdestavene angriper på de enkelte resonatorer på samme måte, og det fortrinnsvis i området for de nøytrale soner av de enkelte resonatorer. With an electromechanical filter according to the invention, it is advantageous if the holding rods attack the individual resonators in the same way, and preferably in the area of the neutral zones of the individual resonators.

Når det gjelder resonatorene, er det å anbefale å anvende et stavmateriale med sirkelrundt tverrsnitt og med samme diameter for alle. Samtidig bør sirkeltverrsnittet av i det minste de mekaniske svingeelementer som tjener som rene resonatorer, for-synes med en avflatning som tjener som anlegg og monteringssted for - den i det minste ene - koblingstråden. En slik avflatning er også å anbefale for resonatorer som er komplettert til energiomformere, idet avflatningen tjener som anleggs- resp. monterings-flate for det elektrostriktive materiale som kompletterer resonatoren, og er orientert loddrett på det ved resonatorene bestemte plan på en slik måte at den - i det minste ene - på resonatoren festede koblingstråd blir ansporet til langs-svingninger. For befestigelsen av - den i det minste ene - koblingstråden blir hensiktsmessig energiomformerens resonator forsynt med en ytterligere avflatning som ligger parallelt med det plan som er fastlagt ved de enkelte resonatorer, og også innbefatter koblingstråden. For energiomformerne er det å anbefale også å tilordne hver av dem en spole som sammen med omformerkapasiteten danner en resonanskrets hvis båndbredde er vesentlig større, f.eks. 2-5 ganger større, enn bredden av gjennomslipningsområdet for det elektromekaniske filters mekaniske filterdel. As regards the resonators, it is recommended to use a rod material with a circular cross-section and with the same diameter for all. At the same time, the circular cross-section of at least the mechanical swing elements that serve as pure resonators should be provided with a flattening that serves as a facility and mounting point for - the at least one - connecting wire. Such a flattening is also recommended for resonators that are completed for energy converters, as the flattening serves as a facility or mounting surface for the electrostrictive material that completes the resonator, and is oriented perpendicular to the plane determined by the resonators in such a way that the connecting wire - at least one - attached to the resonator is spurred into longitudinal oscillations. For the attachment of - the at least one - connecting wire, the energy converter's resonator is suitably provided with a further flattening which lies parallel to the plane determined by the individual resonators, and also includes the connecting wire. For the energy converters, it is also recommended to assign each of them a coil which, together with the converter capacity, forms a resonant circuit whose bandwidth is significantly greater, e.g. 2-5 times greater than the width of the grinding area for the electromechanical filter's mechanical filter part.

Takket være den utformning av elektromekaniske filtre som oppfinnelsen gir anvisning på, blir det mulig på enkel måte å holde filterets grunn-gangtid mellom den elektriske inngang og den elektriske utgang kort til tross for stor'flankesteilhet og sperre-dempning. Fremfor alt ved anvendelsen som kanalfilter i et bære-frekvensanlegg med forhåndsmodulasjon bør der mellom filterets elektriske inngang og elektriske utgang, altså mellom omformerne, bare anordnes så mange resonatorer i kjedekoblingen at grunn-gang-tiden for de signaler som skal slippes igjennom, blir liggende i størrelsesorden 0,8 ms og mindre. Ved en båndbredde av gjennomslipningsområdet mellom 3 og 4 kHz, et frekvensleie ved 50 kHz og bøyekrystaller som resonatorer med langs-kobling av disse er det for å overholde denne spesielle dimensjoneringsforskrift tilstrek-kelig om 8-10 resonatorer - omformerne innbefattet - ligger i gjennomgangsdelen og en og en resonator beliggende utenfor gjennomgangsdelen er anordnet for å frembringe dempningspoler henholdsvis nedenfor og ovenfor gjennomslipningsområdet. Ved 8 resonatorer er det å anbefale ved hjelp av de to ekstra resonatorer å fremtvinge to dempningspoler i det sperreområde som med hensyn til frekvens ligger nedenfor gjennomslipningsområdet, og ved hjelp av minst én... overkobling som shunter en resonator i den nevnte gjennomgangsdel, Thanks to the design of electromechanical filters that the invention provides, it becomes possible in a simple way to keep the basic travel time of the filter between the electrical input and the electrical output short despite large flank steepness and blocking damping. Above all, when used as a channel filter in a carrier-frequency system with pre-modulation, between the filter's electrical input and electrical output, i.e. between the converters, only so many resonators should be arranged in the chain link that the basic transit time for the signals to be passed through remains flat in the order of 0.8 ms and less. With a bandwidth of the cut-through range between 3 and 4 kHz, a frequency range of 50 kHz and bending crystals as resonators with longitudinal coupling of these, it is sufficient to comply with this special dimensioning regulation if 8-10 resonators - including the converters - are located in the through section and one resonator located outside the passage part is arranged to produce damping coils respectively below and above the pass-through area. In the case of 8 resonators, it is recommended to use the two additional resonators to force two damping poles in the blocking area which, in terms of frequency, lies below the cut-through area, and with the help of at least one... over-connection that shunts a resonator in the aforementioned through part,

å fremtvinge en dempningspol i det sperreområde som med hensyn til frekvens ligger ovenfor gjennomslipningsområdet. For de resonatorer som ligger utenfor gjennomgangsdelen, resp. kjedeavsnittet, er det dessuten i mange tilfeller gunstig å benytte et system med flere resonanser, hvorved der kan oppnås flere dempningspoler. to force a damping pole in the blocking area which, with regard to frequency, lies above the cut-through area. For the resonators that are outside the passage part, resp. the chain section, it is also advantageous in many cases to use a system with several resonances, whereby several damping poles can be obtained.

I det følgende vil oppfinnelsen bli belyst nærmere ved et utførelseseksempel. Som eksempel skal det antas at der med et filter i henhold til oppfinnelsen skal realiseres et dempningsforløp som vist på fig. 1. Her er som abscisse oppført de elektriske signalers frekvens i kHz, og som ordinat gjennomgangsdempningen, resp. driftsdempningen a„ i desibel. Ved skravering har man antydet de krav som betinges av et bærefrekvenssystem hvor slike filtre finner anvendelse som kanalfiltre i forhåndsmodulasjonsdelen. I tillegg stilles der krav om en grunn-gangtid på mindre enn 0,8 ms i gjennomslipningsområdet. In the following, the invention will be explained in more detail by means of an embodiment example. As an example, it shall be assumed that with a filter according to the invention, a damping course as shown in fig. 1. Here, as the abscissa, the frequency of the electrical signals in kHz is listed, and as the ordinate the through attenuation, resp. the operating attenuation a„ in decibels. The shading indicates the requirements of a carrier frequency system where such filters are used as channel filters in the pre-modulation section. In addition, there is a requirement for a basic travel time of less than 0.8 ms in the through-grinding area.

Som fig. 2 viser, omfatter filteret 10 stavformede resonatorer R1-R10 som skal drives i bøyesvingeform. Hver av resonatorene er montert i en filterbunnplate, resp. filterbunn G, via relativt stive metalliske holdestaver S som angriper i dens to svingningsknuter. Det skjer på den måte at holdestavene, som er festet på de enkelte resonatorer ved sveising, er klebet, støpt eller loddet inn i sporet i filterbunnen. Hensiktsmessig består filterbunnen av et passende blikk eller kunststoff, som f.eks. en plast som markeds-føres under navnet "Makrolon". De enkelte resonatorer er forbundet innbyrdes av en koblingstråd LK som angriper i deres midtpunkt og virker som langs-kobler, og som har konstant tverrsnitt over hele sin lengde. Koblingstråden LK er fast forankret til de enkelte filter-resonatorer ved sveising. I den forbindelse er det av betydning at de resonatorer som ikke er utført som energiomformere, har en avflatning som tjener som anlegg for koblingstråden, så der på enkel måte sikres en entydig kobling. Bare de to resonatorer R2 og R9 som ved hjelp av elektrostriktivt materiale EM er komplettert til energiomformere, har en ytterligere avflatning som det elektrostriktive materiale EM er forankret på ved lodding. Dette elektrostriktive materiale har på den side som vender bort fra loddestedet, e.t elektrisk ledende belegg, As fig. 2 shows, the filter comprises 10 rod-shaped resonators R1-R10 which are to be operated in bending swing form. Each of the resonators is mounted in a filter base plate, resp. filter base G, via relatively rigid metallic holding rods S which engage in its two swing nodes. This happens in such a way that the holding rods, which are attached to the individual resonators by welding, are glued, cast or soldered into the groove in the filter base. Appropriately, the filter base consists of a suitable sheet metal or plastic, such as e.g. a plastic marketed under the name "Makrolon". The individual resonators are interconnected by a connecting wire LK which engages at their midpoint and acts as a longitudinal coupler, and which has a constant cross-section over its entire length. The connecting wire LK is firmly anchored to the individual filter resonators by welding. In this connection, it is important that the resonators that are not designed as energy converters have a flattening that serves as a facility for the connecting wire, so that a clear connection is ensured in a simple way. Only the two resonators R2 and R9, which are completed to energy converters by means of electrostrictive material EM, have a further flattening to which the electrostrictive material EM is anchored by soldering. This electrostrictive material has, on the side facing away from the soldering point, an electrically conductive coating,

f.eks. av gull, som tjener som mot-elektrode, og hvorfra der går ut en tilslutningstråd A som tjener til å forbinde omformeren med en spole Sp, som ved sin respektive ene ende ligger på refe-ransepotensial, og som tillike danner inngangs- resp. utgangs-transformator - jfr. skjemaet på fig. 1 -. Induktiviteten av hver av disse spoler Sp er valgt så stor at den sammen med kapasiteten av den kondensator som er gitt ved det elektrostriktive materiale, danner en parallell-resonanskrets som er avstemt på gjennomslipningsområdets midtpunktfrekvens, men hvis båndbredde er vesentlig større enn bredden av gjennomslipsnings-området, som ved utførelseseksemplet ligger mellom 48,2 og 51,5 kHz. e.g. of gold, which serves as a counter electrode, and from which a connection wire A exits which serves to connect the converter with a coil Sp, which at its respective one end is at reference potential, and which also forms the input or output transformer - cf. the form in fig. 1 -. The inductance of each of these coils Sp is chosen so large that, together with the capacity of the capacitor provided by the electrostrictive material, it forms a parallel-resonant circuit which is tuned to the cut-through region's midpoint frequency, but whose bandwidth is significantly greater than the width of the cut-through range, which in the design example lies between 48.2 and 51.5 kHz.

De enkelte resonatorer hos dette filter er koblet i kjede over koblingstråden; der tjener som langs-kobler. Mellom energi-'omformerne R2 og R9 ligger der imidlertid bare et avsnitt R3-R8 The individual resonators of this filter are connected in chain over the connecting wire; which serves as a long-distance link. Between the energy converters R2 and R9, however, there is only a section R3-R8

av denne kjedekobling RI-RIO, og de to resonatorer RI og RIO som ligger utenfor dette avsnitt R2-R9, tjener til å frembringe hver sin dempningspol ved en frekvens av ca. 47,6 kHz. I og for seg ville dempningskurven etter det første polsted, som ligger ved ca. 47 kHz, stige kontinuerlig i retning mot lavere frekvenser. Ved hjelp av den susceptans som de to ytre tilkoblede resonatorer representerer, forekommer der imidlertid et dempningsinnbrudd DE som ved passende dimensjonering lar seg plasere slik at det ikke lenger virker forstyrrende i toleranseskjemaet. Ved filteret ifølge oppfinnelsen ligger dette dempningsinnbrudd ved omtrent 4 2,6 kHz og er, takket være den videre forskyvning utover, gjort såpass virkningsløs at overføringsdempningen i sperreområdet i det lavere frekvensleie neppe synker nevneverdig under 70 desibel. For denne utskyvende virkning har man forskjellige muligheter. En av dem består i at man endrer koblingen for enderesonatorene RI og RIO og også massen av vedkommende endesvingere RI og/eller RIO. For høyning av kob-lingsfaktoren kan man enten gjøre koblingstråden tykkere eller korte inn lengden av koblingstråden mellom to resonatorer eller begge deler. of this chain link RI-RIO, and the two resonators RI and RIO which lie outside this section R2-R9, each serve to produce a damping pole at a frequency of approx. 47.6 kHz. In and of itself, the damping curve after the first pole location, which is located at approx. 47 kHz, rise continuously in the direction towards lower frequencies. With the help of the susceptance represented by the two outer connected resonators, however, there occurs a damping intrusion DE which, with suitable dimensioning, can be positioned so that it no longer acts as a disturbance in the tolerance scheme. With the filter according to the invention, this attenuation break-in is at approximately 4 2.6 kHz and, thanks to the further displacement outwards, is rendered so ineffective that the transmission attenuation in the blocking area in the lower frequency range hardly drops significantly below 70 decibels. There are different possibilities for this delaying effect. One of them consists in changing the connection for the end resonators RI and RIO and also the mass of the respective end transducers RI and/or RIO. To increase the coupling factor, one can either make the coupling wire thicker or shorten the length of the coupling wire between two resonators or both.

I tillegg er der for å gjøre overgangen fra gjennomslipningsområdet til det øvre sperreområde brattere, fremtvunget to ytterligere poler ved en frekvens av 51,6 kHz ved hjelp av mekaniske overkoblinger OK. Som det ses ut fra dempningsforløpet, oppfylles på denne måte kravene med hensyn til det på forhånd gitte dempnings-volum, som er inntegnet skravert på fig. 1. In addition, in order to make the transition from the cut-through region to the upper blocking region steeper, two additional poles are forced at a frequency of 51.6 kHz by means of mechanical overrides OK. As can be seen from the damping sequence, the requirements are met in this way with regard to the previously given damping volume, which is drawn in hatched form in fig. 1.

For filteret ifølge fig. 1 og 2 viser fig. 3 i tillegg for-løpet av gruppegangtident_, som funksjon av frevkensen f. Man ser av skjemaet at gruppegangtiden i den helt overveiende del av det interesserende gjennomslipningsområde ligger mellom 0,6 og 0,7 ms, mens et filter som er utført uten de nevnte dempningspoler, og som tilfredsstiller samme gjennomslipningsdempnings-karakteristikk og utnytter hele kjedekoblingen med tillegg av to ytterligere konden-satorer for dannelse av karakteristikken, ville ha en gruppegang- For the filter according to fig. 1 and 2 show fig. 3 in addition to the pre-course of the group transit time_, as a function of the frequency f. You can see from the diagram that the group transit time in the overwhelming part of the interesting pass-through area is between 0.6 and 0.7 ms, while a filter that is made without the aforementioned damping coils, and which satisfy the same slip-through damping characteristic and utilize the entire chain link with the addition of two further capacitors for forming the characteristic, would have a group gang-

tid på ca. 1,2 ms. time of approx. 1.2 ms.

Det skal gjøres oppmerksom på at variasjonen i koblingen mellom på hinannen følgende resonatorer langs den under resonatorene anbragte koblingstråd (hovedkobler) er foretatt ved endring av avstandene mellom resonatorene. It should be noted that the variation in the connection between successive resonators along the connecting wire (main coupler) placed below the resonators is made by changing the distances between the resonators.

Det skal også nevnes at dempningspolene ved -hjelp av de It should also be mentioned that the damping coils with the help of the

ekstra resonatorer som med hensyn til frekvens ligger ovenfor og/eller nedenfor gjennomslipningsområdet, kan fremtvinges i kombi-nasjon med eller uten de ekstra dempningspoler som oppnås ved overkobling. Ennvidere kan utformningen i henhold til oppfinnelsen finne anvendelse i tilfellet av et frekvensskjema av annen form med hensyn til forløpet av driftsdempningen og med en annen be-liggenhet av midtpunktfrekvensen, og resonatorenes antall kan være forskjellige alt etter de krav som er gitt ved filterkarakteristikken. additional resonators which, with respect to frequency, lie above and/or below the cut-through range, can be forced in combination with or without the additional damping poles obtained by over-connection. Furthermore, the design according to the invention can be used in the case of a frequency diagram of a different form with respect to the course of the operating attenuation and with a different location of the center frequency, and the number of resonators can be different according to the requirements given by the filter characteristic.

Fig. 4 viser et eksempel på et filter i henhold til oppfinnelsen, forsynt med ti resonatorer mellom de som omformere ut-førte resonatorer R2 og RI3. Fig. 4 shows an example of a filter according to the invention, provided with ten resonators between the resonators R2 and RI3 designed as converters.

Med hensyn til de øvrige detaljer svarer filteret på fig. 4 til det på fig. 2. I tillegg viser fig. 4 dessuten et snitt gjennom en av de resonatorer, f.eks. RI, som ikke er belastet med elektrostriktivt materiale, og et snitt gjennom en av dem, f.eks. R2, som er belastet med slikt materiale."Diameteren dg er valgt like stor for samtlige resonatorer. Bare ved en avflatning t er den forskjellige avstemning av de enkelte resonatorer innstilt. Vesentlig er ved utførelseseksempelet enn videre at de respektive resonatorer som ligger speilsymmetrisk med hensyn på midten av det mekaniske filter, er avstemt på samme resonansfrekvens, f.eks. fg, f^ fg . Valget av frekvensene bestemmer hvorledes filteret forholder seg med hensyn til gjennomslipningskarakteristikken, idet filterfunk-sjonen på i og for seg kjent måte kan velges som maksimalt flat eller som en Tschebyscheff-funksjon. På fig. 4 er det i snittet av den resonator som er belastetmed elektrostriktivt materiale, With regard to the other details, the filter corresponds to fig. 4 to that in fig. 2. In addition, fig. 4 also a section through one of the resonators, e.g. RI, which is not loaded with electrostrictive material, and a section through one of them, e.g. R2, which is loaded with such material. "The diameter dg is chosen to be the same for all resonators. Only with a flattening t is the different tuning of the individual resonators set. It is essential in the design example and beyond that the respective resonators which are mirror-symmetrical with regard to in the middle of the mechanical filter, is tuned to the same resonance frequency, e.g. maximally flat or as a Tschebyscheff function In Fig. 4, in the section of the resonator loaded with electrostrictive material,

også vist at denne resonator, forsåvidt det dreier seg om den metalliske del, i regelen kan ha to avflatninger for å skaffe en ytterligere parameter for innstillingen av resonatorens resonansfrekvens og den svingende masse som skal anvendes. Denne ytterligere avflatning er betegnet med t^', og avflatningen for det elektrostriktive materiale med t^". also shown that this resonator, as long as it concerns the metallic part, can normally have two flattenings to obtain a further parameter for setting the resonator's resonance frequency and the oscillating mass to be used. This further flattening is denoted by t^', and the flattening for the electrostrictive material by t^".

Enn videre bør det nevnes at den kobling som er vist i det foregående eksempel i forbindelse med de -ekstra resonatorer, har vist seg gunstig ved bøyesvingere. Ved torsjonssvingere er det mulig, som vist på fig. 5, å montere disse ved hjelp av en holdetråd HD som angriper i området for de nøytrale soner NZ av den stavformede torsjonsresonator R, eller ved hjelp av holdetråder HD som angriper på disse steder og er felles eventuelt for alle resonatorene samt fastholdes av holdeklyper SH som vist på fig. 6. Det er imidlertid gunstig om der som vist på fig. 7, i den enkelte torsjonsresonators lengderetning anordnes en holdetråd på begge sider og disse to holdetråder anbringes i det minste tilnærmelses-vis i retningen for torsjonsaksen eller for en mantellinje for den stavformede torsjonsresonator. Disse holdetråder kan da med fordel festes i en tilsvarende formet ansats A på hver av de to langsider av filterbunnplaten G' ved klebning, innstøpning eller innlodding. Dog bør denne montering være praktisk talt lik for alle resonatorer og være adskilt fra den egentlige kobling, som ved et torsjons-filter likeledes skjer via minst én langs-koblertråd KD. Bare dermed er det mulig å plasere det innbruddssted i sperredempningen som også ved denne utførelsesform er betinget ved den ekstra mekaniske susceptans, i en ikke-kritisk del av sperreområdet. Furthermore, it should be mentioned that the connection shown in the preceding example in connection with the -extra resonators has proved favorable for bending transducers. With torsion transducers, it is possible, as shown in fig. 5, to mount these by means of a holding wire HD that engages in the area of the neutral zones NZ of the rod-shaped torsion resonator R, or by means of holding wires HD that engage at these locations and are possibly common to all the resonators and are retained by holding clips SH which shown in fig. 6. However, it is advantageous if, as shown in fig. 7, in the longitudinal direction of the individual torsion resonator, a holding wire is arranged on both sides and these two holding wires are placed at least approximately in the direction of the torsion axis or of a mantle line for the rod-shaped torsion resonator. These holding wires can then advantageously be fixed in a similarly shaped projection A on each of the two long sides of the filter base plate G' by gluing, embedding or soldering. However, this assembly should be practically the same for all resonators and be separate from the actual connection, which in the case of a torsion filter also takes place via at least one longitudinal connector wire KD. Only in this way is it possible to place the break-in point in the barrier damping, which is also conditioned by the additional mechanical susceptance in this embodiment, in a non-critical part of the barrier area.

Claims

1. Electromechanical filter consisting of rod-shaped bending or tors ion resonators which are mutually connected via at least one continuous connecting wire and are arranged next to each other with parallel axes in a plane, and for the installation of which serve separate holding rods from the connecting wire which act on each has its own individual resonator and is anchored in a base plate that carries the overall electromechanical filter system, as well as where the end resonators are equipped with electromechanical converters, characterized by the continuous coupling element (LK) being led out past the end resonators (R2, R9, R13) and connected with at least one additional rod-shaped bending or torsional resonator (Ri, RIO, R14) which lies with parallel axes in the same plane as the other filter resonators (R2...R9, resp. R2...R13) and is connected to the base plate (G) via holding rods (S) which are independent of the connecting wire (LK).

2. Filter as specified in claim 1, characterized in that the resonator (RI, R9, resp. R13) added to the converter for the laying and attachment of the connecting wire (LK) has a first flattening which runs surface-wise parallel to the base plate (G), and further one on the first-mentioned vertical other flattening on which the electromechanical converter element (EM) is fixed.

3. Filter as stated in claim 1 or 2, with damping poles above and below the filter's cut-through range, characterized in that the damping poles which are frequency-wise below the cut-through range are formed by means of resonators (Ri, RIO, R14) which lie outside the chain section enclosed by the electromechanical converters (EM), while for the formation of the damping poles which, in terms of frequency, lie below the cut-through range, over-connections (UK) are arranged which are likewise made in the form of kob 1 Long wires, and which connect resonators (e.g. R3, R5) which do not immediately follow each other.

4. Filter as stated in claim 1, 2 or 3, characterized in that outside the section enclosed by the electromechanical converters (EM), instead of just one resonator (RI, resp. RIO, resp. R14) several resonators are arranged, as that a multiple resonant system is formed and several damping poles are produced.