NO143630B - PROCEDURE FOR THE EXCLUSION OF NICKEL FROM A PARTICULAR NICKEL SULFID MATERIAL - Google Patents
PROCEDURE FOR THE EXCLUSION OF NICKEL FROM A PARTICULAR NICKEL SULFID MATERIAL Download PDFInfo
- Publication number
- NO143630B NO143630B NO762691A NO762691A NO143630B NO 143630 B NO143630 B NO 143630B NO 762691 A NO762691 A NO 762691A NO 762691 A NO762691 A NO 762691A NO 143630 B NO143630 B NO 143630B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- nickel
- leaching
- chlorine
- copper
- slurry
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 title 1
- WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenenickel Chemical compound [Ni]=S WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims abstract description 34
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 29
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 19
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 18
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 9
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 20
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 8
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 4
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 4
- JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N Cu2+ Chemical compound [Cu+2] JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 3
- 229910001431 copper ion Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 2
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 description 2
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- BWFPGXWASODCHM-UHFFFAOYSA-N copper monosulfide Chemical class [Cu]=S BWFPGXWASODCHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001139 pH measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 230000019635 sulfation Effects 0.000 description 1
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/04—Obtaining nickel or cobalt by wet processes
- C22B23/0407—Leaching processes
- C22B23/0415—Leaching processes with acids or salt solutions except ammonium salts solutions
- C22B23/0423—Halogenated acids or salts thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Abstract
Fremgangsmåte til utluting av nikkel fra et partikkelformig nikkelholdig sulfidmateriale.Process for leaching nickel from a particulate nickel-containing sulphide material.
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til The present invention relates to another method
utluting av nikkel fra et partikkelformig nikkelholdig sulfidmateriale, for eksempel en nikkelmatte, hvor klor tilføres en oppslemning av materialet i en kobberholdig løsning inneholdende minst 10 g/l kobber. leaching of nickel from a particulate nickel-containing sulphide material, for example a nickel mat, where chlorine is added to a slurry of the material in a copper-containing solution containing at least 10 g/l copper.
En kjent fremgangsmåte til utluting av nikkel fra sulfidmateri-aler, typisk en matte, omfatter dannelse av en oppslemning av matten i en vandig kobberholdig løsning og tilførsel av klor til oppslemningen, hvorved nikkel blir oppløselig. I en slik prosess antas reaksjon å finne sted mellom matten og toverdige kobberioner i • løsning under dannelse av énverdige kobberioner, mens kloret tje- A known method for leaching nickel from sulphide materials, typically a mat, comprises forming a slurry of the mat in an aqueous copper-containing solution and supplying chlorine to the slurry, whereby the nickel becomes soluble. In such a process, reaction is assumed to take place between the mat and divalent copper ions in • solution with the formation of monovalent copper ions, while the chlorine tje-
ner til å regenerere de toverdige kobberioner. Det nikkel som blir oppløselig, kan utvinnes fra den resulterende løsning ved elektrolyse etter rensning av løsningen, hvorved klor regenere- ner to regenerate the divalent copper ions. The nickel that becomes soluble can be extracted from the resulting solution by electrolysis after purification of the solution, whereby chlorine is regenerated
res til bruk i utlutingsoperasjonen. res for use in the leaching operation.
For tilfredsstillende utførelse av en slik prosess er For the satisfactory execution of such a process is
det viktig å bestemme "sluttpunktet" for utlutingen nøyaktig, it is important to determine the "end point" of the leaching accurately,
slik at klortilførselen kan stanses. Når det materiale som skal utlutes, hovedsakelig består av sulfider av nikkel og kobber, må klorstrømmen således stanses øyeblikkelig etter at alt nikkel og kobber er oppløseliggjort. Klor som måtte bli tilført etter dette punkt, ville ikke bare være bortkastet, men ville til og med be-virke oksydasjon av det elementære svovel som dannes under utlutingen. Sulfationer som dannes på denne måte, må fjernes før elektrolyse so that the chlorine supply can be stopped. When the material to be leached mainly consists of sulphides of nickel and copper, the flow of chlorine must therefore be stopped immediately after all the nickel and copper have been dissolved. Chlorine that had to be added after this point would not only be wasted, but would even cause oxidation of the elemental sulfur formed during the leaching. Sulfation formed in this way must be removed before electrolysis
og forstyrrer balansen mellom klor som dannes i elektrolysecellene, og klor som anvendes ved utlutingen. and disrupts the balance between chlorine that is formed in the electrolysis cells and chlorine that is used in the leaching.
Den parameter som tidligere har vært hevdet å styre ut- The parameter that has previously been claimed to control out-
lutingen og påvise eller avgjøre det ønskede sluttpunkt ved hvilket klortilførselen skal stanses, er løsningens redokspotensial. the gradient and detect or determine the desired end point at which the chlorine supply is to be stopped, is the redox potential of the solution.
I kanadisk patent nr. 967.009 beskrives således bruk av målinger Canadian patent no. 967,009 thus describes the use of measurements
av redoks-potensialet for bestemmelse av det tidspunkt da et bestemt metall av flere som er tilstede i matten, er blitt of the redox potential for determining the time at which a certain metal of several present in the mat has become
utlutet. Det ble imidlertid nå funnet at redoks-potensial-måling ikke er helt tilfredsstillende som hjelpemiddel til å begrense sulfatdannelse mest mulig. Når f.eks. matter bestående hovedsakelig av nikkel- og kobbersulfider ble utlutet med klor, ble det observert at redoks-potensialet holdt seg nær 500 milli-volt i lang tid etter at det visuelt og ved kjemisk analyse av residuet var blitt observert at utlutinqen var fullbyrdet. leached. However, it was now found that redox-potential measurement is not completely satisfactory as an aid to limiting sulfate formation as much as possible. When e.g. mats consisting mainly of nickel and copper sulphides were leached with chlorine, it was observed that the redox potential remained close to 500 millivolts for a long time after it had been observed visually and by chemical analysis of the residue that the leaching was complete.
Under denne periode med overskytende klortilførsel ble en be-tydelig mengde elementært svovel funnet å være blitt oksydert til sulfat. During this period of excess chlorine input, a significant amount of elemental sulfur was found to have been oxidized to sulfate.
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til utluting av nikkel fra et partikkelformig nikkelholdig sulfidmateriale, hvor man danner en oppslemning av materialet i en kobberholdig løsning inneholdende minst 10 g/l kobber og tilfører klor til oppslemningen, og fremgangsmåten er karakterisert ved at man overvåker oppslemningens pH og avbryter klortilførselen etter at pH-verdien er påvist å ha avtatt til en på forhånd bestemt verdi sam indikerer begynnende- sulf atdannelse. The present invention relates to a method for leaching nickel from a particulate nickel-containing sulphide material, where a slurry of the material is formed in a copper-containing solution containing at least 10 g/l copper and chlorine is added to the slurry, and the method is characterized by monitoring the slurry's pH and interrupts the chlorine supply after the pH value has been shown to have decreased to a pre-determined value, which indicates the beginning of sulphation.
En foretrukken utførelsesform av oppfinnelsen går ut på at den på forhånd bestemte pH-verdi er innen området mellom 0 og -1,0. A preferred embodiment of the invention assumes that the predetermined pH value is within the range between 0 and -1.0.
Den opprinnelige vandige løsning i hvilken det nikkelholdige materiale oppslemmes for klorutluting, består hovedsakelig av brukt elektrolytt som erholdes ved nikkelelektrolysen. Da denne brukte elektrolytt imidlertid er praktisk talt fri for oppløst kobber, er det nødvendig å tilføre dette for å sikre et begyn-nelsesnivå av oppløst kobber på minst 10 g/l og fortrinnsvis 30-40 g/l. Dette gjøres fortrinnsvis ved at den brukte elektrolytt blandes med en kobberholdig løsning, hvorved den vandige utgangs-løsning for oppslemningen erholdes. En slik utgangsløsning har gjerne en pH i området 0,5-1,5, men den nøyaktige verdi for ut-gangs løsningens pH er ikke kritisk eller sterkt utslagsgivende for bestemmelsen av sluttpunktet ved utlutingen. The original aqueous solution in which the nickel-containing material is slurried for chlorine leaching consists mainly of spent electrolyte obtained by nickel electrolysis. However, as this used electrolyte is practically free of dissolved copper, it is necessary to add this to ensure an initial level of dissolved copper of at least 10 g/l and preferably 30-40 g/l. This is preferably done by mixing the used electrolyte with a copper-containing solution, whereby the aqueous starting solution for the slurry is obtained. Such a starting solution often has a pH in the range 0.5-1.5, but the exact value for the starting solution's pH is not critical or strongly decisive for the determination of the end point of the leaching.
Den på forhånd bestemte pH-verdi ved hvilken klortil-førselen skal stanses, er blitt funnet å være i noen grad avhengig av sammensetningen av det materiale som skal utlutes så vel som av utlutingsløsningen. Uansett mattens sammensetning vil imidlertid en begynnende oksydasjon av svovel til sulfat medføre en hurtig endring i løsningens pH-verdi, og klortilførselen bør da stanses så snart som den hurtige endring påvises. ' I alminnelig-het vil sluttpunktet indikeres ved at pH-verdien kommer ned til null eller en negativ verdi så lav som -1,0. Eksempelvis ble det i et forsøk som ble utført, funnet at optimal operasjon ville tilsi stansning av klorstrømmen når en pH mellom -0,5 og The predetermined pH value at which the chlorine supply is to be stopped has been found to depend to some extent on the composition of the material to be leached as well as on the leaching solution. Regardless of the mat's composition, however, the beginning oxidation of sulfur to sulfate will cause a rapid change in the solution's pH value, and the chlorine supply should then be stopped as soon as the rapid change is detected. In general, the end point will be indicated by the pH value falling to zero or a negative value as low as -1.0. For example, in an experiment that was carried out, it was found that optimal operation would mean stopping the chlorine flow when a pH between -0.5 and
-0,75 var påvist. -0.75 was detected.
Den meget tilfredsstillende sluttpunktsbestemmelse ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen muliggjøres av den meget hurtige endring i pH-verdien som er blitt funnet å finne sted når svovel begynner å oksyderes. Denne oksydasjon antas å komme av at mens basismetaller så som nikkel eller kobber oksyderes, blir det praktisk talt ikke forbrukt eller produsert syre i oppslemningen. Men så snart som disse metallene er blitt oppløst, synes følgende reaksjon å finne sted: The very satisfactory end point determination by the method according to the invention is made possible by the very rapid change in the pH value which has been found to take place when sulfur begins to oxidize. This oxidation is thought to come from the fact that while base metals such as nickel or copper are oxidized, practically no acid is consumed or produced in the slurry. But as soon as these metals have been dissolved, the following reaction seems to take place:
Det vil sees at 6 mol salteyre og 1 mol svovelsyre dannes for hvert gramatom elementært svovel som oksyderes til sulfat.' Den forholdsvis store mengde syre som dannes pr. gramatom oksydert svovel, sammen med den spesielt høye følsomhet som kloridløs-ningers pH viser ved varierende syrekonsentrasjon, kan forklare den observerte skarpe endring i pH-verdien. It will be seen that 6 moles of sodium chloride and 1 mole of sulfuric acid are formed for each gram atom of elemental sulfur that is oxidized to sulfate.' The relatively large amount of acid that is formed per gram atom of oxidized sulphur, together with the particularly high sensitivity that the pH of chloride solutions shows to varying acid concentration, can explain the observed sharp change in the pH value.
Det materiale fra hvilket nikkel ekstraheres, består fortrinnsvis av en kommersiell Bessemer-matte. Slike matter har typisk et svovelinnhold på ca. 19-2 7 vekt% og kan, i tillegg til nikkel og kobber, inneholde ett eller flere av edelmetallene platina, palladium, gull, rodium og rutenium. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan utføres i forbindelse med såkalte "lav-svovel"-matter, dvs. matter som er blitt oksydert ned til 8 eller endog 5% svovel. Da elementært svovel imidlertid dannes ved utlutingen, er det ingen fordel i å redusere svovelinnholdet før utlutingen. Ved utluting av en slik edelmetallholdig matte har man funnet at edelmetall begynner å oppløses etter det samme mønster som sulfat begynner å dannes. Ved å benytte pH-måling med sikte på å stanse klortilførselen før vesentlig dannelse av sulfat vil man avbryte utlutingen før vesentlig utluting av edelmetaller har funnet sted. The material from which the nickel is extracted preferably consists of a commercial Bessemer mat. Such mats typically have a sulfur content of approx. 19-2 7% by weight and may, in addition to nickel and copper, contain one or more of the precious metals platinum, palladium, gold, rhodium and ruthenium. The method according to the invention can be carried out in connection with so-called "low-sulphur" mats, i.e. mats that have been oxidized down to 8 or even 5% sulphur. However, as elemental sulfur is formed during the leaching, there is no advantage in reducing the sulfur content prior to the leaching. When leaching such a noble metal-containing mat, it has been found that the noble metal begins to dissolve following the same pattern as sulfate begins to form. By using pH measurement with the aim of stopping the chlorine supply before significant formation of sulphate, the leaching will be interrupted before significant leaching of precious metals has taken place.
Oppfinnelsen skal nå beskrives nærmere, eksempelvis, under henvisning til ligningen: Fig. 1 er en grafisk fremstilling som viser sammen-hengen mellom den målte variasjon i løsningens pH, nikkelekstraksjonen og sulfatdannelsen under klorutluting av en spesiell nikkelmatte, og fig. 2 er en lignende grafisk fremstilling vedrørende klorutluting av en annen nikkelmatte som inneholdt edelmetaller. The invention will now be described in more detail, for example, with reference to the equation: Fig. 1 is a graphical representation showing the relationship between the measured variation in the pH of the solution, the nickel extraction and sulfate formation during chlorine leaching of a special nickel mat, and fig. 2 is a similar graphical presentation regarding chlorine leaching of another nickel mat which contained precious metals.
De data som fremgår av fig. 1, erholdtes ved utluting av et partikkelformig sulfidmateriale som på vektbasis inneholdt 50% nikkel, 18% kobber og 30% svovel. Utlutingen ble utført ved at man dannet en oppslemning av 174 g av dette materiale i 900 ml av en vandig løsning inneholdende 96 g/l nikkel og 10 g/l kobber ved 60°C. Klor ble tilført oppslemningen under omrøring, med en hastighet på 2 g/min.iialt 90 min. Herunder ble oppslemningens pH overvåket, og prøver av oppslemningen ble uttatt ved mellomrom for analyse. Kurve A viser den prosentvise ekstraksjon av nikkel i matten som funksjon av pH-verdien under de senere stadier av utlutingen. Kurve B viser graden av sulfatdannelse uttrykt som den prosentvise andel av det samlede svovelinnhold i utgangs-materialet som ble oksydert ved forskjellige pH-verdier under de senere stadier av utlutingen. The data appearing in fig. 1, was obtained by leaching a particulate sulphide material which, on a weight basis, contained 50% nickel, 18% copper and 30% sulphur. The leaching was carried out by forming a slurry of 174 g of this material in 900 ml of an aqueous solution containing 96 g/l nickel and 10 g/l copper at 60°C. Chlorine was added to the slurry with stirring at a rate of 2 g/min for a total of 90 min. During this, the pH of the slurry was monitored, and samples of the slurry were taken at intervals for analysis. Curve A shows the percentage extraction of nickel in the mat as a function of the pH value during the later stages of the leaching. Curve B shows the degree of sulphate formation expressed as the percentage share of the total sulfur content in the starting material which was oxidized at different pH values during the later stages of the leaching.
Det vil sees av tegningen at liten ytterligere nikkel-ekstraksjon erholdtes når utlutingen ble fortsatt utover det punkt hvor pH-verdien hadde sunket til ca. -0,75. Fortsatt klortil-førsel inntil en pH på -1,7 var oppnådd, resulterte på den annen side i oksydasjon av ca. 6% av utgangsmaterialets svovelinnhold til sulfat. For angjeldende matte vil således en optimal kontroll av utlutingsoperasjonen tilsi at klortilførselen skulle stanses så snart som en pH på ca. -O,6 var påvist. It will be seen from the drawing that little further nickel extraction was obtained when the leaching was continued beyond the point where the pH had dropped to approx. -0.75. Continued chlorine supply until a pH of -1.7 was achieved, on the other hand, resulted in oxidation of approx. 6% of the starting material's sulfur content to sulphate. For the mat in question, optimal control of the leaching operation would therefore mean that the chlorine supply should be stopped as soon as a pH of approx. -O.6 was detected.
Det vises nå til fig. 2. De data som der er angitt, ble målt under utluting av en matte som inneholdt, på vektbasis, ca. 46% nikkel, ca. 29% kobber, ca. 20% svovel og 20-200 deler pr. million (ppm) av edelmetallene platina, palladium, gull, rodium og rutenium. En 180 g prøve av denne matte ble oppslemmet i 0,9 1 kloridløsning som inneholdt 80 g/l nikkel og 10 g/l kobber, og klor ble tilført oppslemningen med en hastighet på ca. 2 g pr. min., mens oppslemningens temperatur ble holdt ved ca. 100°C. Reference is now made to fig. 2. The data stated there were measured during leaching of a mat containing, on a weight basis, approx. 46% nickel, approx. 29% copper, approx. 20% sulfur and 20-200 parts per million (ppm) of the precious metals platinum, palladium, gold, rhodium and ruthenium. A 180 g sample of this mat was slurried in 0.9 L of chloride solution containing 80 g/l nickel and 10 g/l copper, and chlorine was added to the slurry at a rate of approx. 2 g per min., while the temperature of the slurry was kept at approx. 100°C.
På grunn av de lave konsentrasjoner av edelmetallene og vanskeligheten med å oppnå representative prøver av de faste stoffer som utlutes, ble utlutingens forløp fulgt ved suksessiv prøvetagning fra utlutingsløsningen med 10 minutters mellomrom. Kurvene C og D på fig. 2 tilsvarer henholdsvis kurvene A og B Due to the low concentrations of the precious metals and the difficulty in obtaining representative samples of the solid substances that are leached, the course of the leaching was followed by successive sampling from the leaching solution at 10 minute intervals. Curves C and D in fig. 2 correspond to curves A and B respectively
på fig. 1, dvs. de representerer henholdsvis variasjonen av nikkelekstraksjonen og sulfatdannelsen med utlutingsløsningens pH målt ved utlutingstemperaturen. Kurve E representerer ekstrak-sjonen av edelmetaller som funksjon av pH-verdien. Kurven ble bestemt ved at man for hver pH-verdi beregnet den samlede ekstraksjon av edelmetaller ut fra de individuelle metallkonsentrasjoner som ble bestemt. on fig. 1, i.e. they represent respectively the variation of nickel extraction and sulphate formation with the pH of the leaching solution measured at the leaching temperature. Curve E represents the extraction of precious metals as a function of the pH value. The curve was determined by calculating the total extraction of precious metals for each pH value based on the individual metal concentrations that were determined.
Det fremgår av fig. 2 at for denne spesielle edelmetall-holdige matte skulle en passende pH-verdi for avbryting av klorut-lutingen være en verdi mellom 0 og -0,2. Dette ville muliggjøre ekstraksjon av opp til 99,8% av nikkelinnholdet i matten, med bare ca. 1% oppløsning av edelmetaller i matten og ca. 1,7% eller mindre oksydasjon av den elementære svovel. It appears from fig. 2 that for this particular noble metal-containing mat a suitable pH value for interrupting the chlorination leaching should be a value between 0 and -0.2. This would enable the extraction of up to 99.8% of the nickel content in the mat, with only approx. 1% solution of precious metals in the mat and approx. 1.7% or less oxidation of the elemental sulfur.
Det vil forstås at regulering av utlutingen ved over-våkning av pH-verdien er gunstig ikke bare fordi dette reduserer dannelsen av uønskede sulfationer til et minimum, men også fordi en for stor syredannelse- i seg selv er uønsket for så vidt som nøytralisering av syreoverskudd ville være nødvendig før den resulterende utlutingsløsnings anvendes for elektrolyseformål. It will be understood that regulation of the leaching by monitoring the pH value is beneficial not only because this reduces the formation of unwanted sulfate ions to a minimum, but also because too much acid formation is in itself undesirable as far as neutralization of excess acid is concerned would be necessary before the resulting leaching solution is used for electrolytic purposes.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er ovenfor beskrevet spesielt med henblikk på en chargevis utførelse. Den er imidlertid ikke begrenset til en slik arbeidsmåte, men kan også utføres som en kontinuerlig prosess. I forbindelse med en kontinuerlig prosess vil man selvsagt ikke avbryte klortilførselen til oppslemningen ved å stenge av klorstrømmen til kloreringsbeholderen, men heller sørge for at oppslemningen uttas fra kloreringsbeholderen ved den på forhånd bestemte pH-verdi. The method according to the invention has been described above, particularly with a view to a batch-wise execution. However, it is not limited to such a way of working, but can also be carried out as a continuous process. In connection with a continuous process, one will of course not interrupt the supply of chlorine to the slurry by shutting off the chlorine flow to the chlorination container, but rather ensure that the slurry is withdrawn from the chlorination container at the predetermined pH value.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB3253575A GB1520117A (en) | 1975-08-04 | 1975-08-04 | Chlorine leaching of nickel containing materials |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO762691L NO762691L (en) | 1977-02-07 |
NO143630B true NO143630B (en) | 1980-12-08 |
NO143630C NO143630C (en) | 1981-03-18 |
Family
ID=10340095
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO762691A NO143630C (en) | 1975-08-04 | 1976-08-03 | PROCEDURE FOR THE EXCLUSION OF NICKEL FROM A PARTICULAR NICKEL SULFID MATERIAL |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5921934B2 (en) |
AU (1) | AU498164B2 (en) |
CA (1) | CA1082468A (en) |
FI (1) | FI61918C (en) |
FR (1) | FR2320357A1 (en) |
GB (1) | GB1520117A (en) |
NO (1) | NO143630C (en) |
ZA (1) | ZA764441B (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3738716B2 (en) | 2001-09-11 | 2006-01-25 | 住友金属鉱山株式会社 | Nickel smelting method |
JP5884870B1 (en) * | 2014-08-13 | 2016-03-15 | 住友金属鉱山株式会社 | How to recover nickel |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1943337A (en) * | 1931-04-06 | 1934-01-16 | Lafayette M Hughes | Method of treating sulphide ores to chloridize the same |
PH11027A (en) * | 1970-10-09 | 1977-10-25 | Int Nickel Canada | Extraction of metals from iron oxide materials |
US3880653A (en) * | 1971-03-18 | 1975-04-29 | Falconbridge Nickel Mines Ltd | Chlorine leach process |
GB1401615A (en) * | 1971-07-16 | 1975-07-16 | Int Nickel Canada | Roorda h j extraction of non-ferrous metals from iron-containing materials |
FR2262698B1 (en) * | 1974-02-28 | 1976-10-08 | Penarroya Miniere Metallurg |
-
1975
- 1975-08-04 GB GB3253575A patent/GB1520117A/en not_active Expired
-
1976
- 1976-07-22 FI FI762098A patent/FI61918C/en not_active IP Right Cessation
- 1976-07-23 ZA ZA764441A patent/ZA764441B/en unknown
- 1976-07-28 AU AU16315/76A patent/AU498164B2/en not_active Expired
- 1976-07-29 FR FR7623163A patent/FR2320357A1/en active Granted
- 1976-08-03 NO NO762691A patent/NO143630C/en unknown
- 1976-08-03 CA CA258,331A patent/CA1082468A/en not_active Expired
- 1976-08-03 JP JP51092103A patent/JPS5921934B2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO762691L (en) | 1977-02-07 |
FI61918C (en) | 1982-10-11 |
FR2320357A1 (en) | 1977-03-04 |
AU1631576A (en) | 1978-02-02 |
FI61918B (en) | 1982-06-30 |
GB1520117A (en) | 1978-08-02 |
AU498164B2 (en) | 1979-02-15 |
FI762098A (en) | 1977-02-05 |
FR2320357B1 (en) | 1984-02-17 |
ZA764441B (en) | 1977-07-27 |
CA1082468A (en) | 1980-07-29 |
JPS5921934B2 (en) | 1984-05-23 |
JPS5220323A (en) | 1977-02-16 |
NO143630C (en) | 1981-03-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Guerra et al. | A study of the factors affecting copper cementation of gold from ammoniacal thiosulphate solution | |
US3880653A (en) | Chlorine leach process | |
Rusanen et al. | Pressure oxidation of pyrite-arsenopyrite refractory gold concentrate | |
Dutrizac | Calcium sulphate solubilities in simulated zinc processing solutions | |
JP2942725B2 (en) | Pressure leaching method of nickel and cobalt | |
Nicol et al. | The anodic behaviour of chalcopyrite in chloride solutions: Potentiostatic measurements | |
Awakura et al. | A kinetic study of nonoxidative dissolution of galena in aqueous acid solution | |
EA033887B1 (en) | Heap leaching of copper | |
NO143630B (en) | PROCEDURE FOR THE EXCLUSION OF NICKEL FROM A PARTICULAR NICKEL SULFID MATERIAL | |
Ruiz et al. | Leaching kinetics of digenite concentrate in oxygenated chloride media at ambient pressure | |
JP7380118B2 (en) | Method for producing nickel sulfate | |
Gbor et al. | Dissolution behavior of Fe, Co, and Ni from non-ferrous smelter slag in aqueous sulphur dioxide | |
Provis et al. | A kinetic model for the acid-oxygen pressure leaching of Ni–Cu matte | |
Morrison | The dissolution of silver in ferric sulphate-sulphuric acid media | |
JP7404801B2 (en) | Nickel sulfate manufacturing method including concentration control of oxidizing agent component by ORP measurement | |
JP2022088124A (en) | Copper-coated iron powder, copper-coated iron powder producing method and ruthenium recovering method | |
Cruz | A Method For Iron Determination During Copper Electrometallurgy And Its Application To The Calculation Of Current Efficiency | |
CN104968810B (en) | The method that silver is reclaimed in residue is leached from the zinc of sulfur-bearing | |
Grant | The determination of small quantities of antimony in the form of stibine | |
SU112502A1 (en) | Hydrometallurgical method of processing materials containing lead sulfide | |
Nunez et al. | Kinetic study of nonoxidative leaching of cinnabar ore in aqueous hydrochloric acid-potassium iodide solutions | |
Scheiner et al. | Recovery of mercury from cinnabar ores by electrooxidation | |
RU2612412C1 (en) | Method of selective flotation management | |
Natorkhin | Effect of K 2 Cr 2 O 7 Addition on Anodic Dissolution of NiS in Acid Sulfate and Ammonia Electrolytes | |
Russell et al. | CCCI.—Determination of metals dissolved in mercury. Rapid method of purifying mercury |