NO142790B - Fremgangsmaate for utvinning av nikkel fra laterittjernmalmer - Google Patents
Fremgangsmaate for utvinning av nikkel fra laterittjernmalmer Download PDFInfo
- Publication number
- NO142790B NO142790B NO760985A NO760985A NO142790B NO 142790 B NO142790 B NO 142790B NO 760985 A NO760985 A NO 760985A NO 760985 A NO760985 A NO 760985A NO 142790 B NO142790 B NO 142790B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- nickel
- ore
- pellets
- mixture
- sodium chloride
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 27
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 19
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 229910001710 laterite Inorganic materials 0.000 title claims description 3
- 239000011504 laterite Substances 0.000 title claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 79
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 40
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 36
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 18
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 17
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 15
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 13
- 238000005188 flotation Methods 0.000 claims description 12
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 claims description 11
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 claims description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 claims 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 20
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 14
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000012320 chlorinating reagent Substances 0.000 description 11
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 10
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 10
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 10
- 235000011148 calcium chloride Nutrition 0.000 description 10
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 229910021586 Nickel(II) chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 229910052840 fayalite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- QMMRZOWCJAIUJA-UHFFFAOYSA-L nickel dichloride Chemical compound Cl[Ni]Cl QMMRZOWCJAIUJA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 102000011045 Chloride Channels Human genes 0.000 description 2
- 108010062745 Chloride Channels Proteins 0.000 description 2
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical class [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 2
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- 229910017356 Fe2C Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 229910052839 forsterite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 1
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010979 pH adjustment Methods 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- YIBBMDDEXKBIAM-UHFFFAOYSA-M potassium;pentoxymethanedithioate Chemical compound [K+].CCCCCOC([S-])=S YIBBMDDEXKBIAM-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 230000009919 sequestration Effects 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000008234 soft water Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000010626 work up procedure Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/10—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by solid carbonaceous reducing agents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C1/00—Magnetic separation
- B03C1/005—Pretreatment specially adapted for magnetic separation
- B03C1/015—Pretreatment specially adapted for magnetic separation by chemical treatment imparting magnetic properties to the material to be separated, e.g. roasting, reduction, oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/005—Preliminary treatment of ores, e.g. by roasting or by the Krupp-Renn process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
- C22B23/021—Obtaining nickel or cobalt by dry processes by reduction in solid state, e.g. by segregation processes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører utvinning av nikkel i form av
et konsentrat fra enkelte typer av nikkel-laterittjernmalmer med lavt nikkelinnhold (fra ca. 0,65-1% Ni) og relativt høyt jerninnhold, nemlig ca. 30-45% Fe2C>2 og et silisiumdioksydinn-
hold på mer enn 40% (fritt silisiumdioksyd og et kompleks av silikater, hovedsakelig serpentiner) ved en kombinert prosess for seigring og magnetisk adskillelse eller flotasjon. Disse malmer kan i dag ikke behandles økonomisk ved en kjent fremgans-måte forutsatt at de før den etterfølgende videreforarbeidelsen konsentreres for å muliggjøre en økonomisk utførelse.
Det er fra U.S. patent nr. 3.754.896 kjent å utvinne nikkel fra malmer med et nikkelinnhold på ikke mer enn 0,5 vekt-%
og et jerninnhold på ikke mer enn ca. 10 vekt-%, idet man blander oppmalt malm med alkaliklorid som kloreringsmiddel samt koks,
og brenner det hele ved en temperatur på ikke over 1100°C i et tidsrom på opptil 90 minutter for i størst mulig grad å
overføre nikkel fra malmen til metallisk tilstand og deretter å opprette en vandig suspensjon for å oppnå et konsentrat ved magnetisk separasjon eller ved flotasjon.
Når man imidlertid anvender natriumklorid som eneste
salt ved nikkeloppberedningen, oppnår man ingen tilfredsstill-
ende resultater, og man oppnådde sågar dårligere resultater ved anvendelse av kalsiumklorid alene. Dette fremgår ved en sammenligning av de i den nedenfor følgende tabell 3 angitte verdier.
Selv om man antar at CaC^ er beste kloreringsmiddel
for nikkeloppberedning, noe som også fremgår av verdiene i tabell 2 i tysk patent nr. 1.252.419, er det ved forsøk fast-
slått at dette salt ikke med hell kan benyttes på nikkelmalmer som inneholder bundet vann. Heller ikke ved forrøsting av
prøven ved en temperatur på ca. 90 0°C kunne man oppnå tilfredsstillende resultater for oppberedningen.
Løsningen ifølge oppfinnelsen på de ovenfor antydede problemer oppnås ved en fremgangsmåte der den knuste malm blandes med CaS04 i en mengde av 0,1-0,5 vekt-%, beregnet på
malmen, at opparbeidingen av den oppnådde blanding til- pellets utføres i nærvær av fra 5-10 vekt-% CaCC>3, beregnét på bland-
ingen, og at den oppnådde blanding eller den oppnådde blanding og pelletsene besprøytes med natriumkloridoppløsning.
Tilsetningen av kalsiumsulfat fører til en overrask-
ende forbedring av nikkelutvinningen, noe en sammenligning av prøve 735 i den nedenfor følgende tabell 4 med resultatene som oppnås ved fravær av gips (tabell 2) viser. Større mengder kalsiumsulfat reduserer dog den prosentuale gjenvinning av nikkelet, noe en sammenligning mellom prøvene 735 og 754 i tabell 4 viser. Ut fra den kjente teknikk kunne fagmannen ikke finne noen grunn til også å anvende gips, og han kunne slett ikke finne noen grunn til å håpe på de oppnådde forbedringer med henblikk på nikkelgjenvinningen.
Tilsetning av mindre mengder kalsiumsulfat inntil ca.'
0,25% har en verdifull virkning på seigringen av nikkel sammen-
lignet med de resulater som ble oppnådd ved flotasjon av konsentratet i fravær av kalsiumsulfat, og det ble sluttet at dette virker som akselerator av nikkeloksydkloreringen, som gjelder som det svakeste og vanskeligste punkt i prosessen. Bortsett fra de fordelaktige virkninger av kalsiumsulfat som akselerator, forbedrer det pelletsenes beskaffenhet, idet det hindrer avspalt-
ning under foroppvarmings- og brenntrinnene.
Det er riktignok fra U.S. patent nr. 3.725.039 kjent
å anvende en blanding av CaO og NaCl for nikkelklorering. Forskjellige forsøk under anvendelse av CaO i stedet for CaCO^
var imidlertid lite tilfredsstillende med henblikk på nikkelgjenvinning. Man bemerket at det røstede produkt (i form av pellets) ble hardere og mindre porøst under anvendelse av den _, kjente blanding enn den tilsvarende røstede malm med klorerings-blandinger i henhold til oppfinnelsen under de samme betingelser,
dvs. oppvarmingshastighet, oppholdstid, gass-strømningshastighet osv.
Den ovenfor anførte sammenligning viser betydningen av porøsiteten ved fremgangsmåten for nikkelgjenvinning.
Det fra CaCO^ gjenblivende CaO virker under brenningen sannsyneligvis direkte på malmens gitter med en noe oppbryt-ende virkning, idet de tilsvarende silikater dannes, og nikkel-oksydet gjøres mer tilgjengelig for kloreringen, idet denne sann-synligvis bevirkes av FeC^- Nærværet av en vesentlig mengde fayalitt som ble fastslått i de brente produkter ved røntgen-diffraksjonsspektroskopi bekrefter den ovennevnte antagelse,
da dannelsen av fayalitt kan oppfattes som fortsettelsen av den i den nedenfor angitte ligning 4 uttrykte reaksjon, idet to molekyler av FeO stadig fjernes med et molekyl av-Si02 for å danne fayalitt således at kinetikken av kloreringen av nikkeloksyd til nikkelklorid og dets reduksjon med hydrogen forbedres.
Som nevnt blandes den malte malm fullstendig med en liten mengde kalsiumkarbonat, kalsiumsulfat, koks og en på-sprøytet oppløsning av natriumklorid for å fremstille egnede pellets. Disse oppvarmes etterhvert under en nøytral eller lett reduserende atmosfære til 950-1000°C og brennes deretter ved denne temperatur i løpet av 1 time. Under brenningen avleires såvel nikkel som også en del av jernet og kobolten fra sine tilsvarende oksyder på karbonoverflaten, nemlig i form av meget fine metalliske partikler ved gjentatte cykler av klorering, reduksjon ,og regenerering av hydrogenklorid. Det brente materialet avkjøles, males i vandig medium og utsettes til slutt for en våt magnetisk adskillelse eller flotasjon for å få et nikkelrikt konsentrat.
Fortrinnsvis må malmen være porøs under brenningen,
slik at gassene har en fri tilgang til malmmassene og slik at reaksjonene mellom gass- og de faste faser eller bare mellom gassfaser kan finne sted samtidig, og gassene kan uttre jevnt fra malmen. Dette oppnås på fordelaktig måte ved tilsats av kalsiumkarbonat, hovedsakelig ved beskikning i form av pellets. En annen funksjon for CaCO^ er at det tjener som "lager" for HC1, som kan gå tapt under dets dannelse. Bortsett fra denne fordel ved oppfinnelsen har det vist seg at tilsetningen av mindre mengder kalsiumsulfat forbedrer kloreringen av nikkel,
når natriumklorid anvendes som klorerende stoff. Bortsett fra denne oppgave som klorerende stoff virker natriumkloridet som akselerator ved hydrogendannelsen.
Store vannmengder er nødvendig ved eller til påvirk-ning av fremgangsmåten, spesielt ved flotasjon. Hvis bløtt vann ikke er tilstede i tilstrekkelige mengder kan sjøvann likeledes være egnet.
Arbeidsdiagrammet på tegningen forklarer fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. De stiplede linjer på denne tegning viser den magnestiske adskillelse.
Seigrings- eller avsondringsprosessen er opprinnelig blitt anvendt ved kobberoksyder, nemlig under anvendelse av koks og natriumklorid som klorerende stoff. I tidligere år er det gjennomført tallrike nikkelseigringsundersøkelser som beror på prinsippet for kobberoksydseigringsfremgangsmåten. Ved disse undersøkelser er natriumklorid erstattet med kalsiumklorid, som ble ansett som det mest virkningsfulle klorerings-stoff ved nikkelseigring.
Kjemiske reaksjoner som opptrer ved seigring sammen-fattes i det følgende: Under oppvarmingstrinnet reagerer det til malmen tilsatte klorid med vanndamp for å danne saltsyre, mens jordalkali-oksydene reagerer med gangarten for å danne komplekser av silikater. Derved reagerer saltsyren med et metalloksyd (NiO,
FeO osv.) for å danne det tilsvarende metallklorid i henhold til følgende ligning:
idet Me kan være: Ni, Fe og Co.
På grunn av de positive verdier av de midlere endringer av den frie energi ved alle driftstemperaturer ved hvert metalloksyd med HC1 ville/termodynamisk sett, kloreringstrinnet bare forløpe når vannets partialtrykk. holdes så lavt som mulig (for å unngå en hydrolyse) og metallkloridet fjernes hurtig ved en etterfølgende reduksjon med hydrogen til metall på karbonoverflaten og regenerering av HC1 i henhold til følgende ligning:
Mens reduksjonen av NiC^ til nikkelmetall forløper hurtig er reduksjonen av FeC^ med hydrogen en langsom reaksjon. Følgelig fører selve denne prosess til en bedre selektivitet med hensyn til nikkeldelen. Hydrogenet dannes ved reaksjonen av vanndamp med karbon i henhold til følgende ligning:
Det skal fastslås at hydrogenoverskuddet har en over-raskende effekt på nikkelseigringen, da den ville foretrekke reduksjonen "in situ" og ikke ved hjelp av nikkelklorid. På den annen side har FeO, som kloreres lettere enn NiC>2 til FeC^ en fordelaktig virkning på kloreringen av NiO (termodynamisk bedre enn HCl) i henhold til ligningen:
Bortsett fra de termodynamiske aspekter av de ved seigringsprosessen opptredende reaksjoner spiller den mineral-ogiske sammensetning av malmen i forbindelse med de mineralske forbindelser som dannes under varme- og brenntrinn under innvirk-ning av tilsatte reagenser en viktig rolle.
Derfor ville valg av en egnet blanding av reagensene gjøre nikkeloksyd fysikalsk mer angripbar for HCl eller FeC^/ således at kloreringskinetikken ville forbedres.
I første rekke må den blandede malm sammen med reagensene være porøs under brenntrinnet. Spesielt ved beskikninger i pelletform spiller her kalsiumkarbonatet en rolle (slik det gjentatt har vist seg under eksperimentene) , da CaCC>3 under den langsomme oppvarming av malmen spaltes, og da karbondioksyd har en tendens til å tre jevnt ut av pelletsene, idet det etter-lates hulrom slik at reaksjoner mellom gasser og faste stoffer og mellom gasser seg imellom lettere finner sted under brenntrinnet.
Alle forsøk ble gjennomført 1 laboratoriemålestokk, spesielt i en horisontal elektrisk ovn med en temperaturkontroll-innretning og beskikningen ble gjennomført med et tett keramisk rør av 5 cm diameter. Beskikninger i form av pellets var fore-trukket i stedet for malmstøv. Hastigheten av de forskjellige gasser som strømmet inn i røret under oppvarmingen var ikke høyere enn 0,35 cm pr. sekund ved 200 g forsøksmengde. Under laboratorieforsøk ble det funnet at større hastigheter er for-styrrende. Nitrogen eller nøytrale eller svakt reduserende gasser, hver gang uten fuktighet eller hydrogen, viste seg å være en egnet atmosfære.
For eksperimentene ble den brutte malm malt, således at den passerer en 200 mesh sikt og ble blandet med koksgrus (-35 mesh), kalkstein og gips. Den blandede malm ble helt gjennomsprøytet med en 23%-ig natriumkloridoppløsning og pelletisert.
Typiske betingelser ved brenning og ved den magnetiske adskillelse med flotasjon samt mengde av de anvendte reagenser angis i det følgende:
Pelletstørrelse: 5-20 mm.
Mengde av anvende reageser:
Kalkstein 5%, gips 0.25%, koksgrus 2,5% og rått
natriumklorid 5-5,5%.
Brennbetingelser: Oppvarmingshatighet 11-12°C/min inntil maksimaltemperatur på 950-1000°C og brenning ved denne temperatur i 1 time.
Det brente produkt ble malt i et vandig medium,
inntil det passerte en 100 mesh sikt; sjøvann er likeledes egnet.
Flotasjonsbetingelser: Innstilling av pH-verdien på 5,5-6,0,
aktivering med kobbersulfat (0,2-1,0 kg/tonn) ved 60-65°C i 30 min, sulfidisering med natriumsulfat 0,3 kg/tonn og pH-innstilling, kaliumamyl-xantattilsetning 1 kg/tonn med kienolje og diesel-olje 1 kg/tonn som hjelpesamler.
Betingelser for den fuktige magnetiske adskillelse: Den malte malm ble i laboratoriet utsatt for et relativt sterkt magnetfelt for å få et grovere konsentrat og avfall. Førstnevnte ble deretter utsatt for et relativt svakt magnetfelt for å få et konsentrat og en midlere blanding.
Følgende resultater ble oppnådd:
Resultatene oppnådd ved de forskjellige kombinerte prosesser
av seigring (under beskyttelsesatmosfære, nøytral eller lett reduserende atmosfære) ved flotasjon eller den magnetiske separering, er tilfredsstillende med hensyn til graden av nikkelfremstiIling.
Virkningen av porøsiteten vises med det resultat
som ble oppnådd med prøve nr. 662 i tabell 3, idet kalsiumklorid ble anvendt som klorerende middel. Det er blitt iakttatt (etter avkjøling) at det brente produkt ved bruk av kalsiumklorid som kloreringsmiddel er hårdere og mindre porøst enn den tilsvarende brente malm med den overnevnte kloreringsblanding ifølge oppfinnelsen under de samme brennbetingelser, eksempelvis oppvarmningshastighet, varmevarig-het, gasstrømningshastighet osv. i det minste for den undersøkte malmtype. Det samme fenomen ble iakttatt med natriumklorid når det ble anvendt alene, imidlertid i mindre grad enn kalsiumklorid. Igjen var kvalitet og nikkelfremstilling lavere (prrfve nr. 659, tabell 3)a imidlertid bedre enn i tilfellet kalsiumklorid.
Bortsett fra den allerede nevnte virkning av porøsi-teten ved seigringsprosessen består dessuten det problem å velpe egnet kloreringsmiddel med hensyn til malmen som inneholder bundet vann. Enskjønt det antas at CaCl2 er det beste kloreringsmiddel for nikkelseigring ( ,dette gjelder bare i nærvær av en néget liten vannmengde), så har dette den ulempe at det ikke med-resultat kan anvendes ved nikkelmalmer som inneholder bundet vann (slik det kan sluttes fra eksperimenter). Ved et forsak på å fjerne det bundne vann ved forbrenning av prrfven ved en temperatur på ca. 900°C, ble det ikke oppnådd noen tilfredsstillende resultater av seigring, tydeligvis fordi nye mineralske bestanddeler ble dannet under forbrenningen av malmen, spesielt forsteritt, som muligvis i sitt gitter inneholder noe nikkeloksyd.
Imidlertid er det bundne vann av betydning for ikke forbrente malmer véd spaltningstemperaturen, da vannet ville reagere med et kloreringsmidde<l> ± nærvær av silikater for å danne HCl. Mer HCl ville dannes under virkning, av CaC^ enn under virkningen av NaCl. Følgelig vil en større del av HCl i til-felle anvendelse av CaCl2 gå tapt (sammen med vann), uten å reagere med nikkeloksyd eller jernoksyd for å danne de tilsvarende klorider.
Dette er en tilstrekkelig forklaring på de util-fredsstillende resultater ved anvendelse kun av CaCl2. Bortsett fra anvendelsen av NaCl som kloreringsmiddel ble det ifrflge oppfinnelsen valgt kalsiumkarbonat for å oppfylle en dobbelt-funksjon: På den ene side for å bibeholde en riktig porøsitet under malmens røstning og på den annen side for å lagre en potensiell mengde av klorid som kalsiumklorid som dannes ved reaksjonen av CaCO-j med HCl. Derfor kunne CaClg reagere bedre ved høyere temperaturer (i nærvær av en minimal mengde av vann) til nikkelklorering.
De relativt bedre resultater, som ble oppnådd med bare natriumklorid sammenlignet med anvendelsen av CaC^ fremgår av det faktum at førstnevnte er et svakere kloreringsmiddel enn sistnevnte. Spesielt under frigjøring av bundet vann for-brukes en forholdsvis mindre del av kloret av NaCl til HC1-dannelse, således at resten blir til overs for klorering av nikkel i nærvær av en minimal mengde av vann ved høyere temperaturer .
Den fordelaktige virkning av kalsiumsulfatet vises ved prøve nr. 735 i tabell 4 ved sammenligning av det oppnådde resultat ved fravær (tabell 2). Derimot har økende mengder av kalsiumsulfat en omvendt virkning på seigringen (pr^ve nr. 754, tabell 4). Av disse overnevnte iakttagelser kan det sluttes at kalsiumsulfat i mindre mengder virker som akselerator, tyde-, ligvis ved klorering av nikkel og jern under seigringsprosessen. Større mengder ville foretrekke reduksjonen av nikkeloksyd "in situ" og ikke over nikkelklorid.
Den omgivende atmosfære spiller en viktig rolle ved seigringsprosessen. Derfor er brenning under en oksyder-ende eller sogar reduserende atmosfære med fuktighet ifølge tabell 5 for prøvene nr. 729 resp. 722 uegnet for denne fremgangsmåte. De overnevnte resultater er i full overensstemmelse med antagelse av fremgangsmåtemekanismen og nikkelseigring må. gjennomføres ved indirekte oppvarmning.
Ifølge tabell 6 består små forskjeller mellom resultater av nikkelfremstilling fra det brente produkt alt etter som om det gjennomføres flotasjon eller magnetisk adskillelse. Imidlertid kan det ventes at det sågar kan oppnås bedre resultater med hensyn til kvalitet og nikkelutvinning, idet det anvendes forskjellige eller sterkere selektiv mag-netfeltstyrker, imidlertid alltid basert på det samme prin-sipp ifølge oppfinnelsen.
Nikkelseigringen er et eksempel som skal fremheve en prosess, som sterkt påvirkes av den omgivende atmosfære. Derfor må denne prosess gjennomføres ved indirekte onpvarmning. På grunn av nyere utvikling er slike varmeovner oppnåelige
i industriell målestokk, som kan arbeide inntil temperaturer på 1000°C.
Brenn-fIotasjonsprosessen ville åpne den mulighet å behandle konsentratet med en hydrometallurgisk behandling med hensyn til dets lette oppløselighet i syre eller utlutning med ammoniakk. Dessuten består den fordel at konsentratet har relativt lavt forhold mellom jern og nikkel, som omtrent in.gjøi' 2, il : 1, dessuten er enerp.iomkostningene lave sammenlignet med en smelteprosess. Det ved brenn-fIotasjonsprosessen dannede konsentrat bor behandles hydrometallurgisk med hensyn til adskillelsen av kobber1 fra nikkel.
På den annen side kunne konsentratet, som var blitt dannet ved brenning og etterfølgende magnetisk adskillelse, behandles ved hjelp av en smelteprosess for å få en jern-nikkel-legering av høy kvalitet, da konsentratet har en relativ hrfy forholdsverdi mellom jern og nikkel, som utgjør ca. 4,2 : 1.
Som fordeler ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen fremtrer bl.a. de lave omkostninger med de anvendte reagenser til seigring, spesielt når disse er forbundet med en magnetisk adskillelse. Dessuten utgjør vekten av konsentratet bare ca. 5% av utgangsvekten.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for utvinning av nikkel fra lateritt-jernmalm omfattende knusing av malmen, blanding av den knuste malm med koksgrus, CaCO-j og en svovelholdig forbindelse, opp-arbeiding av den oppnådde blanding til pellets med innarbeiding av en natriumkloridoppløsning i en mengde av 1,5-7,5%, beregnet på vekten av blandingen, brenning av de oppnådde pellets ved en temperatur fra 900-1050°C, overføring av det brente produkt til en vandig suspensjon eller oppslemming og separering av et nikkelkonsentrat ved flottering eller magnetisk separering, karakterisert ved at den knuste malm blandes med CaSO^ i en mengde av 0,1-0,5 vekt-%, beregnet på malmen,
at opparbeidingen av den oppnådde blanding til pellets utføres i nærvær av fra 5-10 vekt-% CaCO^, beregnet på blandingen,
og at den oppnådde blanding eller den oppnådde blanding og pelletsene besprøytes med natriumkloridoppløsningen.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert ved at den oppnådde blanding hhv. de oppnådde pellets besprøytes med 75% hhv. resten av natriumkloridoppløsningen ved benyttelse av et dobbelt-sprøytetrinn.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GR641075 | 1975-04-04 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO760985L NO760985L (no) | 1976-10-05 |
NO142790B true NO142790B (no) | 1980-07-07 |
NO142790C NO142790C (no) | 1980-10-15 |
Family
ID=10922946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO760985A NO142790C (no) | 1975-04-04 | 1976-03-19 | Fremgangsmaate for utvinning av nikkel fra laterittjernmalmer |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4002463A (no) |
JP (1) | JPS51122618A (no) |
AU (1) | AU507394B2 (no) |
BR (1) | BR7602007A (no) |
CA (1) | CA1076368A (no) |
CU (1) | CU34489A (no) |
DE (1) | DE2528137C3 (no) |
FI (1) | FI760898A (no) |
FR (1) | FR2306274A1 (no) |
GB (1) | GB1539284A (no) |
NO (1) | NO142790C (no) |
PH (1) | PH13308A (no) |
PL (1) | PL112080B1 (no) |
YU (1) | YU56876A (no) |
ZA (1) | ZA761693B (no) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4195986A (en) * | 1978-10-06 | 1980-04-01 | Allis-Chalmers Corporation | Selective reduction of nickel laterite ores |
US4591426A (en) * | 1981-10-08 | 1986-05-27 | Intevep, S.A. | Process for hydroconversion and upgrading of heavy crudes of high metal and asphaltene content |
FR2516545B1 (fr) * | 1981-11-17 | 1987-06-19 | Sumitomo Metal Mining Co | Procede pour le traitement de minerais oxydes contenant du nickel et du cobalt |
US4402735A (en) * | 1982-05-20 | 1983-09-06 | Combustion Engineering, Inc. | Treating deep sea nodules by segregation roasting |
WO1999032229A1 (en) * | 1997-12-22 | 1999-07-01 | Barry Graham Lumsden | Device and method for improving flotation process using magnetic fields |
FI991294A (fi) * | 1999-06-07 | 2000-12-08 | Valtion Teknillinen | Nikkelirikasteen valmistusmenetelmä |
US7571814B2 (en) * | 2002-02-22 | 2009-08-11 | Wave Separation Technologies Llc | Method for separating metal values by exposing to microwave/millimeter wave energy |
US7198770B2 (en) * | 2002-12-04 | 2007-04-03 | Chemical Vapour Metal Refining, Inc. | Process for producing nickel carbonyl, nickel powder and use thereof |
JP4110404B2 (ja) * | 2003-07-30 | 2008-07-02 | ヴァーレ・インコ・ジャパン株式会社 | 金属ニッケルおよびその製造法 |
FR2881438B1 (fr) * | 2005-01-31 | 2007-11-02 | Inco Tokyo Nickel Company Ltd | Nickel metallique et procede pour sa production |
CN101073790B (zh) * | 2006-12-22 | 2010-05-19 | 昆明贵金属研究所 | 不同类型红土镍矿的还原-磨选处理方法 |
CN100497670C (zh) * | 2006-12-22 | 2009-06-10 | 昆明贵金属研究所 | 一种转底炉快速还原含碳红土镍矿球团富集镍的方法 |
DE102009038666A1 (de) * | 2009-08-24 | 2011-03-10 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur kontinuierlichen magnetischen Erztrennung und/oder -aufbereitung sowie zugehörige Anlage |
CN102094093A (zh) * | 2011-03-04 | 2011-06-15 | 徐伟 | 一种回转窑直接还原红土镍矿生产镍铁合金粒的方法 |
RU2504437C2 (ru) * | 2011-09-05 | 2014-01-20 | Станислав Георгиевич Чебурашкин | Обогатительный модуль для комбинированной переработки многолетнемерзлых хвостов от обогащения вкрапленных медно-никелевых руд норильских месторождений |
CN102580844B (zh) * | 2012-02-16 | 2014-02-19 | 中南大学 | 一种用药剂提高磁选精矿品位的方法 |
CN102600981A (zh) * | 2012-03-20 | 2012-07-25 | 昆明理工大学 | 一种低品位复合型氧化镍矿浮选分类的方法 |
WO2017024551A1 (zh) * | 2015-08-12 | 2017-02-16 | 北京神雾环境能源科技集团股份有限公司 | 利用红土镍矿制备羰基镍粉的方法和系统 |
CN105413857A (zh) * | 2016-01-15 | 2016-03-23 | 中国地质科学院矿产综合利用研究所 | 一种用于超细粒级低品位赤褐铁矿强磁选回收的选矿工艺 |
CN107309079A (zh) * | 2016-04-26 | 2017-11-03 | 上海鑫和镍业科技有限公司 | 一种处理低品位红土镍矿的方法及其选矿方法 |
CN106362861A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-02-01 | 四川有色金砂选矿药剂有限公司 | 低品位铜铅锌铁多金属硫化矿选取精矿的生产线 |
CN107377204B (zh) * | 2017-07-11 | 2019-03-12 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种难选铁矿石在线闭路竖炉焙烧干磨干选工艺 |
CN107312938A (zh) * | 2017-08-30 | 2017-11-03 | 徐州贝克福尔节能环保技术有限公司 | 一种红土镍矿侧吹炉冶炼镍铁设备及工艺 |
CN107790283B (zh) * | 2017-10-19 | 2019-10-11 | 中冶北方(大连)工程技术有限公司 | 一种闪石型原生铁矿选别工艺 |
CN109013051B (zh) * | 2018-07-12 | 2021-01-05 | 张雷 | 一种煤基直接还原磁选生产高镍合金的方法及装置 |
CN109718947B (zh) * | 2019-03-20 | 2020-10-09 | 中钢集团马鞍山矿山研究总院股份有限公司 | 微细粒磁-赤混合铁矿石的磁-浮联合选矿方法 |
CN110331283B (zh) * | 2019-08-19 | 2021-08-31 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 红土镍矿酸浸渣的处理方法 |
CN113457061B (zh) * | 2021-07-23 | 2022-06-03 | 中建材创新科技研究院有限公司 | 一种石膏板线消防自动巡检控制系统及方法 |
CN113957266B (zh) * | 2021-10-29 | 2023-09-05 | 张雷 | 煤基焦化还原焙烧焦炭磁选优化红土镍矿的方法及装置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA848377A (en) * | 1970-08-04 | Stojsic Aleksandar | Method for producing of nickel concentrate from lateritic ores | |
US3453101A (en) * | 1963-10-21 | 1969-07-01 | Fuji Iron & Steel Co Ltd | Process for treating nickeliferous ore |
JPS4215464Y1 (no) * | 1964-07-20 | 1967-09-05 | ||
JPS4910565B1 (no) * | 1969-02-17 | 1974-03-12 | ||
US3856505A (en) * | 1969-03-28 | 1974-12-24 | T Ogawa | Process for obtaining nickel concentrates from nickel oxide ores |
US3656935A (en) * | 1970-04-24 | 1972-04-18 | Univ Minnesota | Process for recovering nickel from nickel ores |
US3754896A (en) * | 1970-08-11 | 1973-08-28 | Univ Minnesota | Process for recovering nickel from very low grade primary nickel ores |
FR2106880A5 (no) * | 1970-09-28 | 1972-05-05 | Penarroya Miniere Metall | |
US3725039A (en) * | 1970-12-10 | 1973-04-03 | Basic Inc | Recovery of nickel concentrates from laterite ores |
FR2158105B1 (no) * | 1971-11-03 | 1974-10-31 | Penarroya Miniere Metall | |
CA965961A (en) * | 1972-02-09 | 1975-04-15 | Ramamritham Sridhar | Concentration of nickel values in oxidized ores |
CA988306A (en) * | 1973-04-09 | 1976-05-04 | International Nickel Company Of Canada | Reduction of nickel oxide |
-
1975
- 1975-06-24 DE DE2528137A patent/DE2528137C3/de not_active Expired
-
1976
- 1976-03-05 YU YU00568/76A patent/YU56876A/xx unknown
- 1976-03-19 NO NO760985A patent/NO142790C/no unknown
- 1976-03-19 ZA ZA761693A patent/ZA761693B/xx unknown
- 1976-03-25 US US05/670,224 patent/US4002463A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-03-26 FR FR7608907A patent/FR2306274A1/fr active Granted
- 1976-03-29 PH PH18273A patent/PH13308A/en unknown
- 1976-04-01 AU AU12569/76A patent/AU507394B2/en not_active Expired
- 1976-04-01 PL PL1976188421A patent/PL112080B1/pl unknown
- 1976-04-02 CA CA249,487A patent/CA1076368A/en not_active Expired
- 1976-04-02 BR BR7602007A patent/BR7602007A/pt unknown
- 1976-04-02 GB GB13535/76A patent/GB1539284A/en not_active Expired
- 1976-04-02 FI FI760898A patent/FI760898A/fi not_active Application Discontinuation
- 1976-04-05 JP JP51038111A patent/JPS51122618A/ja active Granted
- 1976-04-05 CU CU7634489A patent/CU34489A/es unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2306274B1 (no) | 1981-05-29 |
DE2528137C3 (de) | 1980-06-26 |
ZA761693B (en) | 1977-03-30 |
DE2528137A1 (de) | 1976-10-21 |
JPS5614133B2 (no) | 1981-04-02 |
US4002463A (en) | 1977-01-11 |
GB1539284A (en) | 1979-01-31 |
AU1256976A (en) | 1977-10-06 |
CA1076368A (en) | 1980-04-29 |
FR2306274A1 (fr) | 1976-10-29 |
NO142790C (no) | 1980-10-15 |
DE2528137B2 (de) | 1979-10-11 |
BR7602007A (pt) | 1976-10-05 |
CU34489A (es) | 1978-09-08 |
NO760985L (no) | 1976-10-05 |
PL112080B1 (en) | 1980-09-30 |
JPS51122618A (en) | 1976-10-26 |
PH13308A (en) | 1980-03-06 |
AU507394B2 (en) | 1980-02-14 |
FI760898A (no) | 1976-10-05 |
YU56876A (en) | 1982-05-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO142790B (no) | Fremgangsmaate for utvinning av nikkel fra laterittjernmalmer | |
JP2008531842A (ja) | ニッケル鉄の生成 | |
JP2008504439A (ja) | 濃酸との反応および水浸出によるラテライト鉱石からのニッケルおよびコバルト回収法 | |
NO760397L (no) | ||
US4187281A (en) | Hydrometallurgical recovery of cobalt and nickel | |
AU2009321543A1 (en) | Method for treating nickel laterite ore | |
USRE29598E (en) | Method for recovering vanadium-values from vanadium-bearing iron ores and iron ore concentrates | |
US4144056A (en) | Process for recovering nickel, cobalt and manganese from their oxide and silicate ores | |
NO157779B (no) | Fremgangsmte til fremstilling av 1,2-dikloretan ved oksyklorering av etylen, og katalysator egnet til bruk ved fremgangsmten. | |
JP2006516679A (ja) | ラテライト鉱石からのニッケル及びコバルトの抽出方法 | |
US3146091A (en) | Method and process for the extraction of nickel and cobalt from ores | |
US5074909A (en) | Gold and silver recovery method | |
Zubryckyj et al. | Preferential sulfation of nickel and cobalt in lateritic ores | |
US3367740A (en) | Promotion agents in the sulphation of oxidized nickel and cobalt bearing ores | |
Dunn et al. | Pyrolysis of arsenopyrite for gold recovery by cyanidation | |
US2036664A (en) | Treatment of lateritic ores | |
US3655364A (en) | Process for treating low-iron nickeliferous ores | |
US2816015A (en) | Method for recovering nickel and cobalt from ores | |
NO760010L (no) | ||
CA1131916A (en) | Activated roasting of high magnesium nickeliferous laterites and garnierites | |
US4328192A (en) | Ammoniacal nickel leach of laterites | |
Wulandari et al. | The effect of pre-treatments to the nickel limonite leaching using dissolved gaseous SO2-air | |
NO142726B (no) | Fremgangsmaate og anordning for tidsavhengig styring av et klimareguleringssystem for en intermitterende anvendt bygning | |
US1908994A (en) | Ore beneficiation | |
AU2007200975A1 (en) | Process for recovering nickel and cobalt from oversize ore particles |